DK160086B - Polysialatgeopolymer med tidlig hoej styrke - Google Patents
Polysialatgeopolymer med tidlig hoej styrke Download PDFInfo
- Publication number
- DK160086B DK160086B DK060985A DK60985A DK160086B DK 160086 B DK160086 B DK 160086B DK 060985 A DK060985 A DK 060985A DK 60985 A DK60985 A DK 60985A DK 160086 B DK160086 B DK 160086B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- slag
- polysialate
- strength
- mixture
- geopolymer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/24—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing alkyl, ammonium or metal silicates; containing silica sols
- C04B28/26—Silicates of the alkali metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/02—Granular materials, e.g. microballoons
- C04B14/04—Silica-rich materials; Silicates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/006—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing mineral polymers, e.g. geopolymers of the Davidovits type
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Polyoxymethylene Polymers And Polymers With Carbon-To-Carbon Bonds (AREA)
- Polymers With Sulfur, Phosphorus Or Metals In The Main Chain (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- On-Site Construction Work That Accompanies The Preparation And Application Of Concrete (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
- Organic Insulating Materials (AREA)
Description
i
DK 160086 B
O Den foreliggende opfindelse angår en polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke i form af en mineralpolymerblanding, som anvendes til fremstilling af støbte eller formede produkter ved stuetemperatur eller temperaturer generelt op til 120°C, idet blandingen 90 minutter efter støbning eller formning 5 har opnået tilstrækkelig styrke til at blive afformet. Disse blandinger, der tidligt opnår høj styrke, fremstilles ved blanding af en mineralgeopolymer, her kaldet et polysialat, højovnsslagge, der stammer fra fremstilling af jern i en højovn, og eventuelt et inaktivt fyldstof.
10
Mineralgeopolymererne er de såkaldte polysialater og har følgende empiriske formel: 15 hvori z er 1, 2 eller 3; M er en monovalent kation, såsom kalium eller natrium, og n er polykondensationsgraden. Når z er 1, har mineralgeopolymeren formlen:
on t I
** M (-Si-O-Al-O-) ,wH„0 n i , n 2
0 O
og kaldes polysialat eller forkortelsen PS, og er af forbindelsestypen K-PS-polymer, når M er kalium. Når z er 2, har 25 mineralgeopolymeren formlen: 1 i *.
M (-Si-O-Al-O-Si-O) , wHo0 n i i I n λ 0 0 0 30 og kaldes polysialatsiloxo eller forkortelsen PSS. Nar M er natrium eller en blanding af natrium og kalium, kaldes geo-polymeren (natrium, kalium)polysialatsiloxo eller NaKPSS.
Den kemiske formel for NaKPSS kan angives som:
35 III
(Na,K) (-Si-O-Al-O-Si-O) wH„0. n| i i n 2
OOO
Fremgangsmåden til fremstilling af NaKPSS eller KPS er beskrevet i US-patentskrift nr. 4.349.386 og uS-patentskrift nr.
2
DK 160086 B
o 4.472.199. Heri indgår fremstilling af en natriumsilicoaluminat/ kaliumsilico-aluminatvandblanding, hvor sammensætningen af reaktionsblandingen udtrykt ved oxid-molforhold ligger i intervallet, der er angivet i tabel A nedenfor.
5
Tabel A
10 Oxid-molforhold i reaktionsblandingen M20/Si02 0,20 til 0,48
Si02/Al203 3,3 til 4,5 H20/M20 10,0 til 25,0 15 M20/A1203 0,8 til 1,6 hvor M20 står for enten Na20, eller K20 eller blandingen (Na20, K O).
20
Den sædvanlige fremgangsmåde til fremstilling af denne blanding omfatter opløsning i vand af et aluminium-silikatoxid, alkali, og en kollid silicasol eller alkalipolysilikat. Aluminium-silikatoxidet (Si203,Al2C>2)n kan fremstilles af et polyhydroxy-25 aluminium-silikat med formlen (Si203,Al2(0H)^)n, hvor aluminium-kat'ionen er i den oktaedriske tilstand og har koordinationstallet 6. Polyhydroxy-aluminium-silikatet kalcineres og de-hydroxyleres ved f.eks. 600°C-800°C. I det resulterende alu- minium-silikatoxid har aluminiumkationen koordinationstallet 30 4, og er i en tetraedrisk position.
Forskellige polyhydroxy-aluminium-silikater kan anvendes som udgangsmateriale ved fremstilling af aluminium-silikatoxid, inklusive mineraler med basale mellemrum på omkring syv Ång-35 strøm og med mindst en aluminiumkation, der findes i de oktaedriske lag. Eksempler er alushit, carnat, kaolin, lithomarge, neokaolin, parakaolinit, pholenit, endellit, glossecolit, halloysit, milanit, berthierin, fraignotit, grovenit, amesit, og chamosit.
O
3
DK16Q0B6B
Mængderne af reaktanterne, nemlig kolloid silicasol og/eller polysilikat og af stærke alkalier, såsom natriumhydroxid eller kaliumhydroxid, ligger i intervallerne, der er vist i tabel A.
5
Efter henstand kan mineralblandingen anvendes alene, eller den kan blandes med uorganisk eller organiske additiver eller fyldstof. Blandingen kan anvendes som et bindemiddel eller en mineralcement til organiske eller mineral-partikler eller 10 -fibre. Blandingen støbes, hældes eller presses ind i en form og opvarmes til en temperatur på op til 242°C, men fortrinsvis til en temperatur fra omkring 60°C til omkring 95°C.
Efter endt polykondensation adskilles det faste materiale fra formen og tørres ved en temperatur fra omkring 60°C til omkring 15 100°C.
Polykondenserings- og opvarmningstider er en funktion af temperaturen og den anvendte opvarmningsmetode. Ved omgivelsernes temperatur, såsom 25°C, kræver polykondensationen mere end 20 15 timer. Ved 50°C kræver polykondenseringen omkring fire timer; og ved 85°C omkring 1,5 time; og ved 95°C omkring 0,5 time. Disse tider kan variere, og er ofte kortere, når der anvendes andre opvarmningsteknikker. Sådanne andre teknikker omfatter højfrekvens, mikrobølger, Jouleffekt eller elek-25 triske tråde i selve reaktionsblandingen. Fordi reaktions-blandingerne er polyelektrolytter, påvirker disse opvarmningsteknikker meget hurtigt polykondenseringen og tørringen.
Der er et behov for en cement, som har den kraftige afbindings-30 evne og meget lave volumenændring, der er normal for poly- sialatgeopolymerer, men som har meget tidlig, høj styrke.
Dette behov er særligt akut i industrien, for præfabrikeret og forspændt beton. Betydelige besparelser kan opnås ved, at den krævede styrke kan opnås på et tidligt tidspunkt, 35 således at konstruktionen kan fortsætte, og der er et hurtigere genbrug af forme. Der er også behov for en sådan cement med meget tidlig høj styrke med polysialatgeopolymerers gode afbindingsegenskaber til reparation eller udlægning af ny belægning på landeveje og lufthavnes landingsbaner eller til enhver operation, hvor en tidlig fjernelse af formen er ønsket.
O
4
DK 160086 B
Skønt der i den seneste tid har være forslag om en cement med tidlig høj trykstyrke, har ingen af disse været i besiddelse af den krævede tidlige trykstyrke; dvs. cement med en trykstyrke, der er bedre end 70 kg/crri efter 1 time ved 65,6°C 5 og 422 kg/cm^ efter 4 timer ved 65,6°C, når de testes i en standard cementsandmørtel med 1 vægtdel cement til 2,75 vægtdele sand; og som har de gode afbindingsegenskaber og den meget lave volumenændring, der er normal og typisk for polysialatgeo-polymerer.
10
Den bedste Portland-cement med tidlig høj styrke, der er beskrevet i US-patentskrift nr. 4.160.674, fremstilles af Port-land-cement, hvor i alt væsentligt alle partikler er ca. 20 mikrometer ellier mindre. Denne fine og dyre type cement "Incor" 15 havde en trykstyrke på 211 kg/cin efter 4 timer ved en temperatur på 65,5°C.
Den anden påkrævede komponent i blandingen ifølge opfindelsen med tidlig høj styrke er formalet højovnsslagge. En del af 20 processen til fremstilling af stål er reduktionen af jernmalm til råjern i en højovn. Et biprodukt fra jernfremstillingen er højovnsslagge, som er det materiale, der fås efter rensning af jernmalm til råjern. Slagger fra højovn indeholder foruden kalken og magnesia, der er sat til højovnen som tilsætning, 25 de urenheder, der tidligere var indeholdt i jernmalmen, sædvanligvis silica, aluminiumoxid og mindre mængder af andre forbindelser.
Den anvendte findelte højovnsslagge er et latent hydraulisk 30 produkt, som kan aktiveres med egnede aktivatorer. Uden en aktivering foregår udvikling af slaggens styrke yderst langsont.
Det vides også, at udviklingen af slagge kræver en pH-værdi, der er højere end eller lig med 12. De bedste aktivatorer er således Portland-cement, klinker, Ca(OH)0, NaOH, KOH og 35 ^ vandglas. Trykstyrken efter 7 dage er for aktiverede slagger med forskellige alkaliaktivatorer angivet i artiklen af J.
Metso og E. Kapans, "Activation of Blast Furnace Slag by Some
Inorganic Materials", som blev fremlagt ved CANMET/ACI First
International Conference vedrørende "Use of Fly Ash, Silica
Frnnp. Ri arr anr) rvf-h^r- Mi npral nvnrhmts τη Γ.ηηητ<=+·<=" . inl i 31 - august 1983. Montebello, Quebec, Canada. En tilsætning af 4 vægt% natriumhydroxid gav efter 7 dage en trykstyrke på 12 til 20 MPa, og efter 28 dage en trykstyrke på 22 MPa.
DK 1όΟΟ8 6 B
s
Tilsætning af formalet højovnsslagge til polysialatgeopolymerer accelererer afbindingstiden og forbedrer trykstyrken.
Den foreliggende opfindelse angår en polymerblanding med tidlig høj styrke, der er anvendelig som cement, og som har meget tidlig høj trykstyrke, dvs. en trykstyrke, der er bedre end 70 kg/cm2 efter 1 time ved 65,6eC og 422 kg/cm2 efter 4 timer ved 65,6*C, når den testes i en standard cement-sand mørtel med 1 vægtdel cement til 2,75 vægtdele sand, og med den gode afbindingsevne og meget lav volumenændring, som er normalt og typisk for polysialatgeopolymerer.
Polysialatgeopolymeren ifølge opfindelsen med tidlig høj styrke, er ejendommelig ved, at den er opnået ved tilsætning af formalet højovnsslagge til en reaktantblanding bestående af aluminium-si 1ikatoxid (Si205, Αΐ2θ2)η» hvor a 1uminiumkationen har koordinationstallet 4, stærke baser valgt fra gruppen bestående af natriumhydroxid og kaliumhydroxid, vand og en bestanddel valgt fra gruppen bestående af natrium- eller kaliumpolysi1ikatopløsninger, hvor nævnte reaktionsblanding har følgende oxid-molforhold: M20/Si02 0,20 - 0,36
Si02/Al203 3,0 - 4,12 H20/M20 12 - 20 M20/A1203 0,6 - 1,36 hvor M2O betegner en bestanddel, der er valgt fra gruppen bestående af Na20, K2O og blandingen (Na20,l<20). Til 100 g reaktionsblanding med ovennævnte oxidmol forhold sætter man fortrinsvis 15 g - 26 g fintmalet højovnsslagge.
Yderligere detaljer om både mineralgeopolymererne og deres anvendelse som cement til fremstilling af støbte eller formede produkter er angivet i beskrivelsen af de foretrukne udførelsesformer.
6
DK 160086 B
o
Det er derfor et formål med den foreliggende opfindelse at tilvejebringe et mineralsk bindemiddel af polysialattypen, der anvendes som cement med en tidlig høj trykstyrke og med meget ringe volumenændring, hvilket er normale og typiske 5 egenskaber for polysialatgeopolymerer. Et andet formål med den foreliggende opfindelse er tilvejebringelsen af en sådan meget tidlig høj trykstyrke ved anvendelse af finmalet slagge fra højovn. Endnu et formål med den foreliggende opfindelse er tilvejebringelsen af et mineralsk bindemiddel af polysia-10 lattypen Mr[(Si-02)Z“A102]n, wH20, hvor z er 1 eller 2, og hvor M20 betegner enten Na20 eller K20 eller blandingen (Na20, K20).
Ved anvendelse af blandingerne ifølge den foreliggende op-15 findelse opnår støbte eller formede emner i løbet af ca.
1 time tilstrækkelig styrke til at blive udformet.
Andre egenskaber og fordele ved disse mineralske geo- polymerer, såsom deres anvendelse som bindemidler, fremgår 20 af nærværende beskrivelse og krav.
Fremgangsmåde til fremstilling af NaKPSS- eller KPS-geopolymerer er beskrevet i US-patentskrift nr. 4.249.386 og US-patentskrift nr. 4.472.199. Den omfatter fremstilling af en natriumsilicium-25 . , , _ aluminat/kaliumsiliciumaluminatvandblanding., hvor reaktionsblandingens sammensætning angivet i oxid-molforhold, ligger indenfor de intervaller, der er i tabel Ά nedenfor.
30 Tabel A
Oxid-molforhold i reaktionsblandingen 35 M20/Si02 0,20 -— 0,48
Si02/Al203 3,3 — 4,5 H20/M20 10,0 — 25,0 M20/A1203 0,8 — 1,6 7
DK 160086 B
O
hvor M20 angiver enten Na20 eller Κ,,Ο eller blandingen (Na20, K20). Blandingen kan anvendes som bindemiddel eller en mineralsk cement til organiske partikler eller fibre. Blandingen støbes, hældes eller presset ind i en form og opvarmes til en temperatur 5 på op til omkring 242°C, men fortrinsvis til en temperatur fra omkring 60°C. til omkring 95°C. Når polykondensationen er fuldendt, fjernes det faste materiale fra formen og tørres ved en temperatur fra omkring 60°C. til omkring 100°C.
10 Polykondensations- og opvarmningstider er en funktion af den anvendte temperatur og opvarmningsmetode. Ved omgivelsernes temperatur, såsom, f.eks. 25°C., kræver polykondensation mere end 15 timer. Ved 50°C. kræver polykondensation omkring 4 timer; ved 85°C omkring 1,5 timer; og ved 95,6°C omkring 0,5 15 timer.
Følgende eksempler belyser fremgangsmåden til fremstilling af de nye polysialatgeopolymerer af typerne NaKPSS eller KPS med tidlig høj styrke, såvel som nogle af disse cementers 20 egenskaber.
Eksempel 1 (Kontrol)
Der fremstilledes 840 g af en reaktionsblanding, der indeholdt 25 17,3 mol vand, 1,438 mol kaliumoxid, 4,45 mol siliciumdioxid og 1,08 mol aluminiumtrioxid. Aluminiumtrioxidkilden er aluminiumsilikatoxidet (Si-Oc ,Αΐ-,Ο- ) med koordinationstallet δ d z z τι 4 for Al og fremstillet ved dehydroxylering af et naturligt polyhydroxy-aluminium-silikat (Si-O,- ,Al-(0H) .) med koordi- gø Δ D L· rr Π nationstallet 6 for Al. Siliciumdioxidkilden er dette alu-minium-silikatoxid og et kaliumsilikat. Udgangsmaterialet for kaliumoxid er dette kaliumsilikat og kaliumhydroxid. Oxid-molforholdene i reaktionsblandingen er vist i tabel B.
35
Tabel B
8 o
DK 16 O G 8 6B
5 K20/Si02 0,32
Si02/Al203 4,12 H20/A1203 17,0 K20/A1203 1,33 H20/K20 12,03 10 _
Denne reaktionsblanding kaldes for standardblandingen. Til 840 g af denne standardblanding blev tilsat 20 g fint glimmer, 110 g fint calciumfluorid og 220 g fint ovntørret lerstøv.
15 Denne opslæmning, der vejer 1190 g, blev sat til 2210 g sorteret Ottawa-sand, og den fremkomne blanding blev støbt i 5,08 cm kubiske standardforme, og tørret i 4 timer ved 65,6°C. Trykstyrken efter 4 timer ved 65,6°C er 473 kg/cm^; andre data er angivet i tabel 1. Tabel II angiver alle volumenændringer 20 i vand og i luft. Den lave volumenændring i luft for standardblandingen (+0,009) sammenlignet med almindelig cement (type I, Lone Star Nev/ Orleans) (-0,074), belyser den store fordel ved en geopolymer. Imidlertid begynder standardblandingen at hærde allerede efter 2 timer ved 65,6°C, og kan først af-25 formes efter 4 timers forløb. Ved omgivelsernes temperatur (f.'eks. 22,8°C) starter hærdning efter 15 timers forløb, og afformning kan først foregå efter 24 timers forløb eller helst efter 48 timers forløb. Ved 85°C begynder hærdningen efter 40 minutters forløb,og afformning foregår efter 1 time og 30 30 minutters forløb. Disse hærdningstider er for lange til mange anvendelser, specielt når der ikke kan tilføres varme eller når omkostningerne til forme og værktøj er så høje, at en øgning i produktiviteten bliver en nødvendighed.
35
Eksempel II
Til de 840 g standardblanding ifølge eksempel I sættes 20 g fint glimmer, 110 g calciumfluorid’ og 220 g formalet sid- marslagge fra Lone Star Miami, som har følgende egenskaber: 9
DK 160086 B
o
Formalet sidmarslagge fra anlæg i Miami 5 Glas, % mikroskop 70
Si02 32,83 A1203 11,59
Fe203 1,58
CaO 41,43 10 MgO 8,03
Ti02 0,55
Na20 0,28 K20 0,41
SrO 0,06 15 S03 0,42 S 0,99
Vundet ved glødning 0,86
Korrigeret tab 1,12
Hydraulisk indeks 20 I 1,86 IH 1,80
Denne opslæmning fra eksempel II, der vejer 1190 g, blev sat 25 til 2200 g sorteret Ottawa-sand, og den fremkommende blanding blev støbt i 5,08 cm kubiske standardforme. Denne blanding begynder at hærde efter 21 minutter ved 22,8°C. Trykstyrken Λ efter 24 timer ved 22,8°C er 392 kg/crn . Efter tørring i 4 timer ved 65,6°C er trykstyrken 502 kg/cm^ (se tabel I), og 30 den når 578 kg/cm^ efter 1 døgn ved 22,8°C, og svindet i luft (tabel II) forbliver lavt - 0.021.
Eksempel III
35 Til 840 g standardblanding ifølge eksempel I sættes 220 g finmalet letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som inaktivt fyldstof) og 130 g formalet sidmarslagge fra Miami som i eksempel II. Denne opslæmning ifølge eksempel III, som vejer 1190 g, sættes til 220 g sorteret Ottawa-sand.
o
DK 16G086 B
ίο
Blandingen begynder at hærde efter 45 minutter ved 22,8°C. Trykstyrken på 5,08 cm terninger, der er tørret i 4 timer ved 65,6°C (tabel I), er 587 kg/cm^ og når op på 617 kg/cm^ efter 1 døgn ved 22,8°C. Svindet i luft (tabel II) forbliver 5 lavt på 0,015 sammenlignet ved 0,074 for almindelig Portland-cement. Det er også af interesse at bemærke, at trykstyrken på 5,08 cm terninger med denne geopolymerblanding ifølge eksem-pel III og tørret i 24 timer ved 65,6°C, når 703 kg/cin .
•jo Tabel I angiver trykstyrkesammenligningen på 5,08 cm terninger for geopolymerstandardblandingen ifølge eksempel I, geopoly-merblandingen ifølge eksempel III, cementer fra Lone Star Industries af Type I, Type III, Super Incor og Reg. Set II Cement, tørret i 4 timer ved 65,6°C eller ved stuetemperatur.
15
Tabel II angiver volumenændring i vand eller i luft efter 2 måneders forløb. Geopolymerblandinger viser højere ekspansion i vand end Portland-cement, men det meget lave svind i luft er en meget vigtig egenskab.
20 25 30 35 11 H .μ
H C
Η d, I— Ο ΙΟ Η 4-> -d ρ 04 ν£> ΓΟ ΓΟ ,. G tn m σ id $ φ Μ ™ m ^ -p Φ m ιη ο id UJ ο 9 « rH CN η η ω Φ · Ο &> . Φ
On Ρί
Φ +J
OS C
μ Ε η ^ κι η Φ I <f W ο η 4-) a r Η ^ ^ d 3 Η Q) ω 8 £ c Φ ι—ι m id m Η , « 9 γη r-> ο οο ,.
X * 04 m ID ID ·£ «,ι Q Μ c <L d ° φ — £ ω υ £ φ νΡ d 0)--1 \ Η U 4-1 £ ω ·“ Μ φ ΙΟ Ο ΟΙ η φ I ι-ι ιη σι ί? Η d I ΓΟ rf rf 5 Φ •p 4J Φ Φ Ρ d Λ Μ φ · ω >( ο η ο ε cn ^ — •^ . m d ε s υ -η
η μ^-'Ι οο ο νο id G
0 ΦΗ-Ο Η ί Η Ο g £ oo E S η η ιη ® " η τΙ φ (II Μ Φ μ Οι ι—ι ε* ‘ -μ φ φ
En μ μ υ — Ο Φ -Η Γ-4 04 ΟΊ '.,Ηΐΐι ε η Ε I ιη σι ? ,» μ φ ι i-η ro ^ Η -μ ° > α. s ® 5 u> 0 i “ A 'JJ |0 Η φ φ c S μ Μ 01 Εη 5 ^ φ d Η ρ £ γη η μ η g >1 ¢) ο Ο CO (*1 2 *rt Γ—1 Qj Q-) --J <Τ\ (V) fc ^ S ο ε S φ μ S ^ 2 £ ^ £ -ί a Φ Η Q <Γ ιη Ο η λ 0 Φ 0 Ε in in ic ΐ φ λ: α φ ΓΟΗ Ο Φ £ φ Λ μ ro ω φ u λ: > μ Ε"1 &1 d μ μ μ -η Φ ιη Φ *0 Μ ε 1-1 οο ε d >f φ ϊ>Ί Φ 1—ι 1-1 Λ CO σ VO ^ Γ? 'Ρ Φ ο ε t- sr σι R ?9 e ι ^ ^ ^
Dj Φ ^ -er ^ ει *Φ £ ! ^ 1—ι σι οφ ο μ Φ I τ—ι η >ί φ ^ φ φ φ
ο Η Ο Η3 X
d w φ 4-1 ω μ Φ μ Φ Φ Φ tji φ Φ Cn g &ι &| Φ £ σ tx· Φ -Η φ Φ Ό ·Η φ φ Ό 4J φ φ 4-> Ό Ό 00 00 *3< r-l I— 04 'ti—I Γ" Μ
Tabel II
O
12
DK 160086 B
5 Volumenændring i vand i luft med relativ fugtig hed på 5 0%
Blanding 2 måneder 2 måneder 10
Geopolymerstandard +0,062 +0,009
Eksempel I
Geopolymer +0,049 -0,021
15 Eksempel II
Geopolymer +0,053 -0,015
Eksempel III
20 Type I +0,006 -0,074
Portland-cement 25 30 35
DK 160086 B
13 o
Eksempel IV
Der fremstilledes 800 g reaktionsblanding indeholdende 16,7 mol vand, 1,294 mol kaliumoxid, 4,22 mol siliciumdioxid og 1.08 mol aluminiumtrioxid. Reaktantkilderne er de samme som g i eksempel I. Oxid-molforholdene i reaktionsblandingen er vist i tabel C.
Tabel C
10___ K20/Si02 0,36
Si02/Al203 3,90 H20/A1203 15,48 K20/A1203 1,198 15 H20/K20 12,90
Til de 800 g af denne reaktionsblanding sættes 220 g finmalet, letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som et in- 20 aktivt fyldstof) og 130 g formalet sidmarslagge fra Miami.
Denne opslæmning ifølge eksempel IV, der vejer 1150 g, sættes til 2200 g sorteret Ottawa-sand. Trykstyrke på 5,08 cm ter- ninger, der er hærdet i 4 timer ved 65,6°C, er 510 kg/cin , og efter lagring i 7 dage ved 22,8°C er den 595 kg/cm^. Tryk- 25 styrken for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 2 dage ved 2 stuetemperatur (22,8°C), er 457 kg/cin . Blandingen ifølge dette eksempel begyndte at hærde og kunne omformes efter 60 minutter ved 22,8°C.
30 Eksempel V
Der fremstilledes 732 g reaktionsblanding indeholdende 15,6 mol vand, 1,043 mol kaliumoxid, 3,88 mol siliciumdioxid og 1.08 mol aluminiumtrioxid. Reaktantkilderne er de samme som 35 i eksempel I. Oxid-molforholdene i reaktionsblandingen er vist i tabel D.
Tabel D
o 14
DK 160086 B
K20/Si02 0,268 5 Si02/Al203 3,592 H20/A1203 14,44 K20/A1203 0,96 H20/K20 14,90 10
Til de 782 g af dennne reaktionsblanding sættes 220 g finmalet, letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som et inaktivt fyldstof), og 130 g sidmarslagge fra Miami. Denne opslæmning ifølge eksempel V, der vejer 1082 g, sættes til 15 2200 g sorteret Ottawa-sand. Trykstyrke på 5,08 cm terninger, der er hærdet i 4 timer ved 65,6°C, er 558 kg/cm^, og efter lagring i 7 dage ved 22,8°C er den 578 kg/cm^. Trykstyrken for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 2 dage ved stuetemperatur (22,8°C), er 468 kg/cm^. Denne blanding begyndte at hærde 20 og kunne afformes efter ca. 45 minutter ved 22,8°C.
I de ovenfor nævnte eksempler III,IV og V blev 130 g formalet sidmarslagge fra Miami sat til forskellige geopolymerreaktions-blandinger. Reduktionen af forholdet Si02/Al203 og K20/A1203 25 har en svag indflydelse på trykstyrken, som vist i tabel III.
Tabel III
Trykstryke for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 4 timer ved 65,6°C.
30
Sig2/Al203 K20/A1203 kq/crn^ 4,12 1,33 587 3,90 1,198 510 35 3 , 5 9 2 0,9 6 49 5 15
DK 160086 B
o I eksempel II blev 26 vægt% Miami-slagge sat til geopolymer-reaktionsblandingen. I eksempel III blev 15 vægt% Miami-slagge, i eksempel IV blev 16,2 vægt% og i eksempel V blev 17,5 vægt% sat til geopolymerreaktionsblandingen.
5 I virkeligheden synes et andet forhold at influere på trykstyrken. I alle de ovenfor nævnte eksempler III, IV og V øges ί^Ο/ϊ^Ο, hvorimod trykstyrken falder.
10 Eksempel VI
Til undersøgelse af vands indvirkning på trykstyrken, fremstilledes 686 g af en geopolymerreaktant, der indeholdt 13,0 mol vand, 1,043 mol kaliumoxid, 3,88 mol siliciumdioxid og 15 1,08 mol aluminiumtrioxid. Reaktantkilderne er de samme som i eksempel I. Til de 686 g af denne geopolymerreaktionsblanding sættes 220 g finmalet, letvægts, ekspanderetLiertilslagsmateriale (anvendt som inaktivt fyldstof), og 130 g formalet sidmar-slagge fra Miami. Til denne opslæmning ifølge eksempel VI sættes 20 stigende mængder vand, og den fremkomne blanding sættes til 2200 g sorteret Ottawa-sand. I tabel IV angives sammenhængen mellem forholdet ί^Ο/ϊ^Ο og trykstyrken for reaktionsblandingen ifølge eksempel VI, som har følgende oxid-molforhold: 25 K20/Si02 0,268
Si02/Al203 3,592 K20/A1203 0,96
Tabel IV
30 Trykstyrke for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 4 timer ved 65,6°C. Variation i vandindhold.
H20/K20 12,46 14,90 16,45 17,52 18,85 20,80 35 kg/cm2 4 dage 509 495 422 345 297 258 kg/cm2 7 dage 592 578 442 385 341 288 ved 22,8°C.
Blandingerne i dette eksempel begyndte at hærde og kunne af formes på tidspunkter, der varierer fra omkring 30 til omkring 70 minutter ved 22,8°C.
O
16
DK 16 G O 8 6 B
5 Eksempel VII
For at demonstrere den afgørende indfyldelse af forholdet H20/K20 (dvs. udgangs-pH-værdi i reaktionsblandingen) fremstilledes 500 g geopolymerreaktionsblanding indeholdende 8,69 10 mol vand, 0,719 mol kaliumoxid, 3,308 mol siliciumdioxid og 1,08 mol aluminiumtrioxid. Udgangsmaterialerne for reaktanterne er de samme som i eksempel I. Til de 500 g af denne geopolymer-reaktionsbladning sættes 220 g finmalet, letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som et inaktivt fyldstof), 15 130 g slagge fra Miami og 113 g vand. Til denne opslæmning fra eksempel VII sættes 2200 g sorteret Ottawa-sand. Oxid-forholdene i geopolymerreaktionsblandingen, med vand, er vist i tabel E.
20 Tabel E
K20/Si02 0,217
Si02/Al203 3,062 25 H20/A1203 8,04 K20/A1203 0,665 H20/K20 12,09 30
Trykstyrke for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 4 timer o 2 2 ved 65,6°C er 253 kg/crn og 281 kg/cm , når de er anbragt 7 dage ved stuetemperatur (22,8°c). Man opnår den samme værdi med H20/K20 svarende til 20,80, som i tabel III, men i eksempel VII er forholdet Ko0/Alo0, 0,665 i stedet for 0,96 som i ek-35 ^ Δ ό sempel VI. Den vigtigeste faktor er derfor tilsyneladende H20/K20-forholdet, der bestemmer pH-værdien i reaktionsgeo- polymerblandingen. Et lavt forhold i intervallet mellem 12 og 16 giver høj tidlig trykstyrke, hvorimod et højt H20/K20- forhold, der er højere end 16, i væsentlig grad reducerede
O
17
DK 160GB6B
geopolymerreaktionsblandingens mekaniske egenskaber. Hærdning af blandingen i dette eksempel begyndte efter omkring 70 minutter ved 22,8°C.
5 Eksempel VIII
Der fremstilledes 870 g af en reaktionsblanding, der indeholdt 20,0 mol vand, 0,724 mol kaliumoxid, 0,75 mol natriumoxid, 4,45 mol siliciumdioxid og 1,08 mol aluminiumtrioxid. Natri-10 umoxidkilden er natriumhydroxid. Kilderne for de andre reaktanter er de samme som i eksempel I. Oxid-molforholdene i reaktionsblandingen er vist i tabel F.
Tabel F 15 (K20,Na20)/Si02 0,33
Si02/Al203 3,592 H90/A190, 18,6 20 Δ Δ i [K20,Na20]/Al203 1,36 H20/(K20,Na20) 13,56
Til de 870 g af denne reaktionsblanding sættes 220 g finmalet, 25 letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som inaktivt fyldstof), og 130 g formalet sidmarslagge fra Miami. Denne opslæmning ifølge eksempel VIII,der vejer 1220 g, sættes til 2200 g sorteret Ottawa-sand. Trykstyrken for 5,08 cm ter- ninger, der er hærdet i 4 timer ved 65,6°C, er 469 kg/cm , 30 o,2 og efter lagring i 7 dage ved 22,8 C er den 553 kg/cm . Hærdning af blandingen ifølge dette eksempel begyndte efter omkring 70 minutter ved 28,3°C.
Sammenlignet med resultaterne, der opnåedes i eksempel III 35 2 er der en svag reduktion af styrken fra 587 til 469 kg/cm (hærdning i 4 timer ved 65,6°C), hvilket skyldes erstatningen af 50% K2o med Na20. Natriumhydroxid er forholdsvis billigere end kaliumhydroxid og resulterede i trykstyrker, der er lavere, o 18
DK 160086 B
men stadig interessante til forskellige anvendelser.
Eksempel IX
5 Der fremstilledes 781 g reaktionsblanding, der indeholdt 18,2 mol vand, 1,043 mol kaliumoxid, 3,88 mol siliciumdioxid og 1,08 mol aluminiumtrioxid. Reaktantkilderne er de samme som i eksempel I. Oxid-molforholdene i reaktionsblandingen er vist i tabel G.
10
Tabel G
K20/Si02 0,268 15 Si02/Al203 3,592 H20/A1203 16,85 K20/A1203 0,96 H20/K20 17,25 20
Til de 781 g af denne reaktionsblanding sættes 220 g finmalet, letvægts, ekspanderet lertilslagsmateriale (anvendt som inaktivt fyldstof), og 130 g formalet sidmarslagge fra Miami.
Denne opslæmning ifølge eksempel IV, der vejer 1131 g, sættes 25 til 2200 g sorteret Ottawa sand. Trykstyrkerne for 5,08 cm terninger, der er hærdet ved forskellige temperaturer og i forskellige tidsrum, er angivet i tabel V.
Tabel V 30
Effekt af tid og temperatur, reaktionsblandinq eksempel IX, trykstyrke for 5,08 cm terninger ~ 2 ~ ' " φ 2
Temperatur Hærdnings tid kg/απ Lagret i 7 dage ved 22,8 Okg/cm 35 37,8°C 1 time 32 336 37,8°C 4 timer 185 325 65,6°C 1 time 90 387 65,6°C 2 timer 259 385 65,6°C 4 timer 345 385 93,3°C 1 time 297 336
O
19 DK16CC063 På grund af det relativt høje forhold er trykstyrkerne lavere end 422 kg/cm^ (tørret 4 timer ved 65,6°C), men den ene times hærdning ved 65,6°C giver en trykstyrke, der er 2 højere end 70 kg/cm , hvilket er højt nok til afformnmg.
5 Hærdning af denne blanding begyndte efter omkring 60 minutter ved 22,8°C.
Mængden af slagge, der blev sat til geopolymerreaktionsbland-ingen varierede i eksmplerne III - VIII fra 15,4% til 21 vægt%. 10 På samme tid øges mængden af vand. Overraskende resulterer øgninger, af vand i en reduktion af trykstyrken, hvor det modsatte teoretisk måtte forventes. Faktisk forbedrer øgningen af vandmængden opløsningen af slaggen. Tabel VI angiver variationen i trykstyrke med slagge/vand-vægtforholdet i reaktionsbland-15 ingerne fra eksempel VI.
Tabel VI
Trykstyrke for 5,08 cm terninger, der er hærdet i 4 timer 20 ved 65,6°C. Variation i slagge/vand-vægtforholdet ifølge eksempel VI.
— ' 2 Slagge/vand kg/cm— 25 0,55 358 0,46 495 0,42 422 0,39 345 0,36 295 30 0,33 258 2
Minimum på 422 kg/cm. tidlig høj styrke opnås med et slagge/vand-vægtforhold på mindst 0,42. Ved stuetemperatur 35 bestemmer slagge/vand-vægtforholdet afbindingstiden.
Tabel VII angiver afbindingstiden ved stuetemperatur (22,8°C) med slagge/vand-vægtforholdet.
o 20
DK 160086 B
Tabel VII
Slagge/vand-vægtforhold 0,70 0,55 0,46 0,42 5 Afbindingstid (22,8°C) 12 min. 30 min. 45 min. 60 min.
Ifølge de ovenfor beskrevne eksempler består den foreliggende opfindelse i produktionen af cementblanding med tidlig høj 10 styrke, som fremstilles ved at der til en reaktionsblanding bestående af aluminium-silikatoxid (Si20,-,Al2C>2)' hvor alu-miniumkationen har koordinationstallet 4, stærke baser, såsom natriumhydroxid og/eller kaliumhydroxid, vand og en natri-um/kalium-polysilikatopløsning, sættes en vis mængde formalet 15 højovnsslagge. Til 100 g reaktionsblanding med følgende oxid-molforhold M20/Si02 0,20 til 0,36
Si02/Al203 3,0 til 4,12 20 H20/M20 12,0 til 20 M20/A1203 0,6 til 1,36 hvor M20 angiver enten Na20 eller K20 eller blandingen (Na20,
Ko0), sættes 15 g - 26 g finmalet højovnslagge. Hvis der an-25 1 .
vendes mere end 26 g formalet højovnslagge er blandingen tilbøjelig til at "lynstivne". Skønt det er vanskeligere at anvende, kan højere mængder af slagge stadig anvendes, slaggemængderne fra 15 g til 26 g er baseret på den reaktive poly- sialatsiloxoblanding inklusiv vand.
30
Afprøvet i standard cement/sand-mørtel med 1 vægtdel cement til 2,75 vægtdele sand giver polysialatgeopolymer/slaggebland-ingen, anvendt som cement,tidlig høj trykstyrke; dvs. tryk-styrker på over 70 kg/cni efter 1 time ved 65,6°C og 422 kg/cm efter 4 timer ved 65,6°C. Afhængig af slagge/vand-vægtforholdet varierer afbindingstiden ved stuetemperatur fra 12 minutter til 60 minutter med et slagge/vand-vægtforhold i intervallet fra 0,70 til 0,42.
Claims (6)
1. Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke, kendetegnet ved, at den er opnået ved tilsætning af formalet højovnslagge til en reaktantblanding bestående af aluminium-silikatoxid (Si20[-^vor aluminiumkationen har koordinationstallet 4, stærke baser valgt fra gruppen bestående af natrium- 20 hydroxid og kaliumhydroxid, vand og en bestanddel valgt fra gruppen bestående af natrium- eller kaliumpolysilikatopløs-ninger, hvor nævnte reaktionsblanding har følgende oxid-mol-forhold:
25 M20/Si02 0,20 - 0,36 Si02/Al203 3,0 - 4,12 H20/M20 12 - 20 M20/A1203 0,6 - 1,36 30 hvor M20 betegner en bestanddel, der er valgt fra gruppen bestående af Na20, K20 og blandingen (Na20,K20). 1 Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke ifølge krav 1, kendetegnet ved, at mængden af formalet højovns-35 slagge udgør 15 vægt% - 26 vægt% af reaktionsblandingen. DK 160086 B
3. Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke ifølge krav 2, kendetegnet ved, at slagge/vand-vægtforholdet er højere end 0,42.
4. Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke ifølge krav 1, kendetegnet ved, at I^O/i^O-molf orholdet ligger i intervallet 12 - 16.
5. Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke ifølge krav 1, 10 kendetegnet ved, at trykstyrken er bedre end 70 2 o 2 kg/cm efter 1 time ved 65,6°C og 422 kg/cin efter 4 timer ved 65,6°C, når den afprøves i en standard cement-sandmørtel med 1 vægtdel cement til 2,75 vægtdele sand.-
6. Polysialatgeopolymer med tidlig høj styrke ifølge krav 5, kendetegnet ved, at svindet i luft efter 2 måneder er mindre end 0,020. 20 25 30 35
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/582,279 US4509985A (en) | 1984-02-22 | 1984-02-22 | Early high-strength mineral polymer |
US58227984 | 1984-02-22 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DK60985D0 DK60985D0 (da) | 1985-02-08 |
DK60985A DK60985A (da) | 1985-08-23 |
DK160086B true DK160086B (da) | 1991-01-28 |
DK160086C DK160086C (da) | 1991-06-10 |
Family
ID=24328526
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DK60985A DK160086C (da) | 1984-02-22 | 1985-02-08 | Polysialatgeopolymer med tidlig hoej styrke |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4509985A (da) |
EP (1) | EP0153097B1 (da) |
AT (1) | ATE48586T1 (da) |
AU (1) | AU3996785A (da) |
CA (1) | CA1236858A (da) |
DE (1) | DE3574695D1 (da) |
DK (1) | DK160086C (da) |
ES (1) | ES8605450A1 (da) |
FI (1) | FI76780C (da) |
IN (1) | IN163449B (da) |
JO (1) | JO1387B1 (da) |
MA (1) | MA20358A1 (da) |
MX (1) | MX164940B (da) |
NO (1) | NO164232C (da) |
NZ (1) | NZ211089A (da) |
TR (1) | TR22174A (da) |
WO (1) | WO1985003699A1 (da) |
ZA (1) | ZA851043B (da) |
Families Citing this family (111)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3246621A1 (de) * | 1982-12-16 | 1984-06-20 | Dynamit Nobel Ag, 5210 Troisdorf | Bauteilverkleidungen aus anorganischen formmassen |
US4509985A (en) * | 1984-02-22 | 1985-04-09 | Pyrament Inc. | Early high-strength mineral polymer |
US4642137A (en) * | 1985-03-06 | 1987-02-10 | Lone Star Industries, Inc. | Mineral binder and compositions employing the same |
US4640715A (en) * | 1985-03-06 | 1987-02-03 | Lone Star Industries, Inc. | Mineral binder and compositions employing the same |
WO1988002741A1 (fr) * | 1986-10-14 | 1988-04-21 | Nicolas Davidovits | Materiau composite ceramique-ceramique et procede d'obtention |
US4917732A (en) * | 1986-12-22 | 1990-04-17 | Shell Oil Company | Flyash treatment |
US4859367A (en) * | 1987-10-02 | 1989-08-22 | Joseph Davidovits | Waste solidification and disposal method |
DE3832452A1 (de) * | 1988-09-23 | 1990-03-29 | Lothar Mansfeld | Anorganischer baustoff und dessen verwendung |
FR2657867B1 (fr) * | 1990-02-05 | 1994-01-14 | Joseph Davidovits | Ciment rapide geopolymerique a base de ciment portland et procede d'obtention. |
DE69105958T2 (de) * | 1990-03-07 | 1995-08-10 | Nicolas Davidovits | Verfahren zur herstellung eines aluminiumsilicat-geopolymers und danach hergestellte produkte. |
FR2659320B1 (fr) * | 1990-03-07 | 1992-07-03 | Davidovics Michel | Liant geopolymerique fluoro-alumino-silicate et procede d'obtention. |
AU7962291A (en) * | 1990-05-18 | 1991-12-10 | E. Khashoggi Industries | Hydraulically bonded cement compositions and their methods of manufacture and use |
US5169566A (en) * | 1990-05-18 | 1992-12-08 | E. Khashoggi Industries | Engineered cementitious contaminant barriers and their method of manufacture |
US5356579A (en) * | 1990-05-18 | 1994-10-18 | E. Khashoggi Industries | Methods of manufacture and use for low density hydraulically bonded cement compositions |
US5637412A (en) * | 1990-05-18 | 1997-06-10 | E. Khashoggi Industries | Compressed hydraulically bonded composite articles |
US5100586A (en) * | 1990-07-20 | 1992-03-31 | E. Khashoggi Industries | Cementitious hazardous waste containers and their method of manufacture |
AU8422591A (en) * | 1990-09-03 | 1992-03-30 | Holderbank Financiere Glarus S.A. | Method for preparing a spherosilicate-type cement and cement thereby obtained |
FR2666328B1 (fr) * | 1990-09-04 | 1992-10-30 | Davidovits Joseph | Procede d'obtention d'une matrice geopolymere a durcissement rapide pour impregnation de materiaux composites et produits obtenus. |
FR2666253B1 (fr) * | 1990-09-04 | 1992-10-30 | Davidovits Joseph | Procede d'obtention d'un liant geopolymerique permettant la stabilisation, la solidification et la consolidation de dechets toxiques. |
FR2671343B1 (fr) * | 1991-01-03 | 1993-11-26 | Poudres Explosifs Ste Nale | Materiaux isolants thermiques a haute temperature et leur procede de fabrication. |
US5474606A (en) * | 1994-03-25 | 1995-12-12 | Ashland Inc. | Heat curable foundry binder systems |
US5626665A (en) * | 1994-11-04 | 1997-05-06 | Ash Grove Cement Company | Cementitious systems and novel methods of making the same |
US5820668A (en) * | 1995-12-22 | 1998-10-13 | Ib Technologies Llc | Inorganic binder composition, production and uses thereof |
FR2758323B1 (fr) * | 1997-01-15 | 1999-08-06 | Cordi Geopolymere Sa | Methodes de fabrication de ciments geopolymeriques et ciments obtenus par ces methodes |
ES2154571B1 (es) * | 1998-10-26 | 2001-11-16 | Consejo Superior Investigacion | Obtencion de materiales dotados de resistencia mecanica y baja lixiviabilidad obtenidos a partir de residuos mineros e industriales. |
US6221148B1 (en) | 1999-11-30 | 2001-04-24 | Engelhard Corporation | Manufacture of improved metakaolin by grinding and use in cement-based composites and alkali-activated systems |
US20050031843A1 (en) * | 2000-09-20 | 2005-02-10 | Robinson John W. | Multi-layer fire barrier systems |
US6969422B2 (en) | 2000-09-20 | 2005-11-29 | Goodrich Corporation | Inorganic matrix composition and composites incorporating the matrix composition |
US7094285B2 (en) * | 2000-09-20 | 2006-08-22 | Goodrich Corporation | Inorganic matrix compositions, composites incorporating the matrix, and process of making the same |
US20080063875A1 (en) * | 2000-09-20 | 2008-03-13 | Robinson John W | High heat distortion resistant inorganic laminate |
US7732358B2 (en) * | 2000-09-20 | 2010-06-08 | Goodrich Corporation | Inorganic matrix compositions and composites incorporating the matrix composition |
US6966945B1 (en) | 2000-09-20 | 2005-11-22 | Goodrich Corporation | Inorganic matrix compositions, composites and process of making the same |
DE10129873C1 (de) * | 2001-06-21 | 2002-10-24 | Iff Weimar | Leichtbaustoff aus aktiviertem Lehmbinder und pflanzlichen oder mineralischen Zuschlägen für die Herstellung von Formkörpern, Verfahren zur Herstellung solcher Formkörper sowie deren Verwendung |
US20040050384A1 (en) * | 2002-09-17 | 2004-03-18 | Lawrence Stein | Fire-resistant containers made using inorganic polymer material |
JP2006225165A (ja) * | 2003-05-28 | 2006-08-31 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 硬化組成物及び硬化体の製造方法 |
US20070125272A1 (en) * | 2003-11-19 | 2007-06-07 | Rocla Pty Ltd | Geopolymer concrete and method of preparation and casting |
US7491263B2 (en) * | 2004-04-05 | 2009-02-17 | Technology Innovation, Llc | Storage assembly |
EP1721876A1 (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-15 | Sika, S.A. | Process for the preparation of self-levelling mortar and binder used in it |
US8574358B2 (en) * | 2005-12-06 | 2013-11-05 | James Hardie Technology Limited | Geopolymeric particles, fibers, shaped articles and methods of manufacture |
SG170053A1 (en) * | 2006-03-01 | 2011-04-29 | Cementech Pty Ltd | Matrix for masonry elements and method of manufacture thereof |
AU2007200162A1 (en) | 2006-03-20 | 2007-10-04 | Council Of Scientific & Industrial Research | A Process for the Production of Geopolymer Cement from Fly Ash and Granulated Blast Furnace Slag, Geopolymer Cement Made Thereby and Process of Making Products Thereof |
AU2007200392A1 (en) * | 2006-03-22 | 2007-10-11 | Council Of Scientific & Industrial Research | A Process for the Preparation of Self-Glazed Geopolymer Tile from Fly Ash and Blast Furnace Slag |
EP2010460A4 (en) * | 2006-03-29 | 2011-09-14 | Zeobond Res Pty Ltd | DRY MIXING CEMENT COMPOSITION, METHODS AND SYSTEMS COMPRISING SAID COMPOSITION |
US7794537B2 (en) * | 2006-08-07 | 2010-09-14 | Schlumberger Technology Corporation | Geopolymer composition and application in oilfield industry |
AU2007283446B2 (en) * | 2006-08-07 | 2013-11-14 | Alcoa Of Australia Limited | Method for management of contaminants in alkaline process liquors |
US7883576B2 (en) * | 2007-01-29 | 2011-02-08 | Douglas C Comrie | Binder composition for waste materials |
CZ2007115A3 (cs) * | 2007-02-14 | 2009-02-18 | Výzkumný ústav anorganické chemie, a. s. | Dvousložkové geopolymerní pojivo a zpusob jeho výroby |
EP1980632A1 (en) * | 2007-04-02 | 2008-10-15 | Ivona Janiczkova | The agglomeration of metal production dust with geopolymer resin |
US8197593B2 (en) * | 2007-06-15 | 2012-06-12 | Perumalsamy Balaguru | Low-temperature cure inorganic compositions |
WO2009005205A1 (en) * | 2007-06-29 | 2009-01-08 | Industry Foundation Of Chonnam National University | Alkali-activated binder with no cement, method for fabricating mortar using it, and method for fabricating alkali-activated reinforcement mortar with no cement |
US8033879B2 (en) * | 2007-12-29 | 2011-10-11 | Kal K Lambert | Biophysical geoengineering compositions and methods |
EP2093200A1 (en) * | 2008-02-19 | 2009-08-26 | Services Petroliers Schlumberger | Pumpable geopolymer formulation for oilfield application |
JP2009203102A (ja) * | 2008-02-27 | 2009-09-10 | Nagoya Institute Of Technology | セラミックス粉体の固化方法及びセラミックス固化体 |
US8257486B2 (en) * | 2008-03-26 | 2012-09-04 | Council Of Scientific & Industrial Research | Composition for building material and a process for the preparation thereof |
DK2297061T3 (da) | 2008-05-30 | 2012-12-03 | Constr Res & Tech Gmbh | Mixture, in particular construction material mixture containing furnace slag |
US7799128B2 (en) | 2008-10-10 | 2010-09-21 | Roman Cement, Llc | High early strength pozzolan cement blends |
IT1391751B1 (it) * | 2008-10-30 | 2012-01-27 | Cappello | Pietra artificiale, metodo ed impianto per ottenerla. |
MX354642B (es) | 2009-01-22 | 2018-03-14 | Univ America Catholic | Aglutinantes compuestos para geopolímeros diseñados a medida para aplicaciones de cemento y concreto. |
WO2010094084A1 (en) * | 2009-02-23 | 2010-08-26 | Refire Glass Research Pty Limited | A process and method for producing a silica based product |
AU2010241142B2 (en) | 2009-04-22 | 2014-02-06 | Construction Research & Technology Gmbh | Low shrinkage binder system |
US20100270016A1 (en) * | 2009-04-27 | 2010-10-28 | Clara Carelli | Compositions and Methods for Servicing Subterranean Wells |
EP2253600A1 (en) | 2009-05-14 | 2010-11-24 | Aalborg Portland A/S | Portland limestone calcined clay cement |
GB0911633D0 (en) | 2009-07-06 | 2009-08-12 | Banah Uk Ltd | Geopolymeric structural building units and methods of manufacture thereof |
DE102009043988A1 (de) | 2009-09-11 | 2011-03-24 | Inomat Gmbh | Geopolymeres Material |
AU2010297490A1 (en) | 2009-09-22 | 2012-05-03 | Construction Research & Technology Gmbh | Low shrinkage binder system |
CA2781462C (en) | 2009-11-26 | 2017-02-28 | Construction Research & Technology Gmbh | Inorganic binder system for the production of chemically resistant construction chemistry products |
DE102009058429B4 (de) | 2009-12-16 | 2015-04-23 | Outotec Oyj | Verfahren zur Herstellung von Geopolymeren |
EP2338947B1 (en) | 2009-12-17 | 2012-08-15 | Services Pétroliers Schlumberger | Pumpable geopolymers comprising a setting accelerator |
EP2338949B1 (en) | 2009-12-17 | 2012-08-15 | Services Pétroliers Schlumberger | Pumpable geopolymers comprising a mixing aid and dispersing agent |
EP2338948B1 (en) | 2009-12-17 | 2012-08-15 | Services Pétroliers Schlumberger | Pumpable geopolymers comprising a fluid-loss agent |
EP2385029B1 (en) | 2010-05-03 | 2016-10-26 | Services Pétroliers Schlumberger | Compositions and method for well cementing |
US8414700B2 (en) | 2010-07-16 | 2013-04-09 | Roman Cement, Llc | Narrow PSD hydraulic cement, cement-SCM blends, and methods for making same |
EP2428499A1 (de) | 2010-09-13 | 2012-03-14 | Construction Research & Technology GmbH | Verwendung von aluminium- und siliziumhaltigen Verbindungen zur Herstellung eines hydrophilen Baustofferzeugnisses |
US9834719B2 (en) | 2010-11-30 | 2017-12-05 | Schlumberger Technology Corporation | Methods for servicing subterranean wells |
US9272953B2 (en) | 2010-11-30 | 2016-03-01 | Roman Cement, Llc | High early strength cement-SCM blends |
US9950952B2 (en) | 2010-11-30 | 2018-04-24 | Schlumberger Technology Corporation | Methods for servicing subterranean wells |
CN103370287A (zh) * | 2010-12-17 | 2013-10-23 | 天主教美利坚大学 | 用于超高性能混凝土的地质聚合物复合材料 |
USRE49415E1 (en) | 2011-10-20 | 2023-02-14 | Roman Cement, Llc | Particle packed cement-SCM blends |
RU2633467C2 (ru) | 2011-12-16 | 2017-10-12 | Констракшн Рисёрч Энд Текнолоджи Гмбх | Покрытые шеллаком частицы активных ингредиентов со свойствами контролируемого высвобождения при высоких значениях рн, способ их изготовления и их применение |
WO2013152963A1 (de) | 2012-04-11 | 2013-10-17 | Construction Research & Technology Gmbh | Polykondensationsprodukt auf basis von aromatischen verbindungen, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung |
BR112015005433B1 (pt) | 2012-10-31 | 2021-05-11 | Construction Research & Technology Gmbh | uso de pelo menos um composto orgânico contendo nitrogênio e aglutinante de aluminosilicato de ativação alcalina |
WO2014074930A1 (en) * | 2012-11-08 | 2014-05-15 | Halotechnics, Inc. | Very low cost, low-viscosity phosphorus-based liquid glass for heat transfer and thermal energy storage |
EP2813480A1 (de) | 2013-06-14 | 2014-12-17 | Construction Research & Technology GmbH | Zementäres System, umfassend mit quervernetztem Schellack beschichtete Beschleuniger-Teilchen |
EP2853550A1 (en) | 2013-09-27 | 2015-04-01 | Construction Research & Technology GmbH | Cationic copolymers |
EP2868638A1 (en) | 2013-10-31 | 2015-05-06 | Construction Research & Technology GmbH | Self-foaming geopolymer composition containing aluminum dross |
EP2868637A1 (de) | 2013-10-31 | 2015-05-06 | Construction Research & Technology GmbH | Geopolymerschaum-Formulierung |
EP2886580A1 (en) | 2013-12-20 | 2015-06-24 | Construction Research & Technology GmbH | Additive for rheology improvement of inorganic binders |
PL408208A1 (pl) * | 2014-05-14 | 2015-11-23 | Techglass Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Sposób zagęszczania zestawu szklarskiego |
EP2955165A1 (de) | 2014-06-12 | 2015-12-16 | Basf Se | Anorganische Bindemittelzusammensetzung umfassend ein Copolymer |
FR3030100B1 (fr) * | 2014-12-10 | 2018-03-02 | Nexans | Cable ou accessoire pour cable comportant une couche resistante au feu |
FR3033165A1 (da) * | 2015-02-27 | 2016-09-02 | Imerys Ceram France | |
FR3045201B1 (fr) * | 2015-12-11 | 2018-01-19 | Nexans | Cable resistant au feu |
ES2836699T3 (es) | 2015-12-17 | 2021-06-28 | Construction Research & Technology Gmbh | Reductor de agua a base de policondensado |
CA3019760A1 (en) | 2016-04-07 | 2017-10-12 | Construction Research & Technology Gmbh | Geopolymer foam formulation |
EP3246350A1 (en) | 2016-05-17 | 2017-11-22 | Construction Research & Technology GmbH | Formulation for the production of acid and heat-resistant construction products |
WO2017207536A1 (de) | 2016-05-30 | 2017-12-07 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von sandwich-bauelementen |
US11168029B2 (en) | 2017-01-10 | 2021-11-09 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
US10730805B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-04 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
US10737980B2 (en) | 2017-01-10 | 2020-08-11 | Roman Cement, Llc | Use of mineral fines to reduce clinker content of cementitious compositions |
US10131575B2 (en) | 2017-01-10 | 2018-11-20 | Roman Cement, Llc | Use of quarry fines and/or limestone powder to reduce clinker content of cementitious compositions |
CA3055400A1 (en) | 2017-03-06 | 2018-09-13 | Construction Research & Technology Gmbh | Inorganic foam based on geopolymers |
EP3592715B1 (en) | 2017-03-06 | 2021-07-14 | Construction Research & Technology GmbH | Inorganic foam based on calcium sulfoaluminate |
WO2018177908A1 (de) | 2017-03-30 | 2018-10-04 | Basf Se | Zwei-komponenten stabilisator für anorganische suspensionen |
AU2019339182A1 (en) | 2018-09-13 | 2021-02-18 | Sika Technology Ag | Inorganic binder system comprising blast furnace slag and solid alkali metal silicate |
EP3917898A1 (en) | 2019-01-29 | 2021-12-08 | Construction Research & Technology GmbH | Rheology modifier for geopolymer foam formulations |
CN110128069B (zh) * | 2019-06-10 | 2021-09-21 | 山东省分析测试中心 | 一种提高铝硅酸盐聚合物抗裂性的方法及铝硅酸盐聚合物和应用 |
BR112022010704A2 (pt) * | 2019-12-06 | 2022-08-23 | The Univ Of Stavanger | Método de captura de co2 em um material à base de geopolímero, método para formar um material à base de geopolímero cimentício solidificado que tem uma permeabilidade < 100 ?d, uso de co2 como acelerador de pega para uma composição de precursor cimentício e material à base de geopolímero cimentício solidificado |
US11820708B2 (en) * | 2020-03-18 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Geopolymer cement slurries, cured geopolymer cement and methods of making and use thereof |
US11820707B2 (en) * | 2020-03-18 | 2023-11-21 | Saudi Arabian Oil Company | Geopolymer cement slurries, cured geopolymer cement and methods of making and use thereof |
WO2022223640A1 (en) | 2021-04-24 | 2022-10-27 | Construction Research & Technology Gmbh | Geopolymer foams based on ceramic materials |
CN117567176A (zh) * | 2023-12-04 | 2024-02-20 | 水利部交通运输部国家能源局南京水利科学研究院 | 一种水工混凝土低温熔融耐磨修补防护层及其施工方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL6711782A (da) * | 1966-09-01 | 1968-03-04 | ||
DE3071695D1 (en) * | 1979-09-04 | 1986-09-18 | Joseph Davidovits | Synthetic inorganic polymer of the silicoaluminate family and process for the preparation thereof; moulded articles containing this polymer, and process for their preparation |
FR2464227B1 (fr) * | 1979-09-04 | 1985-09-20 | Cordi Coord Dev Innovation | Polymere mineral |
FR2489291A1 (fr) * | 1980-09-03 | 1982-03-05 | Davidovits Joseph | Compose polymerique mineral et procede d'obtention |
US4432798A (en) * | 1980-12-16 | 1984-02-21 | The Duriron Company, Inc. | Aluminosilicate hydrogel bonded aggregate articles |
US4509985A (en) * | 1984-02-22 | 1985-04-09 | Pyrament Inc. | Early high-strength mineral polymer |
-
1984
- 1984-02-22 US US06/582,279 patent/US4509985A/en not_active Expired - Lifetime
-
1985
- 1985-02-01 CA CA000473466A patent/CA1236858A/en not_active Expired
- 1985-02-07 FI FI850514A patent/FI76780C/fi not_active IP Right Cessation
- 1985-02-07 EP EP19850300819 patent/EP0153097B1/en not_active Expired
- 1985-02-07 DE DE8585300819T patent/DE3574695D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-02-07 AT AT85300819T patent/ATE48586T1/de not_active IP Right Cessation
- 1985-02-08 DK DK60985A patent/DK160086C/da active
- 1985-02-10 JO JO19851387A patent/JO1387B1/en active
- 1985-02-11 NZ NZ211089A patent/NZ211089A/en unknown
- 1985-02-11 NO NO850511A patent/NO164232C/no unknown
- 1985-02-12 ZA ZA851043A patent/ZA851043B/xx unknown
- 1985-02-13 MX MX20431685A patent/MX164940B/es unknown
- 1985-02-19 AU AU39967/85A patent/AU3996785A/en not_active Abandoned
- 1985-02-19 WO PCT/US1985/000270 patent/WO1985003699A1/en unknown
- 1985-02-20 TR TR2217485A patent/TR22174A/xx unknown
- 1985-02-21 MA MA20582A patent/MA20358A1/fr unknown
- 1985-02-22 ES ES540652A patent/ES8605450A1/es not_active Expired
- 1985-05-28 IN IN428/DEL/85A patent/IN163449B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0153097A2 (en) | 1985-08-28 |
DK160086C (da) | 1991-06-10 |
WO1985003699A1 (en) | 1985-08-29 |
FI76780B (fi) | 1988-08-31 |
NZ211089A (en) | 1987-09-30 |
FI76780C (fi) | 1994-11-26 |
DK60985A (da) | 1985-08-23 |
DE3574695D1 (de) | 1990-01-18 |
ES540652A0 (es) | 1986-04-01 |
NO164232C (no) | 1990-09-12 |
FI850514A0 (fi) | 1985-02-07 |
NO164232B (no) | 1990-06-05 |
US4509985A (en) | 1985-04-09 |
MX164940B (es) | 1992-10-05 |
MA20358A1 (fr) | 1985-10-01 |
DK60985D0 (da) | 1985-02-08 |
ATE48586T1 (de) | 1989-12-15 |
AU3996785A (en) | 1985-09-10 |
TR22174A (tr) | 1986-07-29 |
JO1387B1 (en) | 1986-11-30 |
ES8605450A1 (es) | 1986-04-01 |
EP0153097A3 (en) | 1986-04-16 |
CA1236858A (en) | 1988-05-17 |
FI850514L (fi) | 1985-08-23 |
EP0153097B1 (en) | 1989-12-13 |
IN163449B (da) | 1988-09-24 |
ZA851043B (en) | 1985-09-25 |
NO850511L (no) | 1985-08-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DK160086B (da) | Polysialatgeopolymer med tidlig hoej styrke | |
US5372640A (en) | Tectoaluminosilicate cement and a process for its manufacture | |
KR100690009B1 (ko) | 산업부산물을 이용한 다기능성 무기결합재 조성물 | |
GB2591882A (en) | Geopolymer concretes for energy storage applications | |
KR20100040703A (ko) | 단상의 수경성 바인더, 이의 제조 방법 및 이를 사용하여 제조된 건축 재료 | |
Livi et al. | Effect of NaOH concentration and curing regime on geopolymer | |
Pavlin et al. | Mechanical, microstructural and mineralogical evaluation of alkali-activated waste glass and stone wool | |
Coppola et al. | Alkali-activated refractory wastes exposed to high temperatures: development and characterization | |
Naghizadeh et al. | Pozzolanic materials and waste products for formulation of geopolymer cements in developing countries: a review | |
Villca et al. | Lime/pozzolan/geopolymer systems: Performance in pastes and mortars | |
EP3733628A1 (en) | Autoclaved cement compositions | |
Kumar et al. | Experimental study on strength properties of metakaolin and GGBS based geopolymer concrete | |
CN115340370B (zh) | 基于用后耐火材料的高铝质自流浇注料及其制备方法 | |
CA2989367A1 (en) | Activator having a low ph value for supplementary cementitious material | |
WO1985000035A1 (en) | Ceramic material | |
Hemra et al. | Enhanced mechanical and thermal properties of fly ash-based geopolymer composites by wollastonite reinforcement | |
JPS58176159A (ja) | 非晶質ケイ酸カルシウム成形体の製造方法 | |
JPH11292578A (ja) | ビーライトスラグ | |
JP2003160371A (ja) | 建材用組成物 | |
US3897258A (en) | Refractory siliceous cements and their method of production | |
KR100455472B1 (ko) | 규산칼슘판 및 그 제조방법 | |
CN108395125A (zh) | 隔墙板、低碱度白色硫铝酸盐水泥及其制作方法 | |
RU2203246C2 (ru) | Керамическая масса | |
KR900000033B1 (ko) | 속경성 시멘트 클링커의 제조방법 | |
Paya et al. | 13.1 Alkali-activated cement and concrete |