JPH11292578A - ビーライトスラグ - Google Patents
ビーライトスラグInfo
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- JPH11292578A JPH11292578A JP15048998A JP15048998A JPH11292578A JP H11292578 A JPH11292578 A JP H11292578A JP 15048998 A JP15048998 A JP 15048998A JP 15048998 A JP15048998 A JP 15048998A JP H11292578 A JPH11292578 A JP H11292578A
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/20—Recycling
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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- Furnace Details (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 有効活用されていない製鋼脱リンスラグか
ら、大型構造物向けのβ−Ｃ２Ｓを多量に含有する低発
熱型コンクリート混和材の製造。 【構成】 製鋼脱リンスラグの遊離石灰分（ＣａＯ）に
Ｃ２Ｓ組成になるようにケイ石（ＳｉＯ２）を加え、さ
らにＣａＯ：ＳｉＯ２を２：１のモル比となるように石
灰とケイ石を追加配合して９５０℃ないし１２００℃の
温度範囲で１ないし３時間焼成すると β−Ｃ２Ｓを５
５ｗｔ％以上含有する本発明のビーライトスラグを得る
ことができる。このように合成したビーライトスラグを
普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）などに配合し、目
的によってはさらに石こうを混和して低熱用セメントと
して活用できる。
ら、大型構造物向けのβ−Ｃ２Ｓを多量に含有する低発
熱型コンクリート混和材の製造。 【構成】 製鋼脱リンスラグの遊離石灰分（ＣａＯ）に
Ｃ２Ｓ組成になるようにケイ石（ＳｉＯ２）を加え、さ
らにＣａＯ：ＳｉＯ２を２：１のモル比となるように石
灰とケイ石を追加配合して９５０℃ないし１２００℃の
温度範囲で１ないし３時間焼成すると β−Ｃ２Ｓを５
５ｗｔ％以上含有する本発明のビーライトスラグを得る
ことができる。このように合成したビーライトスラグを
普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）などに配合し、目
的によってはさらに石こうを混和して低熱用セメントと
して活用できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】 本発明はコンクリート混和材に
関するものである。すなわち未だ決定的利用が確立され
ていない製鋼脱リンスラグをベースとして、これにビー
ライトが優勢に含有されるように石灰分及びシリカ分を
配合添加し焼成することによって得られる低発熱性のコ
ンクリート混和材に関する提案である。
関するものである。すなわち未だ決定的利用が確立され
ていない製鋼脱リンスラグをベースとして、これにビー
ライトが優勢に含有されるように石灰分及びシリカ分を
配合添加し焼成することによって得られる低発熱性のコ
ンクリート混和材に関する提案である。
【０００２】
【従来の技術】 コンクリート構造物の大型化に伴い、
コンクリートの温度上昇によるひび割れの抑制が要望さ
れるようになり、セメントの水和熱を小さくするための
対策がとられている。一つはポルトランドセメントに高
炉水砕スラグ、さらにはフライアッシュを混合して水和
発熱を抑制する方法であり、他はビーライトの含有量の
多いセメント、つまり各種のビーライトセメントを新た
に製造することで対応してきた。
コンクリートの温度上昇によるひび割れの抑制が要望さ
れるようになり、セメントの水和熱を小さくするための
対策がとられている。一つはポルトランドセメントに高
炉水砕スラグ、さらにはフライアッシュを混合して水和
発熱を抑制する方法であり、他はビーライトの含有量の
多いセメント、つまり各種のビーライトセメントを新た
に製造することで対応してきた。
【０００３】高炉水砕スラグの混合はごく初期の発熱の
抑制には効果があるが、中期的には完全といえず、又各
種のビーライトセメントはその安定化や初期強度発現の
ためにクリンカー製造時に急冷操作を加えたり、安定化
剤としてＰ，Ｋ，Ｎａ，Ｆｅ等の含有化合物を添加した
り、ボーキサイト、石こう、蛍石などを配合したりする
のでコスト的には不利となる。
抑制には効果があるが、中期的には完全といえず、又各
種のビーライトセメントはその安定化や初期強度発現の
ためにクリンカー製造時に急冷操作を加えたり、安定化
剤としてＰ，Ｋ，Ｎａ，Ｆｅ等の含有化合物を添加した
り、ボーキサイト、石こう、蛍石などを配合したりする
のでコスト的には不利となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】 ビーライトの安定化
のための工程操作や特殊な配合物の添加などのコスト上
昇要因を伴うビーライトセメントを別途製造することな
く、高炉水砕スラグよりも低い水和発熱性を示す新たな
低発熱性のコンクリート混和材の開発に本発明は応えよ
うとするものである。
のための工程操作や特殊な配合物の添加などのコスト上
昇要因を伴うビーライトセメントを別途製造することな
く、高炉水砕スラグよりも低い水和発熱性を示す新たな
低発熱性のコンクリート混和材の開発に本発明は応えよ
うとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】 本発明者は、現時点で
は高炉水砕スラグのように決定的な利用活用の途が確立
されてはいない製鋼脱リンスラグをベースとして、その
中に含まれる遊離石灰をビーライトにするために必要な
ケイ石と、さらに全体としてビーライトが５５ｗｔ％以
上含有されるようにＣａＯとＳｉＯ２を２：１のモル比
を目標に石灰とケイ石とを配合したものを製鋼脱リンス
ラグに混合し、これを９５０℃ないし１２００℃の温度
で１ないし３時間加熱焼成することによって、低コスト
で安定されたビーライトスラグを合成することができる
ことを見出した。このビーライトスラグは高炉水砕スラ
グよりも低い水和発熱性を示し、且つビーライトセメン
トと同程度の初期強度発現を示した。
は高炉水砕スラグのように決定的な利用活用の途が確立
されてはいない製鋼脱リンスラグをベースとして、その
中に含まれる遊離石灰をビーライトにするために必要な
ケイ石と、さらに全体としてビーライトが５５ｗｔ％以
上含有されるようにＣａＯとＳｉＯ２を２：１のモル比
を目標に石灰とケイ石とを配合したものを製鋼脱リンス
ラグに混合し、これを９５０℃ないし１２００℃の温度
で１ないし３時間加熱焼成することによって、低コスト
で安定されたビーライトスラグを合成することができる
ことを見出した。このビーライトスラグは高炉水砕スラ
グよりも低い水和発熱性を示し、且つビーライトセメン
トと同程度の初期強度発現を示した。
【０００６】
【作用】 本発明のビーライトスラグ製造の出発原料は
上述の通り現時点では確定的な有効利用の途が見出され
ていない製鋼脱リンスラグである。製鋼時排出されるこ
の脱リンスラグは粒鉄を巻き込んでいるので粉砕後磁選
して大部分の金属鉄を除去したものを使用する。その一
般的な化学組成と鉱物組成を（表−１）、（表−２）に
示す。
上述の通り現時点では確定的な有効利用の途が見出され
ていない製鋼脱リンスラグである。製鋼時排出されるこ
の脱リンスラグは粒鉄を巻き込んでいるので粉砕後磁選
して大部分の金属鉄を除去したものを使用する。その一
般的な化学組成と鉱物組成を（表−１）、（表−２）に
示す。
【表−１】
【表−２】
【０００７】上表からわかる通り、カルシウム分とシリ
カ分の結合は主として β−Ｃ２Ｓすなわちビーライト
であるが、組成計算の上では１０．４％程度の遊離石灰
が存在しているので、このままコンクリート混和材とし
て利用することは不適である。遊離石灰分をすべてシリ
カ分と結合させてβ−Ｃ２Ｓにするのに必要なケイ石を
配合し、さらにβ−Ｃ２Ｓの含有量を５５ｗｔ％以上に
するためにＣａＯ：ＳｉＯ２を２：１のモル比となるよ
うに石灰とケイ石を混合したものを追加配合して９５０
℃ないし１２００℃の温度範囲で１ないし３時間焼成す
ると本発明のビーライトスラグが生成する。追加配合量
は製鋼脱リンスラグに対して２０〜３０ｗｔ％とするの
が適当である。焼成物についてＸ線回折を行った結果、
合成されたＣ２Ｓはすべてβ型であり、γ型は認められ
なかった。
カ分の結合は主として β−Ｃ２Ｓすなわちビーライト
であるが、組成計算の上では１０．４％程度の遊離石灰
が存在しているので、このままコンクリート混和材とし
て利用することは不適である。遊離石灰分をすべてシリ
カ分と結合させてβ−Ｃ２Ｓにするのに必要なケイ石を
配合し、さらにβ−Ｃ２Ｓの含有量を５５ｗｔ％以上に
するためにＣａＯ：ＳｉＯ２を２：１のモル比となるよ
うに石灰とケイ石を混合したものを追加配合して９５０
℃ないし１２００℃の温度範囲で１ないし３時間焼成す
ると本発明のビーライトスラグが生成する。追加配合量
は製鋼脱リンスラグに対して２０〜３０ｗｔ％とするの
が適当である。焼成物についてＸ線回折を行った結果、
合成されたＣ２Ｓはすべてβ型であり、γ型は認められ
なかった。
【０００８】製鋼脱リンスラグに含有されているＡｌ２
Ｏ３，ＣａＦ２，Ｐ２Ｏ５，ＦｅＯ，ＭｎＯなどの不純
物が固溶することによってβ−Ｃ２Ｓは安定化するとと
もにγ−Ｃ２Ｓは認められず、水和反応が活性化され初
期強度発現に寄与している。これによって製鋼脱リンス
ラグをβ−Ｃ２Ｓを多量に含有する低発熱性のコンクリ
ート混和材として活用できることになり、β−Ｃ２Ｓを
主体とするビーライトセメントを別途製造するよりもコ
スト的にはるかに有利となる。
Ｏ３，ＣａＦ２，Ｐ２Ｏ５，ＦｅＯ，ＭｎＯなどの不純
物が固溶することによってβ−Ｃ２Ｓは安定化するとと
もにγ−Ｃ２Ｓは認められず、水和反応が活性化され初
期強度発現に寄与している。これによって製鋼脱リンス
ラグをβ−Ｃ２Ｓを多量に含有する低発熱性のコンクリ
ート混和材として活用できることになり、β−Ｃ２Ｓを
主体とするビーライトセメントを別途製造するよりもコ
スト的にはるかに有利となる。
【０００９】ビーライトスラグ製造において製鋼脱リン
スラグを利用することのもう一つの利点は、焼成温度の
低いことである。従来のビーライトセメントはセメント
製造における省エネルギー化と低発熱性の二つの観点か
ら注目されてきたが、本発明のビーライトスラグはビー
ライトセメントの焼成温度の１４５０℃に比べると更に
５００℃〜２５０℃も低い温度で焼成できるのでエネル
ギーコストの面でも一段と有利である。１２００℃以上
で焼成すると製鋼脱リンスラグの中のＣａＦ２やＦｅ
Ｏ，ＭｎＯの一部が溶融を始め焼成工程の妨害となるこ
とがあるので焼成温度の上限を１２００℃と決定した。
スラグを利用することのもう一つの利点は、焼成温度の
低いことである。従来のビーライトセメントはセメント
製造における省エネルギー化と低発熱性の二つの観点か
ら注目されてきたが、本発明のビーライトスラグはビー
ライトセメントの焼成温度の１４５０℃に比べると更に
５００℃〜２５０℃も低い温度で焼成できるのでエネル
ギーコストの面でも一段と有利である。１２００℃以上
で焼成すると製鋼脱リンスラグの中のＣａＦ２やＦｅ
Ｏ，ＭｎＯの一部が溶融を始め焼成工程の妨害となるこ
とがあるので焼成温度の上限を１２００℃と決定した。
【００１０】ビーライトセメントはβ−Ｃ２Ｓ（ビーラ
イト）を主成分としているが、初期強度発現のためにＣ
３Ｓ（エーライト）やＣ３Ａ，Ｃ４ＡＦなどを共存させ
ているものが多い。場合によっては２０％Ｃ３Ｓ，２％
Ｃ３Ａ，１０％Ｃ４ＡＦも含有している例があり、これ
では低発熱性のねらいはその分だけ減殺されてしまうこ
とになる。一方本発明のビーライトスラグはＣ３Ｓを全
く含有せず、β−Ｃ２Ｓを安定化し、水和反応の活性化
に役立つガラス相のＡｌ２Ｏ３，Ｃａ５Ｆ（ＰＯ４）３
やＣａＦ２，ＦｅＯ，ＭｎＯなどが含有されているだけ
であるので低発熱性は維持され且つ初期強度の発現はビ
ーライトセメントと同程度である。
イト）を主成分としているが、初期強度発現のためにＣ
３Ｓ（エーライト）やＣ３Ａ，Ｃ４ＡＦなどを共存させ
ているものが多い。場合によっては２０％Ｃ３Ｓ，２％
Ｃ３Ａ，１０％Ｃ４ＡＦも含有している例があり、これ
では低発熱性のねらいはその分だけ減殺されてしまうこ
とになる。一方本発明のビーライトスラグはＣ３Ｓを全
く含有せず、β−Ｃ２Ｓを安定化し、水和反応の活性化
に役立つガラス相のＡｌ２Ｏ３，Ｃａ５Ｆ（ＰＯ４）３
やＣａＦ２，ＦｅＯ，ＭｎＯなどが含有されているだけ
であるので低発熱性は維持され且つ初期強度の発現はビ
ーライトセメントと同程度である。
【００１１】このことは本発明のビーライトスラグがコ
ンクリート混和材として適していることを示すもので、
普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）をビーライトスラ
グで置換していくに従って水和発熱量が減少し、温度上
昇速度が遅くなると共に最終の温度上昇も低領域に抑制
することができる。ビーライトスラグによる置換割合の
増加に伴って初期の断熱温度上昇が小さくなることが特
徴である。
ンクリート混和材として適していることを示すもので、
普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）をビーライトスラ
グで置換していくに従って水和発熱量が減少し、温度上
昇速度が遅くなると共に最終の温度上昇も低領域に抑制
することができる。ビーライトスラグによる置換割合の
増加に伴って初期の断熱温度上昇が小さくなることが特
徴である。
【００１２】ビーライトスラグは普通ポルトランドセメ
ント（ＯＰＣ）に比べると初期強度発現の点ではやや劣
るが、β−Ｃ２Ｓの特性として長期材令では普通ポルト
ランドセメント（ＯＰＣ）を凌ぐ強度を発現する。初期
強度の改良方法としては高性能減水剤や石こうを添加す
る方法を提案するものである。
ント（ＯＰＣ）に比べると初期強度発現の点ではやや劣
るが、β−Ｃ２Ｓの特性として長期材令では普通ポルト
ランドセメント（ＯＰＣ）を凌ぐ強度を発現する。初期
強度の改良方法としては高性能減水剤や石こうを添加す
る方法を提案するものである。
【００１３】
【実験例】 前記製鋼脱リンスラグ１．０ｋｇに生石灰
粉１３８ｇとケイ石粉７３ｇを混合したものを追加配合
してアルミナルツボに装入し、電気加熱炉の中で１０５
０℃で２時間加熱した。その間１５分に１回の割合で装
入粉の撹拌を行いつつ焼成し、ビーライトスラグを製造
した。このビーライトスラグのＸＲＤパターン（図−
１）からＣ２Ｓはすべてβ型でありγ型は認められなか
った。その組成分析の結果を（表−３）に示す。
粉１３８ｇとケイ石粉７３ｇを混合したものを追加配合
してアルミナルツボに装入し、電気加熱炉の中で１０５
０℃で２時間加熱した。その間１５分に１回の割合で装
入粉の撹拌を行いつつ焼成し、ビーライトスラグを製造
した。このビーライトスラグのＸＲＤパターン（図−
１）からＣ２Ｓはすべてβ型でありγ型は認められなか
った。その組成分析の結果を（表−３）に示す。
【表−３】
【００１４】ビーライトスラグのもつ低発熱性の確認の
ため、普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）にビーライ
トスラグを各種の割合で置換添加した場合の水和におけ
る水和発熱速度について比較測定した結果は（図−２）
の通りである。供試料は普通ポルトランドセメント（Ｏ
ＰＣ）に対してビーライトスラグを１０，２０，３０ｗ
ｔ％置換し、これを水結合材比５０％、２０℃の条件で
双子型伝導微少熱量計にセットし、２４時間まで測定し
た。また、断熱温度上昇値を（図−３）に示す。実験材
料は、結合材として比表面積３，２４０ｃｍ２／ｇ、比
重３．３６のビーライトスラグおよび比表面積３，３１
０ｃｍ２／ｇ、比重３．１６の普通ポルトランドセメン
ト（ＯＰＣ）を使用し、細骨材として粗粒率２．３４、
表乾比重２．６３の千葉県君津産の山砂を使用した。ま
た混和剤はポリカルボン酸系の高性能減水剤を使用し
た。配合及び練り混ぜ後のフロー試験結果を（表−４）
に示す。
ため、普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）にビーライ
トスラグを各種の割合で置換添加した場合の水和におけ
る水和発熱速度について比較測定した結果は（図−２）
の通りである。供試料は普通ポルトランドセメント（Ｏ
ＰＣ）に対してビーライトスラグを１０，２０，３０ｗ
ｔ％置換し、これを水結合材比５０％、２０℃の条件で
双子型伝導微少熱量計にセットし、２４時間まで測定し
た。また、断熱温度上昇値を（図−３）に示す。実験材
料は、結合材として比表面積３，２４０ｃｍ２／ｇ、比
重３．３６のビーライトスラグおよび比表面積３，３１
０ｃｍ２／ｇ、比重３．１６の普通ポルトランドセメン
ト（ＯＰＣ）を使用し、細骨材として粗粒率２．３４、
表乾比重２．６３の千葉県君津産の山砂を使用した。ま
た混和剤はポリカルボン酸系の高性能減水剤を使用し
た。配合及び練り混ぜ後のフロー試験結果を（表−４）
に示す。
【表−４】 ここでモルタルの水結合材比は５０％とした。結合材は
合成試料をＯＰＣに１０，２０，３０ｗｔ％置換して混
合したものおよび比較材として普通ポルトランドセメン
ト（ＯＰＣ）単味のものを用いた。混和剤は結合材（Ｃ
＋ＢＳ）に対し、１．０ｗｔ％添加した。練り混ぜはホ
バート型ミキサーを使用し、混和剤を溶解させた水、結
合材、細骨材の順に入れ、低速で１分間混合し、さらに
高速で２分間練り混ぜた。測定は、空気循環式の断熱温
度上昇試験装置にモルタルをセットして行った。普通ポ
ルトランドセメント（ＯＰＣ）をビーライトスラグで１
０％づつ置換するのに伴って２４時間までの全水和発熱
量はほぼ直線的に減少し、５０％置換の場合は普通ポル
トランドセメント（ＯＰＣ）単味の場合の３７．８％の
発熱量に過ぎないことがわかる。また、（図−３）の結
果からも断熱温度上昇値はビーライトスラグの置換量の
増加とともに確実に低下する。これらの結果からビーラ
イトスラグをコンクリート混和材として使用するとコン
クリートの温度上昇抑制に効果的であると云える。
合成試料をＯＰＣに１０，２０，３０ｗｔ％置換して混
合したものおよび比較材として普通ポルトランドセメン
ト（ＯＰＣ）単味のものを用いた。混和剤は結合材（Ｃ
＋ＢＳ）に対し、１．０ｗｔ％添加した。練り混ぜはホ
バート型ミキサーを使用し、混和剤を溶解させた水、結
合材、細骨材の順に入れ、低速で１分間混合し、さらに
高速で２分間練り混ぜた。測定は、空気循環式の断熱温
度上昇試験装置にモルタルをセットして行った。普通ポ
ルトランドセメント（ＯＰＣ）をビーライトスラグで１
０％づつ置換するのに伴って２４時間までの全水和発熱
量はほぼ直線的に減少し、５０％置換の場合は普通ポル
トランドセメント（ＯＰＣ）単味の場合の３７．８％の
発熱量に過ぎないことがわかる。また、（図−３）の結
果からも断熱温度上昇値はビーライトスラグの置換量の
増加とともに確実に低下する。これらの結果からビーラ
イトスラグをコンクリート混和材として使用するとコン
クリートの温度上昇抑制に効果的であると云える。
【００１５】この合成したビーライトスラグを混和材と
して用いてモルタル強度試験を行った結果を（図−
４）、（図−５）に示す。普通ポルトランドセメント
（ＯＰＣ）の１０〜３０ｗｔ％をビーライトスラグで置
換した結合材の強度特性を調べるために、モルタルの強
度試験を行った。試験方法は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１
「セメントの物理試験方法」に準じて行った。実験材料
は、結合材として比表面積３，２４０ｃｍ２／ｇ、比重
３．３６のビーライトスラグおよび比表面積３，３１０
ｃｍ２／ｇ、比重３．１６の普通ポルトランドセメント
（ＯＰＣ）を使用し、細骨材としてＪＩＳ Ｒ ５２０
１に規定する標準砂を使用した。モルタルの配合を（表
−５）に示す。水結合材比は５０％、結合材はビーライ
トスラグを普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）に１
０，２０，３０ｗｔ％置換し、混合したものおよび比較
材として普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）単味のも
のを用いた。成型はテーブルバイブレーターによる方法
で行った。また測定は材令１４日、２８日、５６日、９
１日までの曲げ強度および圧縮強度について行った。
して用いてモルタル強度試験を行った結果を（図−
４）、（図−５）に示す。普通ポルトランドセメント
（ＯＰＣ）の１０〜３０ｗｔ％をビーライトスラグで置
換した結合材の強度特性を調べるために、モルタルの強
度試験を行った。試験方法は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１
「セメントの物理試験方法」に準じて行った。実験材料
は、結合材として比表面積３，２４０ｃｍ２／ｇ、比重
３．３６のビーライトスラグおよび比表面積３，３１０
ｃｍ２／ｇ、比重３．１６の普通ポルトランドセメント
（ＯＰＣ）を使用し、細骨材としてＪＩＳ Ｒ ５２０
１に規定する標準砂を使用した。モルタルの配合を（表
−５）に示す。水結合材比は５０％、結合材はビーライ
トスラグを普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）に１
０，２０，３０ｗｔ％置換し、混合したものおよび比較
材として普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）単味のも
のを用いた。成型はテーブルバイブレーターによる方法
で行った。また測定は材令１４日、２８日、５６日、９
１日までの曲げ強度および圧縮強度について行った。
【表−５】 この試験においては初期強度補償のための方策を行って
いないので、曲げ強度については材令２８日まで、又、
圧縮強度については材令５６日までは普通ポルトランド
セメント（ＯＰＣ）に比べて明らかに低値であるが、そ
の後は急激に強度が増し材令９１日になるとほぼ普通ポ
ルトランドセメント（ＯＰＣ）と同等の強度を示すよう
になった。β−Ｃ２Ｓの特性からするとこれ以後、強度
は普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）を遥かに越えて
増加する。上述の結果から本発明のビーライトスラグは
大型構造物向の低発熱型コンクリート混和材として適切
な素材である。
いないので、曲げ強度については材令２８日まで、又、
圧縮強度については材令５６日までは普通ポルトランド
セメント（ＯＰＣ）に比べて明らかに低値であるが、そ
の後は急激に強度が増し材令９１日になるとほぼ普通ポ
ルトランドセメント（ＯＰＣ）と同等の強度を示すよう
になった。β−Ｃ２Ｓの特性からするとこれ以後、強度
は普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）を遥かに越えて
増加する。上述の結果から本発明のビーライトスラグは
大型構造物向の低発熱型コンクリート混和材として適切
な素材である。
【図−１】ビーライトスラグ中のＣ２Ｓはすべてβ型で
γ型のピークは観測されない。
γ型のピークは観測されない。
【図−２】普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）単味の
Ｔｏｔａｌ発熱量１４７．３Ｊに対して、ビーライト５
０％置換の場合の発熱量は５５．３６Ｊであり、これは
ＯＰＣ単味の３７．８％にすぎない。
Ｔｏｔａｌ発熱量１４７．３Ｊに対して、ビーライト５
０％置換の場合の発熱量は５５．３６Ｊであり、これは
ＯＰＣ単味の３７．８％にすぎない。
【図−３】普通ポルトランドセメント（ＯＰＣ）にビー
ライトスラグを１０％，２０％，３０％置換した試料を
ＢＳ−１０，２０，３０で示した。１４日間までの断熱
温度上昇値を示す。
ライトスラグを１０％，２０％，３０％置換した試料を
ＢＳ−１０，２０，３０で示した。１４日間までの断熱
温度上昇値を示す。
【図−４】ＯＰＣは普通ポルトランドセメント単味試
料、ＢＳ−１０，２０，３０はＯＰＣをビーライトでそ
れぞれ１０％，２０％，３０％置換した試料の曲げ強度
を示す。材令９１日になるとＯＰＣとほぼ同等の強度に
到達した。
料、ＢＳ−１０，２０，３０はＯＰＣをビーライトでそ
れぞれ１０％，２０％，３０％置換した試料の曲げ強度
を示す。材令９１日になるとＯＰＣとほぼ同等の強度に
到達した。
【図−５】同様にＢＳ−１０，２０，３０はＯＰＣをビ
ーライトでそれぞれ１０％，２０％，３０％置換した試
料の圧縮強度を示す。
ーライトでそれぞれ１０％，２０％，３０％置換した試
料の圧縮強度を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２７Ｄ 15/00 Ｆ２７Ｄ 15/00 Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】 製鋼脱リンスラグ中の遊離石灰分をビー
ライトにするために必要なシリカ分と、更にビーライト
を優勢に合成し含有させるためにＣａＯとＳｉＯ２を
２：１のモル比になるように石灰とケイ石とを配合した
ものを製鋼脱リンスラグに添加して９５０℃ないし１２
００℃の温度で１ないし３時間焼成して得られるβ−Ｃ
２Ｓを５５重量％以上含有するビーライトスラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15048998A JPH11292578A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | ビーライトスラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15048998A JPH11292578A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | ビーライトスラグ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11292578A true JPH11292578A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=15497998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15048998A Pending JPH11292578A (ja) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | ビーライトスラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11292578A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073152A (ja) * | 2001-09-04 | 2003-03-12 | Taiheiyo Cement Corp | セメント用増量材 |
| WO2012063782A1 (ja) * | 2010-11-11 | 2012-05-18 | 電気化学工業株式会社 | β－２ＣａＯ・ＳｉＯ２の製造方法 |
| KR101320083B1 (ko) * | 2011-03-31 | 2013-10-18 | 현대제철 주식회사 | 전기로 환원 슬래그를 이용한 함철 브리켓 제조용 바인더 및 이의 제조방법 |
| KR101322413B1 (ko) * | 2013-01-16 | 2013-10-28 | 한일시멘트 (주) | γ-Ｃ₂Ｓ 클링커를 활용한 친환경 저탄소 시멘트 조성물의 제조방법 |
| CZ306912B6 (cs) * | 2016-08-22 | 2017-09-06 | Unipetrol výzkumně vzdělávací centrum, a.s. | Způsob výroby belitického cementu |
| CN107162547A (zh) * | 2017-05-04 | 2017-09-15 | 中南大学 | 一种全磷渣胶凝充填材料及其应用 |
-
1998
- 1998-04-06 JP JP15048998A patent/JPH11292578A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP5852964B2 (ja) * | 2010-11-11 | 2016-02-03 | デンカ株式会社 | β−２ＣａＯ・ＳｉＯ２の製造方法 |
| KR101320083B1 (ko) * | 2011-03-31 | 2013-10-18 | 현대제철 주식회사 | 전기로 환원 슬래그를 이용한 함철 브리켓 제조용 바인더 및 이의 제조방법 |
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| CZ306912B6 (cs) * | 2016-08-22 | 2017-09-06 | Unipetrol výzkumně vzdělávací centrum, a.s. | Způsob výroby belitického cementu |
| CN107162547A (zh) * | 2017-05-04 | 2017-09-15 | 中南大学 | 一种全磷渣胶凝充填材料及其应用 |
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