DE9309155U1 - Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche - Google Patents
Fadenführendes Bauteil mit verbesserter OberflächeInfo
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Description
HOECHST AKTIENGESELLSCHAFT H0E93/F164 VA/
Die vorliegende Erfindung betrifft fadenführende Bauteile einer Anlage zur
Herstellung, Behandlung und Verarbeitung von Fasermaterialien mit einer mit den Fasermaterialien oder deren Rohstoffen in Kontakt tretenden Oberfläche, deren
Eigenschaften sich im laufenden Betrieb über lange Zeit nur wenig ändern und die
daher im Vergleich zu entsprechenden herkömmlichen Bauteilen eine erheblich verbesserte Standzeit haben.
Bei der Herstellung von Synthesefasern werden zahlreiche Bauteile benutzt, die mit
den ersponnenen, schnell laufenden Fäden in engen Kontakt kommen und dabei verschiedene Aufgaben zu erfüllen haben. Beispiele für derartige Bauteile sind
Bündelungs- und Umlenkorgane, die Filamentscharen zusammenfassen oder die Laufrichtung von Filamentbündeln ändern sollen, Streckstifte, die den Streckpunkt
von Filamentbahnen festlegen müssen, Abzugsgaletten, d.h. Rollen, die die
Fadenscharen von der Spinndüse abziehen, Streckgaletten, zwischen denen die Filamentbündel verstreckt und damit orientiert und verfestigt werden,
Verwirbelungsdüsen, in denen die durchlaufenden Filamentbündel durch eingeblasene Druckluft verwirbelt werden, um die textile Wirkung der Fäden und den
Zusammenhalt der Einzelfilamente der Fäden (Fadenschluß) zu verbessern.
Je nach der Art der Aufgabe kommen die Filamente mit den Bauteilen in einen gleitenden Kontakt, wie z.B. bei Umlenkorganen oder Verwirbelungsdüsen, oder sie sollen mit den Bauteilen in einen mehr oder weniger formschlüssigen oder zumindest kraftschlüssigen Kontakt treten wie z.B. bei Abzugs- oder Verstreckgaletten oder in gleitenden Kontakt, bei dem jedoch definierte Kräfte übertragen werden sollen, wie z.B. bei Streckstiften.
Je nach der Art der Aufgabe kommen die Filamente mit den Bauteilen in einen gleitenden Kontakt, wie z.B. bei Umlenkorganen oder Verwirbelungsdüsen, oder sie sollen mit den Bauteilen in einen mehr oder weniger formschlüssigen oder zumindest kraftschlüssigen Kontakt treten wie z.B. bei Abzugs- oder Verstreckgaletten oder in gleitenden Kontakt, bei dem jedoch definierte Kräfte übertragen werden sollen, wie z.B. bei Streckstiften.
Es hat sich nun seit langem gezeigt, daß die Qualität der erhaltenen Fäden in hohem
Maße von der einwandfreien Beschaffenheit der Oberflächen dieser Bauteile abhängt
und daß Änderungen der Oberfläche im laufenden Betrieb nach einer gewissen
Betriebsdauer ("Standzeit") zu einer starken Zunahme der Fehlstellen im erzeugten
Fasermaterial führen, wodurch ein Auswechseln des Bauteils erforderlich wird. Das
Auswechseln des Bauteils verursacht erhebliche Unkosten, da nicht nur die Kosten für
eine neues oder überholtes Bauteil aufzuwenden sind, sondern auch die Produktion
für eine gewisse Zeit unterbrochen werden muß, was zusätzliche Kosten in beträchtlicher Höhe verursacht.
Es ist daher üblich, derartige fadenführende Bauteile aus möglichst verschleißfesten
Materialien herzustellen, die über eine lange Betriebsdauer eine definierte Oberflächen
behalten, um möglichst lange Standzeiten zu gewährleisten.
Eine Quelle besonders häufiger Störungen stellen die Galetten dar, die der Förderung der Fasermaterialien dienen. Sie müssen einerseits auf die sie umschlingenden Fasermaterialien eine hohe Zugkraft ausüben können, was einen formschlüssigen, zumindest aber kraftschlüssigen Kontakt erfordert, sie dürfen aber nicht dazu neigen, die Einzelfilamente zu stark zu binden, da diese sonst aus dem Faserbündel herausgerissen werden und störende Wickel auf der Galette bilden. Von derartigen Galetten wird daher ein möglichst günstiges "grip-release"- Verhalten gefordert.
Filamentbruche beeinträchtigen aber nicht nur den Produktionsprozeß sondern stellen Qualitätsmängel dar, die zu ernsten Schwierigkeiten bei der Weiterverarbeitung der Fäden führen können.
Eine Quelle besonders häufiger Störungen stellen die Galetten dar, die der Förderung der Fasermaterialien dienen. Sie müssen einerseits auf die sie umschlingenden Fasermaterialien eine hohe Zugkraft ausüben können, was einen formschlüssigen, zumindest aber kraftschlüssigen Kontakt erfordert, sie dürfen aber nicht dazu neigen, die Einzelfilamente zu stark zu binden, da diese sonst aus dem Faserbündel herausgerissen werden und störende Wickel auf der Galette bilden. Von derartigen Galetten wird daher ein möglichst günstiges "grip-release"- Verhalten gefordert.
Filamentbruche beeinträchtigen aber nicht nur den Produktionsprozeß sondern stellen Qualitätsmängel dar, die zu ernsten Schwierigkeiten bei der Weiterverarbeitung der Fäden führen können.
Weit verbreitet sind Galetten deren Oberfläche aus einem keramischen Material
bestehen, vorzugsweise aus einer keramischen Mischung aus AI2O3 mit 3 bis 20 Gew.-%
TiO2, insbesondere mit ca. 13 Gew.% TiO2.
Diese Standardgaletten lassen sich sowohl in Liefer- als auch in Abzugswerken
einsetzen und gestatten einen zumindest praktikablen Dauerbetrieb einer Spinnanlage.
Allerdings läßt auch bei diesen Galetten die Standzeit noch zu wünschen übrig,
insbesondere streuen die Standzeiten von Galette zu Galette in statistischer Weise und
zusätzlich wird diese Schwankung durch unterschiedliche Belastung der Galetten, je
nach der ihnen zukommenden Aufgabe, vergrößert.
Den zunehmenden Galettenverschleiß erkennt der Fachmann an der Zunahme der
Fehlstellen (Filamentbrüchen) und es ergibt sich dann das zusätzliche Problem, aus
der großen Zahl von Gaietten, die in einer Spinnanlage eingebaut sind, diejenige
ausfindig zu machen, die diese Fehlstellen verursacht.
Es hat daher nicht an Versuchen gefehlt, die Standzeit von fadenführenden Bauteilen
von Spinnanlagen, insbesondere von Gaietten zu verbessern.
Aus der Deutschen Patentschrift 32 18 402 ist es beispielsweise bekannt,
fadenführende Bauteile, wie Gaietten oder Streckstifte mit einer Beschichtung aus einer
Metall-Keramik-Mischung mit 50-90 Gew.% Chromkarbid als Keramikanteil und 50-10 Gew.-% einer Nickel-Chrom-Legierung als Metallanteil zu versehen.
Gegenüber herkömmlichen Oberflächen aus AL2O3ZTiO2 erweist sich diese Oberfäche
als deutlich überlegen. Dennoch bleiben Wünsche offen; insbesondere ist auch bei
dieser Oberfläche der Abnutzungszustand nicht ohne weiteres zu erkennen.
Aus dem Europäischen Patent 0 230 633 ist es bekannt, die Oberfläche
fadenführender Bauteile mit einem Keramik- oder Metallcarbid-Überzug zu versehen,
wobei Wolframcarbid, aber auch Titancarbid, Wolfram/Titan-carbid und Chromcarbid,
ggf. in Kombination mit Kobalt, Nickel, Chrom oder Eisen, aber auch reine Keramikmassen aus Aluminium-, Aluminium/Titan-, Chrom-, Chrom/Aluminium- oder
Zirkon/Magnesium-Oxiden besonders hervorgehoben werden. Diese Schichten werden zur Herstellung einer definierten Oberflächenbeschaffenheit zunächst mit einem
Epoxydharz behandelt, das die Poren der Schicht verschließt, anschließend auf eine
geringe Rauhigkeit von Ra = 0,2 bis 0, 76 /ym geschliffen und schließlich durch
Lasergravur mit einer Vielzahl, beispielweise 80 bis 550, Vertiefungen pro inch versehen, die eine Tiefe von wenigen /vm bis über 140 //m haben.
Es ist auch bereits vorgeschlagen worden, die Nachteile des Standes der Technik
dadurch zu überwinden, daß man in Vorrichtungen zur Herstellung, Behandlung und Verarbeitung von Fasermaterialien Bauteile einsetzt, die dadurch gekennzeichnet sind,
daß die mit dem Fasermaterial oder dem Rohstoff in Kontakt tretende Oberfläche des
Bauteils aus einer ersten 0,1 bis 10,0 &mgr;&ngr;&eegr; , vorzugsweise 1 bis 5 &mgr;&igr;&eegr;, starken Schicht
aus Nitriden und/oder Carbiden von Titan oder Chrom besteht, die auf einem Bauteil
oder einer zweiten Schicht aus einem Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen
Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis etwa 1,5/yO-cm abgeschieden ist.
Diese Maßnahme führt zwar zu einer wertvollen anwendungstechnischen
Verbesserung der Bauteile, die Langzeitkonstanz der Oberflächeneigenschaften läßt
aber immer noch Wünsche offen.
Es bestand daher noch immer ein Bedürfnis, die Oberfläche der Galetten so zu
gestalten, daß eine Oberflächenstruktur mit einem günstigen "grip-release"-Verhalten
im Betrieb über möglichst lange Zeit aufrecht erhalten bleibt.
Es hat sich nun gezeigt, daß man die Langzeitbeständigkeit der Galettenoberflächen
entscheidend weiter verbessern kann, wenn man von vornherein darauf achtet eine bestimmte Topographie der Oberfläche zu erzeugen.
Ein Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind somit fadenführende Bauteile
insbesondere Galetten, mit definierter Oberflächentopographie.
Die erfindungsgemäßen fadenführenden Bauteile weisen zumindest in den mit dem
Fasermaterial in Kontakt tretenden Bereichen eine Oberfläche aus einem Werkstoff mit
einem spezifischen elektrischen Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis
etwa 1,5/yQ-cm auf, die dadurch gekennzeichnet ist,
daß
daß
a) der aus 5 Messungen ermittelte Mittelwert Rmax ihrer maximalem
Rauhtiefe Rmax zwischen 20 und 30 &mgr;&Ggr;&eegr; liegt, mit einer Streubreite von 3
bis 8 //m, und
b) der aus 5 Messungen ermittelte Mittelwert Rz ihrer gemittelten Rauhtiefe
Rz zwischen 15 und 25 /ym liegt, mit einer Streubreite von 2 bis 5 pm.
Vorzugsweise wird die mit dem Fasermaterial in Kontakt tretende Oberfläche so
gestaltet, daß
c) sich ein Traganteil von 10 % sich in einer Ebene von 6 bis 12 /vm
Schnittiefe und ein Traganteil von 90 % sich in einer Ebene von 18 bis 25 /ym Schnittiefe errechnet, und
d) die Steigung der Schnittiefen/Traganteil-Funktion im Bereich zwischen
30 und 70 % Traganteil bei 0,11 bis 0,16 //m/% liegt.
Die erfindungsgemäßen Bauteile können, insbesondere wenn sie kleinere Ausmaße
haben, wie sie z.B. bei Verwirbelungsdüsen gegeben sind, vollständig aus dem Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen Widerstand von höchstens 25,
vorzugsweise 20 bis etwa 1,5 &mgr;&OHgr;-cm bestehen.
Größere Bauteile, wie z.B. Galetten, bestehen dagegen zweckmäßigerweise wie üblich
aus geeigneten Stählen und werden zumindest in den mit den Fasermaterialien in Kontakt tretenden Bereichen ihrer Oberfläche mit einer "Dickschicht" aus einem
derartigen Metallkeramik-Werkstoff versehen.
Eine solche, als Beschichtung aufgebrachte "Dickschicht" hat üblicherweise eine
Schichtdicke von 100 bis 400 &mgr;&ngr;&eegr;, vorzugsweise 150 bis 300 &mgr;&ngr;&eegr;.
Die Messung der Oberflächentopographie erfolgt mit einem Gerät, das die Kontur der
Oberfläche längs einer Meßlinie von üblicherweise 5 mm Länge mit einer Tastnadel
abgetastet, deren Spitze zweckmäßigerweise einen Verrundungsradius von etwa 5/ym
aufweist.
Die angegebenen Topographiewerte beziehen sich auf eine derartige Abtastung.
Geeigent für die Bestimmung der Oberflächentopographie ist beispielweise ein Gerät Perthometer M4P der Fa. Feinprüf-Perthen, bestückt mit einer Abtastnadel vom Typ TKX 300 mit einer Verrundung von 5 //m.
Geeigent für die Bestimmung der Oberflächentopographie ist beispielweise ein Gerät Perthometer M4P der Fa. Feinprüf-Perthen, bestückt mit einer Abtastnadel vom Typ TKX 300 mit einer Verrundung von 5 //m.
Die Auslenkungen der Nadel werden digital gespeichert und der so erhaltene Verlauf
der Oberflächenprofils rechnerisch ausgewertet.
Gleichzeitig kann eine graphische Darstellung des Oberflächenprofils läng der Meßlinie
erfolgen.
Fig 1. zeigt eine schematische Darstellung eines solchen Oberflächenprofils zur
Erläuterung der Begriffe "Maximale Rauhtiefe" und "gemittelte Rautiefe".
Die Figur 2. dient der Erläuterung des Begriffs "Traganteil".
Die Figur 2. dient der Erläuterung des Begriffs "Traganteil".
Aus der Figur 1 ersieht man, daß die Rauhtiefe der Abstand in &mgr;&eegr;\ zwischen dem
tiefsten Punkt und dem höchsten Punkt eines Profilabschnitts ist.
Zur Bestimmung der gemittelten Rauhtiefe Rz wird eine Meßstrecke lm in 5 gleiche Abschnitte I0 geteilt und für jeden Abschnitt I0 seine individuelle Rauhtiefe R3 bestimmt. Der arithmetische Mittelwert der dabei erhaltenen 5 Einzelwerte R21, R22.... u.s.w. ist der Wert der gemittelten Rautiefe R2.
Zur Bestimmung der gemittelten Rauhtiefe Rz wird eine Meßstrecke lm in 5 gleiche Abschnitte I0 geteilt und für jeden Abschnitt I0 seine individuelle Rauhtiefe R3 bestimmt. Der arithmetische Mittelwert der dabei erhaltenen 5 Einzelwerte R21, R22.... u.s.w. ist der Wert der gemittelten Rautiefe R2.
R2 = 1/5 · (R21 + R22 + R23 + R24 + R25)
Die Maximale Rauhtiefe Rmax ist der größte der fünf ermittelten Einzelwerte der Rautiefe.
Die Maximale Rauhtiefe Rmax ist der größte der fünf ermittelten Einzelwerte der Rautiefe.
Die oben unter Punkt a) angegebenen Mittelwerte Rmax und R2 ergeben sich durch
arithmetische Mittelwertbildung aus 5 Messungen von Rmax bzw. von R2.
1/5 · (Rmax1 + R
max1 + RmaX2
RZ = 1/25.
1 = 1
Jedem angegebenen Mittelwert Rmax und R2 liegen somit die Meßwerte von 25
Einzelabschnitten I0 zugrunde.
Die Figur 2 zeigt einen Abschnitt eines Oberflächen-Schnittprofils in das die
Schnittebenen (1) und (2) gestrichelt eingezeichnet sind. Die Schnittebene (1) schneidet das Profil in den verstärkt ausgezogenen Bereichen (11), (12) und (13), die
Schnittebene (2) in den Bereichen (21), (22), (23) und (24).
Die Summe der Länge lls dieser Bereiche im Verhältnis zur Gesamtlänge der
7
Meßstrecke Ix ist der Traganteil TA3 in der Schnittiefe S.
Meßstrecke Ix ist der Traganteil TA3 in der Schnittiefe S.
i=n
TAS
100 ■,
i=1
i=1
1X
Der Traganteil TA3 ist demnach eine Funktion der Schnittiefe S.
Der Traganteil TA3 ist demnach eine Funktion der Schnittiefe S.
TA3 = f(S)
Die Figur 3 zeigt eine graphische Darstellung einer solchen Funktion im Bereich von
10 bis 90 % Traganteil.
Besonders bevorzugt sind erfindungsgemäße Bauteile, insbesondere Galetten, die auf
der oben beschriebenen Oberfläche definierter Topographie noch eine besonders harte Außenschicht aufweisen.
Die Außenschicht, die aufgrund ihrer geringen Dicke als sogenannte "Dünnschicht"
anzusehen ist, besteht vorzugsweise aus Titannitrid (TiN), und/oder Titancarbonitrid
(Ti(C1N)) und/oder Chromnitrid (CrN), insbesondere aus Titannitrid (TiN), und/oder
Titancarbonitrid (Ti(C1N)).
Die Dünnschichten aus diesen Materialien weisen Eigenfärbungen auf.
Titannitridschichten haben gelbe, Mischkristallschichten mit Titankarbid broncefarbene
oder bräunliche Nuancen, Titancarbonitridschichten haben einen blaugrauen bis violetten Farbton und Chromnitridschichten sind weiß bis braungrau.
In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird die
Zusammensetzung des Werkstoffs so ausgewählt, daß man Außenschichten mit goldgelber bis bronzefarbener Nuance erhält.
Die Überlegenheit der erfindungsgemäßen Vorrichtungen ergibt sich aus dem
Zusammenwirken der Außenschicht mit der Struktur der Oberfläche, auf der sie
abgeschieden ist.
Galetten mit der erfindungsgemäßen Oberflächenstruktur, d.h. mit einer Rautiefe von
15 bis 25 &mgr;&ngr;&eegr; dienen vorzugsweise zur kraftschlüssigen Förderung von
Fasermaterialien oder für Führung und Bündelung von Fasermaterialien, z.B. als Galetten mit hoher Umschlingung in Abzugs-und Streckwerken oder in
Verwirbelungsdüsen.
Aus dem Zusammenwirken einer solchen Oberfläche definierter Topographie mit der
oben beschriebenen harten Außenschicht ergeben sich zwischen den Oberflächen und
dem Fasermaterialien relativ niedrige Trockenreibungskoeffizienten.
Die erfindungsgemäßen Bauteile können z.B. durch an sich bekannte Press- und
Sinterverfahren aus Metallkeramik-Werkstoffen mit einem spezifischen Widerstand von
höchstens 25 &mgr;&OHgr;·&agr;&eegr; geformt werden. Solche Bauteile können z. B.
Verwirbelungsdüsen sein.
Größere Bauteile, wie z.B. Galetten, werden dagegen zweckmäßigerweise wie üblich
aus geeigneten Stählen gefertigt und zumindest in den mit dem Fasermaterial in Kontakt tretenden Bereichen seiner Oberfläche mit einer "Dickschicht" aus einem
derartigen Metallkeramik-Werkstoff versehen.
Auf dieser "Dickschicht" definierter Oberflächenstruktur befindet sich in der besonders
bevorzugten Ausführungsform der Erfindung die harte Außenschicht.
Die Figur 4 zeigt schematisch einen Querschnitt senkrecht zur Mittellinie einer
zylinderförmigen erfindungsgemäßen Galette (41), mit dem aus Metall gefertigten Grundkörper (42), der auf dessen Oberfläche abgeschiedenen Dickschicht (43) mit
einer wie oben definierten Rauhtiefe und der auf dieser aufgebrachten Außenschicht
(44), wobei die in der Figur gezeigten Dimensionen von Galettenradius und
Schichtdicken nicht maßstabsgerecht gezeichnet wurden, um eine ausreichende Deutlichkeit zu gewährleisten.
Ein bevorzugtes Metallkeramik-Material für die Dickschicht besteht aus Wolframcarbid
(WC) mit einem Kohlenstoffgehalt von mindestens 6,15 Gew.-% mit einem Zusatz von
10 bis 20 Gew.-% eines Metalls der Gruppe 8 des Periodensystems, vorzugsweise von
Kobalt.
Beispielsweise hat sich ein Metail-Keramikmaterial aus 85 bis 88 Gew.-% WC und 15
bis 12 Gew.-% Kobalt als besonders gut geeigneter Werkstoff für eine solche Dickschicht erwiesen.
Ferner kann der Werkstoff aber auch noch bis zu 5 Gew.-% weiterer in Hartwerkstoffen
übliche Zusätze enthalten.
Die Herstellung der erfindungsgemäßen Bauteile erfolgt, indem zunächst ein
entsprechendes Bauteil mit einer Oberfläche, die die oben definierte Topographie
aufweist, hergestellt wird.
Je nach der Größe und Form der erfindungsgemäßen ausgestalteten Vorrichtung
erfolgt dies dadurch, daß entweder das gewünschte Bauteil z.B. durch an sich bekannte Press- und Sinterverfahren aus dem oben beschriebenen Metallkeramik-Werkstoff
hergestellt wird, wobei die Rauhtiefe Rz der Oberfläche auf einen Wert von
15 bis 25 //m eingestellt wird, oder das aus üblichem Stahl hergestellte Bauteil wird
durch bekannte Plasmaspritzverfahren, wie sie z.B. in "Ullmanns Encyklopädie der
technischen Chemie", vierte Ausgabe, Band 16, Seite 546, sowie Band 2, Seiten 400-405
und die dort zitierte Primärliteratur beschrieben sind, mit einer 100 bis 400 &mgr;&ngr;&tgr;\
starken Dickschicht aus dem oben genannten Dickschicht-Werkstoff beschichtet. Dabei werden die Spritzparameter so eingestellt, daß die oben beschriebene
Topographie erreicht wird.
Auf der so hergestellten Dickschicht kann dann zur Herstellung der bevorzugten
Ausführungsform die Außenschicht aus den oben genannten Werkstoffen aufgedampft werden. Das Aufdampfen dünner Schichten ist ebenfalls eine bekannte Operation und
beispielsweise in "Ullmanns Encyklopädie der technischen Chemie", vierte Ausgabe,
Band 10, Seiten 257 bis 260, und der dort zitierten Primärliteratur beschrieben.
10
Besonders bevorzugt ist es, Galetten erfindungsgemäß auszugestalten.
Besonders bevorzugt ist es, Galetten erfindungsgemäß auszugestalten.
Die folgende Tabelle zeigt die Unterschiede in der Standzeit einer mit einer
herkömmlichen Oberfläche aus AI2O3 mit 13 Gew.-% TiO2 beschichteten und einer
erfindungsgemäß ausgestalteten Galette unter identischen Betriebsbedingungen und
gleicher Produktionsrate.
Das Ende der Standzeit ist dabei dadurch definiert, daß die Rauhtiefe unter einen R,-Wert
von 10 //m abgesunken ist und sich trotz geeigneter Abstreifvorrichtungen
Galettenwickel bilden.
| Art der Beschichtung | Standzeit (Tage) | Bemerkungen |
| AI2O3/TiO2 auf Stahl (her kömmliche Standard-Ga- lette; Vergleich) |
100 | Abnutzungsgrad der Oberfläche visuell nicht erkennbar. |
| TiN-Dünnschicht auf WC/Co-Dickschicht (erfin dungsgemäß) |
> 300 | Abnutzungsgrad der Oberfläche visuell erkennbar. |
Ein besonderer Vorteil der bevorzugten, erfindungsgemäß mit einer Außenschicht
beschichteten Galette besteht darin, daß ihr Oberflächenzustand an ihrer Färbung zu
erkennen ist und daher noch vor Eintritt einer Qualitätsverschlechterung des erzeugten
Fasermaterials ein gezielter Austausch vorgenommen werden kann.
Claims (6)
1. Fadenführendes Bauteil in Vorrichtungen zur Herstellung, Behandlung und
Verarbeitung von Fasermaterialien, das zumindest in den mit dem Fasermaterial in
Kontakt tretenden Bereichen eine Oberfläche aus einem Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis etwa 1,5
//&OHgr;-cm aufweist, die dadurch gekennzeichnet ist,
daß
daß
a) der aus 5 Messungen ermittelte Mittelwert Rmax ihrer maximalem
Rauhtiefe Rmax zwischen 20 und 30 //m liegt, mit einer Streubreite von 3
bis 8 //m, und
b) der aus 5 Messungen ermittelte Mittelwert R2 ihrer gemittelten Rauhtiefe
Rz zwischen 15 und 25 //m liegt, mit einer Streubreite von 2 bis 5 //m.
2. Fadenführendes Bauteil gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Oberfläche so gestaltet ist, daß
c) sich ein Traganteil von 10 % sich in einer Ebene von 6 bis 12 /ym
Schnittiefe und ein Traganteil von 90 % sich in einer Ebene von 18 bis 25 //m Schnittiefe errechnet, und
d) die Steigung der Schnittiefen/Traganteil-Funktion im Bereich zwischen
30 und 70 % Traganteil bei 0,11 bis 0,16 //m/% liegt.
3. Fadenführendes Bauteil gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 und 2,
dadurch gekennzeichnet, daß es vollständig aus dem Metallkeramik-Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis etwa 1,5 //&OHgr;-cm besteht oder zumindest in den mit dem Fasermaterial in Kontakt tretenden Bereichen eine Dickschicht aus einem solchen Werkstoff aufweist.
dadurch gekennzeichnet, daß es vollständig aus dem Metallkeramik-Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis etwa 1,5 //&OHgr;-cm besteht oder zumindest in den mit dem Fasermaterial in Kontakt tretenden Bereichen eine Dickschicht aus einem solchen Werkstoff aufweist.
HOE 93/F 164 G
12
12
4. Fadenführendes Bauteil gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß es eine Außenschicht aus Titannitrid (TiN) und/oder Titancarbonitrid (Ti(C1N)) und/oder Chromnitrid (CrN) aufweist.
dadurch gekennzeichnet, daß es eine Außenschicht aus Titannitrid (TiN) und/oder Titancarbonitrid (Ti(C1N)) und/oder Chromnitrid (CrN) aufweist.
5. Fadenführendes Bauteil gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Metallkeramik-Werkstoff mit einem spezifischen elektrischen
Widerstand von höchstens 25, vorzugsweise 20 bis etwa 1,5 /yQ-cm aus
Wolframcarbid (WC) mit einem Kohlenstoffgehalt von mindestens 6,15 Gew.-% mit einem Zusatz von 10 bis 20 Gew.-% eines Metalls der Gruppe 8 des Periodensystems,
vorzugsweise von Kobalt, besteht.
6. Fadenführendes Bauteil gemäß mindestens einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, das es eine Galette ist.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE9309155U DE9309155U1 (de) | 1993-06-19 | 1993-06-19 | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
| EP94108859A EP0631961B1 (de) | 1993-06-19 | 1994-06-09 | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
| DE59404761T DE59404761D1 (de) | 1993-06-19 | 1994-06-09 | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
| JP6135601A JPH0711510A (ja) | 1993-06-19 | 1994-06-17 | 改善された表面を有する糸条案内構成部材 |
| US08/262,734 US5528799A (en) | 1993-06-19 | 1994-06-20 | Thread-guiding component with improved surface |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE9309155U DE9309155U1 (de) | 1993-06-19 | 1993-06-19 | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE9309155U1 true DE9309155U1 (de) | 1993-09-16 |
Family
ID=6894621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE9309155U Expired - Lifetime DE9309155U1 (de) | 1993-06-19 | 1993-06-19 | Fadenführendes Bauteil mit verbesserter Oberfläche |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| DE (1) | DE9309155U1 (de) |
-
1993
- 1993-06-19 DE DE9309155U patent/DE9309155U1/de not_active Expired - Lifetime
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