DE8717204U1 - Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW) - Google Patents
Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW)Info
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Description
· &igr;
HAR37.G1
Blatt 11
B es ehr e i...b ü hg
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung der im Oberbegriff des Anspruchs 1.
/j U ITi ii5CiiT?Si3 VOH &Ogr;&Idigr;&idigr;&Igr;&udiagr;&idiagr;&Ggr; iclftsn KOiiisnwusact'sfeöf f 5&Pgr; ^CK&pgr;)
sind die sogenannten AOX-, EOX- und POX-Verfahren bekannt«
Diese Verfahren bilden diskontinuierliche Einzelnachweise,
welche hur zur Verarbeitung von manuell in diskreten Mengen entnommenen Einzelproben geeignet sind* Dabei hat
das AOX-Verfahren in der Normung Niederschlag gefunden, während das EOX-Verfahren in eine allgemeine Laborvorschrift
eingegangen ist.
Das Erfordernis der Entnahme einer jeweils begrenzten Probenmenge in mehr oder weniger bestimmten Zeitabständen ist
sehr arbeitsintensiv und erfordert eine große Zahl von gleichbleibenden sich immer wiederholenden Arbeitsvorgängen*
Die diskreten Volumina von Meßlösungen und Reagenzien müssen darüberhinaus jeweils genau abgemessen
und kontrolliert zusammengeführt werden. Das Laborpersonal ist hierbei den zu bearbeitenden Chemikalien ausgesetzt.
Beim bekannten EOX-Verfahren wird in einer ersten Stufe difc zu analysierende Probe in ein Extraktionsmittel wie
Benzin, Hexan oder ein anderes Lösungsmittel eingeleitet, welches bevorzugt chlorierte Kohlenwasserstoffe aufnimmt.
Hierdurch werden bereits eine große Anzahl störender Anteile in der Probe zurückgehalten.
&igr; · &agr; t &igr; ti 14 s&bgr; 3&ogr; =
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HAR37«Gi ' Blatt l2
Anschließend wird eine Phasentrennüng vorgenommen, wobei
das die CRVJ enthaltende Ektraktiönsmittel von der wäßrigen
Phase getrennt wird*
Bei der nächfolgenden Verbrennung des die gelösten Stoffe
I enthaltenden Extraktionsmittels werden die hier in Hexan i
gelösten Stoffe in anorganische Chloride überführt. Man spricht hier auch von einer "Mineralisierung".
Nach der Mineralisierung wird über die entstandene Salzsäure der Cl-Anteil detektiert. Dieser Nachweis kann
elektrisch oder photometrisch erfolgen.
Bei dem bisher manuellen Nachweis im Reagenzglas mit diskontinuierlicher Arbeitsweise war die Phasentrennung
manuell in einem Scheidetrichter durchzuführen, während die Verbrennung des die CKW enthaltenen Extraktionsmittels |
unter Sauerstoffätmosphäfe in einem Schiffchen innerhalb
eines Röhrenofens vorgenommen werden müßte. Als Alternative
steht nur noch die Verbrennung in einer ständig brennenden Knallgasflamme zur Verfügung.
Nach dem sich daran anschließenden Abkühlen der Verbrennungsgase
wurde bisher die Cl-Bestimmung durch Titration, | durch ionenspezifische Elektroden oder durch Polarografie
bzw. amperometrisch vorgenommen. Als Alternative steht auch der Nachweis der Chloride im Ström der die Chloride
enthältenden kondensierten Gase mit einem Integrationsvorgang zur Verfügung. Hierbei handelt es sich jedoch
immer noch um ein diskontinuierliches Verfahren, da nur die jeweils zu einer Probe gehörige Chloridmenge - wenn
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I· &bgr; II · « I II 4»
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Auch über einen längeren Zeitraum sich erstreckend
- ermittelt wurde * Hierdurch würde das bekannte diskontinuierliche
Verfahren zusätzlich besonders zeitraubend, da für jede in sich abgeschlossene und begrenzte Probenmenge
ein kommpletter Änalysenvorgang in Einzelschritten durchlaufen
werden muß.
Durch die langwierige Aufbereitung ist der Folgetakt für die einzelnen Analysen (und damit die erzielbare zeitliehe
Auflösung) beschränkt - selbst wenn eine oder mehrere Personen ausschließlich mit den betreffenden Analysen
betraut würden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei einer Vorrichtung für ein Verfahren der eingangs genannten Gattung
die Möglichkeit einer kontinuierlichen Analyse in dem Sinne zu schaffen, daß einerseits der Fluß der Substanzen
ohne Unterbrechung erfolgt und andererseits das Analysenergebnis mit zeitlich hoher Auflösung Schwankungen der
2Ö Analyseneingangsgrößen folgen kann.
Diese Aufgabe wird mit den kennzeichnenden Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Die Erfindung beruht auf der Erkenntnis, daß die Genauigkeit des kontinuierlichen Analysenergebnisses sich in günstiger
Weise dann erhalten läßt, wenn nach einer volumej trisch exakt dosierten kontinuierlichen Probenentnahme,
unter Vermischung mit einem Exträktionsmittel der Transport
zur weiteren Verarbeitung auf dem Analysenweg ohne zusätzlichen Pumpantrieb in einem geschlossenen System nur
·« · IJ It »· <· 4»
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durch physikalische Einwirkung von Schwerkraft/ Erwärmung
(aüdh nach chemischer Reaktion) bzw* Transport; mit einem
Trägergas erfolgt. Die analytische Mengenbestimmüng wird dann mittels einer Vorrichtung erzeugt, welche durch spezifischen
Nachweise eines Anteils in kontinuierlichem Durchlauf zeitnah oder zeitgleich mit hoher Auflösung
den Änäxysenwei? £ ausgibt / wobei &idigr;&iacgr;&bgr;&xgr;&bgr;&pgr; dsr gsnsüsii und
konstanten Eingangsdosierung eine Rückrechnüng auf das Meßvolumen möglich ist. Nur die Ausgangsdosierung der Analysensübstänz
muß exakt erfolgen, während die Beimischungen innerhalb eines vorgegebenen Bereichs variabel sind.
Dadurch, daß als Reagens Silber in der Elektrolytlösung verwendet wird, welches sich von der Elektrode her durch
den verwendeten Regelvorgang selbsttätig ersetzt und somit im wesentlichen unter konstanten Bedingungen zur Verfügung
steht, ist keine Unterbrechung für das Ersetzen des Reagens und die Nacheichung der Meßzelle erforderlich.
&idigr; Somit wird die Kontinuität des Stoff Flusses an keiner
Stelle unterbrochen. Die Auswertung erfolgt in der Tat vollkontinuierlich und nicht - wie bei anderen Verfahren
- teil- oder quasikontinuierlich. Die durchschnittliche Verfahrensdurchlaufzeit kann -dann gegebenenfalls noch zum
genaueren zeitlichen Rückschluß auf den Entnahmezeitpunkt zurückgerechi.c^ werden. Auf diese Weise läßt sich in günstiger
Weise ein Betriebsmeßsystem schaffen, welches zuverlässig und, über lange Betriebszeiten auch wartungsfrei,
arbeitet.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den nnteransprüchen
gekennzeichnet bzw. werden nacht· -^nd zu-
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sairanen mit der Beschreibung der bevorzugten Ausführung der
Erfindung anhand der Figuren näher dargestellt. Es zeigen:
Figur 1 eine schematische Darstellung eines Ausführungsbeispiels der Erfindung als Betriebsmeßsystem,
Figur 2 ein Detail der Anordnung gemäß Figur 1,
Figur 2a ein Zeitdiagramm zur Erläuterung von Figur 2»
10
10
Figur 2b eine Schaltungsausführung sowie
Figur 3 eine Blockdarstellung einer Regelanordnung als Einzelheit der Anordnung gemäß Figur 1.
Eine Rohrleitung 1 wird von dem Meßgut, welches chlorierte Kohlenwasserstoffe (CKW) enthält, durchflossen. Eine Abzweigleitung
2 führt zu einer Filteranordnung 3, welche dazu dient, die zu analysierende Flüssigkeit (Meßgut) von
Schwebstoffen zu befreien. Angesaugt und gleichzeitig dosiert wird das Meßgut von einer Pumpe 4, welche weiter
unten näher beschrieben werden wird. Die Pumpleistung der Pumpe 4 liegt in der Größenordnung von 2 l/h. Von Bedeutung
ist hier, daß die Anordnung so getroffen wird, daß die Pumpwirkung absolut kontinuierlich und stoßfrei in einem
weiten Bereich steuerbar von wenigen Millilitern bis einigen Litern pro Stunde zur Verfügung steht. Ein& nicht
näher dargestellte Pumpe 5 ist an einen Behälter 6 für das Extrahiermittel, in diesem Fall Hexan, angeschlossen. Die
Pumpe 5 entspricht in ihrem Aufbau und in ihrer Wirkungsweise der Pumpe 4. Die Auggangsleifcungen 7 und 8 der
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pen 4 und 5 vereinigen sich vor einer Kapillare 9 als Strömungswiderstand, welche bei einer Länge von 1 bis
10 mm einen Durchmesser von 0,2 bis 2 mm aufweist.
Durch die gleichmäßige Vermischung aufgrund des durch die beiden Pumpen 4 und 5 kontinuierlich aufrechterha .'cenen
Drucks wird in der Kapillare eine heterogene Suspension des in Wasser befindlichen Meßguts mit Hexan erzeugt. Hexan
als Extraktionsmittel bewirkt in einem kontinuierlichen, durchlaufenden Vorgang eine Extraktion der CKVi aus
der Probenflüssigkeit.
Der Ausgangsanschluß der Kapillare 9 führt in ein Glasgefäß
10, wo der damit gebildete Einlaß kurz oberhalb eines
Wasser-Hexan-Spiegels 11 mündet. Das Gefäß 10 ist verbunden mit einer kommunizierenden Röhre 12 mit kleinerem
Durchmesser, die mit einem überlauf für Wasser 13 in Verbindung steht. Hier findet die Abtrennung des Hexans
statt. Zur Verringerung der Strömungsgeschwindigkeit ist der Querschnitt des Gefäßes 10 groß gegenüber dem der angeschlossenen
Leitungen.
Sowohl das Gefäß 10 als auch die Röhre 12 sind nach oben hin mit einer Kapillare 14 bzw. 15 verbunden, die einen
Durchlaß zur Umgebungsluft zwecks Entlüftung bildet. Auf
diese Weise können sich eventuell bildende Gasblasen entweichen, so daß sich die Flüssigkeitsspiegel in dem Gefäß
10 und dem Rohr 12 in entsprechender Höhe einstellen können.
Durch den überlauf 13 kann überschüssiges Wasser abfließen.
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HAR37.G1 Blatt 17
In dem Gefäß 10 wird das mit dem CKW beladene Hexan (wobei gegebenenfalls noch einige begleitende Substanzen mitgeführt
werden können) über eine ebenfalls einen überlauf bildende Leitung 16 in ein weiteres Gefäß 17 überführt, wo
durch Beheizung mit einer Heizvorrichtung 18 eine überführung in die gasförmige Phase erfolgt. Das mit dem Gefäß 10
verbundene Ende der Leitung 16 bestimmt die Höhe des Hexsnspiegels,
der aufgrund der unterschiedlichen Gewichte auf gerinfügig anderer Höhe liegt als der Wasserspiegel
beim überlauf 13.
Das andere Ende der Leitung 16 führt innerhalb des Gefäßes
17 auf eine Glas- oder Keramikfritte 19, und endet als Kapillare
20 ausgezogen. Die Fritte 19 ist bevorzugt zweiteilig ausgebildet, wobei in einem Zwischenraum inerte
Körperchen a"*s Füllmaterial zur Oberflächenerhöhung und
thermischen Pufferung vorgesehen sind.
Aus einer Druckflasche 21 wird über ein Reduzierventil 22
Stickstoff zugeführt und in einer Menge einstellbar in einem Bereich von ca. 5 bis 100 l/h an der Heizung 18 vorbei
von unten her durch die Fritte geleitet. Die Heizleistung der Heizung 18 ist einstellbar, wobei der Ausgang einer
Stromquelle 23 über ein Stellglied 24 einstellbar ist, so daß dem als ohmscher Widerstand ausgebildeten Heizelement
18 unterschiedliche elektrische Leistungen zugeführt werden können. Damit läßt sich eine Erhitzung bis 500°C erzielen
.
Durch die Einstellung der Temperatur lassen sich leichtflüchtige oder schwerer verdampfbare Anteile selektiv aus-
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HAR37.G1 Blatt 18
wählen, so daß die für die nachfolgende kontinuierliche Verbrennung auszuwählenden Anteile selektiv vorwählbar
sind.
Wird auf eine Beheizung vollständig verzichtet, so liegt die Ausgangstemperatur unterhalb der Raumtemperatur, da
dadurch die Verdampfungswärme entzogen wird. Durch eine
Leitung 25, welche an das Gefäß 17 oben anschließt, wird das Gasgemisch einer Anordnung 26 zugeleitet, in der eine
kontinuierliche Verbrennung stattfindet.
In die Anordnung 26 wird über einen Stutzen 27 O2 eingeleitet,
so daß es sich mit dem Gasvolumen der ebenfalls von unten her die Anordnung 26 erreichenden Leitung 25
vermischt. Zwischen zwei Fritten 28 und 29 ist ein feines inertes Pulver mit hoher Wärmekapazität vorgesehen. Die
Strömungsgeschwindigkeit des O2 ist groß gewählt, so daß sich kein explosives Gemisch bilden kann« Die Explosionsgefahr
wird zusätzlich durch die Wärmekapazität des inerten Pulvers herabgesetzt. Die Mischung der beiden zugeführten
Gaskomponenten erfolgt in einer Düse 30, welche in einen Flammenraum mündet. Seitlich in diesen Flammenraum
hinein ragen zwei Edelstahlelektroden 31 und 32, welche mit einer Hochspannungszündanlage 33 verbunden sind. Die
Hochspannungs(transistor)Zündanlage entspricht einer
Kraftfahrzeugzündanlage, die mit 50 Hz Metzfrequenz betrieben
wird. Diese Zündanlage wird immer dann aktiviert, wenn eine Fotozelle 34 Dunkelheit im Flairnnenraum feststellt.
Durch die von der ordnungsgemäß brennenden Flamme ausgehende Lichtstrahlung wird also der innenwiderstand
der Fotozelle 34 herabgesetzt, wodurch die Zündanlage mit-
J» J 4 » * »
t· I » f &iacgr; ♦ i i <
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fcels entsprechender elektronischer Bauelemente stillgesetzt wird* Dieses Prinzip entspricht beispielsweise demjenigen
wie es bei ölbrenner^ im Haushaltsbereich eingesetzt
wird. Die Zündung erfolgt mit einer gewissen Zeit-Überlappung,
d*h. der Zündvörgäng wird gesteuert durch ein Zeitglied, wenn die Flamme bereits entzündet ist, um eine
stabile Verbrennung zu erzielen. Die Flamme brennt bereits unterhalb der Fritten, so daß hier eine hohe Vermischung
erzielt wird.
10
10
Durch die Verbrennung erfolgt eine Umwandlung in anorganische Chloride (Mineralisierung)%
Die aus der Anordnung 26 über einen Auslaß 35 entweichenden
Gase werden einem mit Wasser dürchflossenen Kühler 36 zur Abkühlung Und Kondensation zugeführt. Dieser Kühler
kann gegebenenfalls mehrteilig ausgebildet sein, wobei die Auslegung derart erfolgen muß, daß insbesondere die Heizwirkung
des Heizelements 18 auch bei höchster Heizstufe kompensiert und eine Erwärmung der nachfolgenden Meßzelle
vermieden wird.
über eine Leitung 39 gelangt das Verbrennungsprodukt zu
einer Cl-Detektionseinrichtung 40, welche als Cl-spezifischer
Detektor eine vollkontinuierliche Cl-Detektion ermöglicht, ohne daß phosphororganische oder schwefelorganische
Verbindungen bzw. Pestizide stören. Wäre statt dessen ein HCl-Nachweis vorgesehen, so würde beispielsweise die
hier entsprechend anfallende Salpetersäure das Meßergebnis verfälschen.
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HÄR37«Gi Blatt 20
Als Cl^spezifischer Detektor wird eiüi Mikröcoulomb-Meter
als Änalyseteii verwendet. In einem geeigneten ELektifölyten
sind zwei Paare von Silberelektroden 41 und 42 bzw. 43 Und 44 vorgesehen. Weiterhin vorhanden ist eine Rührvorrichtung
45/ Welche eine gleichmäßige Durchmischung des Elektrolyten bewirkt.
Der Elektrolyt besteht aus konzentrierter Essigsäure mit einer geringfügigen Beimengung von Silbernitrat, um die
lö Leitfähigkeit des Elektrolyten für die nachfolgend dargestellte
Regelung zu gewährleisten.
Während die erste Elektrodengruppe mit den Elektroden 41
Und 42 an dem Stromausgang 46 einer Steuereinheit 47 angeschlossen
ist t bilden die Elektroden 43 und 44 Potentialmeßelektroden
die eine Spannung liefern, welche an einen Meßeingang 48 der Steuereinheit 47 gelangt.
Die Anordnung funktioniert nun folgendermaßen: Die in den
Elektrolyten eingeleiteten Cl-Ionen bewirken, daß AgCl gebildet
wird, wobei die gebundenen Silberionen von dem Elektrodenpaar 41 und 42 (je nach Polarität) nachgeliefert
werden. Der sich einstellende Strom ist dabei ein Maß für die pro Zeiteinheit eintreffenden Chlorid-Ionen. Per Vorgang
verläuft stöchiometrisch 1:1 und der Strom ergibt sich aus dem Faradayschen besetz. Je nach Cl-Konzentration
lassen sich Stromstärken von 10~7 bis 10"1 Ampe"re auswerten . Bei der Anordnung ist von Bedeutung, daß der Strom so
lange nachgeliefert wird, bis das Potential an den Meßelektroden
43 und 44 ausgeglichen ist. Da die Umverteilung des Elektrolyten Zeitkonstanten und gegebenenfalls auch
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HAR37iGl Blatt 21
Totzeiten mit sich bringt/ wuifde eine Regelanordnung geschaffen,-
welche es ermöglicht ^ den Meßwert in möglichst kurzer Zeit auch bei stark schwankenden Könzentrationsänderungen
kontinuierlich zu ermitteln, wobei durch die dargestellte
Regelung der sich aktuell einstellende Strojn
weitgehend der jeweils vorliegenden Ionenkonzentratiofr entspricht .
über einen konstanten Zulauf 49 und einen kontrollierten
Abfluß 50 wird die Elektfölytmenge bei ca. 20 ml konstant
gehalten, der Elektrolyt aber kontinuierlich ausgetauscht und Nebenprodukte abgeführt.
Das Steuergerät 47 ist im einzelnen in Figur 3 dargestellt und wird anhand dieser Figur näher beschrieben.
In den Figuren 2 bis 2b ist die Pumpenanordnung zur hochpräzisen Förderung von Analysensubstanz oder von Lösungsmittel
dargestellt, wie sie in Figur 1 mit 4 bzw. mit 5 bezeichnet ist. Diese Anordnung besteht aus zwei i.olbenpumpenanordnungen
100 und 101, welche identisch aufgebaut sind, wobei lediglich die Pumpe 101 schematiscn in Einzelheiten
wiedergegeben ist. Sie weist einen Zylinder 102 auf, in dem ein Kolben 103 beweglich gelagert ist. Der
Kolben ist in beiden Richtungen antreibbar mittels eines Spindelantriebs 104, der über ein Schneckengetriebe 105
von einem Schrittmotor 106 (L bzw. R für "links" und
"rechts") bewegt wird. Dieser Schrittmotor 106 wird mit Steuerimpulsen versorgt von einer Steuereinheit 107. Diese
Steuereinheit bestimmt durch die Impulsfrequenz und -folge, das Fördervolumen der Pumpeinheit insgesamt und
die Taktzeiten und Richtungen der einzelnden Kolbenpumpen.
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HÄR37.Gi Blatt 22
bös göitdiagrämm der Arbeitsweise der beiden Pumpenteil$
100 Und 101 ist in Figur 2a wiedergegeben, wobei der Arbeitshub
"Ausstoßen" in positiver Richtung nach oben und das Ansaugen nach unten {dargestellt ist. Diese Wiedergabe
entspricht sinngemäß der Bewegungsrichtung der Kolben in Figur 2. Eine MagnetventilverteileranordhUng 109 wird von
einer ScSüec'snot'dnüny für uis Vsntile 1.^O sngestsusrtf wobei
die Magnetventile derart beeinflußt werden, daß während des Ansaugvorgangs der Weg von der Leitung 6 zum Zy-&Idigr;0
linder hin geöffnet ist, während in der Ausstoßphase der Zylinder mit den Leitungen 7 bzw. 8 verbunden ist.
Von besonderer Bedeutung ist in diesem Zusammenhang, daß
die Taktfolge zur Ansteuerung des Schrittmotors 106L (bzw.
des entsprechenden Schrittmotors 106R in der Einheit 101) beim Ansaugen mit einer relativ erhöhten Impulsfolge vorgenommen
wird, so daß dieser Vorgang weniger Zeit braucht als der Ausstoßvorgang. Die beiden Pumpen 100 und 101 arbeiten
im Gegentakt, wobei der AnsaugVorgang der jeweils
anderen Pumpe um eine Zeitdauer t^ vor dem Ende des jewei-
'*■■ ligen Taktintervalls T beendet ist, so daß die Übernahme
des Ausstoßtaktes ohne Zeitverzögerung und gegebenenfalls
mit einem kleinen Zeitintervall überlappend vorgenommen \ werden kann, und keine Stöße im Druckaufbau in der Auslaß-
leitung 7 bsv». 3 entstehen und eine kontinuierliche Pumpleistung
bei genauer Dosierung zur Verfugung steht.
Das Verhältnis ti zu T kann als konstanter Quotient vorgesehen
sein oder aber es kann die Zeitdauer t^ auch &.* ".e
feste Zeiteinheit bilden, welche jedoch in jedem F=»ll
kleiner als die Zeitdauer T sein muß. Bei der h — darge-
HAR37.G1 Blatt 23
stellten Ausführung wird durch entsprechende Heraufsetzung der Taktimpulse während des Ansaugvorgangs dieser Takt
gegenüber dem Ausstoßtakt verkürzt, so daß die Förderleistung der Pumpen durch die Beeinflussung der Taktimpulse
der Einheit 107 an einem einzigen Stellglied verändert werden kann. Die Leistung der Pumpen ist dabei proportional
der Impulsfrequenz. Die umschaltung von einer Pumpe auf die andere bei Beendigung des Ausstoßvorgangs
wird dabei durch ein oberes Fühlelement 111 bewirkt, während das untere Fühlelement 112 jeweils die Impulsabgabe
an den Antriebsmotor 106 unterbricht, wenn der Kolben seine untere Wegbegrenzung erreicht hat. Die obere Wegbegrenzung
schaltet also die Antriebsrichtungen beider Pumpen um, während das untere Fühlelement 112 jeweils nur die zugeordnete
Pumpe stillsetzt. Mit der Umkehrung der Antriebsrichtung jeder Pumpe ist die dargestellte Geschwindigkeitsheraufsetzung
verbunden.
In Figur 2b ist eine Steuerschaltung für die Antriebsmotore 106L sowie 106R einschließlich Magnetventilsteuerung
109 dargestellt. Zwei Latches 113 bzw. 114 sind jeweils den Motoren 106L bzw. 106R zugeordnet. Ihr Ausgangssignal
Q schaltet den zugeordneten Motor ein, wenn das Latch gesetzt ist, d.h. ein logischen "H"-Signal am Ausgang Q anliegt.
Das Ausgangssignal dieser Ausgänge Q ist mit jeweils zugeordneten UND-Gattern 115 bzw. 116 verbunden, an
deren weiterem Eingang ein die Drehzahl des zugeordneten Motors bestimmendes Taktsignal anliegt, dessen Erzeugung
weiter unten näher dargestellt werden soll. Das Ausgangssignal der Latches 113 bzw. 114 bestimmt jetzt der UND-Gatter
115 bzw. 116, ob dieses Taktsignal zur Ansteuerung
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HAR37.G1 Blatt 24
des jeweiligen Schrittmotors durchgelassen wird. Der obere Endabschalter HlL bzw. IHR schaltet bei seinem Erreichen
jeweils die Drehrichtung um (S- bzw. R-Eingänge des Geschwind igkeitsumschalt-Latches 117). Weiterhin startet der
5 obere Endabschalter HlL bzw. IHR jeweils bei seinem Erreichen
den dem anderen Kolben zugeordneten Schrittmotor 106L bzw. 106R. Die Drehrichtung wird durch ein Drehrichtungssignal
bestimmt, welches der Ausstoßrichtung der jeweiligen Kolbenpumpe zugeordnet ist. Die entsprechende
Steuersignale gelangen von den Ausgängen Q bzw. &phgr; zu den entsprechenden Steuereingängen der Schrittmotoren 106L
bzw. 106R. Der jeweilige Motor wird durch einen unteren Endabschalter 112L bzw. 112R stillgesetzt, wenn dieser erreicht
wird und die Pumpe kurz vor der Drehrichtungsumkehr nach Beendigung des Ansaugtaktes wieder zum Ausstoßen bereit
ist.
Diese Betriebsweise stimmt mit den in den Figuren 2a dargestellten
Zeitdiagrammen überein.
Zusätzlich zu beschreiben ist jetzt noch die Takterzeugung für die Schrittmotoren 106L bzw. 106R. Das Taktsignal geht
aus einem Taktgenerator 118, dessen Frequenz S über ein Steuereingang stufenlos einstellbar ist und somit die Förderleistung
der Pumpen über einen v/eiten Bereich präzise regelbar macht. Das Ausgangssignal des Taktgebers 118 gelangt
zu einem Frequenzteiler 119, wo es um einen Faktor von beispielsweise zwei herabgesetzt ist.
Dieses niedrigere Taktsignal bestimmt die Arbeitsgeschwindigkeit, während der Ansaughub mit der erhöhten Taktfre-
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HAR37.G1 Blatt 25
quen2 gefahren wird. Die ungeteilte bzw. die geteilte Taktfrequenz gelangen zu UND-Gattern 120 bzw. 121 für den
Motor 106L bzw. 122 und 123 für den Motor 106R. Die Ausgänge der Gatter 120, 121 sind mit den Eingängen eines
5 ODER-Gatters 124 und die Ausgänge der UND-Gatter 122, 123 mit einem ODER-Gatter 125 verbunden, welche diese Ausgangssignale
verknüpfen und jeweils einem weiteren Eingang £sr UND-Gatter 115 bzw. 116 zuleiten.
Je nach Stellung des Richtungs-Latches 117 wird eines der
UND-Gatter 120 bzw. 121 sowie 122 bzw. 123 durchlässig geschaltet. Bfcsi aktiviertem Q-Signal des Latches 117 ist das
das UND-Gatter 120 bzw. 123 und in dieser Stellung läuft der Motor 106R mit reduzierter Ausstoßgeschwindigkeit,
während der Motor 106L mit der ungeteilten Taktfrequenz ansaugt.
In der anderen Stellung des Latches 117 (O = "L") werden die UND-Gatter 121 bzw. 122 über ihre invertierenden Eingänge
durchlässig geschaltet und die Geschwindigkeitsverhältnisse kehren sich wegen der dann vertauschten Taktansteuerung
um. Auf diese Weise kehren die Antriebsmotoren nach beendetem Ausstoßhub bei Erreichen des oberen Endschalters
des ausstoßenden Kolbens HlL bzw. IHR ihre Antriebsrichtung um, der wartende Kolben geht ohne zeitliche
Unterbrechung zum Ausstoßen über, während der erstgenannte Kolben mit erhöhter Antri^bsgeschwindigkeit einen neuen
Ansaugvorgang einleitet bis er den unteren Endschalter 112L bzw. 112R erreicht, wo er stillgesetzt wird und darauf
wartet, bis der andere Kolben den Austauschvorgang beendet. Die Magnetventilsteuerung 109 wird ebenfalls über
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HAR37.G1 Blatt 26
die Ausgangsiel tungen des Latches 117 in Figur 2b angesteuert, wobei die Umschaltung der Magnetventile von Ansaug-Richtung
in Ausstoß-Richtung entsprechend der Drehrichtungssteuerung der Motoren vorgenommen wird, so daß
die Ventile synchron ansprechen. Durch die Verwendung von elektronisch angesteuerten Magnetventilen werden die Ventilbetätigungszeiten
derart reduziert, daß sie im Prozeß nicht störend in Erscheinung treten, d.h. keir·' den Prozeß
beeinflussenden Lmpulse verursachen.
10
In Figur 3 ist die Meßzellerregelung näher dargestellt. In der Meßzelle, die vom Meßgut kontiunierlich durchströmt
wird, sind die vier Elektroden 41 bis 44 vorgesehen. Die Potential-Meßelektroden 43, 44 sind mit dem Eingang eines
Meßverstärkers 131 verbunden, während die zwei weiteren Elektroden 41 und 42 als Generatorelektrodenr an dem Ausgang
einer steuerbaren Stromquelle 132 angeschlossen sind. Das Ausgangssignal des Verstärkers 131 wird bestimmt durch
die Differenz der Ausgangsspannungen der Elektroden 43,
44. Dieses Signal wird zusammen mit einer von außen her beeinflußbaren Führungsgröße F einer Subtrahierschaltung
133 zugeführt, welche die Differenz einer Führungsgröße
und des Ausgangssignales des Meßverstärkers bildet. Diese Differenz als Ausgangssignal des Subtrahierers 133 gelangt
zu den Eingängen eines frequenzunhabhängigen Übertragungsglieds 134 mit proportionaler oder nichtlinearer Kennlinie
und ferner parallel zum Eingang eines Integrators 135. Die Ausgangssignale des frequenzunabhängigen und des integrierenden
Glieds 134 bzw. 135 v/erden in einem Additionsglied 136 addiert und als Stellsignal dem Eingang der steuerbaren
Stromquelle 132 zugeführt.
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HAR37<G1
Blatt 27
Die Parameter des freqüengurihäbhängigen und des integrierenden
Gliedes 134 bzw. 135 werden durch das Äüscjangsäignal
eines differenzierenden Glieds 137 gesteuert/ welches
ebenfalls an den AUgang des Meßverstärkers angeschlossen ist. Diese Parameter werden nach einem mittels eines Funktlonsgliedes
138 einstellbaren funktionalen Zusammenhang derart gesteuert, daß der von der Stromquelle erzeugte
Strom angenähert ein Maß für die Stoffkonzentration bildet.
Die Umrechnung erfolgt arithmetisch oder durch Adressieren
einer entsprechenden als ROM-Speicher ausgebildeten "Tabelle".
Die Regelparameter des so gebildeten Reglers werden derart
eingestellt, daß die durch die Eingangselektroden festgestellten Konzentrationsänderungen möglichst kurzfristig
ohne "überschwingen" ausgeglichen werden, da eine überdosierung
von Silber im Elektrolyten nicht wie bei anderen technischen Reglern durch eine entgegengesetzte Ansteuerung
der Generatorelektroden ausgeglichen werden kann.
Hier kann der Ausgleich nur durch den kontinuierlichen Abtransport des Elektrolyten erfolgen. Es hat sich jedoch
gezeigt, daß es günstig ist, mit größer werdendem D-Anteil den I-Anteil zu verkleinern, so daß bei starken Konzentrationsschwankungen
beim Anfahren des Systems zunächst ein Ausgleich im wesentlichen über den P-Anteil erfolgt. Bei
eingefahrenem System und geringeren Konzentrationsschwankungen
können diese bei erhöhtem I-Anteil jedoch zügig ausgeregelt werden, wobei eine bleibende Regelabweichung
dann ohne "überschwingen" kompensiert wird.
Bei Weiterbildungen der Erfindung läßt sich die Regelung
mit digitalen Schaltmitteln ausführen, so daß auch nicht-
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iÜÄR37*C31 Blatt 28
lineare Zusammenhänge mittels täbellenmäßig ädressierbaifer
gpeicher in günstiger Weise realisiert werden können.
Weiterhin sind an geeigneten Stellen (nicht dägestellte)
S Fühlelemente vorgesehen, Weldhe bei Abweichung von einem
jeweils vorgeberien Sollwert bezüglich Stöffflüß, Temperatur?
Fiaipiüenirvfeeneifcäfe etc. mittels einer ODES-Verknüpfung
das Verfahren unterbrechen, also die Stoffzufuhr sperren und somit Gefahrenzüstände verhindern.
Die Erfindung beschränkt sich in ihrer Ausführung nicht
auf das vorstehend angegebene bevorzugte Ausführungsbeispiel. Vielmehr ist eine Anzahl von Varianten denkbar,
welche von der dargestellten Lösung auch bei grundsätzlich anders gearteten Ausführungen Gebrauch machen4 Insbesondere
beschränkt sich die Ausführung nicht auf die Realisierung
mit diskreten logischen Baugruppen, sondern läßt sich vorteilhaft auch mit programmierter Logik - vorzugsweise
unter Verwendung eines Mikroprozessors - realisieren.
Claims (1)
- HARBAUER GmbH S Co KG 18. Februar 1988Ingenieurbüro für Umwelttechnik
D-1000 BerlinHAR37.G1Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an
chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW)Ansprüche1. Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten, gegebenenfalls entsprechend auch bromierten oder jodierten, Kohlenwasserstoffen (CKW), in einer zu analysierenden Flüssigkeit,HAR37.G1 Blatt 2gekennzeichnet durcheine Zuführungsvorrichtung für die Flüssigkeit in ununterbrochenem Fluß mit einer Mischanordnung zur Vermischung mit einem organischen Extraktionsmittel mit kontinuierlicher und stoßfreier Pumpwirkung,eine nachfolgende Anordnung zur Phasentrennung, Vergasung, Verbrennung sowie Kondensation des organischen Anteils.eine Einrichtung zur quantitativen kontinuierlichen Bestimmung des mit den nachzuweisenden CKWs in stöchiometrischem Verhältnis stehenden Chlors durch Einleitung in eine coulombmetrische Meßzelle,eine an die Msßzelle angeschlossene Rechenvorrichtung zur Rückrechnung vom jeweils für einen Bezugszeitraum ermittelten Chlor auf die in dem entsprechenden Bezugszeitraum angefallenen chlorierten Kohlenwasserstoffe.2. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Anordnung zur Vermischung der zu analysierenden Flüssigkeit mit dem organischen Lösungsmittel mit zwei separat die Flüssigkeit und das Lösungsmittel kontinuierlich und stoßfrei fördernde Pumpen deren Druckseite gemeinsam mit einer nachgeschalteten Kapillare als Strömungswiderstand verbunden ist.3* Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet/ &aacgr;&aacgr;&bgr; jede*«I * 14.Gl zwei * fr M
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&iacgr;
iHA&37 Blatt 3 Auslas- &iacgr; Pumpe KölbenpU mpen gebildet wird / deren se über magnetisch betätigbare/ abwechselnd jeweils koordiniert mit dem AustößhUb der Kolbenpumpen öffnende Ventile zu einer gemeinääMen Leitung führen.
54. Vorrichtung nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch eine Zeitsteuervorrichtung, welche den Ansaüghub zeitlich kürzer bemißt als den Austoßhub, so daß nach dem Ansaughub jeweils ein Stillsetzen der einen Kolbenpumpe erfolgt bis die andere ihren Ausstoßhub beendet hat.5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 oder 4, d a durch gekennzeichnet, daß die Kolbenpumpen elektrische Schrittmotoren als Angetrieb aufweist.6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 5, d ä durch gekennzeichnet, daß der Antrieb der Kolbenpumpen eine Spindelführung aufweist.7. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß an der Kolbenpumpe am Ende des Ausstoßhubs ein Schalter vorgesehen ist, welcher jeweils die andere Pumpe in Ausstoßrichtung einschaltet./4HÄR37.G1Blatt 484 Voiiirichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet / daß der Schalter die Kolbenpumpe, mit der der Schalter1 verbunden ist, in der Arttiriebsrichtüng auf Ansaügrichtung umschaltet.9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 8/ dadurch gekennzeichnet, daß an der Kolbenpumpe am Ende des Ansaughubs ein Schalter vorgesehen ist, welcher die betreffende Pumpe stillsetzt.&Igr;&Ogr;. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 9, d a durch gekennzeichnet, daß mit dem Drehrichtungsümschäiter der Kolbenpumpen ein Üeschwindigkeitsumschalter verbunden ist, wobei äie Geschwindigkeit in Ansaügrichtung größer ist als die Geschwindigkeit in Austoßrichtung.11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 5 bis 1Ö, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerleitung, welche die Impulsfrequenz für die Schrittmotoren führt, mit dem Steuereingang des Antriebs der Pumpen verbunden ist*12. Vorrichtung nach Anspruch 11 ,dadurch gekennzeichnet , daß die Impulsfrequenz veränderbar ist./5ill « MHAR37<G1 Blatt 513» Vorrichtung nach Anspruch 12 > dadurch gekennzeichnet, daß eine Frequenzteiler vorgesehen ist, mit der die Äntriebsgeschwindigkeit in Ausstoßriehtüng bestimmenden Frequenz als Eingangsgröße und der die iSeschwindigkeit in Ansäügrichtung bestimmender, Frequenz als Ausgangsgröße.14. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, IC) dadurch gekennzeichnet, daß als Extraktionsmittel Hexan vorgefsehen ist.15. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß *zur Phasentrennung zwei kommunizierende Gefäße mit unterschiedlichem Querschnitt vorgesehen sind, wobei die Einleitung in das Gefäß mit größerem Ouerschnitt oberhalb des Spiegels der Trennschicht erfolgt und die oberen Bereiche der Gefäße Überläufe aufweisen, von denen derjenige für das Gefäß mit größerem Durchmesser mit einer Leitung zur Weiterleitung des organischen Extraktionsmittels in Verbindung steht, während derjenige des Gefäßes mit kleinerem Durchmesser mit dem Ablauf der restlichen Flüssigkeit in Verbindung steht.16. Vorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß im oberen Bereich des Gefäßes eine Entlüftung vorgesehen ist, welche insbesondere aus einer Kapillare besteht.HAR37.G1 Blatt 617. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zur Vergasung durch Beheizung ein Heizkörper/ insbesondere ein öhmscher Widerstand, vorgesehen ist.18. Vorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet , daß eine Leitung für das abgeleitete Extraktionsmittel auf eine Fritte vorgesehen ist, die in Richtung Ableitung von einem inerten Gas durchströmt wird; welches eine Beimengung bildet.19. Vorrichtung nach Anspruch 18 > dadurch g e kennzeichnet, daß das inerte Gas vor dem Passieren der Fritte den Heizkörper umströmt*20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 18 bis 19, d a durch gekennzeichnet, daß das inerte Gas aus N2 besteht.21. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 19 oder 20, d a durch geKennzeichnet, daß die Fritte Material mit großer Wärmekapazität aufweist.22. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Anspruch , 30 dadurch gekennzeichnet, da" aie\ kontinuierliche Verbrennung nach 02-Beimischung etfolgt.HAR37.G1 Blatt 723. Vorrichtung nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbrennung im Bereich einer Fritte erfolgt, die fein verteilte Körper aus inertem Material enthält.24. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eine Hochspannungs-, insbesondere Transistor-, Zündeinrichtung vorgesehen ist, welche einen Dunkelheitsdetektor zur Aktivierung bei verlöschender Flamme aufweist.25. Vorrichtung nach Anspruch 24, dadurch g e kennzeichnet, daß die Zündeinrichtung in den Brennraum oberhalb einer Düse hineinragende Edelstahl-Elektroden aufweist.26. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß nach der Verbrennungsstufe eine Kühlvorrichtung zur Kondensation der Verbrennungsgase vorgesehen ist, welche Wasserkühlung mittels Kühlschlangen aufweist.27. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die coulombmetrische Meßzelle Silberelektroden aufweist, wobei der bei Nachlieferung von Silberionen in den Elektrolyten fließende elektrische Strom ein Maß für die Menge dss mit dem Silbei? im Elektrolyten reagierenden Chlors ist-./8 IHAR37.G1 Blatt 828. Vorrichtung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet , daß der Elektrolyt aus konzentrierter Essigsäure mit Silbernitratbeimischung zur Erzeugung eines definierten Potentials an Potentialmeßelektroden auch bei fehlendem Chlor besteht.29. Vorrichtung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet , daß die Anordnung zur kontinuierlichen Erneuerung des Elektrolyten unter Aufrechterhaltung einer vorbestimmten Elektrolytmenge vorgesehen ist.30. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 27 bis 29, dadurch gekennzeichnet, daß ein Ruhrer innerhalb des Elektrolyten vorgesehen ist.31. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet,daß in der Meßzelle, die vom Meßgut kontiunierlich durchströmt wird, vier Elektroden vorgesehen sind,
25daß zwei der vier Elektroden Potential-Meßelektroden bilden und mit dem Eingang eines Meßverstärkers verbunden sind unddaß die zwei weiteren Elektroden Generatorelektroden bilden, deren Signal dem Ausgang einer steuerbaren79 II ( Mff t I IlI ( I I *I · I I I I I* * I IHAR37.G1 Blatt 9Stromquelle zugeführt wird, die vom Ausgangssignal des Meßverstärkers gesteuert wird, wobei der von der Stromquelle erzeugte Strom angenähert ein Maß für die Stoffkonzentration bildet.32. Vorrichtung nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet , daß die Differenzschaltung vorgesehen ist, bei der eine Führungsgröße und das des Ausgangssignales des Meßverstärkers Eingangsgrößen bilden.33. Vorrichtung nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet , daß die Differenz den Eingängen eines fsrequtnzunhabhängigen Übertragungsglieds mit proportionaler ode'- nichtlinearer Kennlinie und ferner parallel dazu einem Integrator zugeführt wird.34. Vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet , daß mindestens ein Parameter des frequenzunhabhängigen und/oder des integrierenden Gliedes gesteuert wird durch das Ausgangssignal eines differenzierenden Glieds, welches an den Augang des Meßverstärkers angeschlossen ist.35. Vorrichtung nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet , daß die Ausgangssignale des frequenzunabhängigen und des integrierenden Glieds mit dem Eingang eines Addierers verbunden sind, dessen Ausgangs-/10* · r mHAR37.G1 Blatt 10signal als Stellsignal dem Eingang der Stromquelle zugeführt wird.36. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Regler digital arbeitende Bauelemente aufweist.37. Vorrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Verfahrensweg Fühlelemente als Teil einer Sicherheitsschaltung vorgesehen sind, wobei bei Abweichung von einem jeweils vorgebenen Sollwert bezüglich Stoffluß, Temperatür, Flammenintensität etc. mittels einer ODER-Verknüpfung das Verfahren unterbrochen wird.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE8717204U DE8717204U1 (de) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW) |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE8717204U DE8717204U1 (de) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW) |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE8717204U1 true DE8717204U1 (de) | 1988-05-11 |
Family
ID=6815638
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE8717204U Expired DE8717204U1 (de) | 1987-11-09 | 1987-11-09 | Vorrichtung zur analytischen Bestimmung des Gehalts an chlorierten Kohlenwasserstoffen (CKW) |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE8717204U1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19741811B4 (de) * | 1997-09-23 | 2005-09-22 | Ech Elektrochemie Halle Gmbh | Verfahren zur Gesamt-Organohalogenbestimmung |
-
1987
- 1987-11-09 DE DE8717204U patent/DE8717204U1/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19741811B4 (de) * | 1997-09-23 | 2005-09-22 | Ech Elektrochemie Halle Gmbh | Verfahren zur Gesamt-Organohalogenbestimmung |
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