DE69624676T2 - Walze für die aufnahmeeinrichtung eines warmwalzwerkes - Google Patents

Walze für die aufnahmeeinrichtung eines warmwalzwerkes

Info

Publication number
DE69624676T2
DE69624676T2 DE69624676T DE69624676T DE69624676T2 DE 69624676 T2 DE69624676 T2 DE 69624676T2 DE 69624676 T DE69624676 T DE 69624676T DE 69624676 T DE69624676 T DE 69624676T DE 69624676 T2 DE69624676 T2 DE 69624676T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
roller
carbide particles
rolling mill
roll
autogenous
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
DE69624676T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69624676D1 (de
Inventor
Shinsuke Kai
Toshiyuki Katayama
Sakuhiko Kumade
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Hardfacing Corp
Original Assignee
Nippon Steel Hardfacing Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=17110537&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DE69624676(T2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Nippon Steel Hardfacing Corp filed Critical Nippon Steel Hardfacing Corp
Application granted granted Critical
Publication of DE69624676D1 publication Critical patent/DE69624676D1/de
Publication of DE69624676T2 publication Critical patent/DE69624676T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/028—Including graded layers in composition or in physical properties, e.g. density, porosity, grain size
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
    • C23C4/06—Metallic material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/006—Pinch roll sets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B39/008—Rollers for roller conveyors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/46—Coating surfaces by welding, e.g. by using a laser to build a layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
    • F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Registering, Tensioning, Guiding Webs, And Rollers Therefor (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)

Description

    Technisches Gebiet
  • Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf jede Walze einer Abnahmevorrichtung (im Folgenden einfach als "jede Walze" oder "Walze" bezeichnet), welche in einer Aufrollvorrichtung in einem Walzwerk als Vorrichtung zur Stahlherstellung vorkommt, wobei besagte Walze eine gehärtete Aufbauunterlage auf einer Oberfläche ihres Körpers und eine autogene Legierungsspritzschicht mit dispergierten Carbidpartikeln auf dieser Aufbauunterlage trägt.
    • Technischer Hintergrund
  • Grundsätzlich erleidet jede Walze in einer Aufrollvorichtung in einem Walzwerk Abrieb aufgrund von korrosiver Umgebung durch den Kontakt mit Kühlwasser und durchlaufendem Hochtemperaturbandmaterial (900ºC oder weniger), Rutschen auf dem durchlaufenden Bandmaterial und Aufprall zum Zeitpunkt des Einschießens des durchlaufenden Bandmaterials.
  • Die Leistungsanforderung an jede Walze schließt hauptsächlich Angriffskraft am durchlaufenden Bandmaterial (ein Reibungskoeffizient), Widerstand gegen Bandbruch (Gleitbruch oder Einzugsbruch) und Ähnliches ein.
  • Bei einer Walzenanordnung, wie sie bei Fig. 2 gezeigt wird, umfasst eine Vorrichtung zum Wickeln und Haspeln von Hochtemperaturbandmaterial 10 von 400- 900ºC, welches auf Standarddicke ausgewalzt worden ist, für jede Wickeleinheit obere und untere Anpresswalzen 11,1 und Haspelwalzen (Einheitenwalzen) 6-9, welche um jeden Wickelkern angeordnet sind, und manchmal umfasst sie Anpresswalzen 11,1 welche unabhängig vor einer Gruppe von Wicklern angeordnet sind. Die Anpresswalzen und die Haspelwalzen bewirken Spannungsregulierung, Beförderung und Richtungsänderung zwischen den Geräteeinheiten nach und vor ihnen, d. h. zwischen einer Veredelungswalzstraße und einer Wickeleinheit, indem sie zu einem ebenen Aufwickeln auf der Wickeleinheit und zu einer ordentlichen Wickelform beitragen.
  • Oberflächen der Anpresswalzen 1, welche bei Fig. 2 gezeigt werden, erleiden Abrieb aufgrund des Kontakts mit und dem Gleiten auf dem durchlaufenden Hochtemperaturbandmaterial 10, welches von der Anpresskraft der oberen Anpresswalzen 11 begleitet wird, und wegen der Korrosion durch Kühlwasser. Weiterhin werden die Haspelwalzen (Einheitenwalzen) unter ähnlich harten Bedingungen eingesetzt.
  • Wenn die Form eines Walzenkörpers durch den oben beschriebenen Abrieb verändert wird, wird dadurch die Anpresskraft und die Presskraft auf das durchlaufende Material verändert und dadurch werden Verformung der Wicklung und Bandbrüche verursacht. Deshalb wird normalerweise jede Walze innerhalb einer kurzen Einsatzdauer von etwa einem Monat ausgetauscht, was einen großen Verlust bezüglich der Standzeit der Ausrüstung und der Reparaturkosten verursacht.
  • Um das durchlaufende Bandmaterial zu pressen und zu befördern, ist es erforderlich, einen passenden Reibungskoeffizienten der Walzenoberfläche sicherzustellen. Wenn der Wert des Reibungskoeffizienten gering ist, kommen starkes Gleiten oder Einziehen vor, so dass Verluste durch Brüche im durchlaufenden Bandmaterial, Walzenwechsel oder Ähnliches begünstigt werden.
  • Als Walze in einer Wickelvorrichtung werden hauptsächlich Stahlwalzen wie etwa mit gehärtetem Aufbau, ein verzinntes Produkt oder ein geschmiedetes Stahlprodukt eingesetzt. Aber diese Produkte haben in Bezug auf beides, Abriebfestigkeit und Bandbruchwiderstand sowie stabile Betriebs- und stabile Betriebskosteneigenschaft ihre Leistungsgrenze erreicht, ohne jedoch Abriebfestigkeit, Förderwiderstand und Bandbruchwiderstand zugleich zu haben.
  • Das offen gelegte, ungeprüfte Patent Nr. 55-14 97 10, von welchem angenommen wird, dass es den aktuellsten Stand der Technik darstellt, schlägt eine Walze mit Abplatz- und Abriebfestigkeit vor, was durch gehärtetes Auftragschweißen auf der Oberfläche eines Walzenkörpers der Eisengruppe unter gegebenen Bedingungen erreicht wird, wobei weiterhin eine autogene Legierungsspritzschicht auf der geschweißten Oberfläche aufgebaut wird. Der Gegenstand der Erfindung ist aber sehr weit gefasst: "Walzen, welche mit Eisenherstellung in Zusammenhang stehen."
  • Bei der unteren Anpresswalze ist ihre Eigenschaft wichtig. Anpresskraft auf das durchlaufende Bandmaterial auszuüben und passende Fördereigenschaften aufrechtzuerhalten, so dass Bandbrüchen vorgebeugt und eine ordentliche Wickelform erhalten wird.
  • Gemäß den Spezifikationen des Oberflächenfilms auf der Walze entsprechend dem offen gelegten, ungeprüften Patent Nr. 55-14 97 10 hat der Reibungskoeffizient einen extrem niedrigen Wert, was Bandbrüche und Instabilitäten der Wickelform verursacht, weil eine Angriffskraft am Bandmaterial fehlt und Gleitvorgänge erzeugt werden.
  • Eine der hier Antrag stellenden Personen hat früher eine Walze für eine Wickelvorrichtung in einem Walzwerk vorgeschlagen, welche eine hohe Haltbarkeit hat (Japanischer Patentantrag Nr. 6-28 24 90, eingereicht am 24. Oktober 1994).
  • Diese frühere Erfindung aber begrenzt den Einsatz der vorgeschlagenen Walze im offen gelegten, ungeprüften Patent Nr. 55-14 97 10 auf den Bereich der "Walze für eine Wickelvorrichtung in einem Walzwerk" und das Material für das autogene Legierungsspritzen bleibt ebenfalls eines aus dem weiten Bereich der üblicherweise eingesetzten Bestandteilsarten, d. h. Ni-Basismaterial, Co-Basismaterial und Fe- Basismaterial. Vom Gesichtspunkt der Walzenleistungsfähigkeit ist die Walze, bei welcher besagtes Spritzmaterial angewendet wurde, auf eine Verbesserung der Abriebfestigkeit begrenzt, und der Wert ihres Reibungskoeffizienten, welcher in engem Zusammenhang mit der Fördereigenschaft für durchlaufendes Bandmaterial steht, ist klein, was eine Schwäche bezüglich des glatten Durchlaufens des Bandmaterials darstellt.
  • Ein Ziel der vorliegenden Erfindung ist es, eine Walze für eine Wickelvorrichtung zur Verfügung zu stellen, welche bezüglich der Abriebfestigkeit, des Widerstandes gegen das durchlaufende Band und des Bandbruchwiderstands verbessert ist, um so die Probleme in Bezug auf die Standzeit der Ausrüstung, die Reparaturkosten und die Qualitätssicherung für das durchlaufende Bandprodukt zu lösen.
    • Offenlegung der Erfindung
  • Um das obige Ziel zu erreichen, haben die hier Antrag stellenden Personen intensiv geforscht und herausgefunden, dass der Reibungskoeffizient und die Abriebfestigkeit der autogenen Legierungsspritzschicht eine enge Beziehung zur Walzeneigenschaft haben, was zu Vervollständigung der vorliegenden Erfindung führt.
  • Dementsprechend stellt die vorliegende Erfindung eine Walze einer Wickelvorrichtung in einem Walzwerk zur Verfügung, welche einen Walzenkörper, eine gehärtete Aufbauunterlage auf der Oberfläche des Walzenkörpers und eine autogene Legierungsspritzschicht umfasst, welche eine Dicke von 0.5 mm oder mehr auf der Unterlage hat, dadurch gekennzeichnet, dass die autogene Legierungsspritzschicht 3-60 Gewichts-% Carbidpartikel oder komplexe Carbidpartikel enthält und die Carbidpartikel oder komplexen Carbidpartikel kornförmig oder blattförmig sind und eine Größe von 3- 300 um haben.
  • Am besten sind die Carbidpartikel unter WC, WmCn, Cr&sub3;C&sub2;, NbC, VC, MoC, TiC und SiC ausgewählt.
  • Am besten wird eine Schmelzbehandlung auf besagter autogener Legierungsspritzschicht ausgeführt.
    • Kurze Beschreibung der Figuren
  • Fig. 1 ist eine erläuternde Ansicht, welche vergrößerte Bereiche (a) einer äußeren Form der Walze der vorliegenden Erfindung und (b) eines Oberflächenabschnitts A zeigt, und
  • Fig. 2 ist eine erläuternde Seitenansicht, welche eine Walzenanordnung einer Wickelvorrichtung in einem Walzwerk zeigt,
    • Erklärung der Bezugzeichen bei den Figuren
  • 1 untere Anpresswalze
  • 2 autogener Legierungsspritzfilm mit dispergierten Carbidpartikeln
  • 3 gehärtete-Aufbauunterlage.
  • 4 Walzenmaterial
  • 5 Kernelement
  • 6-9 Haspelwalze (Einheitenwalze)
  • 10 durchlaufendes Bandmaterial (Walzstahl)
  • 11 obere Anpresswalze
    • Beste Ausführungsart der Erfindung
  • Nun werden Konstruktion und Arbeitsweise der vorliegenden Erfindung beschrieben werden.
  • In der vorliegenden Erfindung können als Methode zur Herstellung einer Schweißmetallschicht autogenes Legierungsspritzen, Pulverplasmaschweißen und Hochgeschwindigkeitsgasspritzen verwendet werden.
  • Für eine Walze in einer Wickelvorrichtung wird gefordert, dass ein Oberflächenfilm Aufprall und thermischen Schock zum Zeitpunkt des Einschießens des durchlaufenden Bandmaterials genauso wie Materialermüdung durch Zersetzung wegen der Anpresskraft aushält und dass er Widerstand gegen Schleifspuren zeigt. Dementsprechend ist eine wirksame Herstellmethode eine solche, welche nicht zu metallischer Bindung mit einer gehärteten Aufbauunterlage und nicht zu Bestandteil- bzw. Strukturabscheidung führt, und autogenes Legierungsspritzen wird in der vorliegenden Erfindung angewendet.
  • Autogene Legierung, welche für jede Walze der Wickelvorichtung gemäß der vorliegenden Erfindung eingesetzt wird, das heißt Schweißlegierung mit dispergierten Carbidpartikeln, ist eine, in welcher 3-60 Gewicht-% Carbid in Ni-, Co- oder Fe- Basismetall dispergiert und darin enthalten sind, so dass dessen Abriebfestigkeit merklich verbessert ist.
  • Wenn die zugefügte Menge des Carbids weniger als 3 Gewichts-% beträgt, neigt die Verteilung der Carbidpartikel in der Struktur zu einer abweichenden Verteilung in Abhängigkeit von der Größe der zugefügten Carbidpartikel. Im Falle einer solch kleinen zugefügten Menge wie weniger als 3% Gewichts-% kann von kleinster Menge an Additiven nicht gleichzeitig ein großer Fortschritt in der Abriebfestigkeit erwartet werden.
  • Wenn weiterhin das Verhältnis der Menge des Carbids zur Filmstruktur 60 Gewichts-% überschreitet, führt dies wegen der abnehmenden Ausbeute des Carbids zu hohen Produktionskosten, und es werden Unterbrechungen im Produktionsprozess hervorgerufen, weil die Robustheit des Films selbst abnimmt und nur wenig Verschmelzen in der Spritzschicht stattfindet, so dass keine Walze die erforderliche Leistungsfähigkeit zeigt.
  • Die in der Schweißlegierung dispergierten Carbidpartikel sind kornförmig oder blattförmig und haben eine Größe von 3-300 um. Fig. 1 (b) zeigt ein Schnittmodell de Walzenoberfläche.
  • Die Größe der Carbidpartikel beeinflusst die Abriebfestigkeit und den Reibungskoeffizienten. Wenn die Partikel zu fein sind, wird ihre gleichmäßige Dispersion in die Schweißlegierung schwierig und es wird Abscheidung hervorgerufen, so dass die Oberflächenhärte nicht gleichmäßig ist und gezielter Abrieb und kurze Standzeit der Walze verursacht werden.
  • Auf der anderen Seite werden die Abriebfestigkeit und der Reibungskoeffizient um so größer, je größer die Partikel sind. Das Carbid aber hat eine viel größere Abriebfestigkeit als das Basismetall, und da das Metall rund um die Carbidpartikel durch Abrieb verloren geht, werden aus den Carbidpartikeln Vorsprünge, was die Erzeugung von Bandbrüchen verursacht.
  • In Hinblick auf das Obige sind die Carbidpartikel kornförmig oder blattförmig und haben eine Größe von 3-300 um, so dass jede Walze gleichzeitig Abriebfestigkeit, Reibungskoeffizient und Bandbruchwiderstand hat.
  • Als Art des in der Schweißlegierung dispergierten Carbids kann Carbid benutzt werden, welches als Sprühmaterial granuliert werden kann, wie etwa WC, WmCn, Cr&sub3;C&sub2;, NbC, VC, MoC. TiC und SiC oder Ähnliche. Mit diesen Carbiden kann Metall des Ni- Typs, Co-Typs oder Fe-Typs als Basismetall kombiniert werden, so dass die jeweiligen Eigenschaften der Stoßabriebfestigkeit, der Korrosionsabriebfestigkeit, des Widerstands gegen thermischem Schock und des Gleiteinzugswiderstands variiert werden können. So wird es möglich, das passende Material für auch wenig verschiedene Einsatzbedingungen auszuwählen.
  • Schließlich kann eine Schmelzbehandlung durchgerührt werden, um die Dichte der Schweißlegierungsschicht zu verbessern.
  • Im Folgenden werden Ausführungsarten der vorliegenden Erfindung im Detail beschrieben, welche aber nicht als limitierend für die Erfindung angesehen werden sollten.
    • Ausführungsart 1
  • Eine Ausführungsart einer Anpresswalze der vorliegenden Erfindung wird beschrieben werden.
  • Die Anpresswalze der vorliegenden Erfindung hat die Struktur wie bei Fig. 1 gezeigt und die Zusammensetzungen ihrer Bestandteile werden in Tabelle 1 gezeigt. Tabelle 1
  • Material 1. Walzenmaterial
  • Material 2: gehärtete Aufbauunterlage
  • Material 3: autogene Legierungsspritzschicht mit dispergierten Partikeln
  • Material 4: autogene Legierungsspritzschicht mit dispergierten Cr&sub3;C&sub2;- Partikeln
  • Material 5: gehärtete Aufbauschicht des konventionellen Produkts.
  • Anmerkung*: kornförmig granuliertes Pulver
  • Tr = Spur, Bal. = Gleichgewicht
  • Bezüglich der spezifischen Größe der Anpresswalze beträgt der äußere Durchmesser des Walzenkörpers 508 mm , die Länge des Walzenkörpers beträgt 2300 mm und die Gesamtlänge der Walze beträgt 4570 mm. Bei der Produktion der Walze wurde sie so hergestellt, dass sichergestellt war, dass die Dicke der gehärteten Aufbauunterlage 10 mm betrug und die Dicke des Materials 3 der Tabelle 1, d. h. der autogenen Legierungsspritzschicht mit dispergierten WC-Partikeln nach dem Veredelungsprozess 1.5 mm betrug.
  • Die Anpresswalze der vorliegenden Erfindung, welche auf ihrer Oberfläche wie oben beschrieben modifiziert wurde, wurde unter praktischen Einsatzbedingungen eingesetzt und die folgende Leistungsfähigkeit wurde bestätigt.
  • Insbesondere im Vergleich mit dem Walzenmaterial, welches konventionell eingesetzt wird (gehärtete Aufbauschicht des konventionellen Produkts in Tabelle 1), ist die Walze der vorliegenden Erfindung 15.6-fach bezüglich ihrer Abriebfestigkeit, 15.6- fach bezüglich ihrer Anzahl an ununterbrochenen Arbeitstagen und 2.6-fach bezüglich ihrer gesamten Walzenstandzeit verbessert. Während des Einsatzes gab es keinerlei Schwierigkeiten wie etwa bei der Fördereigenschaft für durchlaufendes Bandmaterial und Brüche im Produkt. So wurde bestätigt, dass extrem exzellente Ergebnisse erreicht werden konnten.
    • Ausführungsart 2
  • Eine Anpresswalze wurde so produziert, dass die Größe des äußeren Umfangs des Walzenkörpers 508 mm betrug, die Länge des Walzenkörpers betrug 2300 mm, die Dicke von 1.5 mm des Materials 4 in Tabelle 1 (autogene Legierungsspritzschicht mit dispergierten Cr&sub3;C&sub2;-Partikeln) wurde sichergestellt.
  • Die Anpresswalze der vorliegenden Erfindung, modifiziert gemäß den obigen Spezifikationen, wurde unter praktischen Einsatzbedingungen eingesetzt und die folgende Leistungsfähigkeit wurde bestätigt.
  • Insbesondere im Vergleich mit dem Walzenmaterial, welches konventionell eingesetzt wird (gehärtete Aufbauschicht des konventionellen Produkts in Tabelle 1), ist die Walze der vorliegenden Erfindung 12.8-fach bezüglich ihrer Abriebfestigkeit, 12.8- fach bezüglich ihrer Anzahl an ununterbrochenen Arbeitstagen und 2.0-fach bezüglich ihrer gesamten Walzenstandzeit verbessert. Während des Einsatzes gab es keinerlei Schwierigkeiten wie etwa bei der Fördereigenschaft für durchlaufendes Bandmaterial und Brüche im Produkt. So wurde bestätigt, dass stabile Einsatzbedingungen erreicht werden konnten.
    • Industrielle Anwendbarkeit
  • Wie oben beschrieben kann der autogene Legierungsspritzfilm mit dispergierten Carbidpartikeln auf der Anpresswalze der vorliegenden Erfindung extrem große Abriebfestigkeit, Bandbruchwiderstand und überlegene Fördereigenschaft für durchlaufendes Bandmaterial zeigen, wenn er mit der gehärteten Aufbauunterlage unterlegt wird, und kann die erforderliche Leistungsfähigkeit einer Anpresswalze für lange Zeit aufrechterhalten. Die extreme Verbesserung der Haltbarkeit hat solche Effekte herbeigeführt wie Verbesserung der Standzeit der Ausrüstung, Reduktion der Reparaturkosten und Verbesserung der Wickelqualität, und so ist die vorliegende Erfindung industriell extrem nützlich.

Claims (3)

1. Eine Rolle einer Aufrollvorrichtung in einem Walzwerk, welche einen Rollenkörper (4), eine gehärtete Aufbauunterlage (3) auf der Oberfläche des Rollenkörpers (4) und eine autogene Legierungsspritzschicht (2) umfasst, welche eine Dicke von 0.5 mm oder mehr auf der Unterlage (3) hat, dadurch gekennzeichnet, dass die autogene Legierungsspritzschicht (2) 3-60 Gewichts-% Carbidpartikel oder komplexe Carbidpartikel enthält und die Carbidpartikel oder komplexen Carbidpartikel kornförmig oder blattförmig sind und eine Größe von 3-300 um haben.
2. Die Rolle einer Aufrollvorichtung in einem Walzwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Carbidpartikel unter WC, WmCn, Cr&sub3;C&sub2;, NbC, VC, MoC, TiC und SiC ausgewählt sind.
3. Die Rolle einer Aufrollvorichtung in einem Walzwerk nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Schmelzbehandlung auf besagter autogener Legierungsspritzschicht (2) ausgeführt wird.
DE69624676T 1995-08-30 1996-08-29 Walze für die aufnahmeeinrichtung eines warmwalzwerkes Expired - Lifetime DE69624676T2 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP24389195A JP3376484B2 (ja) 1995-08-30 1995-08-30 熱延工場巻取設備各ロール
PCT/JP1996/002424 WO1997008089A1 (fr) 1995-08-30 1996-08-29 Cylindre d'equipement de reception pour laminoir a chaud

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69624676D1 DE69624676D1 (de) 2002-12-12
DE69624676T2 true DE69624676T2 (de) 2003-03-20

Family

ID=17110537

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69624676T Expired - Lifetime DE69624676T2 (de) 1995-08-30 1996-08-29 Walze für die aufnahmeeinrichtung eines warmwalzwerkes

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5944644A (de)
EP (1) EP0788993B1 (de)
JP (1) JP3376484B2 (de)
CN (1) CN1172460A (de)
AU (1) AU728282B2 (de)
CA (1) CA2203923A1 (de)
DE (1) DE69624676T2 (de)
WO (1) WO1997008089A1 (de)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0913212A4 (de) * 1997-03-21 2002-03-27 Kawasaki Steel Co Verbundwalze für dünnes kaltgewalztes stahlband und verfahren zu ihrer herstellung
DE19836392A1 (de) * 1998-08-12 2000-02-17 Wolfgang Wiesener Oberflächenbeschichtung, körnige Mischung zur Zufuhr zu einer Plasmabeschichtung und Oberflächenbeschichtungsverfahren
JP2001234320A (ja) * 2000-02-17 2001-08-31 Fujimi Inc 溶射粉末材、およびそれを使用した溶射方法並びに溶射皮膜
AUPQ848900A0 (en) * 2000-06-30 2000-07-27 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Feeding strip material
KR100439411B1 (ko) * 2001-09-28 2004-07-09 대신메탈라이징 주식회사 허스롤의 용사코팅방법
US7438741B1 (en) * 2003-05-20 2008-10-21 Exxonmobil Research And Engineering Company Erosion-corrosion resistant carbide cermets for long term high temperature service
US20050189851A1 (en) * 2004-02-27 2005-09-01 Kirt Martin Freestanding workstation
JP4913536B2 (ja) * 2006-10-20 2012-04-11 新日本製鐵株式会社 熱間圧延巻取り設備用のロール及びその調整方法
TW200848345A (en) * 2007-03-26 2008-12-16 Fujifilm Corp Web guide roller, web guide device, and method for guiding web
US7814772B2 (en) * 2007-11-29 2010-10-19 Metso Minerals, Inc. Method for manufacturing a coiler drum and a coiler drum
EP2088725B1 (de) * 2008-02-11 2014-05-07 Telefonaktiebolaget LM Ericsson (publ) Verfahren zur Soft-Bit-Skalierung
KR101011989B1 (ko) * 2008-09-24 2011-01-31 에스엠메탈(주) 압연장치의 강판 이송용 탑/바텀 핀치롤러
CN101551197B (zh) * 2009-05-14 2012-04-18 瓮福（集团）有限责任公司 硫铁矿制酸中焙烧炉冷却排管修复方法
WO2011151929A1 (ja) * 2010-05-31 2011-12-08 トーカロ株式会社 熱間圧延設備用ロールおよびその製造方法
JP3186402U (ja) * 2013-07-23 2013-10-03 日鉄住金ハード株式会社 ピンチロール
CN103451527A (zh) * 2013-09-25 2013-12-18 常熟市金马模具有限公司 一种耐高温模具
CN103692221B (zh) * 2013-11-21 2016-08-17 龙钢集团华山冶金设备有限公司 一种超强耐磨复合轧辊的制备方法
JP6433493B2 (ja) * 2014-05-28 2018-12-05 日鉄住金ハード株式会社 熱延工場巻取り設備のロール
JP6433496B2 (ja) * 2014-06-19 2018-12-05 日鉄住金ハード株式会社 熱延工場巻取り設備のロール
CN104525573B (zh) * 2014-11-18 2017-04-05 西安理工大学 轧辊及其制备方法
CN109108516A (zh) * 2018-11-13 2019-01-01 中天钢铁集团有限公司 一种新型轧辊堆焊工艺
CN111848069B (zh) * 2020-08-06 2022-03-08 乐昌市市政建设工程有限公司 一种纤维增强金刚砂耐磨地面施工方法
CN112680690A (zh) * 2020-12-18 2021-04-20 安徽省特种设备检测院 纳米β-SiC改性WC/Fe铁基复合熔覆层的制备方法
CN112846653A (zh) * 2020-12-29 2021-05-28 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种高硬度高耐磨热卷取炉转鼓及其制备方法
CN115255807B (zh) * 2022-07-20 2024-04-09 北京晟鼎新材料科技有限公司 环锻轧机轴向轧辊和主轧辊长寿命堆焊修复及复合制造方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55149710A (en) * 1979-05-11 1980-11-21 Nittetsu Hard Kk Spalling resistant and abrasion resistant roll
JPS6033364A (ja) * 1983-08-01 1985-02-20 Koei Seikou Kk 熱処理炉用ハ−スロ−ル及びその製造方法
FI853544L (fi) * 1985-09-16 1987-03-17 Valmet Oy Pressvals och foerfarande foer framstaellning av denna.
CH667285A5 (de) * 1986-02-14 1988-09-30 Sulzer Ag Walze mit harter mantelflaeche.
US5161306A (en) * 1989-08-17 1992-11-10 Tocalo Co., Ltd. Roll for use in heat treating furnace and method of producing the same
JP3096853B2 (ja) * 1991-05-22 2000-10-10 日鉄ハード株式会社 電気メッキ用コンダクターロール
JP2993773B2 (ja) * 1991-07-08 1999-12-27 川崎製鉄株式会社 電気めっきライン用コンダクタロ−ル及びその製造方法
JPH07188841A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Kanto Special Steel Works Ltd 冷間圧延用ワークロール
JPH08121464A (ja) * 1994-10-24 1996-05-14 Nittetsu Hard Kk 熱延工場巻取機用ロール

Also Published As

Publication number Publication date
AU728282B2 (en) 2001-01-04
US5944644A (en) 1999-08-31
EP0788993A1 (de) 1997-08-13
AU6837596A (en) 1997-03-19
JP3376484B2 (ja) 2003-02-10
CA2203923A1 (en) 1997-03-06
JPH0967054A (ja) 1997-03-11
EP0788993A4 (de) 1999-02-10
DE69624676D1 (de) 2002-12-12
WO1997008089A1 (fr) 1997-03-06
CN1172460A (zh) 1998-02-04
EP0788993B1 (de) 2002-11-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69624676T2 (de) Walze für die aufnahmeeinrichtung eines warmwalzwerkes
DE69617797T2 (de) Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Rohres
WO2006007984A1 (de) Stahlband für streichmesser, auftragsmesser und kreppschaber und pulvermetallurgisches verfahren zu ihrer herstellung
DE3101445C2 (de)
EP1861517A1 (de) Kontrollierte dickenreduktion bei schmelztauchbeschichtetem warmgewalztem stahlband und hierbei eingesetzte anlage
DE102007003548B3 (de) Gießwalze für eine Zweiwalzengießvorrichtung und Zweiwalzengießvorrichtung
WO2007071493A1 (de) Bauteil eines stahlwerks, wie stranggussanlage oder walzwerk, verfahren zur herstellung eines solchen bauteils sowie anlage zur erzeugung oder verarbeitung von metallischen halbzeugen
DE202015102837U1 (de) Aufzugsbrems- und/oder Fangvorrichtung mit geschweißtem Bremsbelag
DE2809837C2 (de) Verfahren zur Herstellung amorpher Metallbänder
DE3876964T2 (de) Kuehlwalze fuer die herstellung abgeschreckter duenner metallbaender.
DE68917109T2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Vorbehandlung von kalt zu wälzendem rostfreiem Stahlband.
WO2002058860A1 (de) Walzgerüst zur herstellung planer walzbänder mit gewünschter bandprofilüberhöhung
DE69228199T2 (de) Verfahren zum kaltwalzen von metallischem bandmaterial
WO2007071542A1 (de) Beschichtung für eine kokille für eine stranggiessanlage und verfahren zur beschichtung
DE102022123890B3 (de) Lasertexturierte Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk, Verfahren zum Herstellen einer lasertexturierten Arbeitswalze für den Einsatz in einem Kaltwalzwerk und Kaltwalzwerk
DE1814112A1 (de) Verfahren zur Herstellung aufgeschweisster Walzen fuer Walzwerke zur Verformung von Metallen
DE102007028824B3 (de) Verfahren zur Herstellung eines Blechs in einer Walzstraße
EP2455180A1 (de) Eisen-Chrom-Molybdän-Mangan Legierung, eine Verwendung dieser Legierung, ein Verfahren zur Erstellung dieser Legierung, eine Rolle für eine Walzanlage mit einer Oberfläche aus dieser Legierung sowie eine Rolle für eine Walzanlage mit einer Oberfläche, die mit einem Verfahren zur Erstellung dieser Legierung erstellt ist
DE2913664A1 (de) Verfahren zur herstellung von kaltband
DE102023105688B3 (de) Rolle zur Führung von Bändern, Verfahren zum Herstellen einer Rolle und entsprechende Verwendung
DE102012109651B4 (de) Gießwalze zum Gießen von metallischem Band und mit einer solchen Gießwalze ausgestattete Zweiwalzengießvorrichtung
WO2008155317A1 (de) Verfahren zur herstellung eines blechs in einer walzstrasse
KR100466772B1 (ko) 열연공장의와인딩설비의롤
AT351905B (de) Verfahren zur herstellung von mehrschichten- metall mittels kaltplattierung
DE1243336B (de) Verfahren zum Plattieren von Straengen aus Stahl

Legal Events

Date Code Title Description
8363 Opposition against the patent