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HINTERGRUND
DER ERFINDUNG
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Bereich der Erfindung
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Die
vorliegende Erfindung bezieht sich auf einem Riemen für ein stufenlos
einstellbares Getriebe, der eine Vielzahl von Metallelementen umfasst, die
auf einer Metallringanordnung gelagert sind, die eine Mehrzahl von übereinander
geschichteten Metallringen aufweist, und der eine Antriebskraft
zwischen einer Antriebsscheibe und einer angetriebenen Scheibe überträgt.
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Beschreibung
des Stands der Technik
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Ein
herkömmlicher
Riemen für
ein stufenlos einstellbares Getriebe ist in der japanischen Patentschrift
No. 5-56415 und in der japanische Patentschrift No. 2-22254 (US-A-4 332
579) offenbart. Beim in der japanischen Patentschrift No. 5-56415
beschriebenen Riemen, ist eine Mehrzahl von Höhenzug-förmigen Vorwölbungen in Form eines Maschendrahtzauns
auf jedem Metallring angeordnet. Infolgedessen werden ein passender
Reibungskoeffizient, der die Metallringe zentriert, und eine passende Schmierung
zwischen den benachbarten Metallringen sichergestellt. Bei dem in
der japanischen Patentschrift No. 2-22254 (US-A-4 332 579) beschriebenen
Riemen ist eine Mehrzahl von Rillen in Form eines Maschendrahtzauns
auf einer Oberfläche
jedes Metallrings gebildet. Der Reibungskoeffizient zwischen benachbarten
Metallringen ist verringert, was die Übertragungseffizienz des Metallriemens
erhöht.
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Eine
innere periphere Oberfläche
des innersten Metallrings der Metallringanordnung ist im Verhältnis zu
den anderen Metallringen harten Bedingungen ausgesetzt, da er in
direkten Kontakt mit Sattelflächen
der Metallelemente gebracht ist. Folglich spielt die Haltbarkeit
des innersten Metallrings verständlicherweise
eine große
Rolle beim Einfluss auf die Haltbarkeit des gesamten Metallriemens.
Wenn Höhenzug-förmige Vorwölbungen
auf der inneren peripheren Oberfläche des innersten Metallrings
gebildet sind, um die Öl-Halteeigenschaft
zu verbessern, werden die Sattelflächen der Metallelemente nachteilig
mit den Vorwölbungen
in Kontakt gebracht und erzeugen Ausschleifungen (d.h. sehr kleine
Risse), die im Laufe der Zeit größer werden
und letztendlich die Haltbarkeit verringern.
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ZUSAMMENFASSUNG
DER ERFINDUNG
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Es
ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung die Nachteile der oben beschriebenen
herkömmlichen Riemen
für ein
stufenlos einstellbares Getriebe zu überwinden.
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Es
ist auch ein Ziel der vorliegenden Erfindung die Haltbarkeit von
Metallringen in einem Riemen für
ein stufenlos einstellbares Getriebe zu erhöhen, der Höhenzug-förmige
Vorwölbungen
aufweist, die auf einer inneren periphere Oberfläche von zumindest des innersten
Metallrings gebildet sind.
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Um
die oben genannten Ziele zu erreichen, wird entsprechend der vorliegenden Erfindung
(die in Anspruch 1 definiert ist) ein Riemen ZUR Verfügung gestellt,
der eine Vielzahl von Metallelementen umfasst, die auf einer eine
Mehrzahl von aufeinander geschichteten Metallringen aufweisenden
Metallringanordnung gelagert sind, und der eine Antriebskraft zwischen
einer Antriebsscheibe und einer angetriebenen Scheibe überträgt. Mindestens
ein innerster Metallring weist die Höhenzug-förmige Vorwölbungen auf, die auf einer
seiner inneren peripheren Oberfläche
gebildet sind. Eine durchschnittliche Kontaktbreite w der Höhenzug-förmigen Vorwölbungen, nachdem sie anfänglich abgenutzt
wurden und senkrecht zur Bewegungsrichtung der Metallelemente gemessen,
ist durch die folgende Gleichung definiert: w
= L × (Mr1/HSC)mit
einer senkrecht zur Bewegungsrichtung gemessenen Länge L von
mindestens einem Teil des Metallrings, mit einem Belastungslängenanteil 1,
Mr1 innerhalb der Länge
L der inneren periphere Oberfläche
und mit einer Hoch-Punkt-Zählung
HSC innerhalb der Länge
L der inneren periphere Oberfläche. Die
Hoch-Punkt-Zählung
HSC ist definiert als die Anzahl von Vorwölbungen, die eine Höhe aufweisen,
die eine Höhe
im Belastungslängenanteil 1,
Mr1 übersteigt.
Die Hoch-Punkt-Zählung
HSC kann auch als die Anzahl von Vorwölbungen definiert werden, die eine
Höhe aufweisen,
die eine Höhe übersteigt,
die durch Addieren von einer Hälfte
einer effektiven Belastungsrauhigkeit Rk zu einer Höhe erhalten
wird, bei der eine Gesamtfläche
von Vorsprüngen
und eine Gesamtfläche
von Aussparungen in den Abschnitten der Vorwölbungen einander gleichen,
wobei die durchschnittliche Kontaktbreite w gleich oder kleiner als 16 μm ist.
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Mit
der oben genannten Anordnung wird, wenn die Höhenzug-förmigen Vorwölbungen, die auf der inneren
periphere Oberfläche
mindestens des innersten Metallrings des Riemens gebildet sind,
anfänglich
abgenutzt wurden, das Erzeugen oder das Entwickeln von einer Ausschleifung
an einer Oberseite einer schmalen Vorwölbung verhindert, weil die durchschnittliche,
senkrecht zur Bewegungsrichtung gemessene Kontaktbreite w der Vorwölbungen gleich oder kleiner
als 16 μm
ist. Eine flache Ausschleifung kann auch durch die Abnutzung wegen
des Kontaktes zwischen der Vorwölbung
und dem Metallelement beseitigt werden, was das Erzeugen von Haltbarkeit reduzierenden
Rissen verhindert. Wenn die senkrecht zur Bewegungsrichtung des
Metallringes gemessene Breite der Vorwölbung verringert wird, wird auch
die in der Bewegungsrichtung gemessene Breite der Vorwölbung verringert.
Infolgedessen wird verhindert, dass eine Ölmembran an der Oberseite der Vorwölbung geschnitten
wird, was auch das Erzeugen von Rissen verhindert. Wenn der Metallring
und das Metallelement aneinander angepasst sind, wird der durchschnittliche
Hertz'sche Flächendruck
gesenkt. Infolgedessen ist es für
eine Ausschleifung schwierig aufzutreten. Auch wird die Oberseite
der Vorwölbung
abgenutzt, was eine sehr gute und wünschenswerte Oberflächenrauhigkeit
ergibt, wobei eine Schmierung zusammen mit einer gesamten Riemenhaltbarkeit
verbessert wird.
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Die
oben genannten und anderen Ziele, Eigenschaften und Vorteile der
vorliegenden Erfindung werden aus der folgenden Beschreibung der
bevorzugten Ausführungsform
offensichtlich, die in Verbindung mit den Zeichnungen im Anhang
vorgenommen wird.
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KURZE BESCHREIBUNG
DER ZEICHNUNGEN
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1 ist
eine schematische Darstellung eines Kraft übertragenden Systems in einem
Fahrzeug, das ein stufenlos einstellbares Getriebe montiert hat.
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2 ist
eine Teilperspektivansicht eines Metallriemens.
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3 ist
eine Perspektivansicht eines innersten Metallrings;
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4 ist
eine vergrößerte Ansicht
des innersten Metallrings von 3 in Richtung
von Pfeil 4;
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5 ist
ein Diagramm, das einen stabilen Zustand einer inneren peripheren
Oberfläche
des innersten Metallrings zeigt;
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6 ist
eine Belastungskurve entsprechend 5;
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7 ist
ein Diagramm, das die Beziehung zwischen der Breite von Vorwölbungen
auf einem Metallring und der Länge
von Rissen zeigt;
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8 ist
ein Diagramm, das einen Zustand eines innersten Metallrings zeigt,
in dem Risse nicht verhindert werden können; und
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9 ist
eine Belastungskurve entsprechend 8.
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AUSFÜHRLICHE
BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORM
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Die
vorliegende Erfindung wird jetzt mit Hilfe einer bevorzugten Ausführungsform
unter Bezug auf die angehängten
Zeichnungen beschrieben.
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Die
Definition von vorwärts
und rückwärts, von
links und rechts und von radial in Bezug auf ein Metallelement,
das in der unten beschriebenen Ausführungsform verwendet wird,
ist in 2 gezeigt. Radial ist als radiale Richtung einer
Riemenscheibe definiert, gegen die das Metallelement anliegt. Eine Seite
näher an
einer Rotationsachse der Scheibe ist eine Seite radial innen, und
eine Seite weiter weg von der Rotationsachse der Riemenscheibe ist
eine Seite radial außen.
Links und rechts sind als Richtungen entlang der Rotationsachse
der Scheibe definiert, gegen die das Metallelement anliegt, und
vorwärts
und rückwärts sind
als Richtungen entlang der Bewegungsrichtung der Metallelemente
während
der Vorwärtsbewegung
eines Fahrzeugs definiert.
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1 ist
eine schematische Darstellung, welche die Struktur eines stufenlos
verstellbaren Getriebes T vom Metallriemen-Typ, das in einem Automobil
eingebaut ist. Eine durch einen Dämpfer 2 mit einer
Kurbelwelle 1 eines Brennkraftmotors E verbundene Eingangswelle 3 ist
mit einer Antriebswelle 5 des stufenlos verstellbaren Getriebes
T vom Metallriemen-Typ durch eine Start-Kupplung 4 verbunden. Eine
auf der Antriebswelle 5 montierte Antriebsscheibe 6 umfasst
eine stationäre
Riemenscheibenhälfte 7,
die an der Antriebswelle 5 befestigt ist, und eine bewegbare
Riemenscheibenhälfte 8,
die in Richtung hin zur und weg von der stationären Riemenscheibenhälfte 7 bewegbar
ist. Die bewegbare Riemenscheibenhälfte 8 ist in Richtung
zur stationären
Riemenscheibenhälfte 7 durch
einen hydraulischen Druck vorgespannt, der auf eine Ölkammer 9 angewendet
wird.
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Eine
auf einer angetriebenen Welle 10 angebrachte angetriebene
Scheibe 11, die parallel zur Antriebswelle 5 angeordnet
ist, umfasst eine stationäre Riemenscheibenhälfte 12,
die an der angetriebenen Welle 10 befestigt ist, und eine
bewegbare Riemenscheibenhälfte 13,
die in Richtung hin zur und weg von der stationären Riemenscheibenhälfte 12 bewegbar
ist. Die bewegbare Riemenscheibenhälfte 13 ist in Richtung
zur stationären
Riemenscheibenhälfte 12 durch
einen hydraulischen Druck vorgespannt, der auf eine Ölkammer 14 angewendet
wird. Ein Metallriemen 15, der eine Vielzahl. von Metallelementen umfasst,
die auf einem Paar von linken und rechten Metallringanordnungen 31, 31 gelagert
sind, ist zwischen der Antriebsscheibe 6 und der angetriebenen Scheibe 11 aufgezogen
(siehe 2). Jede der Metallringanordnungen 31 umfasst
zwölf Metallringe 33, die
aufeinander geschichtet sind.
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Drehbare
Vorwärts-
und Rückwärtsantriebsräder 16 und 17 sind
relativ zueinander auf der angetriebenen Welle 10 gelagert.
Die Vorwärts-
und Rückwärtsantriebsräder 16 und 17 können selektiv
mit der angetriebenen Welle 10 durch einen Selektor 18 gekoppelt
werden. Ein mit dem Vorwärtsantriebsrad 16 verzahntes
vorwärts
angetriebenes Zahnrad 20 und ein mit dem Rückwartsantriebszahnrad 17 durch
ein Rückwärtsleerlaufrad 21 verzahntes
rückwärts angetriebenes
Zahnrad 22 sind an einer Ausgangswelle 19 befestigt,
die parallel zur angetriebenen Welle 10 angeordnet ist.
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Die
Rotation der Ausgangswelle 19 wird einem Differenzial 25 durch
ein letztes Antriebszahnrad 23 und ein letztes angetriebenes
Zahnrad 24 zugeführt
und wird von dort durch linke und rechte Achsen 26, 26 auf
die angetriebenen Räder
W, W übertragen.
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Eine
Antriebskraft des Brennkraftmotor E wird zu der angetriebenen Welle 10 übertragen
durch die Kurbelwelle 1, den Dämpfer 2, die Antriebswelle 3,
die Startkupplung 4, die Antriebswelle 5, die
Antriebsscheibe 6, den Metallriemen 15 und die
angetriebene Scheibe 11. Wenn ein Vorwärtsfahrbereich gewählt wird,
wird die Antriebskraft der angetriebenen Welle 10 auf die
Kraftabgabewelle 19 durch das Vorwärtsantriebszahnrad 16 und
das vorwärts
angetriebene Zahnrad 20 übertragen, wodurch das Fahrzeug
vorwärts
fährt.
Wenn ein Rückwärtsfahrbereich gewählt wird,
wird eine Antriebskraft der angetriebenen Welle 10 auf
die Ausgabewelle 19 durch das Rückwärtsantriebszahnrad 17,
das Rückwärtsleerlaufzahnrad 21 und
das rückwärts angetriebene Zahnrad 22 übertragen,
wodurch das Fahrzeug rückwärts fährt.
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Zu
diesem Zeitpunkt werden hydraulische Drücke, die auf die Ölkammer 9 in
der Antriebsscheibe 6 und auf die Ölkammer 14 in der
angetriebenen Scheibe 11 des stufenlos verstellbaren Getriebes
T vom Metallriemen-Typ durch eine hydraulische Druck-Steuereinheit
U2 gesteuert, die durch einen Befehl von einer elektronischen Steuereinheit
U1 betrieben wird, wobei das Getriebeübersetzungsverhältnis kontinuierlich
angepasst wird. Insbesondere, wenn der auf die Ölkammer 14 in der
angetriebenen Scheibe 11 angewendete hydraulische Druck
relativ zu einem auf die Ölkammer 9 in
der Antriebsscheibe 6 angewendeten hydraulischen Druck
erhöht
wird, wird die Rillenbreite der angetriebenen Scheibe 11 verringert,
was zu einem erhöhten
effektiven Radius führt.
Entsprechend wird die Rillenbreite der Antriebsscheibe 6 erhöht, was
zu einem reduzierten effektiven Radius führt. Deshalb wird das Getriebeübersetzungsverhältnis des
stufenlos verstellbaren Getriebes T vom Metallriemen-Typ in Richtung "LOW" kontinuierlich verändert. Auf
der anderen Seite, wenn der auf die Ölkammer 9 in der Antriebsscheibe 6 angewendete
hydraulische Druck relativ zum auf die Ölkammer 14 in der
angetriebenen Scheibe 11 angewendeten hydraulischen Druck
erhöht
wird, wird die Rillenbreite der Antriebsscheibe 6 verringert,
was zu einem vergrößerten effektiven
Radius führt.
Entsprechend wird die Rillenbreite der angetriebenen Scheibe 11 vergrößert, was
zu einem reduzierten effektiven Radius führt. Folglich wird das Getriebeübersetzungsverhältnis des
stufenlos verstellbaren Getriebes T vom Metallriemen-Typ in Richtung "OD" oder Overdrive kontinuierlich
verändert.
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Wie
in 2 gezeigt, wird jedes Metallelement 32 durch
Stanzen aus einer Metallplatte geformt und umfasst einen im wesentlichen
trapezförmigen
Elementkörper 34,
einen Ansatz 36, der zwischen einem Paar von linken und
rechten Ringschlitzen 35, 35 gelegen ist, in welche
die Metallringe 31, 31 eingepasst sind, und einen
im wesentlichen dreieckigen Zipfel 37, der mit einem oberen
Teil des Elementkörpers 34 durch
den Ansatz 36 verbunden ist. Der Elementkörpers 34 ist
an seitlich gegenüber
liegenden Enden mit einem Paar von Riemenscheibenanlageflächen 39, 39 gebildet,
die gegen V-Flächen 38, 38 der
Antriebsscheibe 6 und der angetriebenen Scheibe 11 anliegen.
An relativ zur Bewegungsrichtung vorderen und hinteren Teilen ist
das Metallelements 32 auch jeweils mit Hauptflächen 40 gebildet, die
gegen die entsprechenden Hauptflächen
der benachbarten Metallelemente 32 anliegen. Eine geneigte
Fläche 42 ist
unterhalb der Hauptfläche 40 am vorderen
Teil gebildet, wobei eine sich seitlich erstreckende, abschließende Kante 41 dazwischen
gelegen ist. Ferner ist der Zipfel 37 an vorderen und hinteren
Oberflächen
mit einem Vorsprung 43f und eine Aussparung 43r (nicht
gezeigt) gebildet, die aneinander angepasst werden können, um
die aneinander in der Vorwärts-
und Rückwärtsrichtung
angrenzenden Metallelemente 32, 32 zu verbinden.
Sattelflächen 44, 44,
welche die innere periphere Oberflächen der Metallringe 31, 31 lagern
sind an den unteren Rändern
der linken und rechten Ringschlitze 35, 35 gebildet.
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Der
Metallring 33 wird in einer Region gebogen, in welcher
der Metallring um die Antriebsscheibe 6 und die angetriebene
Scheibe 11 gewundet ist, und erstreckt sich geradlinig
in einer Gurtregion zwischen der Antriebszahnscheibe 6 und
der angetriebenen Scheibe 11. Folglich können Risse
in der Nähe
einer Spitze einer Vorwölbung 33a jedes
Metallringes 33 erzeugt werden, wo die Amplitude der Biegungsspannung
am höchsten
ist. Auch wachsen die Risse in seitlichen Richtungen (d.h., in relativ
zur Bewegungsrichtung des Metallrings 33 senkrechten Richtungen).
In einer Region, in der sich die beiden Vorwölbungen 33a, 33a,
die senkrecht zueinander sind, schneiden, ist eine Schmierung verringert,
was wegen der, in der Bewegungsrichtung gemessenen, großen Breite
der Vorwölbungen 33a, 33a in
der Erzeugung von Risse resultiert.
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Die
Abszisse in 7 zeigt die seitliche maximale
Breite w' an (siehe 4)
eines Punktes, an dem sich die zwei Vorwölbungen 33a, 33a des
Metallrings 33, die zueinander senkrecht sind, schneiden,
nachdem sie anfänglich
abgenutzt wurden, und die Ordinante zeigt die Länge eines Risses an. Wie in 7 gezeigt,
ist es offensichtlich, dass, wenn die maximale Breite w' am Schnittpunkt
der Vorwölbungen 33a, 33a 36 μm übersteigt,
Risse von ungefähr 30 μm oder mehr
erzeugt werden, aber dass ein Riss nicht erzeugt wird, wenn die
maximale Breite w' gleich
oder kleiner als 36 μm
ist.
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Wie
in 4 gezeigt, entspricht die maximale Breite w' des Schnittpunktes
von 36 μm
einer seitlichen durchschnittlichen Kontaktbreite w der Vorwölbung 33a von ungefähr 16 μm. Die Breite
w' ist nicht gleich
2w, weil die Stelle, an der sich die Vorwölbungen 33a, 33a schneiden,
keine spitze Ecke hat und einen Krümmungsradius R aufweist.
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Das
Erzeugen von Rissen wird verhindert, wenn die seitliche durchschnittliche
Kontaktbreite w der Vorwölbung 33a,
nachdem sie anfänglich
abgenutzt worden ist, gleich oder kleiner als 16 μm ist, weil,
selbst wenn eine Ausschleifung an einer Oberseite der schmalen Vorwölbung 33a erzeugt
wird, die Ausschleifung sich nicht in die Tiefe erstreckt, da die Breite
der Oberseite der Vorwölbung 33a schmal
ist. Infolgedessen wird eine flache Ausschleifung wegen des Kontakts
zwischen der Vorwölbung 33a und
das Sattelfläche 44 des
Metallelements 32 weggekratzt und beseitigt. Wenn die senkrecht
zur Bewegungsrichtung des Metallringes 33 gemessene Breite
der Vorwölbung 33a verringert
wird, wird die in der Bewegungsrichtung gemessene Breite der Vorwölbung 33a auch
verringert. Dementsprechend ist es möglich, das Schneiden einer Ölmembrane
an der Oberseite der Vorwölbung
zu verhindern, was das Erzeugen von Rissen verhindert. Der Metallring 33 und
das Metallelement 32 sind aufeinander angepasst, und der
durchschnittliche Hertz'sche
Oberflächendruck wird
gesenkt, wobei eine Ausschleifungen schwierig zu erzeugen ist. Zusätzlich wird
die Oberseite der Vorwölbung 33a abgenutzt,
was in einer sehr guten und wünschenswerten Oberflächenrauhigkeit
resultiert. Folglich wird eine Schmierung verbessert, was jegliches
weitere Fortschreiten der Abnutzung des Metallrings 33 stoppt.
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Die
Definition der seitlichen durchschnittlichen Kontaktbreite w der Vorwölbungen, nachdem sie anfänglich abgenutzt
wurden, wird jetzt mit Bezug auf 5 und 6 beschrieben.
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5 zeigt
eine vergrößerte zackige
Form eines Teils (d.h., eine Region, die eine seitliche Länge L von
4 mm hat) eines Querschnitts einer inneren periphere Oberfläche des
innersten Metallringes 33, wobei siebenunddreißig (d.h.,
eine Hoch-Punkt-Zählung HSC)
Schnittpunkte der Vorwölbungen 33a,
die eine Höhe
haben, die eine vorbestimmte Höhe übersteigen,
innerhalb der seitlichen Länge
L von 4 mm existieren. 6 ist eine Belastungskurve,
die dem Diagramm von 5 entspricht. Ein anfänglich abgenutzter
Zustand ist als ein Zustand definiert, in dem jede der Oberseiten
der 37 Vorwölbungen 33a um
einen Betrag abgenutzt worden ist, der einer anfänglichen Abnutzungshöhe Rpk im
Maximalwert der Rauhigkeit entspricht (d.h., einem Unterschied zwischen einem
höchsten
Punkt und einem niedrigsten Punkt in der Rauhigkeit) insbesondere
als ein Zustand, in dem jede der Oberseiten der 37 Vorwölbungen 33a um
einen Betrag abgenutzt worden ist, der einer anfänglichen Abnutzungsfläche A1 entspricht,
die durch schräge
Linien dargestellt ist. Eine Belastungslängenanteil 1 Mr1 ist
ein Prozent einer Gesamtmenge von Breiten der abgenutzten Oberseiten
an den Schnittpunkten der 37 (Hoch-Punkt-Zählung
HSC) Vorwölbungen 33a,
basierend auf der seitlichen Länge
L (4 mm). Die erste Definition der Hoch-Punkt-Zählung HSC ist die Anzahl der
Vorwölbungen 33a,
die eine Höhe
aufweisen, die eine Höhe der
Belastungskurve im Belastungs längenanteil 1 Mr1 übersteigt.
Die zweite Definition ist die Anzahl der Vorwölbungen, die eine Höhe aufweisen,
die eine Höhe
zu übersteigen,
die erhalten wird durch Addieren einer Hälfte einer effektiven Belastungsrauhigkeit Rk
zu einer Höhe
(d.h., einem Ursprung der Ordinante in 5), an dem
eine Gesamtmenge von Vorsprungsbereichen und eine Gesamtmenge von
Aussparungsbereichen in den Abschnitten der Vorwölbungen 33a gleich
sind. Wenn irgendeine der beiden Definitionen verwendet wird, um
die Hoch-Punkt-Zählung
HSC zu definieren, ist ein Wert der resultierenden Hoch-Punkt-Zählung HSC
im Wesentlichen konsistent.
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In
einem Beispiel in 6 ist der Belastungslängenanteil 1 Mr1
7,76% und folglich, ist 0,3104 mm, die 7,76% der seitlichen Länge L (4
mm) entsprechen, eine Gesamtmenge der Breiten der abgenutzten Oberseiten
an den Schnittpunkten der 37 Vorwölbungen 33a. Folglich
ist eine Breite pro Oberseite am Schnittpunkt der Vorwölbungen 33a (nämlich w') 0,3104 mm ÷ 37 =
0,0084 mm = 8,4 μm.
Folglich ist eine durchschnittliche Kontaktbreite w w'/2
= 4,2 μm, was
kleiner als 16 μm
ist und folglich wird das Erzeugen von Risse verhindert.
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In
einem Beispiel in 7 bis 9 ist eine Hoch-Punkt-Zählung HSC
gleich 16, und ein Belastungslängenanteil 1 Mr1
ist 16,08% und folglich ist 0,6432 entsprechend 16,08% der seitlichen
Länge L (4
mm) eine Gesamtmenge der Breiten der abgenutzten Oberseiten an den
Schnittpunkten der 16 Vorwölbungen 33a.
Folglich beträgt
eine Breite pro Oberseite im Schnittpunkt der Vorwölbungen 33a (nämlich w') 0,6432 mm ÷ 16 =
0,0402 mm = 40,2 μm. So
ist in diesem Fall eine durchschnittliche Kontaktbreite w w'/2
= 20,1 μm,
was 16 μm übersteigt.
Entsprechend ist dieses Beispiel ein nachteiliges Beispiel, in dem
das Erzeugen von Risse nicht verhindert werden kann.
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Obgleich
die bevorzugte Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung im Detail beschrieben worden ist, ist es
selbstverständlich,
dass verschiedene Änderungen
im Design gemacht werden können,
ohne vom Geist und Geltungsbereich der vorliegenden Erfindung abzuweichen.
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Beispielsweise
sind in der bevorzugten Ausführungsform
die Vorwölbungen 33a nur
auf der inneren peripheren Oberfläche des innersten Metallrings 33 gebildet.
Vorwölbungen
können
jedoch auf einer äußeren peripheren
Oberfläche
des innersten Metallrings 33 oder auf irgendeiner Fläche der
anderen Metallringe gebildet werden.
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Zusätzlich brauchen
die Vorwölbungen 33a nicht
notwendigerweise in den beiden Richtungen gebildet werden, um sich
zu schneiden, und können in
einer Richtung gebildet werden.
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Vorwölbungen,
die auf einer inneren peripheren Oberfläche mindestens eines innersten
Metallringes eines Riemens für
ein stufenlos einstellbares Getriebe gebildet sind, werden anfänglich abgenutzt. Eine
senkrecht zu einer Bewegungsrichtung des Metallringsgemessene durchschnittliche
Kontaktbreite w der Vorwölbungen,
ist gleich oder weniger als 16 μm.
Die Entwicklung von einer Ausschleifung an einer Oberseite der Vorwölbung in
einer Tiefe wird verhindert. Eine flache Ausschleifung wird wegen
des Kontakts zwischen der Vorwölbung
und einem Metallelement beseitigt, was das Erzeugen von Rissen verhindert.
Wenn der Metallring und das Metallelement aufeinander angepasst
werden, wird der durchschnittliche Hertz'sche Oberflächendruck gesenkt, wodurch
die Ausschleifung schwierig auftreten kann. Auch wird die Oberseite
der Vorwölbung
abgenutzt, was zu einer verbesserte Oberflächenrauhigkeit führt, wodurch
die Schmierung verbessert wird, was in einer Verbesserung der Metallringhaltbarkeit
resultiert.