DE602004005745T2

DE602004005745T2 - Fahrzeugklimaanlagenanordnung

Info

Publication number: DE602004005745T2
Application number: DE602004005745T
Authority: DE
Inventors: Jin Ming Liu; Mohamed Ben Yahia; Paul Meurillon
Original assignee: Valeo Systemes Thermiques SAS
Current assignee: Valeo Systemes Thermiques SAS
Priority date: 2003-11-25
Filing date: 2004-11-17
Publication date: 2007-12-27
Anticipated expiration: 2024-11-18
Also published as: ATE358602T1; JP2007512179A; DE602004005745D1; JP4949036B2; FR2862573A1; EP1687161B1; ES2285547T3; FR2862573B1; EP1687161A1; US20070095085A1; WO2005051691A1

Description

Die Erfindung betrifft Kreisläufe zum Klimatisieren von Motorfahrzeugen.
Bei herkömmlichen Motorfahrzeugen wird der Verdichter des Klimatisierungskreislaufs von dem Motor angetrieben und verbraucht somit einen Teil der Motorleistung. Die Leistungsaufnahme des Verdichters vermindert, wenn dieser in Betrieb ist, den Wirkungsgrad des Motors und erhöht in der Folge den Kraftstoffverbrauch und die von den Abgasen des Fahrzeugs verursachte Umweltbelastung. Dieser Nachteil stört bei fremdgesteuerten mechanischen Verdichtern, die mehr und mehr Verwendung finden.
Bei bestehenden Ausführungen verfügt ferner der Einspritzrechner des Fahrzeugs nicht über den momentanen Wert der tatsächlichen Leistungsaufnahme des Verdichters und wählt somit für den Betrieb des Verdichters fehlerbehaftete Einspritzparameter, die dem in der Praxis selten erreichten Höchstwert der Leitungsaufnahme entsprechen.
Folglich besteht eine Lösung zum Optimieren des Motorwirkungsgrads darin, den momentanen Wert dieser tatsächlichen Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen. Mit Kenntnis dieser Information können dann die Einspritzparameter des Motors auf den tatsächlichen Bedarf abgestimmt werden.
Bei bestehenden Ausführungen wird eine Abschätzung des Massendurchsatzes des Kältemittels angewendet, um die momentane Leistungsaufnahme des Verdichters zu berechnen.
Derartige Ausführungen betreffen im allgemeinen unterkritische Kältemittel und sind schlecht auf überkritische Kältemittel abgestimmt.
Die Verwendung von überkritischen Kältemitteln, insbesondere des Kältemittels CO₂ (R744), hat sich bei den Kreisläufen zum Klimatisieren von Fahrzeugen durchgesetzt, um die schädlichen Auswirkungen von Kältemitteln auf die Umwelt zu begrenzen. Das Kältemittel CO₂ besitzt nämlich ein wesentlich geringeres Erderwärmungspotential als unterkritische Kältemittel, wie etwa HFC-Kältemittel vom Typ R134a.
Ein Klimatisierungskreislauf, bei dem ein überkritisches Medium Anwendung findet, enthält einen Verdichter, einen Gaskühler, einen internen Wärmetauscher, ein Expansionsorgan und einen Verdampfer, die in dieser Reihenfolge von dem Kältemittel durchströmt werden. Bei einem solchen Kreislauf führt die Abkühlung des Kältemittels nach Verdichtung nicht zu einem Phasenwechsel. Das Medium geht erst im Laufe der Expansion in den flüssigen Zustand über. Diese Eigenschaft von überkritischen Medien gestattet es nicht, die Einrichtung aus der Patentanmeldung Nr. 01 16568, die der am 27. Juni 2003 veröffentlichten Patentschrift FR 2833886 entspricht, zu verwenden, um den Durchsatz des überkritischen Mediums und die Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen.
Die US 2003/0115896 A1 schlägt eine Klimaanlage zum Schätzen des Massendurchsatzes eines überkritischen Kältemittels ausgehend von einer Messung des Hochdrucks und einer Messung des Niederdrucks vor. Damit jedoch die Abschätzung des Durchsatzes mit einer zufriedenstellenden Genauigkeit erfolgt, ist es erforderlich, dass der Klimatisierungskreislauf so gesteuert wird, dass das Medium am Ausgang des Expansionsorgans fast vollständig im flüssigen Zustand vorliegt. Ferner ist ein Messfühler erforderlich, um den Niederdruck zu messen, wodurch der Aufwand der Klimaanlage erhöht wird.
Die französische Patentanmeldung Nr. 03033362, die der am 24. September 2004 veröffentlichten Patentschrift FR 2852558 entspricht, schlägt auch eine Klimaanlage mit Abschätzung des Massendurchsatzes eines überkritischen Kältemittels vor. Dazu umfasst die vorgeschlagene Klimaanlage eine Rechenfunktion, bei der zwei Temperaturabweichungen am Gaskühler Anwendung finden, von denen zumindest die eine auf der Temperatur des Kältemittels in einem gewählten Zwischenpunkt des Gaskühlers beruht. Dieser Zwischenpunkt liegt insbesondere in einer Entfernung von dem Eingang x_i des Gaskühlers, die zwischen 5 % und 35 % der Gesamtlänge des Gaskühlers beträgt. Diese Anlage erfordert jedoch eine große Anzahl von Messfühlern (Messfühler zum Messen des Mediumdrucks am Eingang und am Ausgang des Verdichters, der Temperatur des Kältemittels am Eingang des Gaskühlers, der Temperatur des von dem Gaskühler aufgenommenen Luftstroms und der Temperatur des Kältemittels am gewählten Zwischenpunkt des Gaskühlers), wodurch somit der Aufwand der Anlage erhöht wird.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist eine Klimaanlage, welche die im Stand der Technik bekannten Nachteile ausräumt.
Dazu schlägt die Erfindung eine Klimaanlage für Motorfahrzeuge vor, die mit einem Kreislauf eines überkritischen Kältemittels ausgestattet ist, der einen Verdichter, einen Gaskühler, ein Expansionsorgan, das einen Kältemittel-Durchgangsquerschnitt definiert, und einen Verdampfer aufweist. Die Anlage enthält ferner eine elektronische Regeleinrichtung, die dazu bestimmt ist, mit dem Kältemittelkreislauf zu interagieren. Vorteilhaft umfasst die elektronische Regeleinrichtung eine Rechenfunktion, die eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts des Expansionsorgans, den Dichtekoeffizienten des Kältemittels und den Druck des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans verwendet, um eine Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Expansionsorgans zu berechnen.
Gemäß einem Aspekt der Erfindung wird der Durchgangsquerschnitt des Expansionsorgans ausgehend vom Druck des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans geschätzt.
Insbesondere kann die elektronische Regeleinrichtung in der Lage sein, auf die Tatsache zu reagieren, dass der Wert des Drucks P₂₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans wie folgt ist.

– geringer als oder gleich dem ersten Druckwert P1, indem eine erste Konstante S1 dem Durchgangsquerschnitt S des Expansionsorgans zugewiesen wird;
– geringer als oder gleich einem zweiten Druckwert P2 und höher als der erste Druckwert P1, indem die Auflösung der folgenden Gleichung verwendet wird, um eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts S des Expansionsorgans zu berechnen: S = S1 + (S2 – S1)·(P₂₀ - P1)/(P2 – P1), wobei S2 eine zweite Konstante ist;
– geringer als oder gleich einem dritten Druckwert P3 und höher als der zweite Druckwert P2, indem die Auflösung der folgenden Gleichung verwendet wird, um eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts S des Expansionsorgans zu berechnen: S = S2 + (S3 – S2)·(P₂₀ - P2)/(P3 – P2), wobei S3 eine dritte Konstante ist;
– höher als oder gleich dem dritten Druckwert P3, indem dem Durchgangsquerschnitt des Expansionsorgans eine vierte Konstante S4 zugewiesen wird.

Bei einer besonderen Ausführungsform ist der erste Druckwert P1 im wesentlichen gleich 80 bar, der zweite Druckwert P2 im wesentlichen gleich 110 bar, der dritte Druckwert P3 im wesentlichen gleich 135 bar, während die erste Konstante S1 im wesentlichen gleich 0,07 mm², die zweite Konstante S2 im wesentlichen gleich 0,5 mm², die dritte Konstante S3 im wesentlichen gleich 0,78 mm² und die vierte Konstante S4 im wesentlichen gleich 3,14 mm² ist.
Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung ist die Rechenfunktion in der Lage, den Dichtekoeffizienten des Kältemittels ausgehend von der Temperatur des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans und vom Druck des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu berechnen.
Die Klimaanlage kann eine Sonde aufweisen, die am Eingang des Expansionsorgans angeordnet ist, um die Temperatur des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu messen.
Die Klimaanlage kann auch einen Messfühler aufweisen, der am Eingang des Expansionsorgans angeordnet ist, um den Druck des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu messen.
Ergänzend kann die elektronische Regeleinrichtung eine Leistungsschätzfunktion umfassen, die in der Lage ist, die Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen, und zwar ausgehend von:

– dem Kältemitteldurchsatz, der von der Rechenfunktion geliefert wird,
– der Arbeit des Verdichters und
– der Drehgeschwindigkeit des Verdichters.

Die elektronische Regeleinrichtung ist in der Lage, die Arbeit des Verdichters ausgehend vom Druck des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans, vom Druck des Kältemittels am Eingang des Verdichters und von einer Kältemitteltemperatur am Verdichter zu schätzen.
Vorteilhaft wird der Druck des Kältemittels am Eingang des Verdichters ausgehend von einem Druck am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers kombiniert mit dem Kältemittel-Massendurchsatz geschätzt.
Ferner wird der Druck am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers ausgehend von der Temperatur des Kältemittels am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers bestimmt, wobei letztere entweder von einer Sonde gemessen oder geschätzt wird, und zwar ausgehend von:

– einer Temperatur am Verdampfer,
– der Wirksamkeit des Verdampfers,
– der Temperatur der zu kühlenden Luft.

Die Kältemitteltemperatur am Verdichter kann die Temperatur des Kältemittels am Eingang des Verdichters sein.
Die Klimaanlage kann dabei eine Sonde aufweisen, die am Eingang des Verdichters angeordnet ist, um die Temperatur des Kältemittels am Eingang des Verdichters zu messen.
Alternativ kann die Kältemitteltemperatur am Verdichter die Temperatur des Kältemittels am Ausgang des Verdichters sein.
Die Klimaanlage kann dabei eine Sonde aufweisen, die am Ausgang des Verdichters angeordnet ist, um die Temperatur am Ausgang des Verdichters zu messen.
Die Erfindung deckt auch ein Programmprodukt, das definiert sein kann als Funktionen enthaltend, die angewendet werden, um den Kältemitteldurchsatz und die Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich bei Durchsicht der nachfolgenden näheren Beschreibung und der beigefügten Zeichnungen, worin zeigt:
1A ein Schema eines Kreislaufs zum Klimatisieren von Motorkraftfahrzeugen, die mit einem überkritischen Medium arbeiten,
1B ein Schema einer erfindungsgemäßen Klimaanlage,
2 ein Diagramm, das die Änderungen des Durchgangsquerschnitts des Expansionsorgans in Abhängigkeit von dem Mediumsdruck am Eingang des Expansionsorgans darstellt,
3 ein Schaubild, das die über die Regeleinrichtung auszuführenden Schritte zum Abschätzen des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Druckminderers darstellt,
4 ein Schaubild, das die über die Regeleinrichtung auszuführenden Schritte zum Abschätzen der Durchgangsquerschnittsfläche des Expansionsorgans darstellt,
5 ein Schaubild, das die über die Regeleinrichtung auszuführenden Schritte zum Abschätzen der Leistungsaufnahme des Verdichters gemäß der Erfindung darstellt,
6 und 7, Schemata des Klimatisierungskreislaufs gemäß alternativen Ausführungen der Erfindung,
8 bis 12 schematische Darstellungen der Stellung der Temperatursonden, die zum Bestimmen des Drucks am Eingang bzw. Ausgang des Verdampfers dienen,
13 den Prozess zum Bestimmen des Kältemitteldrucks am Eingang des Verdichters, und
14 das Verhältnis zwischen Kältemittel-Massendurchsatz und Kältemitteldruck am Eingang des Verdichters.
Im Anhang A sind mathematische Gleichungen aufgeführt, die zum Ausbilden der Anlage angewendet werden.
Die Zeichnungen enthalten im wesentlichen Elemente mit bestimmten Eigenschaften. Sie können somit nicht nur zum besseren Verständnis der Beschreibung dienen, sondern gegebenenfalls auch zur Definition der Erfindung beitragen.
1A zeigt einen Klimatisierungskreislauf, der von einem überkritischen Kältemittel durchströmt wird. Nachfolgend erfolgt die Beschreibung in bezug auf das überkritische Kältemittel CO₂ als nicht einschränkendes Beispiel.
Ein derartiger Kreislauf enthält gewöhnlich:

– einen Verdichter 14, der das Medium im gasförmigen Zustand aufnehmen und verdichten kann,
– einen Gaskühler 11 ("gas cooler'"), der das mittels Verdichter verdichtete Gas abkühlen kann,
– ein Expansionsorgan 12, das den Druck des Mediums absenken kann, und
– einen Verdampfer 13, der das aus dem Expansionsorgan stammende Medium vom flüssigen Zustand in den gasförmigen Zustand überführen kann, um einen klimatisierten Luftstrom 21 zu erzeugen, der zum Fahrgastraum des Fahrzeugs geleitet wird.

Der Kreislauf kann ferner einen internen Wärmetauscher 23 enthalten, der es dem vom Gaskühler zum Expansionsorgan strömenden Medium ermöglicht, Wärme an das vom Verdampfer zum Verdichter strömende Medium abzugeben. Der Kreislauf kann ferner einen Speicher 17 enthalten, der zwischen Ausgang des Verdampfers und Eingang des Verdichters angeordnet ist, um Flüssigkeitsschläge zu vermeiden.
Der Gaskühler 11 nimmt einen Außenluftstrom 16 auf, um die aus dem Fahrgastraum entnommene Wärme abzuführen, der unter bestimmten Betriebsbedingungen von einer Motor-Ventilator-Gruppe 15 in Bewegung versetzt wird.
Der Verdampfer 13 nimmt einen Luftstrom eines Pulsators auf, um einen klimatisierten Luftstrom 21 zu erzeugen.
Das Expansionsorgan 12 kann einen Durchgangsquerschnitt veränderlicher Fläche haben, wie etwa ein elektronischer Druckminderer, ein thermostatischer Druckminderer oder jeglicher andere Druckminderer, bei welchem die Durchgangsquerschnittsfläche eine Funktion des Hochdrucks ist. Das Expansionsorgan 12 kann auch einen Durchgangsquerschnitt mit fester Fläche haben, wie etwa eine kalibrierte Öffnung.
Das überkritische Kältemittel wird über den Verdichter 14 in gasförmiger Phase verdichtet und auf einen hohen Druck gebracht. Der Gaskühler 11 kühlt dann das Kältemittel aufgrund des eintretenden Luftstroms 16 ab. Im Unterschied zu den Klimatisierungskreisläufen, die mit einem unterkritischen Medium arbeiten, führt die Kühlung des Mediums nach der Verdichtung nicht zu einem Phasenwechsel. Das Medium geht erst im Laufe der Expansion in den zweiphasigen Zustand mit Dampf als Funktion des Niederdrucks über. Der interne Wärmetauscher 23 ermöglicht es, das Medium sehr stark abzukühlen.
Nachfolgend sei auf 1B Bezug genommen, die eine erfindungsgemäße Klimaanlage darstellt, die in ein Kraftfahrzeug einsetzt ist.
Das Kraftfahrzeug wird von einem Motor 43 angetrieben, der über einen Einspritzrechner 42 steuerbar ist. Der Einspritzrechner 42 empfängt Informationen von verschiedenen Messfühlern, die er auswertet, um die Einspritzparameter abzustimmen.
Der Einspritzrechner 42 kann ferner Informationen über die Bedingungen innerhalb bzw. außerhalb des Fahrzeugs liefern (Informationen, die von einem Sonnenkollektor geliefert werden, Anzahl der Insassen, etc). Insbesondere kann er Informationen über die momentanen Werte hinsichtlich Fahrzeugbetrieb, insbesondere hinsichtlich der Drehgeschwindigkeit N des Verdichters liefern.
Die Anlage ist ferner mit einem Klimatisierungsrechner 40 ausgestattet, der einen Fahrgastraumregler 41 und einen Klimatisierungsschleifenregler 402 enthält. Der Fahrgastraumregler 41 ist dazu bestimmt, den Temperatursollwert der in den Eingang des Verdampfers 13 eingeblasenen Außenluft festzulegen.
Der Einspritzrechner des Motors kann über einen Klimatisierungsregler 402 auf die Klimatisierungseinrichtung einwirken. Diese Verbindung kann das Einschalten der Klimatisierungseinrichtung unterbinden, wenn der Motor stark beansprucht wird.
Die erfindungsgemäße Klimaanlage beruht auf einer Modellierung des Expansionsorgans, um eine Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Druckminderers m_DET zu liefern.
Die Klimaanlage enthält eine elektronische Regeleinrichtung, beispielsweise eine elektronische Karte 401, die dazu bestimmt ist, mit dem Klimatisierungskreislauf 10 über die Verbindungen 30/31 und mit dem Einspritzrechner 42 über die Verbindungen 32/33 zu interagieren.
Die elektronische Karte 401 kann als integraler Bestandteil des Klimatisierungsrechners 40 des Fahrzeugs betrachtet werden.
Die elektronische Karte 401 kann Informationen 30 erhalten, die von Messfühlern stammen, welche im Bereich des Klimatisierungskreises 10 eingesetzt sind. Sie kann auch Informationen von dem Einspritzrechner 42 des Motors über die Verbindung 33 erhalten, insbesondere die Drehgeschwindigkeit N des Verdichters und/oder die Fahrgeschwindigkeit V des Fahrzeugs.
Die Anmelderin hat herausgefunden, dass das Expansionsorgan durch die Gleichung A10 aus dem Anhang A modelliert werden kann, worin K ein Koeffizient ist, der das Expansionsorgan charakterisiert, insbesondere dessen Druckverlust.
Gemäß dieser Modellierung kann die Rechenfunktion eine Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Expansionsorgans m_DET berechnen, und zwar ausgehend von:

– dem Druck des Mediums am Eingang des Expansionsorgans P₂₀,
– dem Dichtekoeffizienten Ro des Kältemittels CO₂ und
– der Durchgangsquerschnittsfläche S (in mm²) des Expansionsorgans.

Die Anmelderin hat auch herausgefunden, dass der Dichtekoeffizient Ro des Kältemittels CO₂ ausgehend von der Temperatur T₃₀ am Eingang des Expansionsorgans und dem Druck P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans entsprechend der Gleichung A11 aus dem Anhang A geschätzt werden kann.
Die Anmelderin hat ferner herausgefunden, dass die Durchgangsquerschnittsfläche S (in mm²) eines Expansionsorgans mit veränderlichem Durchgangsquerschnitt von dem Wert des Mediumsdrucks P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans abhängt.
Somit kann eine Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET im Bereich des Expansionsorgans ausgehend von dem Mediumsdruck P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans und von der Temperatur T₃₀ am Eingang des Expansionsorgans erhalten werden.
Der Druck P₂₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans und die Temperatur T₃₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans können geschätzt oder gemessen werden.
Der Klimatisierungskreislauf kann zwei verschiedene Messfühler enthalten, um den Kältemitteldruck P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans bzw. die Kältemitteltemperatur T₃₀ am Eingang des Expansionsorgans zu messen. Alternativ kann der Klimatisierungskreislauf einen einzigen Messfühler enthalten, der am Eingang des Expansionsorgans angeordnet ist, um diese beiden Größen zu messen.
2 zeigt ein Diagramm, das den Verlauf der Durchgangsquerschnittsfläche S (in mm²) in Abhängigkeit von dem Mediumsdruck P₂₀ (in bar) am Eingang des Expansionsorgans darstellt. Die in diesem Diagramm dargestellten Kurven entsprechen den Gleichungen A2 bis A5 aus dem Anhang A.
Während der Mediumsdruck P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans geringer als oder gleich einem ersten Druckwert P1 ist, ist die Fläche S gleich einer ersten Konstante S1 gemäß der Gleichung A2 aus Anhang A.
Wenn der Druck P₂₀ höher als der erste Druckwert P1 und geringer oder gleich einem zweiten Druckwert P2 ist, dann verläuft die Fläche S entlang einer Geraden, deren Leitkoeffizient mit den Werten S1, P1, P2 und mit einer zweiten Konstante S2 gemäß der Gleichung A3 aus Anhang A zusammenhängt. Der Wert S2 entspricht dem Wert der Fläche S, wenn P₂₀ gleich dem Wert P2 ist.
Wenn der Druck P₂₀ höher als der zweite Druckwert P2 und geringer oder gleich einem dritten Druckwert P3 ist, dann verläuft die Fläche S entlang einer Geraden, deren Leitkoeffizient mit den Werten S2, P2, P3 und mit einer dritten Konstante S3 gemäß der Gleichung A4 aus Anhang A zusammenhängt.
Wenn der Druck P₂₀ höher oder gleich dem dritten Druckwert P3 ist, dann ist die Fläche S gleich einer vierten Konstante S4, die höher als die dritte Konstante S3 gemäß der Gleichung A5 aus Anhang A ist.
Insbesondere kann der erste Druckwert P1 im wesentlichen gleich 80 bar, der zweite Druckwert P2 im wesentlichen gleich 110 bar, der dritte Druckwert P3 im wesentlichen gleich 135 bar, die erste Konstante S1 im wesentlichen gleich 0,07 mm², die zweite Konstante S2 im wesentlichen gleich 0,50 mm², die dritte Konstante S3 im wesentlichen gleich 0,78 mm² und die vierte Konstante S4 im wesentlichen gleich 3,14 mm² sein.
Ergänzend kann die Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes, die von der Rechenfunktion der elektronischen Karte geliefert wird, dazu verwendet werden, die mechanische Leistungsaufnahme zu berechnen. Dazu umfasst die elektronische Karte eine Leistungsschätzfunktion, welche die Leistungsaufnahme des Verdichters Pa ausgehend von dem Kältemittel-Massendurchsatz m_DET schätzen kann. Insbesondere ist die Leistungsschätzfunktion in der Lage, die Leistungsaufnahme des Verdichters Pa ausgehend von der identropischen Verdichtungsarbeit Wis und von der Drehgeschwindigkeit N des Verdichters gemäß der Gleichung A6 aus Anhang A abzuschätzen. Die Koeffizienten a und b hängen mit Betriebsparametern des Klimatisierungskreislaufs zusammen. Der Koeffizient a entspricht dem mechanischen Wirkungsgrad bezüglich des isentropischen Drucks des Verdichters und liegt in der Größenordnung von 1,38. Der Koeffizient b ist das Abbild der Wirksamkeit des Verdichters und entspricht dem Reibungsfaktor des Verdichters.
Gemäß Gleichung A7 aus Anhang A hängt die isentropische Verdichtungsleistung Wis zusammen mit:

– dem Kältemittel-Massendurchsatz m_DET, dessen Abschätzung mit der Rechenfunktion wie oben beschrieben errechnet wird, und
– der isentropischen Arbeit Δhis des Verdichters.

Die Anmelderin hat herausgefunden, dass die Abschätzung der Arbeit Δhis des Verdichters entsprechend der Gleichung A80 aus Anhang A ausgehend von:

– dem Druck P₂₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans,
– dem Druck P₃₅ des Kältemittels am Eingang des Verdichters,
– einer Temperatur T_cpr des Kältemittels am Verdichter

Der Druck P₃₅ des Kältemittels am Eingang des Verdichters und die Temperatur T_cpr des Kältemittels am Verdichter können geschätzt oder gemessen werden.
Die Abschätzung des Kältemitteldrucks am Eingang des Verdichters erfolgt mit Hilfe des oben errechneten Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET und dem Druckverlust Δp zwischen dem Eingang des Verdampfers 13 und dem Eingang des Verdichters 14.
Alternativ kann diese Abschätzung des Kältemitteldrucks am Eingang des Verdichters mit Hilfe des oben errechneten Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET und dem Druckverlaust Δp zwischen dem Ausgang des Verdampfers 13 und dem Eingang des Verdichters 14 bestimmt werden.
Das nachstehende Beispiel wurde im Zusammenhang mit dem Druck am Eingang des Verdampfers 13 beschrieben, jedoch ist dieses Beispiel in ähnlicher Weise unter Verwendung des Drucks am Ausgang des Verdampfers 13 übertragbar.
Dieser Druckverlust Δp wird ausgehend von der Formel A90 aus dem Anhang A errechnet, worin

– P₅₀ eine Abschätzung des Drucks am Eingang des Verdampfers,
– P₃₅ die Abschätzung des Drucks des Kältemittels am Eingang des Verdichters

Auch ist bekannt, dass dieser Druckverlust Δp mit Hilfe der Formel A100 bestimmt werden kann, worin

– K ein Druckverlustkoeffizient,
– Ro die Dichte des Kältemittels und
– VC_O2 die Geschwindigkeit des Kältemittels

Gemäß Gleichung A101 aus Anhang A ist die Geschwindigkeit VC_O2 des Kältemittels bestimmbar ausgehend von

– dem Kältemittel-Massendurchsatz m_DET, der mit Hilfe der Gleichung A10 bestimmt wird,
– der Dichte Ro des Kältemittels und
– einer Konstante S, die der durchschnittlichen Querschnittsfläche und Durchgangslänge entspricht, die zugleich den linearen und den unregelmäßigen Druckverlust vereinen, welche das Kältemittel durchströmt. Indem die beiden Gleichungen A90 und A100 gegenübergestellt werden, kann der Druck des Kältemittels am Eingang des Verdichters geschätzt werden, wie dies mit der Gleichung A9 wiedergegeben ist.

Somit ist die einzige Unbekannte dieser Gleichung die Abschätzung des Drucks P₅₀ am Eingang des Verdampfers.
Aus dem Gesetz der Sättigung von Medien, auch Mediumszustandsgleichung genannt, ist es bekannt, dass der Druck P₅₀ am Eingang des Verdampfers direkt abhängt von der Sättigungstemperatur T₅₀ am Eingang des Verdampfers. Im hier interessierenden Betriebsbereich kann diese Gleichung in Form eines Polynoms zweiten Grads dargestellt werden.
Diese Kältemittelsättigungstemperatur T₅₀ kann gemessen oder geschätzt werden.
Wenn diese geschätzt wird, findet die Gleichung A91 aus dem Anhang A Anwendung, worin:

– T₄₀ eine Information über die bei zahlreichen Klimaanlagen verfügbare Verdampfertemperatur ist. Es handelt sich um eine PTC- bzw. NTC-Sonde, die am Verdampfer angeordnet ist, deren Hauptziel im Stand der Technik darin liegt, das Vereisen des Verdampfers bei Stillstand des Verdichters zu verhindern. Diese Temperatur T₄₀ entspricht einer Oberflächentemperatur an einer der Wände des Verdampfers 13 (beispielsweise am Hohlraum der Einlagen, wie in 12 dargestellt ist) oder einer Temperatur der Luft am Ausgang des Verdampfers.
– η_evap ein Abbild der Wirksamkeit des Verdampfers ist, das leicht auf eine Funktion der Spannung U des Luftpulsators des Verdampfers im Fahrgastraum und der Fahrgeschwindigkeit V des Fahrzeugs gebracht werden kann, wie dies in der Gleichung A910 im Anhang A ausgedrückt wird..
– T₆₀ die Temperatur der durch die Klimaanlage zu kühlenden Luft ist. Diese Temperatur wird in Abhängigkeit von der Temperatur innerhalb des Fahrgastraums, der Temperatur außerhalb des Fahrgastraums, der Spannung U des Pulsators, der Stellung der Umwälzklappe der Klimaanlage und der Fahrgeschwindigkeit V des Fahrzeugs geschätzt. Diese Funktion wird mit der Gleichung A920 im Anhang A zum Ausdruck gebracht.

8 und 9 zeigen die Möglichkeit, die Sättigungstemperatur T₅₀ des Kältemittels am Eingang des Verdampfers 13 entweder mittels einer intrusiven bzw. direkten Temperatursonde 51, d. h. direkt im Kältemittel stehend (7), oder mittels einer nicht intrusiven bzw. indirekten Sonde 52 zu messen, welche die Temperatur des Kältemittels ausgehend von der Temperatur des dieses fördernden Rohrs misst (8).
10 und 11 zeigen die Möglichkeit, die Sättigungstemperatur T₅₀ des Kältemittels am Ausgang des Verdampfers 13 unter Verwendung von Mitteln zu messen, die identisch zu denen sind, die bei der am Eingang des Verdampfers 13 angestrebten Temperaturmessung verwendet werden.
Diese Methode zum Bestimmen des Kältemitteldrucks am Eingang des Verdichters ist in 13 in Form eines Schaltbilds zusammengefasst, worin

– dann, wenn die Temperatur T₅₀ am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers geschätzt wird,
– die Wirksamkeit η_evap des Verdampfers verwendet wird, die mit Hilfe von am Fahrzeug verfügbaren Informationen bestimmt wird, wie etwa die Spannung U des Pulsators und die Fahrgeschwindigkeit V des Fahrzeugs,
– diese beiden Informationen auch dazu verwendet werden, die Temperatur T₆₀ der zu kühlenden Luft kombiniert mit der Temperatur innerhalb des Fahrgastraums und mit der Außentemperatur zu ermitteln,
– die Wirksamkeit η_evap des Verdampfers, die Temperatur T₆₀ der zu kühlenden Luft und die Temperatur T₄₀ an der Oberfläche des Verdampfers kombiniert werden, um die Temperatur T₅₀ am Eingang des Verdampfers 13 zu schätzen,
– dann, wenn die Temperatur T₅₀ gemessen wird, eine Temperatursonde 51 bzw. 52 den erwarteten Wert liefert,
– die geschätzte bzw. gemessene Temperatur T₅₀ dazu verwendet wird, den Druck P₅₀ nach dem Gesetz der Sättigung des Kältemittels zu ermitteln,
– dieser Druck P₅₀ am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers 13 kombiniert mit dem Druck des Mediums am Eingang des Expansionsorgans P₂₀, dem Dichtekoeffizienten Ro des Kältemittels CO₂ und der Durchgangsquerschnittsfläche S (in mm²) des Expansionsorgans ermöglicht, den Kältemittel-Massendurchsatz zu ermitteln,
– schließlich die Kombination dieser Information über den Massendurchsatz mit der Abschätzung des Drucks P₅₀ am Eingang des Verdampfers ermöglicht, den Druck P₃₅ des Kältemittels am Eingang des Verdichters zu ermitteln, ohne dabei einen speziellen Messfühler zu verwenden und somit ohne den Aufwand der Klimaanlage zu erhöhen.

14 stellt das Verhältnis zwischen Kältemittel-Massendurchsatz und Kältemitteldruck P₃₅ am Eingang des Verdichters dar. Die Abszisse dieser Kurve stellt den Massendurchsatz M_DET in Kilogramm pro Stunde dar und die Ordinate dieser Kurve stellt den Druckverlust Δp in bar zwischen Eingang bzw. Ausgang des Verdampfers 13 und Eingang des Verdichters 14 dar. Es ist festzustellen, dass eine Fehlschätzung des Massendurchsatzes in der Größenordnung von 30 kg eine Fehlbestimmung von P₃₅ in der Größenordnung von zwei bar bewirkt. Dieser Fehler ist in Anbetracht der absoluten Betriebsdruckwerte nebensächlich, die oftmals über 35 bar betragen.
Die Temperatur des Mediums am Verdichter kann die Temperatur T₃₅ des Mediums am Eingang des Verdichters entsprechend der Gleichung A81 aus dem Anhang A sein. R ist die Konstante der idealen Gase und M entspricht der Molarmasse des Mediums. Das Verhältnis R/M kann insbesondere gleich 188,7 sein.
Alternativ kann die Temperatur des Mediums am Verdichter die Temperatur T₃₆ des Mediums am Ausgang des Verdichters entsprechend der Gleichung A82 aus dem Anhang A sein.
3 zeigt ein Schaubild, das die mit der elektronischen Karte durchzuführenden Schritte darstellt, um den Kältemittel-Massendurchsatz m_DET und die Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen.
In Schritt 100 wird der Druck P₂₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans geschätzt/gemessen. Anhand von 1B, 6 und 7 kann der Druck P₂₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans mit einem Messfühler 20 gemessen werden, der am Eingang des Expansionsorgans angeordnet ist. Alternativ kann der Druck P₂₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans geschätzt werden.
In Schritt 102 schätzt die elektronische Karte 401 die Durchgangsquerschnittsfläche S des Expansionsorgans 12 ausgehend von dem gemessenen/geschätzten Wert des Mediumsdrucks P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans entsprechend der Gleichungen A4 und A5 aus Anhang A.
Der Schritt 102 ist näher im Schaubild von 4 angegeben. Die elektronische Karte ermittelt, ob der Messwert des Mediumsdrucks P₂₀ am Eingang des Expansionsorgans wie folgt lautet:

– geringer als oder gleich dem ersten Druckwert P1 (Schritt 1020), in welchem Fall die Durchgangsquerschnittsfläche des Expansionsorgans S1 beträgt;
– höher als die erste Konstante P1 und geringer als oder gleich dem zweiten Druckwert P2 (Schritt 1021), in welchem Fall die Durchgangsquerschnittsfläche des Expansionsorgans mit der Gleichung A3 aus Anhang A in Abhängigkeit von dem in Schritt 100 erhaltenen Druckwert P₂₀ gegeben ist,
– höher als der zweite Druckwert P2 und geringer oder gleich dem dritten Druckwert P3 (Schritt 1022), in welchem Fall die Durchgangsquerschnittsfläche des Expansionsorgans mit der Gleichung A4 aus Anhang A in Abhängigkeit von dem in Schritt 100 erhaltenen Druckwert P₂₀ gegeben ist, und
– höher als oder gleich dem dritten Druckwert P3 (Schritt 1023), in welchem Fall die Durchgangsquerschnittfläche des Expansionsorgans S4 beträgt.

In Schritt 103 liefert die elektronische Karte eine Abschätzung/Messung der Temperatur T₃₀ am Eingang des Expansionsorgans. Die Anlage kann einen Temperaturmessfühler 30 enthalten, um die Temperatur T₃₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans zu messen, wie in 1B, 6 und 7 dargestellt ist. Alternativ kann die Anlage einen einzigen Messfühler 20 enthalten, um zugleich den Druck P₂₀ und die Temperatur T₃₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans zu messen. Die Temperatur T₃₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans kann auch geschätzt werden.
In Schritt 104 schätzt die elektronische Karte 401 den Dichtekoeftizienten Ro des Kältemittels CO₂. Der Dichtekoeffizient Ro des Kältemittels CO₂ kann gemäß der Gleichung A11 aus Anhang A ausgehend von dem in Schritt 100 erhaltenen Druckwert P₂₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans und von dem in Schritt 103 erhaltenen Temperaturwert T₃₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans errechnet werden.
In Schritt 105 aus 3 kann die elektronische Karte 401 somit den Kältemittel-Massendurchsatz m_DET gemäß der Gleichung A3 aus Anhang A berechnen, und zwar ausgehend von:

– dem in Schritt 100 geschätzten/gemessenen Druck P₂₀ des Mediums am Eingang des Expansionsorgans,
– der in Schritt 102 geschätzten Durchgangsquerschnittsfläche S (in mm²) des Expansionsorgans, und
– dem in Schritt 104 geschätzten Dichtekoeffizienten Ro des Kältemittels CO₂.

Ergänzend kann die Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET im Bereich des Expansionsorgans Anwendung finden, um die Leistungsaufnahme Pa des Verdichters zu berechnen.
5 ist ein Schaubild, das die von der elektronischen Karte ausgeführten Schritte zum Berechnen der Leistungsaufnahme Pa des Verdichters ausgehend von der Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET im Bereich des Expansionsorgans darstellt. Die Abschätzung der Leistungsaufnahme des Verdichters kann insbesondere eine vorhergehende Abschätzung der Arbeit Δhis des Verdichters entsprechend der Gleichungen A6 und A7 aus Anhang A erfordern.
In Schritt 200 berechnet die elektronische Karte eine Abschätzung der Arbeit Δhis des Verdichters gemäß der Gleichung A8 aus Anhang A ausgehend von:

– dem Druck P₂₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans,
– dem Druck P₃₅ des Kältemittels am Eingang des Verdichters und
– der Temperatur T_cpr des Mediums am Verdichter.

Wenn die Mediumstemperatur am Verdichter die Mediumstemperatur T₃₅ am Eingang des Verdichters ist (gemäß Gleichung A81 aus Anhang A), kann sie über eine Sonde 35 gemessen werden, die am Eingang des Verdichters angeordnet ist, wie in 1B und 6 dargestellt ist.
Wenn die Mediumstemperatur am Verdichter die Mediumstemperatur T₃₆ am Ausgang des Verdichters ist (gemäß Gleichung A82 aus Anhang A), kann sie über eine Sonde 36 gemessen werden, die am Ausgang des Verdichters angeordnet ist, wie in 7 dargestellt ist.
Der Mediumsdruck P₃₅ am Eingang des Verdichters kann geschätzt oder gemessen werden.
In Schritt 202 berechnet die elektronische Karte die isentropische Leistung Wis ausgehend von dem in Schritt 105 erhaltenen Wert des Kältemittel-Massendurchsatzes m_DET und der in Schritt 200 erhaltenen Arbeit Δhis des Verdichters gemäß der Gleichung A7 aus Anhang A.
In Schritt 204 berechnet die elektronische Karte eine Abschätzung der Leistungsaufnahme Pa des Verdichters gemäß der Gleichung A6 aus Anhang A ausgehend von dem in Schritt 202 erhaltenen Wert der isentropischen Leistung Wis und der Drehgeschwindigkeit N des Verdichters.
Die Drehgeschwindigkeit N des Verdichters wird der elektronischen Karte über den Motor-Einspritzrechner 42 und der Verbindung 33 anhand von 1B geliefert.
Der Rechner kann den geschätzten Wert der tatsächlichen Leistungsaufnahme des Verdichters dazu verwenden, die Einspritzparameter abzustimmen, wodurch der Kraftstoffverbrauch vermindert werden kann.
Die erfindungsgemäße Klimaanlage ermöglicht es, eine zufriedenstellende Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Expansionsorgans zu erhalten. Ferner verwendet diese Anlage keinen Niederdruck-Messfühler zur Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes im Bereich des Expansionsorgans, wodurch der Gesamtaufwand der Anlage vermindert werden kann.
Selbstverständlich ist die vorliegende Erfindung nicht auf die oben beschriebenen Ausführungsformen beschränkt. Sie umfasst vielmehr sämtliche technischen Abwandlungen, die vom Fachmann angestrebt werden können.
Die vorliegende Erfindung zielt auch auf den darin benutzen Software-Code ab, insbesondere wenn er auf jeglichem computerlesbaren Träger zur Verfügung gestellt wird. Der Ausdruck "computerlesbarer Träger" deckt einen Speicherträger, beispielsweise magnetisch oder optisch, sowie ein Übertragungsmittel, wie etwa ein digitales oder analoges Signal.
ANHANG A
Massendurchsatz des überkritischen Kältemittels

mDET = K·S·Ro·In(P20 + C) (A10)
Ro = f(T30, P20) (A11)

Durchgangsquerschnittsfläche S des Expansionsorgans
wenn P₂₀ ≤ P1,

S = S1 (A2)

wenn P1 < P₂₀ ≤ P2,

S = S1 + (S2 – S1)·(P20 – P1)/(P2 – P1) (A3)

wenn P2 < P₂₀ ≤ P3,

S = S2 + (S3 – S2)·(P20 – P2)/(P3 – P2) (A5)

wenn P₂₀ ≥ P₃,

S = S4 (A5)

Leistungsaufnahme des Verdichters

Pa = a·Wis + b·N (A6)

Isentropische Leistung Wis

Wis = mDET·Δhis (A7)

Arbeit Δhis des Verdichters

Δhis = F(P20, P35, T35) (A80)
Δhis = [(P20/P35)(k–1)/k – 1]·(T35 + 273,15)·(R/M)/(k – 1) (A81)
Δhis = [1 – (P20/P35)(1–k)/k]·(T36 + 273,15)·(R/M)/(k – 1) (A82)

Abschätzung des Kältemitteldrucks P₃₅ am Eingang des Verdichters

Δp = P50 – P35 (A90)
Δp = k·(Ro·VCo2)/2 (A100)
Vco2 = MDET/(Ro·S) (A101)
P35 = P50 – MDET·K/(2·Ro·S2) (A9)
T60 = (T40 – (1 – ηevap)·T60)/ηevap (A91)
T₅₀ => P₅₀ Gesetz der Sättigung des Mediums R744

Claims

Klimaanlage für Motorfahrzeuge, die mit einem Kreislauf (10) eines überkritischen Kältemittels ausgestattet ist, der einen Verdichter (14), einen Gaskühler (11), ein Expansionsorgan (12), das einen Kältemittel-Durchgangsquerschnitt definiert, und einen Verdampfer (13) aufweist, wobei die Anlage außerdem eine elektronische Regeleinrichtung aufweist, die dazu bestimmt ist, mit dem Kältemittelkreislauf zu interagieren, dadurch gekennzeichnet, dass die elektronische Regeleinrichtung eine Rechenfunktion umfasst, die eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts des Expansionsorgans, den Dichtekoeffizienten (Ro) des Kältemittels und den Druck (P₂₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans verwendet, um eine Abschätzung des Kältemittel-Massendurchsatzes (m_DET) im Bereich des Expansionsorgans zu berechnen.
Klimaanlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Durchgangsquerschnitt des Expansionsorgans ausgehend von dem Wert des Drucks (P₂₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans geschätzt wird.
Klimaanlage nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die elektronische Regeleinrichtung in der Lage ist, auf die Tatsache zu reagieren, dass der Wert des Drucks P₂₀ des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans wie folgt ist. – geringer als oder gleich dem ersten Druckwert P1, indem eine erste Konstante S1 dem Durchgangsquerschnitt S des Expansionsorgans zugewiesen wird; – geringer als oder gleich einem zweiten Druckwert P2 und höher als der erste Druckwert P1, indem die Auflösung der folgenden Gleichung verwendet wird, um eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts S des Expansionsorgans zu berechnen: S = S1 + (S2 – S1)·(P₂₀ – P1)/(P2 – P1), wobei S2 eine zweite Konstante ist; – geringer als oder gleich einem dritten Druckwert P3 und höher als der zweite Druckwert P2, indem die Auflösung der folgenden Gleichung verwendet wird, um eine Abschätzung des Durchgangsquerschnitts S des Expansionsorgans zu berechnen: S = S2 + (S3 – S2)·(P₂₀ – P2)/(P3 – P2), wobei S3 eine dritte Konstante ist; – höher als oder gleich dem dritten Druckwert P3, indem dem Durchgangsquerschnitt des Expansionsorgans eine vierte Konstante S4 zugewiesen wird.
Klimaanlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Druckwert P1 im wesentlichen gleich 80 bar, der zweite Druckwert P2 im wesentlichen gleich 110 bar, der dritte Druckwert P3 im wesentlichen gleich 135 bar ist und dass die erste Konstante S1 im wesentlichen gleich 0,07 mm², die zweite Konstante S2 im wesentlichen gleich 0,5 mm², die dritte Konstante S3 im wesentlichen gleich 0,78 mm² und die vierte Konstante S4 im wesentlichen gleich 3,14 mm² ist.
Klimaanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Rechenfunktion in der Lage ist, den Dichtekoeffizienten (Ro) des Kältemittels ausgehend von der Temperatur (T₃₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans und vom Druck (P₂₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu berechnen.
Klimaanlage nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Sonde (30) aufweist, die am Eingang des Expansionsorgans (12) angeordnet ist, um die Temperatur (T₃₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu messen.
Klimaanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sie einen Messfühler (20) aufweist, der am Eingang des Expansionsorgans (12) angeordnet ist, um den Druck (P₂₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans zu messen.
Klimaanlage nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die elektronische Regeleinrichtung außerdem eine Leistungsschätzfunktion umfasst, die in der Lage ist, die Leistungsaufnahme des Verdichters zu schätzen, und zwar ausgehend von: – dem Kältemitteldurchsatz (m_DET), der von der Rechenfunktion geliefert wird, – der Arbeit (Δhis) des Verdichters und – der Drehgeschwindigkeit (N) des Verdichters.
Klimaanlage nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die elektronische Regeleinrichtung in der Lage ist, die Arbeit (Δhis) des Verdichters ausgehend vom Druck (P₂₀) des Kältemittels am Eingang des Expansionsorgans, vom Druck (P₃₅) des Kältemittels am Eingang des Verdichters und von einer Kältemitteltemperatur (T_cpr) am Verdichter zu schätzen.
Klimaanlage nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (P₃₅) des Kältemittels am Eingang des Verdichters ausgehend von einem Druck (P₅₀) am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers (13) kombiniert mit dem Kältemittel-Massendurchsatz (m_DET) geschätzt wird.
Klimaanlage nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Druck (P₅₀) am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers (13) ausgehend von der Temperatur (T₅₀) des Kältemittels am Eingang bzw. am Ausgang des Verdampfers (13) bestimmt wird, wobei letztere entweder von einer Sonde gemessen oder geschätzt wird, und zwar ausgehend von: – einer Temperatur (T₄₀) am Verdampfer (13), – der Wirksamkeit (η_evap) des Verdampfers (13), – der Temperatur (T₆₀) der zu kühlenden Luft.
Klimaanlage nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Kältemitteltemperatur am Verdichter (10) die Temperatur (T₃₅) des Kältemittels am Eingang des Verdichters ist.
Klimaanlage nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Sonde (35) aufweist, die am Eingang des Verdichters (14) angeordnet ist, um die Temperatur (T₃₅) des Kältemittels am Eingang des Verdichters zu messen.
Klimaanlage nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Kältemitteltemperatur am Verdichter (14) die Temperatur (T₃₆) des Kältemittels am Ausgang des Verdichters ist.
Klimaanlage nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass sie eine Sonde (36) aufweist, die am Ausgang des Verdichters (14) angeordnet ist, um die Temperatur (T₃₆) am Ausgang des Verdichters zu messen.