EP2196740B1 - Verfahren zur Bestimmung der Leistungszahl einer Kältemaschine - Google Patents
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Definitions
- the present invention relates to a method for determining the coefficient of performance of a refrigerating machine, in particular a heat pump, comprising a refrigerant having a closed circuit in which an evaporator, a compressor, a condenser and an expansion valve are arranged.
- the coefficient of performance (COP) of a chiller is the quotient of the heating power of the chiller and the recorded electrical power of the chiller.
- the electric power consumption of the refrigerating machine is detected by an electricity meter, while the heating power of the refrigerator is detected by a temperature and volume flow measurement on the water side of the refrigerant circuit, i. So behind the condenser, is determined.
- the temperatures and pressures of the refrigerant are detected at different points of the circuit and used to calculate the coefficient of performance.
- the electrical power consumption of the chiller is detected.
- the heating power of the chiller can then be calculated.
- the EP 0 100 210 A2 discloses a method for determining a coefficient of performance of a refrigeration-conditioned air conditioner, in which four temperatures of the refrigerant are determined by means of at least four temperature sensors, from which enthalpies of the circuit can be calculated, which are used to determine the coefficient of performance COP of the refrigerator.
- the US 5,735,134 A teaches a method of optimizing a coefficient of performance of an air conditioner using a single measured temperature or pressure value. This method assumes that the maximum performance index is already known, so that when measuring the temperature or pressure value, the ideal operating point of the air conditioning system can be set on the basis of previously known values.
- the EP 1 914 481 A2 describes an apparatus and method for checking a refrigeration cycle. In this method, a so-called “figure of merit” is calculated, which is coupled to the efficiency, ie the performance of such a system.
- temperatures and pressures of the refrigerant are determined by means of temperature and pressure sensors. From the determined temperature and pressure values enthalpies of the circuit can be determined, from which then an efficiency factor of the chiller is determined.
- the JP 2004 176938 A discloses a method for controlling the coefficient of performance of a refrigeration system in which the coefficient of performance is determined by means of two temperature sensors and two pressure sensors.
- the invention has for its object to provide a cost-effective method for determining the coefficient of performance of a chiller.
- a refrigerator in particular a heat pump, comprising a refrigerant having a closed circuit in which an evaporator, a compressor, a condenser and an expansion valve are arranged, with the help of exactly three temperature sensors , which are arranged in the circuit, determined three temperatures of the refrigerant. From the determined refrigerant temperatures, enthalpies and pressures of the circuit are calculated, and from differences in the calculated enthalpies, both the heating power and the consumed electric power of the refrigerator are calculated. From the quotient of the calculated heating power and the calculated absorbed electrical power finally the coefficient of performance of the chiller is determined.
- the coefficient of performance of the refrigerating machine is determined exclusively on the basis of temperature values supplied by three temperature sensors arranged in the refrigerant circuit, assuming some knowledge of the thermodynamic properties of the system, in particular of the refrigerant and of the compressor becomes.
- a minimum of refrigerant circuit information necessary to determine the coefficient of performance of the refrigerator is determined.
- a first temperature in the region of the inlet of the compressor, a second temperature in the region of the outlet of the condenser and a third temperature in the region of the outlet of the expansion valve are measured.
- the refrigerant temperatures measured at these points of the refrigerant circuit are generally sufficient to determine the enthalpies of the circuit and ultimately to determine the coefficient of performance of the refrigerator.
- Another object of the invention is also a chiller according to claim 2.
- the inventive method can perform particularly well and achieve the above advantages accordingly.
- FIG. 1 an embodiment of a refrigerating machine according to the invention is shown.
- the refrigerator includes a closed circuit 10 having a refrigerant in which an evaporator 12, a compressor 14, a condenser 16, and an expansion valve 18 are disposed.
- a temperature sensor 28 in the region of the inlet of the compressor 14, a temperature sensor 30 in the region of the outlet of the condenser 16 and a temperature sensor 32 in the region of the outlet of the expansion valve 18 are arranged.
- the temperature sensors 28, 30, 32 are connected to an evaluation unit 26, which may be integrated into a controller of the refrigerator.
- Fig. 2 shows for this purpose a Log p, H - diagram of the refrigerant used in the refrigerator, wherein the pressure p of the refrigerant is plotted logarithmically as a function of enthalpy H. Also marked are the limits of saturated liquid 20 and saturated gas 22.
- the point E in Fig. 2 indicates the state of the refrigerant after expansion by the expansion valve 18.
- evaporation (EA) and overheating (AB) of the refrigerant take place.
- the compressor 14 provides a compression (B-C) of the refrigerant, which is accompanied by a corresponding increase in temperature.
- B-C compression
- the temperature of the refrigerant may be raised from about + 10 ° C at the exit of the evaporator 12 through the compressor 14 to about + 90 ° C.
- the condenser 16 is a liquefaction (C-D) of the refrigerant, wherein the liquefaction temperature may be, for example + 50 ° C.
- the now liquid and only 50 ° C warm refrigerant is then expanded by the expansion valve 18 (D-E), where it cools, for example, to about 0 ° C.
- T1 the temperature of the gaseous refrigerant at the inlet of the compressor 14, as T2, the temperature of the liquid refrigerant at the outlet of the condenser 16, as T3, the temperature of the expanded refrigerant at the outlet of the expansion valve 18 and T4 the Temperature of the gaseous refrigerant at the outlet of the compressor 14 is designated.
- the evaporation pressure i. that is, the pressure of the gaseous refrigerant at the outlet of the evaporator 12
- the condensing pressure i. that is, the pressure of the liquid refrigerant at the outlet of the condenser 16.
- the enthalpy H1 at the outlet of the condenser 16 the enthalpy H2 at the inlet of the compressor 14 and the enthalpy H3 at the outlet of the compressor 14 are determined.
- the determination of the temperatures T1, T2, T3 is carried out by measurement with the aid of the temperature sensors 28, 30 or 32.
- the temperature values T1, T2, T3 detected by the temperature sensors 28, 30, 32 are transmitted to the evaluation unit 26.
- the evaluation unit 26 calculates the pressure P2 using the pressure equation of the refrigerant used from the received value for the temperature T2 at the outlet of the condenser 16 and the pressure P1 from the temperature value T3 at the outlet of the expansion valve 18.
- a pressure equation for example, the well-known Clausius-Clapeyron equation can be used.
- the enthalpy H3, since the temperature T4 is not known, is calculated from the compressor model.
- the electric power Qel received by the compressor 14 is not determined by an electricity meter, but calculated by a model describing the thermodynamic characteristics of the compressor 14, e.g. a 10-coefficient model.
- the calculated values apply only to the documented operating point of the compressor 14 at either constant superheating or constant suction gas temperature, ie constant temperature T1 of the refrigerant at the compressor entrance.
- the values In order to calculate the values of the real operating point, the values must be corrected as a function of the real compressor input temperature T1.
- the enthalpy H3-H2 can be easily calculated from the enthalpy difference H3-H2.
- the refrigerant temperature T4 at the compressor output is obtained from the intersection of the enthalpy line H3 with the line of the pressure P2 in the log p, H diagram of FIG Fig. 2 calculated.
- the heating power Qh and the electric power Qel can be integrated over time to indicate the heating energy and the absorbed electric power.
- the power consumption of ancillary equipment, such as Pumps, electronics, etc. can be incorporated into the calculation by suitable parameters.
- a chiller which does not belong to the invention and differs from the embodiment described above in that a connected to the evaluation unit 26 fourth temperature sensor 34 is disposed in the region of the output of the compressor 14 to determine the refrigerant temperature T4 at the compressor output.
- the refrigerant temperature T4 at the compressor outlet need not be estimated with the aid of a compressor model, but it is measured directly.
- the evaluation unit 26 calculates the pressure P2 using the pressure equation of the refrigerant used from the received value for the temperature T2 at the outlet of the condenser 16 and the pressure P1 from the temperature T3 at the outlet of the expansion valve 18. Subsequently, according to equations (1) to (3), the enthalpies H1, H2 and H3 are determined from the measured temperatures T1, T2, T4 and the calculated pressures P1, P2, and the coefficient of performance is determined therefrom according to equation (6).
- Fig. 4 is shown a further refrigerator, which does not belong to the invention and from the reference to Fig.
- a pressure sensor 36 is arranged in the region of the outlet of the evaporator 12, there to measure the pressure P1 of the refrigerant.
- the pressure sensor 36 is connected to the evaluation unit 26 in order to transmit the measured refrigerant pressure P1 to it.
- the pressure P1 thus does not need to be calculated from the refrigerant temperature T3 at the outlet of the expansion valve 18, but it is measured directly. Only the pressure P2 is to be calculated using the pressure equation of the refrigerant used from the temperature T2 at the outlet of the condenser 16, and the refrigerant temperature T4 at the compressor output is as based on Fig. 1 explained using a compressor model, so that according to the equations (1) to (3) the enthalpies H 1, H 2 and H 3 and from this according to equation (6), the coefficient of performance of the chiller can be determined.
- Fig. 5 is another refrigeration machine shown, which does not belong to the invention and from the in Fig. 4 different in that a connected to the evaluation unit 26 fourth temperature sensor 34 is disposed in the region of the output of the compressor 14 to determine the refrigerant temperature T4 at the compressor output.
- the refrigerant temperature T4 at the compressor output in this chiller need not be calculated with the aid of a compressor model, but it is similar to the in Fig. 3 shown directly measured chiller.
- the pressure P2 calculated from the refrigerant temperature T2 at the outlet of the condenser 16.
- Fig. 6 is another refrigeration machine shown, which does not belong to the invention and from the in Fig. 4 different in that a connected to the evaluation unit 26 second pressure sensor 38 is disposed in the region of the output of the condenser 16 to determine the refrigerant pressure P2 at the condenser output.
- the pressure P2 in this chiller need not be calculated using the pressure equation of the refrigerant used from the temperature T2 at the outlet of the condenser 16, but it is measured directly. Only the refrigerant temperature T4 at the compressor output is in this chiller as based on Fig. 1 calculated using a compressor model.
- the enthalpies H1, H2 and H3 are then calculated from the measured temperatures T1, T2 and the measured pressures P1, P2 and the calculated temperature T4 according to equations (1) to (3), and the coefficient of performance is determined therefrom according to equation (6).
- Fig. 7 is another refrigeration machine shown, which does not belong to the invention and from the in Fig. 6 differs in that a connected to the evaluation unit 26 third temperature sensor 34 is arranged in the region of the output of the compressor 14 in order to determine the refrigerant temperature T4 at the compressor outlet. Unlike the chiller of the Fig. 6 Thus, the refrigerant temperature T4 at the compressor output in this chiller need not be estimated with the aid of a compressor model, but it is measured directly.
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Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung der Leistungszahl einer Kältemaschine, insbesondere einer Wärmepumpe, die einen ein Kältemittel aufweisenden geschlossenen Kreislauf umfasst, in dem ein Verdampfer, ein Verdichter, ein Verflüssiger und ein Expansionsventil angeordnet sind.
- Als Leistungszahl (COP) einer Kältemaschine wird der Quotient aus Heizleistung der Kältemaschine und aufgenommener elektrischer Leistung der Kältemaschine bezeichnet. Herkömmlicherweise wird die elektrische Leistungsaufnahme der Kältemaschine über einen Stromzähler erfasst, während die Heizleistung der Kältemaschine durch eine Temperatur- und Volumenstrommessung auf der Wasserseite des Kältemittelkreislaufs, d.h. also hinter dem Verflüssiger, ermittelt wird.
- Bekannt ist auch ein Verfahren, bei dem mit Hilfe von zwei Drucksensoren und drei Temperatursensoren die Temperaturen und Drücke des Kältemittels an verschiedenen Stellen des Kreislaufs erfasst und zur Berechnung der Leistungszahl herangezogen werden. Mittels eines Stromzählers wird außerdem die elektrische Leistungsaufnahme der Kältemaschine erfasst. Durch Multiplikation der Leistungszahl mit der aufgenommenen elektrischen Leistung kann dann die Heizleistung der der Kältemaschine errechnet werden.
- Als problematisch erweist sich bei den bekannten Verfahren bzw. Kältemaschinen, dass sowohl der Stromzähler als auch die Drucksensoren einen nicht unerheblichen Kostenfaktor darstellen.
- Die
EP 0 100 210 A2 offenbart ein Verfahren zur Bestimmung einer Leistungszahl einer ein Kältemittel aufweisenden Klimaanlage, bei dem mit Hilfe von mindestens vier Temperatursensoren vier Temperaturen des Kältemittels ermittelt werden, aus welchen Enthalpien des Kreislaufs berechnet werden können, die zur Bestimmung der Leistungszahl COP der Kältemaschine verwendet werden. - Die
US 5,735,134 A lehrt ein Verfahren zum Optimieren einer Leistungszahl einer Klimaanlage mittels eines einzigen gemessenen Temperatur- oder Druckwertes. Dieses Verfahren setzt voraus, dass die maximale Leistungskennzahl schon bekannt ist, so dass bei Messung des Temperatur- oder Druckwertes der ideale Betriebspunkt der Klimaanlage anhand von vorbekannten Werten eingestellt werden kann. - Die
EP 1 914 481 A2 beschreibt eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Überprüfen eines Kältekreislaufs. In diesem Verfahren wird ein so genannter "figure of merit" berechnet, der an die Effizienz, d.h. die Leistung eines solchen Systems gekoppelt ist. In dem Kältekreislauf werden mittels Temperatur- und Drucksensoren Temperaturen und Drücke des Kältemittels ermittelt. Aus den ermittelten Temperatur- und Druckwerten können Enthalpien des Kreislaufs bestimmt werden, aus welchen dann ein Effizienzfaktor der Kältemaschine ermittelt wird. - Die
JP 2004 176938 A - Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein kostengünstigeres Verfahren zur Bestimmung der Leistungszahl einer Kältemaschine zu schaffen.
- Zur Lösung der Aufgabe ist ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 vorgesehen.
- Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren nach Anspruch 1 werden zur Bestimmung der Leistungszahl einer Kältemaschine, insbesondere einer Wärmepumpe, die einen ein Kältemittel aufweisenden geschlossenen Kreislauf umfasst, in dem ein Verdampfer, ein Verdichter, ein Verflüssiger und ein Expansionsventil angeordnet sind, mit Hilfe von genau drei Temperatursensoren, die in dem Kreislauf angeordnet sind, drei Temperaturen des Kältemittels ermittelt. Aus den ermittelten Kältemitteltemperaturen werden Enthalpien und Drücke des Kreislaufs berechnet, und aus Differenzen der berechneten Enthalpien werden sowohl die Heizleistung als auch die aufgenommene elektrische Leistung der Kältemaschine berechnet. Aus dem Quotienten der berechneten Heizleistung und der berechneten aufgenommenen elektrischen Leistung wird schließlich die Leistungszahl der Kältemaschine bestimmt.
- Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren nach Anspruch 1 wird die Leistungszahl der Kältemaschine mit anderen Worten ausschließlich anhand von Temperaturwerten ermittelt, die von drei in dem Kältemittelkreislauf angeordneten Temperatursensoren geliefert werden, wobei eine gewisse Kenntnis der thermodynamischen Eigenschaften des Systems, insbesondere des Kältemittels und des Verdichters, vorausgesetzt wird. Durch die Messung der Kältemitteltemperaturen an drei verschiedenen Stellen des Kältemittelkreislaufs wird ein Minimum von Information über den Kältemittelkreislauf ermittelt, der erforderlich ist, um die Leistungszahl der Kältemaschine bestimmen zu können.
- Eine Verwendung von zusätzlichen Sensoren, z.B. weiteren Temperatursensoren oder Drucksensoren, die typischerweise etwa zehnmal teurer als Temperatursensoren sind, ist somit grundsätzlich nicht erforderlich. Insbesondere kann auf den Einsatz eines kostspieligen Stromzählers verzichtet werden. Die erfindungsgemäße Verwendung einer minimalen Anzahl von Temperatursensoren ermöglicht es also, die Leistungszahl einer Kältemaschine mit einem minimalen Kostenaufwand zu ermitteln.
- Gemäß der Erfindung wird eine erste Temperatur im Bereich des Eingangs des Verdichters, eine zweite Temperatur im Bereich des Ausgangs des Verflüssigers und eine dritte Temperatur im Bereich des Ausgangs des Expansionsventils gemessen. Die an diesen Stellen des Kältemittelkreislaufs gemessenen Kältemitteltemperaturen reichen grundsätzlich aus, um die Enthalpien des Kreislaufs zu ermitteln und hieraus letztlich die Leistungszahl der Kältemaschine zu bestimmen.
- Weiterer Gegenstand der Erfindung ist außerdem eine Kältemaschine nach Anspruch 2. Mit Hilfe dieser Kältemaschine lassen sich das erfindungsgemäße Verfahren besonders gut durchführen und die voranstehenden Vorteile entsprechend erreichen.
- Nachfolgend wird die vorliegende Erfindung rein beispielhaft anhand einer vorteilhaften Ausführungsform und unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:
- Fig. 1
- eine schematische Darstellung einer Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Kältemaschine;
- Fig. 2
- ein Log p, H - Diagram des Kältemittels der Kältemaschine von
Fig. 1 und den zugehörigen Kreisprozess; - Fig. 3
- eine schematische Darstellung einer Variante einer Kältemaschine;
- Fig. 4
- eine schematische Darstellung einer weiteren Variante einer Kältemaschine;
- Fig. 5
- eine schematische Darstellung einer weiteren Variante einer Kältemaschine;
- Fig. 6
- eine schematische Darstellung einer weiteren Variante einer Kältemaschine; und
- Fig. 7
- eine schematische Darstellung einer weiteren Variante einer Kältemaschine.
- In
Fig. 1 ist eine Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Kältemaschine dargestellt. Die Kältemaschine umfasst einen ein Kältemittel aufweisenden geschlossenen Kreislauf 10, in dem ein Verdampfer 12, ein Verdichter 14, ein Verflüssiger 16 und ein Expansionsventil 18 angeordnet sind. - Zur Ermittlung der Kältemitteltemperatur ist ein Temperatursensor 28 im Bereich des Eingangs des Verdichters 14, ein Temperatursensor 30 im Bereich des Ausgangs des Verflüssigers 16 und ein Temperatursensor 32 im Bereich des Ausgangs des Expansionsventils 18 angeordnet. Die Tem-peratursensoren 28, 30, 32 sind mit einer Auswerteeinheit 26 verbunden, die in eine Steuerung der Kältemaschine integriert sein kann.
- Die Kältemaschine wird hier in ihrer Funktion als Wärmepumpe beschrieben.
Fig. 2 zeigt zu diesem Zweck ein Log p, H - Diagramm des in der Kältemaschine verwendeten Kältemittels, wobei der Druck p des Kältemittels logarithmisch als Funktion der Enthalpie H aufgetragen ist. Eingezeichnet sind außerdem die Grenzen gesättigter Flüssigkeit 20 und gesättigten Gases 22. - Der Punkt E in
Fig. 2 bezeichnet den Zustand des Kältemittels nach der Expansion durch das Expansionsventil 18. In dem Verdampfer 12 findet eine Verdampfung (E-A) und Überhitzung (A-B) des Kältemittels statt. - Der Verdichter 14 sorgt für eine Verdichtung (B-C) des Kältemittels, die mit einer entsprechenden Temperaturerhöhung einhergeht. Beispielsweise kann die Temperatur des Kältemittels von etwa +10°C am Ausgang des Verdampfers 12 durch den Verdichter 14 bis auf etwa +90°C erhöht werden.
- Im Verflüssiger 16 erfolgt eine Verflüssigung (C-D) des Kältemittels, wobei die Verflüssigungstemperatur zum Beispiel +50°C betragen kann. Das nunmehr flüssige und nur noch 50°C warme Kältemittel wird anschließend durch das Expansionsventil 18 entspannt (D-E), wobei es beispielsweise bis auf etwa 0°C abkühlt.
- Nachfolgend wird als T1 die Temperatur des gasförmigen Kältemittels am Eingang des Verdichters 14, als T2 die Temperatur des flüssigen Kältemittels am Ausgang des Verflüssigers 16, als T3 die Temperatur des expandierten Kältemittels am Ausgang des Expansionsventils 18 und als T4 die Temperatur des gasförmigen Kältemittels am Ausgang des Verdichters 14 bezeichnet.
- Als P1 wird der Verdampfungsdruck, d.h. also der Druck des gasförmigen Kältemittels am Ausgang des Verdampfers 12, und als P2 der Verflüssigungsdruck, d.h. also der Druck des flüssigen Kältemittels am Ausgang des Verflüssigers 16 bezeichnet.
- Zur Bestimmung der Leistungszahl der Kältemaschine wird zunächst die Enthalpie H1 am Ausgang des Verflüssigers 16, die Enthalpie H2 am Eingang des Verdichters 14 und die Enthalpie H3 am Ausgang des Verdichters 14 ermittelt.
- Dabei ist die Enthalpie H 1 eine Funktion der Kältemitteltemperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers, die Enthalpie H2 eine Funktion der Kältemitteltemperatur T1 am Eingang des Verdichters 14 und des Kältemitteldrucks P1 am Ausgang des Verdampfers 12 und die Enthalpie H3 eine Funktion der Kältemitteltemperatur T4 am Ausgang des Verdichters 14 und des Kältemitteldrucks P2 am Ausgang des Verflüssigers 16:
- Bei der in
Fig. 1 dargestellten Ausführungsform erfolgt die Ermittlung der der Temperaturen T1, T2, T3 durch Messung mit Hilfe der Temperatursensoren 28, 30 bzw. 32. Die von den Temperatursensoren 28, 30, 32 erfassten Temperaturwerte T1, T2, T3 werden an die Auswerteeinheit 26 übermittelt. - Die Auswerteeinheit 26 berechnet unter Verwendung der Druckgleichung des verwendeten Kältemittels aus dem empfangenen Wert für die Temperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers 16 den Druck P2 und aus dem Temperaturwert T3 am Ausgang des Expansionsventils 18 den Druck P1. Als Druckgleichung kann beispielsweise die allgemein bekannte Clausius-Clapeyron-Gleichung verwendet werden.
- In Kenntnis der Temperaturen T1 und T2 sowie des Druckes P1 lassen sich nun durch die Gleichungen (1) und (2) die Enthalpien H1 und H2 bestimmen.
- Die Enthalpie H3 wird, da die Temperatur T4 nicht bekannt ist, aus dem Verdichtermodell berechnet.
- Hierzu wird angenommen, dass etwa 95 % der von dem Verdichter 14 aufgenommenen elektrischen Leistung in den Kältekreislauf induziert werden. Die von dem Verdichter 14 aufgenommene elektrische Leistung Qel wird dabei nicht durch einen Stromzähler ermittelt, sondern durch ein die thermodynamischen Eigenschaften des Verdichters 14 beschreibendes Modell berechnet, z.B. ein 10-Koeffizienten-Modell.
- Mit Hilfe dieses Modells kann nicht nur die von dem Verdichter 14 aufgenommene elektrische Leistung, sondern auch die Kälteleistung Q0 des Verdichters 14, der von dem Verdichter 14 aufgenommene elektrische Strom I und der Massenstrom m° des durch den Verdichter 14 strömenden Kältemittels berechnet werden.
- Dabei gelten die berechneten Werte nur für den dokumentierten Arbeitspunkt des Verdichters 14 bei entweder konstanter Überhitzung oder konstanter Sauggastemperatur, d.h. konstanter Temperatur T1 des Kältemittels am Verdichtereingang. Um die Werte des realen Betriebspunkts zu berechnen, müssen die Werte in Abhängigkeit von der realen Verdichtereingangstemperatur T1 korrigiert werden.
-
- Da die Enthalpie H2 aus Gleichung (2) bekannt ist, lässt sich aus der Enthalpiedifferenz H3-H2 leicht die Enthalpie H3 berechnen.
- Zur Kontrolle wird die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang aus dem Schnittpunkt der Linie der Enthalpie H3 mit der Linie des Druckes P2 in dem Log p, H - Diagramm von
Fig. 2 berechnet. - Aus der Differenz der berechneten Enthalpien H3 und H 1 wird anschließend gemäß der Gleichung
die Heizleistung Qh der Kältemaschine berechnet. Die von dem Verdichter 14 aufgenommene elektrische Leistung Qel wurde bereits mit Hilfe des Verdichtermodells ermittelt und ist gemäß Gleichung (4) proportional zu der Differenz der Enthalpien H3 und H2. -
- Durch eine Integration der Leistungszahl über die Zeit kann aus der Leistungszahl außerdem die Jahresarbeitszahl der Kältemaschine ermittelt werden. Entsprechend können die Heizleistung Qh und die elektrische Leistung Qel über die Zeit integriert werden, um die Heizenergie und die aufgenommene elektrische Energie anzuzeigen. Die Leistungsaufnahme von Zusatzgeräten, wie z.B. Pumpen, Elektronik, etc., kann dabei durch geeignete Parameter in die Berechnung einfließen.
- In
Fig. 3 ist eine Kältemaschine dargestellt, die nicht zur Erfindung gehört und sich von der voranstehend beschriebenen Ausführungsform darin unterscheidet, dass ein mit der Auswerteeinheit 26 verbundener vierter Temperatursensor 34 im Bereich des Ausgangs des Verdichters 14 angeordnet ist, um die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang zu ermitteln. Bei dieser Kältemaschine braucht die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang also nicht mit Hilfe eines Verdichtermodells abgeschätzt zu werden, sondern sie wird direkt gemessen. - Entsprechend der voranstehenden Ausführungsform berechnet die Auswerteeinheit 26 unter Verwendung der Druckgleichung des verwendeten Kältemittels aus dem empfangenen Wert für die Temperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers 16 den Druck P2 und aus der Temperatur T3 am Ausgang des Expansionsventils 18 den Druck P1. Anschließend werden gemäß den Gleichungen (1) bis (3) aus den gemessenen Temperaturen T1, T2, T4 und den berechneten Drücken P1, P2 die Enthalpien H1, H2 und H3 bestimmt und hieraus nach Gleichung (6) die Leistungszahl ermittelt. In
Fig. 4 ist eine weitere Kältemaschine dargestellt, die nicht zur Erfindung gehört und sich von der unter Bezugnahme aufFig. 1 beschriebenen Ausführungsform darin unterscheidet, dass anstelle des dritten Temperatursensors 32 ein Drucksensor 36 im Bereich des Ausgangs des Verdampfers 12 angeordnet ist, um dort den Druck P1 des Kältemittels zu messen. Der Drucksensor 36 ist mit der Auswerteeinheit 26 verbunden, um dieser den gemessenen Kältemitteldruck P1 zu übermitteln. - Bei dieser Kältemaschine braucht der Druck P1also nicht aus der Kältemitteltemperatur T3 am Ausgang des Expansionsventils 18 berechnet zu werden, sondern er wird direkt gemessen. Lediglich der Druck P2 ist unter Verwendung der Druckgleichung des verwendeten Kältemittels aus der Temperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers 16 zu berechnen, und die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang ist wie anhand von
Fig. 1 erläutert mit Hilfe eines Verdichtermodells zu berechnen, damit gemäß den Gleichungen (1) bis (3) die Enthalpien H 1, H2 und H3 und hieraus nach Gleichung (6) die Leistungszahl der Kältemaschine bestimmt werden können. - In
Fig. 5 ist eine weitere Kältemaschine dargestellt, die nicht zur Erfindung gehört und sich von der inFig. 4 gezeigten Kältemaschine darin unterscheidet, dass ein mit der Auswerteeinheit 26 verbundener vierter Temperatursensor 34 im Bereich des Ausgangs des Verdichters 14 angeordnet ist, um die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang zu ermitteln. Anders als bei der Kältemaschine derFig. 4 braucht die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang bei dieser Kältemaschine also nicht mit Hilfe eines Verdichtermodells berechnet zu werden, sondern sie wird ähnlich wie bei der inFig. 3 gezeigten Kältemaschine direkt gemessen. Wie bei den voranstehend beschriebenen Kältemaschinen wird auch hier der Druck P2 aus der Kältemitteltemperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers 16 berechnet. - Aus den gemessenen Temperaturen T1, T2, T4 und dem gemessenen Druck P1 sowie dem berechneten Druck P2 werden anschließend die Enthalpien H1, H2 und H3 gemäß den Gleichungen (1) bis (3) berechnet und daraus nach Gleichung (6) die Leistungszahl bestimmt.
- In
Fig. 6 ist eine weitere Kältemaschine dargestellt, die nicht zur Erfindung gehört und sich von der inFig. 4 gezeigten Kältemaschine darin unterscheidet, dass ein mit der Auswerteeinheit 26 verbundener zweiter Drucksensor 38 im Bereich des Ausgangs des Verflüssigers 16 angeordnet ist, um den Kältemitteldruck P2 am Verflüssigerausgang zu ermitteln. - Anders als bei der Kältemaschine der
Fig. 4 braucht der Druck P2 bei dieser Kältemaschine also nicht unter Verwendung der Druckgleichung des verwendeten Kältemittels aus der Temperatur T2 am Ausgang des Verflüssigers 16 berechnet zu werden, sondern er wird direkt gemessen. Lediglich die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang wird bei dieser Kältemaschine wie anhand vonFig. 1 beschrieben mit Hilfe eines Verdichtermodells berechnet. - Aus den gemessenen Temperaturen T1, T2 und den gemessenen Drücken P1, P2 sowie der berechneten Temperatur T4 werden anschließend gemäß den Gleichungen (1) bis (3) die Enthalpien H1, H2 und H3 berechnet und daraus nach Gleichung (6) die Leistungszahl bestimmt.
- In
Fig. 7 ist eine weitere Kältemaschine dargestellt, die nicht zur Erfindung gehört und sich von der inFig. 6 gezeigten Kältenaschine darin unterscheidet, dass ein mit der Auswerteeinheit 26 verbundener dritter Temperatursensor 34 im Bereich des Ausgangs des Verdichters 14 angeordnet ist, um die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang zu ermitteln. Anders als bei der Kältemaschine derFig. 6 braucht die Kältemitteltemperatur T4 am Verdichterausgang bei dieser Kältemaschine also nicht mit Hilfe eines Verdichtermodells abgeschätzt zu werden, sondern sie wird direkt gemessen. - Aus den gemessenen Temperaturen T1, T2, T4 und den gemessenen Drücken P1, P2 werden anschließend die Enthalpien H1, H2 und H3 gemäß den Gleichungen (1) bis (3) berechnet und daraus nach Gleichung (6) die Leistungszahl bestimmt.
-
- 10
- Kreislauf
- 12
- Verdampfer
- 14
- Verdichter
- 16
- Verflüssiger
- 18
- Expansionsventil
- 20
- Grenzen gesättigter Flüssigkeit
- 22
- Grenzen gesättigten Gases
- 26
- Auswerteeinrichtung
- 28
- Temperatursensor
- 30
- Temperatursensor
- 32
- Temperatursensor
- 34
- Temperatursensor
- 36
- Drucksensor
- 38
- Drucksensor
- H 1
- Enthalpie
- H2
- Enthalpie
- H3
- Enthalpie
- T1
- Temperatur
- T2
- Temperatur
- T3
- Temperatur
- T4
- Temperatur
- P1
- Druck
- P2
- Druck
Claims (2)
- Verfahren zur Bestimmung der Leistungszahl einer Kältemaschine, insbesondere einer Wärmepumpe, die einen ein Kältemittel aufweisenden geschlossenen Kreislauf (10) umfasst, in dem ein Verdampfer (12), ein Verdichter (14), ein Verflüssiger (16) und ein Expansionsventil (18) angeordnet sind, bei welchem Verfahren
mit Hilfe von lediglich drei in dem Kreislauf (10) angeordneten Temperatursensoren (28, 30, 32) drei Temperaturen (T1, T2, T3) des Kältemittels ermittelt werden,
aus den drei ermittelten Kältemitteltemperaturen Enthalpien (H1, H2, H3) des Kreislaufs (10) berechnet werden,
aus Differenzen der berechneten Enthalpien die Heizleistung (Qh) und die aufgenommene elektrische Leistung (Qel) der Kältemaschine berechnet werden und
aus dem Quotienten der berechneten Heizleistung (Qh) und der berechneten aufgenommenen elektrischen Leistung (Qel) die Leistungszahl (COP) der Kältemaschine bestimmt wird,
wobei eine erste Temperatur (T1) im Bereich des Eingangs des Verdichters (14), eine zweite Temperatur (T2) im Bereich des Ausgangs des Verflüssigers (16) und eine dritte Temperatur (T3) im Bereich des Ausgangs des Expansionsventils (18) ermittelt wird. - Kältemaschine, insbesondere zur Durchführung eines Verfahrens nach Anspruch 1, die einen ein Kältemittel aufweisenden geschlossenen Kreislauf (10) umfasst, in dem ein Verdampfer (12), ein Verdichter (14), ein Verflüssiger (16), ein Expansionsventil (18) und lediglich drei Temperatursensoren (28, 30, 32) zur Ermittlung von drei Temperaturen des Kältemittels angeordnet sind, wobei die drei Temperatursensoren (28, 30, 32) zur Bestimmung der Leistungszahl (COP) der Kältemaschine mit einer Auswerteeinrichtung (26) verbunden sind, die dazu ausgebildet ist, aus den drei ermittelten Temperaturen des Kältemittels (T1, T2, T3) die Leistungszahl (COP) des Kreislaufs (10) zu bestimmen,
wobei ein erster Temperatursensor (28) im Bereich des Eingangs des Verdichters (14), ein zweiter Temperatursensor (30) im Bereich des Ausgangs des Verflüssigers (16) und ein dritter Temperatursensor (32) im Bereich des Ausgangs des Expansionsventils (18) angeordnet ist.
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102019135437A1 (de) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Hochschule Merseburg | Verfahren zur indirekten Druckbestimmung in Kältekreisen |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9958190B2 (en) | 2013-01-24 | 2018-05-01 | Advantek Consulting Engineering, Inc. | Optimizing energy efficiency ratio feedback control for direct expansion air-conditioners and heat pumps |
US9261542B1 (en) | 2013-01-24 | 2016-02-16 | Advantek Consulting Engineering, Inc. | Energy efficiency ratio meter for direct expansion air-conditioners and heat pumps |
FR3001527B1 (fr) * | 2013-01-28 | 2017-08-11 | Schneider Electric Ind Sas | Procede de diagnostic d'une machine de chauffage, ventilation et climatisation |
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US10345038B2 (en) * | 2017-04-25 | 2019-07-09 | Emerson Climate Technologies Retail Solutions, Inc. | Dynamic coefficient of performance calculation for refrigeration systems |
CN107328048A (zh) * | 2017-08-31 | 2017-11-07 | 广东美的制冷设备有限公司 | 空调器及其能效计算方法 |
CA3049596A1 (en) * | 2018-07-27 | 2020-01-27 | Hill Phoenix, Inc. | Co2 refrigeration system with high pressure valve control based on coefficient of performance |
CN109140678B (zh) * | 2018-08-28 | 2020-11-10 | 四川长虹空调有限公司 | 变频空调系统空调数据及制冷剂参数的回归分析方法 |
CN113175734B (zh) * | 2021-04-21 | 2022-07-22 | 海信空调有限公司 | 计算空调器能力能效的方法、计算机存储介质和空调器 |
WO2023043363A1 (en) * | 2021-09-20 | 2023-03-23 | Qvantum Industries Ab | A heat pump for heating or cooling, a method, and a computer program product therefor |
CN115183508B (zh) * | 2022-07-07 | 2023-11-17 | 百尔制冷(无锡)有限公司 | 一种新型跨临界二氧化碳排气压力控制方法及其控制系统 |
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Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4510576A (en) * | 1982-07-26 | 1985-04-09 | Honeywell Inc. | Specific coefficient of performance measuring device |
US5735134A (en) * | 1996-05-30 | 1998-04-07 | Massachusetts Institute Of Technology | Set point optimization in vapor compression cycles |
US6701725B2 (en) * | 2001-05-11 | 2004-03-09 | Field Diagnostic Services, Inc. | Estimating operating parameters of vapor compression cycle equipment |
JP4261881B2 (ja) * | 2002-11-25 | 2009-04-30 | 株式会社テージーケー | 冷凍サイクルの制御方法 |
US7051542B2 (en) * | 2003-12-17 | 2006-05-30 | Carrier Corporation | Transcritical vapor compression optimization through maximization of heating capacity |
EP1914481A3 (de) * | 2004-08-11 | 2008-07-23 | Lawrence Kates | Verfahren und Vorrichtung zur Überwachung von Kühlkreissystemen |
JP2007278618A (ja) * | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
EP1950511A1 (de) * | 2007-01-26 | 2008-07-30 | Viessmann Werke GmbH & Co. KG | Wärmepumpe |
-
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-
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102019135437A1 (de) * | 2019-12-20 | 2021-06-24 | Hochschule Merseburg | Verfahren zur indirekten Druckbestimmung in Kältekreisen |
DE102019135437B4 (de) | 2019-12-20 | 2022-02-03 | Hochschule Merseburg | Verfahren zur indirekten Druckbestimmung in Kältekreisen |
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US20100153057A1 (en) | 2010-06-17 |
US8775123B2 (en) | 2014-07-08 |
EP2196740A3 (de) | 2010-09-15 |
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