DE4411616A1 - Verfahren zum Betreiben einer Strömungsmaschine - Google Patents
Verfahren zum Betreiben einer StrömungsmaschineInfo
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- F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
- F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
- F01D5/085—Heating, heat-insulating or cooling means cooling fluid circulating inside the rotor
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
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- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren gemäß Ober
begriff des Anspruchs 1.
Im Inneren der Wellen, insbesondere von großen Turbomaschi
nen, befinden sich in der Regel aus Herstellungsgründen, bei
spielsweise bei geschweißten Rotoren, an sich große rota
tionssymmetrische Hohlräume, welche mit dem beim Schweißen
verwendeten Schutzgas, typischerweise Argon, gefüllt sind.
Solche Hohlräume wirken bei transienten Betriebsbereichen,
also beim An- und Abfahren der Turbomaschine thermisch iso
lierend. Kommt des weiteren hinzu, daß solche geschweißte
Turbomaschinenwellen durch ihre Konfiguration der kleinen
Oberfläche für den Wärmeaustausch und der unbeheizten Schei
benbauweise thermisch betrachtet sehr träge sind. Die wach
senden Anforderungen bezüglich kleiner Spiele in der Be
schaufelung stößt gerade bei solchen geschweißten Wellen an
Grenzen, denn beispielsweise bei einer Außerbetriebsetzung
der Turbomaschine kühlt sich der Stator schneller als die
Welle ab, wodurch die Minimierung der Spiele in der Beschau
felung während dieses Vorganges illusorisch wird, denn hier
muß das Spiel in der Beschaufelung stets maximiert werden,
will man zwischen Stator und Welle eine Blockierung der ro
tierenden Teile vermeiden, die dann leicht sogar zu einer
Schrumpfverbindung derselben führen könnte, demnach zu einer
Havarie der Maschine. Beim Anfahren der Turbomaschine verhält
es sich umgekehrt: Der Stator dehnt sich schneller als die
Welle aus, wodurch bis zur Angleichung der Temperatur im Sy
stem zwar zu keiner Blockierung der rotierenden Teile kommt,
aber große Spaltverluste entstehen, welche den Wirkungsgrad
mindern.
Hier will die Erfindung Abhilfe schaffen. Der Erfindung, wie
sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, liegt die Aufgabe
zugrunde, bei einem Verfahren der eingangs genannten Art
Maßnahmen vorzuschlagen, welche eine Ausschaltung der Spalt
verluste bewirken und welche ermöglichen, eine Minimierung
der Spaltspiele zwischen Rotor und Stator vorzusehen, ohne
auf die Temperaturdehnungen in den transienten Betriebsberei
chen der Anlage Rücksicht nehmen zu müssen.
Weil bei geschweißter Bauweise des Rotors der Stator sich
schneller als die Welle abkühlt, d. h. diese Welle sich ther
misch betrachtet träger als der Stator verhält, gehen die
Maßnahmen dahin, auf die Welle einzuwirken. Dabei muß man
unterscheiden, ob die Welle gegenüber dem Stator im jeweili
gen Betriebszustand zu erwärmen oder zu kühlen ist. Je nach
dem, wird die Welle durch ein System von inneren Kanälen mit
heißem oder einem kühleren Medium konditioniert. Im Normal
fall wird es sich hier in einem Fall um Heißgase, im anderen
Fall um Kühlluft handeln. Auch eine Konditionierung anhand
von flüssigen Medien ist durchaus möglich.
Der wesentliche Vorteil der Erfindung ist somit darin zu se
hen, daß die Welle dem Temperaturverlauf des Stators ange
paßt werden kann. Insbesondere beim Abfahren der Turbogruppe
erübrigt es sich, die bis anhin üblichen langen Auslaufzeiten
zur Einpendelung der Temperatur zwischen Stator und Welle
einzuplanen, welche der eigentlichen Verfügbarkeit der Anlage
sehr abträglich sind.
Ein weiterer wesentlicher Vorteil der Erfindung ist darin zu
sehen, daß die Spiele in der Beschaufelung nunmehr bedenken
los minimiert werden können, was auf den Wirkungsgrad der An
lage positiv auswirkt.
Ferner ist hervorzuheben, wie oben bereits kurz angetönt
wurde, daß es nunmehr ohne weiteres möglich ist, die Turbo
gruppe auch kurzfristig abzustellen, und sie dann wieder
eben so schnell auf Betriebszustand zu bringen.
Vorteilhafte und zweckmäßige Weiterbildungen der erfindungs
gemäßen Aufgabenlösung sind in den weiteren abhängigen An
sprüchen gekennzeichnet.
Im folgenden werden anhand der Zeichnungen Ausführungsbei
spiele der Erfindung näher erläutert. Alle für das unmittel
bare Verständnis der Erfindung nicht erforderlichen Elemente
sind fortgelassen. Gleiche Elemente sind in den verschiedenen
Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen. Die Strö
mungsrichtung der Medien ist mit Pfeilen angegeben.
Es zeigt
Fig. 1 einen Ausschnitt einer Strömungsmaschine, deren Welle
mit axialen Strömungskanälen versehen ist,
Fig. 2 einen Querschnitt der Welle entlang der Schnittebene
II-II und
Fig. 3 einen weiteren Ausschnitt einer Strömungsmaschine,
deren Welle mit einer ondulierten Kanalführung ver
sehen ist.
Die hier gezeigte Strömungsmaschine als Verdichter gemäß
Fig. 1 besteht aus einem Stator 3 und einem Rotor. Der Rotor,
d. h. die Welle, in dieser Figur besteht aus zwei Wellenteilen
1, 2, die durch Schweißen miteinander verbunden sind. Die
Schweißnaht 4 erstreckt sich in Umfangsrichtung aus
schweißtechnischen Gründen nur über einen Bruchteil der
Stirnfläche. Die Wellenenden der Wellenteile 1, 2 weisen ro
tationssymmetrische Ausnehmungen auf, welche nach dem
Schweißen einen rotationssymmetrischen Hohlraum 10 bilden.
Anströmungsseitig und stromab des Hohlraumes 10 ist in Um
fangsrichtung zwischen Stator 3 und Welle 1, 2 ein Kranz von
Leitschaufeln 5 angeordnet, welche die Strömung des Arbeits
gases 13 zu den nachfolgenden Laufschaufeln 9 kanalisiert.
Die Leitschaufeln 5 sind jeweils mit einer Deckplatte verse
hen, wobei diese Deckplatte in der Welle eingelassen ist. Die
Leitschaufeln 5 sind des weiteren mit einem durchgehenden Ka
nal 7 versehen, der im Wellenteil 2 seine Fortsetzung findet,
wobei an diesem Übergang eine Labyrinthdichtung 8 vorgesehen
ist. Dieser Fortsetzungskanal 11 erstreckt sich in axialer
Richtung und erfaßt weitgehend die ganze Länge des entspre
chenden Wellenteils 1 der Strömungsmaschine. Minimal er
streckt er sich bis in Bereich des nachfolgenden nicht ge
zeigten Hohlraumes. In radialer Richtung ist der Fort
setzungskanal 11 etwa in der Mitte des Radius des jeweiligen
Wellenteils 1 angesetzt, wie dies aus der eingezeichneten
Achse 14 hervorgeht. Grundsätzlich hat die radiale Untertei
lung so zu erfolgen, daß die ganze Welle einer gleichmäßi
gen Temperaturbeeinflussung unterworfen ist. Demnach ist zu
postulieren, daß der axiale Verlauf der Fortsetzungskanäle
11 näher der heißeren Oberfläche der Welle vorzusehen ist.
Je nach Temperatur-Konditionierung der Wellenteile 1, 2 ge
genüber dem Stator 3 strömt ein Konditionierungsmedium, vor
zugsweise ein Konditionierungsgas 6, mit einer entsprechender
Temperatur über den Kanal 7 der Leitschaufel 5 in den Fort
setzungskanal 11 ein. Nach axialer Durchströmung desselben
wird dieses zu Kühl- oder Aufwärmezwecken verbrauchte Gas 12
an geeigneter Stelle in die Strömung der Arbeitsgase 13 der
entsprechenden Strömungsmaschine entlassen. Grundsätzlich ist
es so, daß die beschriebene Temperatur-Konditionierung der
Welle gegenüber dem Stator bei den verschiedenen Betriebszu
ständen im vermehrten Masse auch für die Wellenteile im Be
reich der Turbine gilt. Hat man mit einer einwelligen Ma
schine zu tun, so ist besonders Augenmerk auf die Temperatur-
Konditionierung im Bereich des turbinenseitigen Wellenteils
gegenüber dem kälteren verdichterseitigen Wellenteil zu le
gen. Des weiteren soll bei dieser Temperatur-Konditionierung
der einzelnen Wellenteile berücksichtigen werden, daß bei
geschweißter Welle die strahlungsbedingte Wärmeübertragung
im Hohlraum 10 etwa 5% der metallischen Wärmeleistung aus
macht. Mehrheitlich wird die Temperatur-Konditionierung der
Welle auf Kühlung auszulegen sein, dies mit dem Ziel, die Ab
kühlung der Welle aus genannten Überlegungen schneller zu
erzielen.
Fig. 2 zeigt einen Schnitt durch den Wellenteil 2. Darin sind
die Fortsetzungskanäle 11 gezeigt, welche in einem Abstand
zueinander eine gleichmäßige Temperatur-Konditionierung der
Welle ermöglichen. Es ist dabei zu berücksichtigen, daß der
Abstand der Fortsetzungskanäle 11 zueinander aus den ver
schiedenen Kräfteeinwirkungen auf die Welle, um diese nicht
zu schwächen, nicht zu klein gewählt werden dürfen, d. h.,
daß unter Umständen nicht jede Leitschaufel 5 einen Kanal 6
aufweist, wobei dies auch davon abhängt, auf welchem Mittel
kreis die Fortsetzungskanäle 11 angeordnet sind. Aus herstel
lungstechnischen Gründen ist die Führung der einzelnen Fort
setzungskanäle 11 individuell gestaltet, wobei bei beispiels
weise gesinterten Wellenteilen ohne weiteres ein System von
kommunizierenden Kanälen mit einer Reduktion der Einlaß- und
Auslaßöffnungen für das eingesetzte Gas zur Anwendung gelan
gen kann. Hierzu wird auf Fig. 3 verwiesen.
Fig. 3 zeigt eine weitere Strömungsmaschine, welche als Tur
bine dargestellt ist. Die Problematik betreffend Angleichung
der Temperaturverlauf-Charakteristik zwischen Stator und Ro
tor ist indessen die gleiche. Gegenüber Fig. 1 wird hier ge
zeigt, daß die Zuführung des Konditionierungsgases 6 gegen
über der Heißgase 22 in beiden Richtungen disponiert werden
kann. Zu diesem Zweck ist am Ende des Wellenteils 2 auch eine
Leitschaufel-Konfiguration 17 vorgesehen, welche ebenfalls
mit einem Durchflußkanal 18 versehen ist. Eine solche Be
treibungsart bedingt für die beiden Durchflußkanäle 7, 18 je
ein steuerbares Ventil 19, 20. Zum besseren Verständnis ist
die Turbine mit zwei Laufschaufeln 21 und einer dazwischen
geschalteten einfachen Strömungsleitschaufel 16 ergänzt. Ge
genüber Fig. 1 sind die Fortsetzungskanäle 15 in den Wellen
teilen 1, 2 nicht mehr streng axial geführt, sondern sie be
schreiben eine ondulierte Führung, welche den Vorteil hat,
die ganze Materialstärke der Welle integraler zu erfassen.
Diese Fortsetzungskanäle 15 münden in den Hohlraum 10, und
strömen von dort weiter, womit auch dort diese thermisch be
einflußt werden.
Bezugszeichenliste
1 Wellenteil
2 Wellenteil
3 Stator
4 Schweißnaht
5 Leitschaufel
6 Konditionierungsgas
7 Kanal
8 Labyrinthdichtung
9 Laufschaufel
10 Hohlraum
11 Fortsetzungskanal
12 Verbrauchtes Gas
13 Luftströmung
14 Achse der Wellenteile
15 Fortsetzungskanal
16 Strömungsleitschaufel
17 Leitschaufel
18 Durchflußkanal
19 Ventil
20 Ventil
21 Laufschaufel
22 Heißgase
2 Wellenteil
3 Stator
4 Schweißnaht
5 Leitschaufel
6 Konditionierungsgas
7 Kanal
8 Labyrinthdichtung
9 Laufschaufel
10 Hohlraum
11 Fortsetzungskanal
12 Verbrauchtes Gas
13 Luftströmung
14 Achse der Wellenteile
15 Fortsetzungskanal
16 Strömungsleitschaufel
17 Leitschaufel
18 Durchflußkanal
19 Ventil
20 Ventil
21 Laufschaufel
22 Heißgase
Claims (6)
1. Verfahren zum Betreiben einer Strömungsmaschine, im wesentli
chen bestehend aus einem Stator und einem Rotor, wobei letzt
genannter aus mehreren zusammengeschweißten Wellenteilen be
steht, und wobei die einzelnen Wellenteile endseitig einen
rotationssymmetrischen Hohlraum aufweisen, dadurch gekenn
zeichnet, daß die sich in transienten Betriebsbereichen ein
stellende Temperaturdifferenz zwischen Stator (3) und Rotor
(1, 2) dergestalt ausgeglichen wird, daß der Rotor thermisch
nach Maßgabe der Temperaturverlauf-Charakteristik des Sta
tors beeinflußt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
thermische Beeinflussung des Rotors durch ein Konditionie
rungsmedium (6) erzeugt wird, daß dieses Medium durch inner
halb des Rotors angelegte Kanäle (11, 15) strömt, um an
schließend weitergeleitet zu werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine
Temperaturerhöhung des Rotors mit einer Menge Heißgase vor
genommen wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß eine
Kühlung des Rotors durch eine Menge Kühlluft vorgenommen wird
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeich
net, daß das Konditionierungsmedium durch den Rotor und
durch die Hohlräume strömt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das
Konditionierungsmedium in einem geschlossenen Kreislauf zir
kuliert.
Priority Applications (3)
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