DE4411228A1 - Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselben - Google Patents
Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselbenInfo
- Publication number
- DE4411228A1 DE4411228A1 DE4411228A DE4411228A DE4411228A1 DE 4411228 A1 DE4411228 A1 DE 4411228A1 DE 4411228 A DE4411228 A DE 4411228A DE 4411228 A DE4411228 A DE 4411228A DE 4411228 A1 DE4411228 A1 DE 4411228A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- nickel
- max
- based alloy
- alloy according
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/02—Skids or tracks for heavy objects
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft hochwarmfeste Nickelbasislegierungen.
Für Gegenstände, die im Temperaturbereich von 750-1200°C
beständig sein müssen gegen Aufkohlung und Oxidation, insbeson
dere bei zyklischer Beanspruchung, wird vorwiegend die Nickel
legierung mit der Werkstoff-Nr. 2.4658 eingesetzt. Diese Legie
rung mit dem Kurzzeichen NiCr7030 besteht gemäß Stahlschlüssel
1992 aus (Angaben in Masse-%) max. 0,10 Kohlenstoff, 0,50 bis
2,00 Silizium, max. 1,0 Mangan, max. 0,020 Phosphor, max. 0,015
Schwefel, 29,0 bis 32,0 Chrom, min. 60,0 Nickel, max. 0,3 Alu
minium, max. 5,0 Eisen und max. 0,50 Kupfer. Durch DE-PS 41 30
139 ist eine vielen Anwendungsfällen voll gerecht werdende und
relativ preiswerte hitzebeständige Nickelbasislegierung mit
0,05 bis 0,15% C, 2,5 bis 3% Si, 0,2 bis 0,5% Mn, 25 bis 30%
Cr, 0,05 bis 0,15% Al und geringen Gehalten an P und S be
kannt, die neben 20 bis 27% Fe und 0,05 bis 0,2% N auch 0,05
bis 0,15% Seltene Erden und 0,001 bis 0,005% Ca enthält, be
kannt. Diese bekannte Legierung zeichnet sich zwar bei Be
triebstemperaturen von 500 bis 1000°C durch Beständigkeit ge
gen Aufkohlung, Sulfidierung und Oxidation, sowie durch Warm
verformbarkeit aus, die Warm- und Zeitstandfestigkeiten sind
jedoch für einen Temperaturbereich von 750 bis 1200°C relativ
niedrig. Hierdurch kann in der Praxis, wie z. B. im Ofen- und
Anlagenbau die Lebensdauer ungünstig beeinflußt werden.
Der hohe Eisengehalt der vorstehend genannten Nickelbasislegie
rung führt zur Beachtung von hitzebeständigen Eisenbasislegie
rungen mit hohen Nickelgehalten, wie dem durch US-PS 5 077 006
bekannten, molybdänlegierten Eisenbasiswerkstoff mit 12 bis
32% Cr und 8 bis 62% Ni, sowie Zulegierungen von W, Cb, Ti,
Zr und Seltene Erden und wahlweise auch mit 0,05% B versetzt.
Weiterhin ist durch die EP-OS 0 391 381 eine kohlenstoffreiche
hitzebeständige Eisenbasislegierung mit 23 bis 30% Cr und 40
bis 55% Ni, das teilweise durch Co ersetzbar ist, bekannt, die
bis zu 0,2% N, und jeweils weniger als 1% Nb, Ti, Zr enthält
und kleine Mengen von Al, Ca, B und Y zusätzlich aufweisen
kann. Durch das Zusammenwirken von Titan und Stickstoff ist da
bei wohl zu Lasten der Warm- und Kaltumformbarkeit eine hohe
Kriechfestigkeit erreicht worden.
Die allgemeine Forderung nach Beständigkeit bei hohen Betriebs
temperaturen läßt sich regelmäßig besser mit Nickelbasislegie
rungen erfüllen, so daß die Gattung der Erfindung hierauf abge
stellt ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Nickelbasislegierung zu
schaffen, die unter oxydierenden und aufkohlenden Bedingungen,
insbesondere unter zyklischer Beanspruchung im Temperaturbe
reich von 750 bis 1200°C mit ausreichender Warm- und Zeit
standfestigkeit ohne Einschränkung einsetzbar ist und die vor
allem durch Warm- und Kaltumformbarkeit den Formgebungsbedürf
nissen bei der Herstellung von Halbzeug, wie bei der Herstel
lung von Apparaten und Vorrichtungen Rechnung trägt. Eine wei
tere Aufgabe ist es, Anwendungen für die Legierung darzustel
len.
Diese Aufgabe löst eine hochwarmfeste, oxidationsbeständige
massivaufgestickte, warm- und kaltverformbare Nickelbasislegie
rung, bestehend aus (in Masse%)
0,001 bis 0,15% | |
Kohlenstoff | |
0,10 bis 3,0% | Silizium |
max. 0,5% | Mangan |
max. 0,015% | Phosphor |
max. 0,005% | Schwefel |
25 bis. 35% | Chrom |
max. 5,0% | Eisen |
max. 0,3% | Aluminium |
0,25 bis 1,2% | Stickstoff |
0,001 bis 0,01% | Bor |
0,01 bis 0,5% | Yttrium, Cer, Lanthan, Zirkonium, Hafnium und Tantal einzeln oder in Kombination |
Rest Nickel und übliche, erschmelzungsbedingte Beimengungen,
wobei der Nickelanteil mindestens 64,0% beträgt.
Bevorzugt werden dabei Stickstoffgehalte von 0,35 bis 0,8%
und/oder Legierungen mit 28 bis 33% Chrom und mit unter 2% Fe
relativ geringen Eisengehalten.
Die erfindungsgemäße Nickelbasislegierung eignet sich hervorra
gend als Werkstoff zur Herstellung von Gegenständen, die bei
Temperaturen im Bereich von 750 bis 1200°C, auch bei zykli
scher Beanspruchung, gegen Oxidation und Aufkohlung beständig
sein müssen. Sie ist daher als Werkstoff für Gasturbinen und
dabei auch für die Luftfahrtindustrie vorgesehen, ist Werkstoff
für die Herstellung von Ofeneinbauteilen, wie Stützgerüsten für
Brennöfen, Transport schienen und Transportbänder und Wärmebe
handlungsanlagen und auch als Werkstoff für Heizleiter geeig
net.
Auch eine Verwendung der erfindungsgemäßen Nickelbasislegierung
als Werkstoff für heißgehende Gußteile, die dann natürlich un
ter Druck zu vergießen sind, kommt in Betracht.
Die erfindungsgemäßen Nickelbasislegierungen mit 0,25-1,20 Gew.-%
Stickstoff können durch Zugabe von Stickstoffträgern wie
z. B. Chromnitrid und/oder Siliziumnitrid im flüssigen Zustand
oder unter Stickstoffgasatmosphäre mit Hilfe der Druckmetallur
gie hergestellt werden.
Für die Herstellung hochstickstoffhaltiger Stähle, d. h. von
Stählen mit Stickstoffgehalten oberhalb der Löslichkeitsgrenze
bei 1600°C und 1 bar Stickstoffdruck, ist das Verfahren der
Druckelektroschlackeumschmelzung (DESU) bekannt und besonders
geeignet (sh. Patentschrift DE 29 24 415 C2). Bei diesem Ver
fahren wird die aufzustickende Legierung während des gesamten
Umschmelzprozesses, vom flüssigen Zustand bis zur vollkommenen
Erstarrung, hohen Drücken ausgesetzt.
Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, dieses Verfahren auch zur
Herstellung der erfindungsgemäßen massivaufgestickten Nickelba
sislegierung einzusetzen.
Zur Herstellung der erfindungsgemäßen Legierung sind darüber
hinaus alle metallurgischen Verfahren, bei denen unter Druck
geschmolzen und abgegossen wird, geeignet.
Bei Einsatz geeigneter Gießverfahren können aus der erfindungs
gemäßen Nickelbasislegierung Gußkomponenten oder -bauteile ge
fertigt werden.
Die erfindungsgemäße Nickelbasislegierung wird nachfolgend be
schrieben und anhand von Beispielen weiter erläutert. Die bean
spruchten Legierungsbereiche erklären sich im einzelnen folgen
dermaßen:
Kohlenstoff führt über Mischkristallverfestigung und die Aus
scheidung von Karbiden zu einer Erhöhung der Warm- und Zeit
standfestigkeit des Werkstoffes. Die untere Grenze der Analy
senspanne ist vorgegeben durch die nachlassende Wirkung des
Kohlenstoffs auf die Verbesserung der Warm- bzw. Zeitstandfe
stigkeit, während die Obergrenze von 0,15 Gew.-% durch die in
zunehmendem Maße eingeschränkte Kaltumformbarkeit gegeben ist.
Silizium dient im vorliegenden Werkstoff nicht nur als Desoxi
dationselement, sondern kann zusätzlich als Stickstoffträger
bei der massiven Aufstickung der Legierung und als Zusatz zur
Verbesserung der Oxidationsbeständigkeit dienen. Insbesondere
die zyklische Oxidationsbeständigkeit ist durch Siliziumgehalte
bis zu 3 Gew.-% deutlich zu verbessern. Höhere Gehalte ver
schlechtern wiederum das Warmumformungsverhalten, während Ge
halte kleiner als 0,10 Gew.-% sich als wirkungslos erwiesen
haben.
Durch den Zusatz von Chrom wird die Oxidationsbeständigkeit der
Legierung entscheidend verbessert. Zugleich erhöht Chrom die
Löslichkeit von Nickel für Stickstoff. In Verbindung mit aus
reichend hohen Stickstoffgehalten kommt es zur Ausscheidung von
Chromnitriden, die die Zeitstandfestigkeit der Legierung nach
haltig erhöhen.
Chromgehalte über 35 Gew.-% führen zu beeinträchtigter Warmum
formbarkeit, während Gehalte unter 25 Gew.-% keine ausreichend
große Menge an ausgeschiedenen Chromnitriden bewirkt, so daß
sich Gehalte zwischen 25 und 35 Gew.-% als optimal erwiesen ha
ben.
Der Zusatz von Stickstoff zur Legierung bewirkt sowohl einen
Anstieg der Warmfestigkeit durch Mischkristallverfestigung als
auch der Zeitstandfestigkeit durch die Ausscheidung von Chrom
nitriden.
Wenn der Stickstoffgehalt allerdings unter 0,25 Gew.-% liegt,
ist kein nennenswerter Einfluß auf die Festigkeitssteigerung
der Legierung zu erwarten. Gehalte über 1,20 Gew.-% Stickstoff
sind metallurgisch möglich, erfordern aber einen erhöhten Auf
wand zur genauen Einstellung, so daß sich im Rahmen der Arbeiten
zu dieser Erfindung Stickstoffgehalte zwischen 0,25 und 1,20 Gew.-%
als anstrebenswert erwiesen.
Durch den Zusatz von bis zu 0,010 Gew.-% Bor zu der Legierung
wird die Zeitstandfestigkeit erhöht. Höhere Gehalte führen zu
eingeschränkter Warmumformbarkeit durch die Bildung von nied
rigschmelzenden Phasen auf den Korngrenzen. Gehalte unter 0,001 Gew.-%
haben sich als unwirksam erwiesen.
Durch den Zusatz von Nickel wird nicht nur die Oxidationsbe
ständigkeit der Legierung, insbesondere bei gleichzeitiger An
wesenheit von Chrom durch die Nickel-Chrom-Spinellbildung, gün
stig beeinflußt, sondern ebenfalls die Aufkohlungsbeständig
keit. Nickelgehalte von min. 64 Gew.-% sind jedoch nicht aus
diesem Grund zwingend vorgeschrieben, sondern weil erst ab die
sen Nickelgehalten eine ausreichende Menge an für die Zeit
standfestigkeit unerläßlichen Chromnitriden ausgeschieden wer
den.
Alle diese Elemente sind wirksam in der Verbesserung der
Warmumformbarkeit der Legierung.
Aus diesem Grund muß, wenn die Legierung extremen Warmum
formoperationen unterworfen wird, zumindest eines der o.g. Le
gierungselemente anwesend sein. Auf der anderen Seite haben
sich Gehalte von über 0,50 Gew.-% eines oder mehrerer dieser
Legierungselemente als eher schädlich für die Warmumformbarkeit
herausgestellt.
Desweiteren zeigte sich, daß Yttrium, Cer, Lanthan, Zirkonium,
Hafnium und Tantal einzeln oder in Kombination zu einer deutli
chen Verbesserung der zyklischen Oxidationsbeständigkeit der
Legierung führen.
Im folgenden werden die erfindungsgemäßen Nickelbasislegierun
gen 1 bis 7 im Vergleich zu bekannten Standardlegierungen 8 bis
11 näher erläutert.
Die Ist-Analysen der Legierungen 1 bis 11 sind in Tabelle 1
aufgeführt.
Fig. 1 zeigt die Zeitstandfestigkeit der erfindungsgemäßen Le
gierungen 1 bis 7 im Vergleich zu den Standardlegierungen 8 bis
11 bei einer für den späteren Einsatz typischen Dauertemperatur
von 1000°C. Dargestellt ist hier die Belastung in Form der an
der Probe anliegenden Spannung in N/mm² auf der Ordinate gegen
über der logarithmierten Beanspruchungszeit in Stunden auf der
Abszisse.
Die beiden Streubänder für die Legierungen 1 bis 7 und 8 bis 11
beinhalten die Bruchpunkte der einzelnen Legierungen. Die deut
lich bessere Zeitstandfestigkeit der erfindungsgemäßen Legie
rungen 1 bis 7 gegenüber den Standardlegierungen 8 bis 11 ist
an der Verschiebung der Streubandkurve für die Legierungen 1
bis 7 zu höheren Spannungen zu erkennen. Es wird ersichtlich,
daß mit den erfindungsgemäßen Legierungen 1 bis 7 ca. 2,5 mal
höhere Zeitstandfestigkeiten im Vergleich zu den Standardlegie
rungen 8 bis 11 erreicht werden.
Fig. 2 beschreibt die Warmfestigkeit der Legierungen 1 bis 7 im
Vergleich zu den Legierungen 8 bis 11.
Die Zugfestigkeit ist hierbei in N/mm² auf der Ordinate gegen
die Prüftemperatur in °C auf der Abszisse aufgetragen.
Die erfindungsgemäßen Legierungen 1 bis 7 weisen in der Streu
bandauftragung über den gesamten Temperaturbereich von Raumtem
peratur bis 1200°C die deutlich höheren Warmfestigkeiten im
Vergleich zu den Standardlegierungen 8 bis 11 auf.
Die Ergebnisse der Oxidationsuntersuchungen zeigen, daß durch
das Zulegieren von Stickstoff keinerlei Verschlechterung der
Oxidationsbeständigkeit gegenüber der stickstofffreien Stan
dardlegierung auftritt. Vielmehr liegen erfindungsgemäße und
Standardlegierungen für 750°C, 1000°C und 1200°C im Streu
band der Meßwertschwankungen.
Fig. 3 beschreibt hierzu die zyklische Oxidationsbeständigkeit
der erfindungsgemäßen Legierungen 1 bis 7 im Vergleich zu den
Standardlegierungen 8 bis 11 für die Prüftemperaturen 750°C,
1000°C und 1200°C. Dargestellt ist die auf die Untersu
chungszeit und Oberfläche der Probe normierte Massenänderung in
g/m²h. Die Prüfung erfolgte an Luft, mit einer Zyklendauer von
24 Stunden bei einer Haltezeit auf Prüftemperatur von 16 Stun
den mit 2 Stunden Aufheizzeit und 6 Stunden Abkühlzeit.
Claims (8)
1. Hochwarmfeste, oxidationsbeständige massiv aufgestickte,
warm- und kaltverformbare Nickelbasislegierung, bestehend aus
(in Masse %)
0,001 bis 0,15%
Kohlenstoff
0,10 bis 3,0% Silizium
max. 0,5% Mangan
max. 0,015% Phosphor
max. 0,005% Schwefel
25 bis. 35% Chrom
max. 5,0% Eisen
max. 0,3% Aluminium
0,25 bis 1,2% Stickstoff
0,001 bis 0,01% Bor
0,01 bis 0,5% Yttrium, Cer, Lanthan, Zirkonium, Hafnium und Tantal einzeln oder in Kombination
Rest Nickel und übliche, erschmelzungsbedingte Beimengungen,
wobei der Nickelanteil mindestens 64,0% beträgt.
2. Nickelbasislegierung nach Anspruch 1
mit 0,35 bis 0,8% Stickstoff.
3. Nickelbasislegierung nach Anspruch 1 mit
28 bis 33% Chrom
max 2,0% Eisen.
28 bis 33% Chrom
max 2,0% Eisen.
4. Verwendung einer Nickelbasislegierung nach einem der An
sprüche 1 bis 3 als Werkstoff zur Herstellung von Gegenständen,
die bei Temperaturen im Bereich von 750 bis 1200°C, auch bei
zyklischer Beanspruchung, gegen Oxidation und Aufkohlung
beständig sein müssen.
5. Verwendung einer Nickelbasislegierung nach einem der An
sprüche 1 bis 3 als Werkstoff für stationäre und fliegende Gas
turbinen.
6. Verwendung einer Nickelbasislegierung nach einem der An
sprüche 1 bis 3 als Werkstoff für die Herstellung von Ofenein
bauteilen, wie Stützgerüsten für Brennöfen, Transportschienen
und Transportbänder und Wärmebehandlungsanlagen.
7. Verwendung einer Nickelbasislegierung nach einem der An
sprüche 1 bis 3 als Werkstoff für Heizleiter.
8. Verwendung einer Nickelbasislegierung nach einem der An
sprüche 1 bis 3 als Werkstoff für Gußteile, die unter Druck
vergossen worden sind.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4411228A DE4411228C2 (de) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselben |
PCT/EP1995/000762 WO1995027087A1 (de) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Hochwarmfeste nickelbasislegierung und verwendung derselben |
CZ962838A CZ282856B6 (cs) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Slitina na bázi niklu, odolná proti vysokým teplotám a její použití |
KR1019960705329A KR970702380A (ko) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | 고내열성 니켈-기지 합금 및 그 응용(highly heat-resistant nickel-based alloy and its use) |
CA002186842A CA2186842A1 (en) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Highly heat-resistant nickel-based alloy and its use |
EP95911281A EP0753079A1 (de) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Hochwarmfeste nickelbasislegierung und verwendung derselben |
MX9604345A MX9604345A (es) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Aleacion a base de niquel altamente termorresistente y sus usos. |
JP7525368A JPH10500174A (ja) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | 高耐熱性ニッケル基合金及びその用途 |
RU96120215A RU2113530C1 (ru) | 1994-03-31 | 1995-03-02 | Жаропрочный деформируемый сплав на основе никеля |
ZA952134A ZA952134B (en) | 1994-03-31 | 1995-03-15 | Heat-resistant nickel-based alloy and use of the same |
FI963898A FI963898A (fi) | 1994-03-31 | 1996-09-27 | Korkeaa lämpötilaa kestävä nikkelipohjainen lejeerinki ja sen käyttö |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4411228A DE4411228C2 (de) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselben |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4411228A1 true DE4411228A1 (de) | 1995-10-05 |
DE4411228C2 DE4411228C2 (de) | 1996-02-01 |
Family
ID=6514337
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4411228A Expired - Fee Related DE4411228C2 (de) | 1994-03-31 | 1994-03-31 | Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselben |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0753079A1 (de) |
JP (1) | JPH10500174A (de) |
KR (1) | KR970702380A (de) |
CA (1) | CA2186842A1 (de) |
CZ (1) | CZ282856B6 (de) |
DE (1) | DE4411228C2 (de) |
FI (1) | FI963898A (de) |
MX (1) | MX9604345A (de) |
RU (1) | RU2113530C1 (de) |
WO (1) | WO1995027087A1 (de) |
ZA (1) | ZA952134B (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1013781A2 (de) * | 1998-12-23 | 2000-06-28 | United Technologies Corporation | Druckgegossene Superlegierungteile auf Nickelbasis |
EP1188845A1 (de) * | 2000-09-14 | 2002-03-20 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Nickelbasislegierung für die Hochtemperaturtechnik |
EP1403392A1 (de) * | 2001-06-19 | 2004-03-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Metallwerkstoff mit guter beständigkeit gegen metal dusting |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5997809A (en) * | 1998-12-08 | 1999-12-07 | Inco Alloys International, Inc. | Alloys for high temperature service in aggressive environments |
EP2248923A1 (de) * | 2009-04-27 | 2010-11-10 | Siemens Aktiengesellschaft | y/ý-Superlegierung auf Nickelbasis mit mehreren reaktiven Elementen und Verwendung besagter Superlegierung in komplexen Materialsystemen |
RU2515794C1 (ru) * | 2013-01-15 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Государственный научный центр Научно-исследовательский институт атомных реакторов" | Сплав на основе никеля |
US9719420B2 (en) * | 2014-06-02 | 2017-08-01 | General Electric Company | Gas turbine component and process for producing gas turbine component |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1024719B (de) * | 1951-04-16 | 1958-02-20 | Carpenter Steel Company | Warmverformbare Legierungen |
GB1424232A (en) * | 1972-01-27 | 1976-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant alloys |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4626408A (en) * | 1984-09-20 | 1986-12-02 | Nippon Yakin Kogyo Kabushiki Kaisha | Ni-based alloy excellent in intergranular corrosion resistance, stress corrosion cracking resistance and hot workability |
US4877435A (en) * | 1989-02-08 | 1989-10-31 | Inco Alloys International, Inc. | Mechanically alloyed nickel-cobalt-chromium-iron composition of matter and glass fiber method and apparatus for using same |
JPH051344A (ja) * | 1991-02-05 | 1993-01-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐コーキング性に優れたエチレン分解炉管用耐熱鋼 |
DE4130139C1 (de) * | 1991-09-11 | 1992-08-06 | Krupp-Vdm Ag, 5980 Werdohl, De | |
DE59205180D1 (de) * | 1992-05-11 | 1996-03-07 | New Sulzer Diesel Ag | Düsenkopf für eine Kraftstoff-Einspritzvorrichtung |
-
1994
- 1994-03-31 DE DE4411228A patent/DE4411228C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-03-02 WO PCT/EP1995/000762 patent/WO1995027087A1/de not_active Application Discontinuation
- 1995-03-02 CA CA002186842A patent/CA2186842A1/en not_active Abandoned
- 1995-03-02 MX MX9604345A patent/MX9604345A/es unknown
- 1995-03-02 EP EP95911281A patent/EP0753079A1/de not_active Withdrawn
- 1995-03-02 RU RU96120215A patent/RU2113530C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-03-02 JP JP7525368A patent/JPH10500174A/ja active Pending
- 1995-03-02 CZ CZ962838A patent/CZ282856B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-03-02 KR KR1019960705329A patent/KR970702380A/ko not_active Application Discontinuation
- 1995-03-15 ZA ZA952134A patent/ZA952134B/xx unknown
-
1996
- 1996-09-27 FI FI963898A patent/FI963898A/fi unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1024719B (de) * | 1951-04-16 | 1958-02-20 | Carpenter Steel Company | Warmverformbare Legierungen |
GB1424232A (en) * | 1972-01-27 | 1976-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant alloys |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1013781A2 (de) * | 1998-12-23 | 2000-06-28 | United Technologies Corporation | Druckgegossene Superlegierungteile auf Nickelbasis |
EP1013781A3 (de) * | 1998-12-23 | 2000-07-05 | United Technologies Corporation | Druckgegossene Superlegierungteile auf Nickelbasis |
EP1188845A1 (de) * | 2000-09-14 | 2002-03-20 | BÖHLER Edelstahl GmbH | Nickelbasislegierung für die Hochtemperaturtechnik |
US6797232B2 (en) | 2000-09-14 | 2004-09-28 | Bohler Edelstahl Gmbh | Nickel-based alloy for high-temperature technology |
EP1403392A1 (de) * | 2001-06-19 | 2004-03-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Metallwerkstoff mit guter beständigkeit gegen metal dusting |
EP1403392A4 (de) * | 2001-06-19 | 2005-08-03 | Sumitomo Metal Ind | Metallwerkstoff mit guter beständigkeit gegen metal dusting |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX9604345A (es) | 1997-06-28 |
RU2113530C1 (ru) | 1998-06-20 |
FI963898A0 (fi) | 1996-09-27 |
EP0753079A1 (de) | 1997-01-15 |
FI963898A (fi) | 1996-09-27 |
CZ283896A3 (en) | 1997-01-15 |
CA2186842A1 (en) | 1995-10-12 |
KR970702380A (ko) | 1997-05-13 |
DE4411228C2 (de) | 1996-02-01 |
WO1995027087A1 (de) | 1995-10-12 |
CZ282856B6 (cs) | 1997-11-12 |
ZA952134B (en) | 1995-12-18 |
JPH10500174A (ja) | 1998-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2265686C2 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Legierung | |
DE3000913C2 (de) | ||
DE3634635C2 (de) | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen | |
DE2809081C3 (de) | Verwendung einer Legierung des Eisen-Nickel-Chrom-Molybdän-Systems | |
DE4130139C1 (de) | ||
DE102012011161A1 (de) | Nickel-Chrom-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit, Kriechfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
DE1458470A1 (de) | Hochfeste Stahllegierung und Verfahren zur Verfestigung eines Legierungsstahles | |
DE112016002489T5 (de) | Hitzebeständiger austenitischer gussstahl | |
DE3511860C2 (de) | ||
DE19525983A1 (de) | Hochhitzebeständige Nickelbasislegierung und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE3331806C2 (de) | ||
DE4411228C2 (de) | Hochwarmfeste Nickelbasislegierung und Verwendung derselben | |
DE1922314A1 (de) | Verfahren zur Verguetung von Legierungen | |
DE2216626A1 (de) | Nickel-chrom-kobalt-gusslegierung | |
DE3522115A1 (de) | Hitzebestaendiger 12-cr-stahl und daraus gefertigte turbinenteile | |
EP0774530A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines hochtemperaturbeständigen Werkstoffkörpers aus einer Eisen-Nickel-Superlegierung | |
DE60123016T2 (de) | Legierung zur thermischen behandlung bei hohen temperaturen | |
DE69125831T2 (de) | Luftgehärteter stahl | |
DE3223875C2 (de) | Verfahren zum Wärmebehandeln einer Ni-Legierung | |
DE69007201T2 (de) | Hitzebeständiger Stahl verwendbar für Ventile von Verbrennungsmotoren. | |
DE69125868T2 (de) | Gleitschienenteil benutzend dispersionsverstärkte Eisen-Chrom-Basis-Legierungen | |
DE2819529C2 (de) | Verfahren zur Herstellung warmfester Gußstücke aus einer austenitischen Cr-Ni-Fe-Legierung | |
DE69110913T2 (de) | Automotorenteile aus hitzebeständigem ferritischen Gussstahl mit ausgezeichneter Beständigkeit gegen Ermüdung durch Wärme. | |
DE2456137C3 (de) | Manganstahl und Verfahren zu dessen Wärmebehandlung | |
DE2608511A1 (de) | Legierungen und aus ihnen hergestellte gusstuecke |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OM8 | Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law | ||
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: THYSSENKRUPP VDM GMBH, 58791 WERDOHL, DE |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |