DE4319569C1 - Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Halbzeug - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von HalbzeugInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Erzeugung von Halbzeug in Form
dünner Metallstränge gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 und
eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Aus der EP 03 11 602 B1 ist ein Verfahren und eine Vorrichtung zur
Herstellung dünner Metallstränge bekannt. Dabei wird ein an der
Oberfläche gereinigtes Metallprofil beispielsweise in Form eines
bandförmigen Stahlblechs (Mutterband) mit einer Dicke von 0,1-1,4 mm
kontinuierlich durch den Boden eins mit einer artgleichen Stahlschmelze
gefüllten Schmelzenbehälters geführt. Hierzu ist eine schlitzartige
Öffnung im Boden des Schmelzenbehälters vorgesehen, die mit einer
Dichteinrichtung versehen ist, um den Austritt von Schmelze zu
verhindern. Die Temperatur der Schmelze liegt in der Nähe der
Liquidustemperatur Tliq. Das Stahlband wird mit einer konstanten
Geschwindigkeit durch die Schmelze bewegt und nach oben aus der Schmelze
herausgeführt. Aufgrund seines niedrigen Wärmeinhalts (Bandtemperatur
etwa gleich Raumtemperatur) bildet sich auf der Oberfläche des
Stahlbandes eine anhaftende Schicht aus kristallisierter und noch
flüssiger Schmelze aus. Die Dicke dieser Schicht kann ein Mehrfaches der
Dicke des ursprünglichen Mutterbandes betragen. Sie hängt insbesondere
ab von der Verweilzeit in der Schmelze (Geschwindigkeit des
Mutterbandes), von der Schmelztemperatur (Temperaturdifferenz zur
Solidustemperatur Tsol), von der Schmelzwärme und der spezifischen Wärme
des eingesetzten Werkstoffs und von der Mutterbanddicke. Die
Verfahrensführung muß hierbei so erfolgen, daß ein Wiederaufschmelzen
von bereits anhaftendem Kristallisat vermieden wird. Unter dieser
Voraussetzung besteht über die Banddicke gesehen ein Temperaturgradient.
Während der Bewegung durch das Schmelzbad ist die Temperatur im Inneren
des Mutterbandes am niedrigsten und steigt zum Rand hin an. Ein
qualitativ gleichartiger Temperaturverlauf liegt auch in der anhaftenden
Schicht vor. Im äußersten Bereich der Schicht liegt genau die
Liquidustemperatur Tliq vor.
Die anhaftende Schicht hat zunächst eine gemischte Zusammensetzung aus
gebildetem Kristallisat und dazwischen bestehender schmelzflüssiger
Phase (mushy zone). Der Anteil der schmelzflüssigen Phasen nimmt nach
außen hin zu. Nach Verlassen des Schmelzbads kühlt die anhaftende
Schicht ab, wobei sich das bis dahin bestehende Temperaturgefälle
umkehrt. Es kommt zu einer vollständigen Durcherstarrung der anhaftenden
Schicht.
Aus der EP 03 11 602 B1 ist es auch bekannt, ein in der vorstehend
beschriebenen Weise zu erzeugendes Halbzeug nach Verlassen des
Schmelzbads in einer gegen Oxidation schützenden Atmosphäre bis zum
Erkalten oder bis zum Eintritt in eine Verformungsmaschine zu halten, in
der das Halbzeug einem Warm- und/oder Kaltformgebungsprozeß unterworfen
wird. Ein Teil der dabei erzeugten Fertigungsproduktmenge wird dann als
Mutterband wieder an den Anfang des Verfahrens zurückgeführt und erneut
durch das Schmelzbad hindurchgeführt.
In bezug auf die Erzeugung von Stahlbandmaterial steht der praktischen
Anwendung dieses Verfahrens bisher ein entscheidendes Hindernis im Wege.
Die Abnehmer von qualitativ hochwertigem Kalt- oder Warmbad verlangen
vom Produzenten unter anderem die Einhaltung einer Schwankungsbreite der
Blechdicke, die bei höchstens 2% der Nenndicke liegt. Mit dem
bisherigen Verfahren läßt sich eine derartig enge Toleranz nicht sicher
einhalten. Bestehende Unregelmäßigkeiten in der Dicke des Bandes, die
nach dem Verlassen des Schmelzbads bestehen und die vorgeschriebene
Höchstgrenze überschreiten, lassen sich durch nachfolgende
Umformvorgänge nämlich praktisch nicht mehr beseitigen. Dies liegt
daran, daß aufgrund des extremen Flachheitsgrads des im Walzprozeß
eingesetzten Halbzeugs (Breite/Decke-Verhältnis mindestens 60) die
Umformung (bei abnehmender Dicke) praktisch nur in Längsrichtung erfolgt
und keine nennenswerte Breitung mehr eintritt. Bestehende
Dickenunterschiede entlang einer Linie quer zur Bandlängsrichtung
bleiben daher - relativ gesehen - unverändert bestehen.
In der EP 0 311 602 B1 ist eine zweite Verfahrensweise beschrieben,
bei der das Mutterband in umgekehrter Weise von oben in das Schmelzbad
eingeführt und durch den Boden des Schmelzengefäßes wieder abgezogen
wird. Bei dieser Ausführungsform ist das Problem der Bodenabdichtung
besonders gravierend, da die Austrittsrichtungen der Schmelze und des
Bandmaterials gleich sind und infolge dessen nicht nur ein dynamischer
Dichteffekt fehlt, sondern darüber hinaus sogar ein negativer, die
Austrittsneigung der Schmelze unterstützender "Mitnahmeeffekt"
festzustellen ist. Aus diesem Grunde ist eine besondere
Abdichtungseinrichtung in Form eines Dichtrollenpaares im Bodenbereich
des Schmelzengefäßes erforderlich. Dieses Dichtrollenpaar bewirkt ein
drastisches Zusammendrücken der "mushy zone" und damit ein
Herausquetschen großer Teile der flüssigen Phase aus dem bereits
gebildeten "schwammartigen" Kristallisatgebilde. Das hat zur Folge, daß
die Dicke der erzielbaren anhaftenden Schicht gegenüber der ersten
Verfahrensvariante erheblich geringer ist. Allein schon aus
wirtschaftlichen Erwägungen kommt daher eine solche Verfahrensführung
für eine praktische Anwendung kaum in Frage.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren dahingehend
weiterzubilden, daß die geforderte Blechdickentoleranz von maximal 2%
sicher eingehalten werden kann, und eine Vorrichtung zur Durchführung
des Verfahrens anzugeben.
Gelöst wird diese Aufgabe hinsichtlich des Verfahrens durch die
kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1. Vorteilhafte
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen 2 bis 8
angegeben. Eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens, die
grundsätzlich auch für die Herstellung andersartiger Profile (z. B. runde
oder beliebig polygone Querschnittsformen) geeignet ist, weist die
Merkmale des Patentanspruchs 9 auf und ist durch die kennzeichnenden
Merkmale der Unteransprüche 10 bis 14 in vorteilhafter Weise
ausgestaltbar.
Im folgenden wird die Erfindung anhand des in der einzigen Figur
schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels einer für das Verfahren
geeigneten Vorrichtung näher erläutert.
Als Mutterblech wird ein Blechcoil 12 eingesetzt, das mit einer
bestimmten Geschwindigkeit abgewickelt wird. Mit dem Bezugszeichen 11
ist eine Bandschweißanlage bezeichnet, die das Ende eines bereits
abgewickelten Coils mit einem neuen Coil 12 verbindet, um einen
kontinuierlichen Verfahrensablauf zu ermöglichen. Bei 7 ist eine
Bandspeicheranlage angedeutet, die einen kurzfristig eintretenden
Stillstand des Bandnachschubs während des Schweißvorgangs bei einem
Coilwechsel auffangen kann, so daß der Produktionsbetrieb nicht
unterbrochen wird. Im Produktionsfluß hinter der Bandspeicheranlage 7
ist eine Bandreinigung 6 angeordnet, in der die Oberfläche des
eingesetzten Mutterbandes metallisch rein gemacht wird. Ein
Transportrollenpaar 2 sorgt dafür, das das Mutterband, das ein
Breite/Dicke-Verhältnis von mindestens 60, vorzugsweise von mindestens
100 hat, mit einer gleichbleibenden vorgewählten Geschwindigkeit durch
eine entsprechende schlitzartige Öffnung im Boden des Schmelzenbehälters
1 in die Schmelze 3 geführt wird. Das Mutterband hat einen sehr geringen
Wärmeinhalt, da es beispielsweise Raumtemperatur aufweist. Die Schmelze
3 (z. B. Stahl) besteht aus dem gleichen Werkstoff wie das Mutterband.
Eine Abdichtung, die am Boden des Schmelzenbehälters 1 angeordnet ist,
ist in der Figur nicht gesondert dargestellt. Während das Mutterband von
unten nach oben durch die Schmelze 3 geführt wird, kristallisiert eine
mit zunehmender Verweilzeit (d. h. mit Annäherung an den
Schmelzbadspiegel) wachsende Schicht an, da das Mutterband in seiner
unmittelbaren Umgebung der Schmelze 3 Wärme entzieht, wobei es sich
erwärmt. Die Schmelze 3 wird ansonsten auf einer Temperatur von z. B.
10 K über der Liquidustemperatur gehalten. Durch eine nicht dargestellte
Einspeisung wird die Höhe des Schmelzbadspiegels auf einem
gleichbleibenden Wert gehalten. Unter Berücksichtigung dieser und
weiterer Parameter (insbesondere Solidustemperatur, Schmelzwärme,
spezifische Wärme des Schmelzenwerkstoffs) ist die Bandgeschwindigkeit
über die Transportrollen 2 vorzugsweise so eingestellt, daß das
Mutterband mit der anhaftenden Schicht beim Verlassen der Schmelze 3
eine 3- bis 7mal so große Dicke hat wie das ursprüngliche Mutterband.
Oberhalb des Schmelzbadspiegels ist eine Glättwalzeinrichtung in Form
eines nebeneinander angeordneten Glättwalzenpaares 4 positioniert. Der
Abstand dieses Glättwalzenpaares 4 von dem Schmelzbadspiegel ist dadurch
veränderlich, daß die Höhenlage des Glättwalzenpaares 4 z. B. durch eine
elektromechanische oder hydraulische Verstelleinrichtung, die durch die
eingezeichneten Pfeile angedeutet ist, einstellbar ist. Der
Mindestabstand des Glättwalzenpaares 4 von dem Schmelzbadspiegel beträgt
etwa 0,5 m, der maximale Abstand 5 m. Die Höhenlage wird so gewählt, daß
der Glättstich an einer Stelle stattfindet, an der die am Mutterband
anhaftende Schicht einerseits zwar schon relativ weit durcherstarrt ist,
aber andererseits in ihrer Außenzone noch ausreichende Anteile an
flüssiger Phase aufweist, die einen problemlosen Materialfluß auch quer
zur Längsrichtung des Mutterbandes ermöglichen. Es kommt also auf ein
möglichst günstiges Mengenverhältnis der festen zur flüssigen Phase an.
Als Regelgröße hierfür kann die Durchschnittstemperatur in der
ankristallisierten Schicht herangezogen werden. Die Glättung soll
erfindungsgemäß bei einer Temperatur Tgl erfolgen, die folgender
Beziehung genügt:
Tgl = Tsol + a × (Tliq - Tsol)
Darin bedeutet a einen Faktor im Wertebereich von 0,1-0,8,
vorzugsweise im Bereich 0,2-0,4. Je niedriger a ist, um so höher ist
der durcherstarrte Anteil. Die untere Grenze ist insofern als kritisch
anzusehen, als im Falle von Störungen leicht eine völlige oder nahezu
völlige Durcherstarrung eintreten kann, die einen Ausgleich etwa
bestehender größerer Banddickendifferenzen unmöglich machen würde. Die
obere Grenze des Wertes a ist in erster Linie wirtschaftlich bedingt.
Aufgrund des hohen Anteils an schmelzflüssiger Phase würde wegen der
vertikalen Führung des Bandmaterials ein erheblicher Teil nach unten
abgequetscht werden, so daß die Ausbringung sich entsprechend verringern
würde. Zur Erleichterung der Einstellarbeiten kann im Verstellbereich
des Glättwalzenpaares 4 eine nicht dargestellte
Strangoberflächentemperatur-Meßeinrichtung vorgesehen sein. Das
Glättwalzenpaar 4 wird zeckmäßigerweise mit einer inneren Fluidkühlung
(z. B. Wasserkühlung) versehen. Die durch den Glättstich angestrebte
Dickenabnahme des Metallstrangs sollte in einem Bereich von 5-15%
liegen.
Um eine für die nachfolgende Weiterverarbeitung des erzeugten Halbzeugs
störende Oxidation der Strangoberfläche zu vermeiden, ist die anhaftende
Schicht des Mutterbodens durch eine Einhausung 5, die mit einer inerten
Atmosphäre geflutet werden kann, gegen den Zutritt von Luftsauerstoff
geschützt. Die Einhausung 5 schließt unmittelbar an den
Schmelzenbehälter 1 an und hüllt auch das Glättwalzenpaar 4 mit ein. Um
eine unerwünschte schnelle Abkühlung der anhaftenden Schicht und damit
eine zu weitgehende Durcherstarrung zu vermeiden, kann im Bedarfsfall
insbesondere im Bereich der Verstellung der Glättwalzeinrichtung 4
vorgesehen sein, daß zumindest Teile der Wände der Einhausung 5 mit
einer thermischen Isolierung versehen sind. Im übrigen ist es
zweckmäßig, die Wände der Einhausung 5 als Kühlwände, insbesondere als
von innen fluidgekühlte (z. B. Wasserkühlung) Wände auszuführen. Über die
Steuerung der Kühlmitteltemperatur läßt sich dann nämlich in der sich
hinter der Glättwalzeinrichtung 4 anschließenden Kühlzone 8 eine
kontrollierte Kühlung des erzeugten Halbzeugs realisieren, die zu
besonders günstigen Werkstoffeigenschaften führt. Ähnlich wie bei einer
Kontiglühe wird das bandförmige Material in einem mittleren Abschnitt
der Kühlzone 8 durch entsprechende Umlenkrollen in Schleifen geführt, so
daß in dieser Zone eine entsprechend längere Verweilzeit eintritt.
Nachdem der erzeugte Metallstrang eine hinreichende Abkühlung erfahren
hat, verläßt er die Einhausung 5 mit ihrer inerten Atmosphäre und kann
z. B. durch eine elektrostatische Einöleinrichtung 8 eingeölt und vor
Korrosion geschützt werden. Das Material wird anschließend
kontinuierlich zu einem Coil 13 aufgewickelt. Das Coil 13 wird nach
Erreichen eines bestimmten Gewichts mittels einer Schere 10 vom übrigen
Strang abgetrennt und zur Weiterverarbeitung in ein Warm- oder
Kaltwalzwerk abtransportiert.
Es ist selbstverständlich auch möglich, wie dies bereits in der
EP 03 11 603 B1 beschrieben ist, die Weiterverarbeitung unmittelbar
anzuschließen. In diesem Fall kann die Abkühlung bei Bedarf zur
Einsparung von Wärmeenergie bereits weit oberhalb der Raumtemperatur
unterbrochen und die Einhausung mit inerter Atmosphäre bis zur
anschließenden Umformmaschine geführt werden.
Die Erfindung wird anhand des nachfolgenden Ausführungsbeispiels, bei
dem auf das in der Figur dargestellte Anlagenschema Bezug genommen
wird, näher erläutert.
Ein Kaltband aus einem Stahl X60 mit
0,16% C
0,35% Si
1,30% Mn
0,013% P
0,003% S
0,041% Al
0,025% Nb
0,092% N
Rest Eisen und übliche Verunreinigungen,
0,35% Si
1,30% Mn
0,013% P
0,003% S
0,041% Al
0,025% Nb
0,092% N
Rest Eisen und übliche Verunreinigungen,
das eine Dicke von 0,5 mm und eine Breite von 100 mm aufwies, trat
nach einer Entfettung in einem Beizbad 6 mit Hilfe eines
Treibrollenpaares 2 senkrecht durch den Boden eines mit flüssigem Stahl
gefüllten Schmelzengefäßes 1 ein. Die Schmelze wies eine mit dem
Stahlband vergleichbare Analyse auf. Dem Schmelzengefäß 1 wurde aus
einem nicht dargestellten Verteiler kontinuierlich flüssiger Stahl
zugeführt. Die Höhe des Schmelzbads 3 und die Geschwindigkeit des
Stahlbandes sind die Regelgrößen, um die gewünschte Kontaktzeit zwischen
dem Stahlband und dem Schmelzbad 3, die im vorliegenden Fall etwa 2 sek
betragen sollte, einzustellen. Da die Bandgeschwindigkeit bei 1 m/s lag,
wurde daher eine Schmelzbadhöhe von 2 m permanent eingehalten. In der
Stahlschmelze 3, die eine Temperatur von ca. 1512°C aufwies, kam es beim
Durchlauf des Stahlbandes zu einer Aufkristallisation in einer Dicke von
insgesamt etwa 2,5 mm, so daß die Gesamtdicke des Stahlbandes beim
Austritt aus der Stahlschmelze 3 etwa 3 mm betrug. Dieses Stahlband mit
"teigiger" Oberfläche (zwei Phasen: Schmelze und Kristalle) wurde dann
entsprechend der Formel T=Tsol+a×(Tliq-Tsol) (hier a=0,5
gewählt) mit einer Durchschnittstemperatur von T=1497°C+0,5×
(1507°C-1497°C)=1502°C in der aufgewachsenen Schicht in das vertikal
verschiebbare Glättwalzwerk 4, das in einer mit z. B. Argon gefüllten und
kontrolliert gekühlten Einhausung 5 angeordnet war, eingeführt, wo seine
maximale Dicke um ca. 17% (0,5 mm) reduziert und seine
Oberflächenrauhigkeit weitestgehend abgebaut wurde. Für die vorliegenden
Verhältnisse erwies sich zum Erreichen des angestrebten Zieles eine
integrale Temperatur von 1502°C für die Durchführung des
erfindungsgemäßen Glättstichs als besonders günstig. Das Glättwalzwerk 4
wurde daher in seiner vertikalen Position so eingestellt, daß diese
Temperatur auf der Eintrittsebene in das Glättwalzwerk unter den
vorliegenden Abkühlbedingungen gegeben war. Der durchgeführte Glättstich
führte zu einem vollständig lunkerfreien und in seiner Schichtung
optimal verschweißten Stahlband mit einer gleichförmigen Dicke von ca.
2,5 mm. Die vorhandene Abweichung der tatsächlichen Banddicke von der
Sollbanddicke lag mit nur 1,6% noch deutlich unter dem maximal
zulässigen Wert von 2% für Warmband, das kalt weiterverarbeitet werden
soll. Nach dem Austritt aus dem Glättwalzwerk 4 wurde das Stahlband, das
weiterhin durch eine Argonatmosphäre vor Oxidation geschützt war, in dem
wassergekühlten Dom der Einhausung 5 einer kontrollierten
Abkühlung unterzogen und nach Durchlaufen eines ebenfalls gekühlten und
mit Argon gefüllten Pufferraums (Kühlzone 8) einer Wickelstation 13
zugeführt. Anschließend wurde das Stahlband in einem nicht
dargestellten Kaltwalzwerk auf eine Dicke von wiederum 0,5 mm
ausgewalzt. Das so erzeugte Kaltband wies ausgezeichnete
mechanisch-technologische Eigenschaften auf und erfüllte alle gestellten
Qualitätsanforderungen. Etwa 20% der laufend erzeugten Produktionsmenge
wurden wieder als Eingangsmaterial in den Prozeß zurückgeführt.
Mit der vorliegenden Erfindung ist es auf überraschend einfache Weise
möglich, einen bandförmigen Metallstrang zu erzeugen, der hinsichtlich
seiner Form- und Oberflächentoleranz außerordentlich präzise (Abweichung
des Profils und der Dicke über die Bandlänge unter 2%) ist.
Gleichzeitig gewährleistet dieses Verfahren eine durchgehend sichere
Verschweißung der anhaftenden Schicht mit dem Mutterblech. Durch die
Möglichkeit einer kontrollierten Abkühlung läßt sich ein Bandmaterial
mit hervorragenden Werkstoffeigenschaften erzielen.
Claims (14)
1. Verfahren zur Erzeugung von Halbzeug in Form dünner Metallstränge,
insbesondere aus Stahl, mit Dicken unter 20 mm, bei dem ein
ungekühltes, gereinigtes Metallprofil niedrigen Wärmeinhalts
kontinuierlich von unten nach oben durch ein Schmelzbad
artgleichen Werkstoffs hindurchgeführt wird, wobei die
Geschwindigkeit des Metallstrangs in Abhängigkeit von der Höhe des
Schmelzbads so eingestellt wird, daß durch Ablagern von Kristallen
und Schmelze auf dem Metallprofil eine Strangdicke entsteht, die
mindestens dem Dreifachen der ursprünglichen Dicke des
Metallprofils entspricht und wobei ferner während der Erzeugung
des Metallstrangs eine inerte Atmosphäre aufrechterhalten wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß zur Erzeugung von Halbzeug mit einem Breite/Dicke-Verhältnis
von über 60 und einer Schwankung der Strangdicke von maximal 2%
der Metallstrang nach Verlassen des Schmelzbades einem Glättstich
unterzogen wird, wenn die Durchschnittstemperatur in der
ankristallisierten Schicht des Metallstrangs Tgl die Beziehung
erfüllt:
Tgl = Tsol + a × (Tliq - Tsol)mit a = 0,1-0,8
Tsol + Solidustemperatur
Tliq = Liquidustemperatur.
Tsol + Solidustemperatur
Tliq = Liquidustemperatur.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Faktor a im Wertebereich von 0,2-0,4 liegt.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Dickenabnahme beim Glättstich im Bereich von 5-15%
liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei der Erzeugung von Stahlsträngen die Geschwindigkeit bei der
Hindurchführung des Metallprofils durch das Schmelzbad so
eingestellt wird, daß das Verhältnis der Strangdicke zur
ursprünglichen Stahlprofildicke im Bereich von 3-7 liegt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Abkühlung des Metallstrangs bis zum Glättstich durch
Beeinflussung der Wandtemperatur einer Einhausung der Umgebung des
Schmelzbades und des herausgeführten Metallstrangs gesteuert wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Steuerung im Sinne einer Verlangsamung der natürlichen
Abkühlung erfolgt.
7. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Steuerung im Sinne einer Beschleunigung der natürlichen
Abkühlung erfolgt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Metallstrang nach Durchführung des Glättstichs einer
kontrollierten Abkühlung unterworfen wird.
9. Vorrichtung, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach
Anspruch 1, mit einem Schmelzenbehälter (1), in dessen Boden eine
mit einer den Austritt von Schmelze verhindernden Dichteinrichtung
versehene Öffnung für die Einführung eines Metallprofils
angeordnet ist, ferner mit einer Transporteinrichtung (2) zum
kontinuierlichen Hindurchführen des Metallprofils durch die
Vorrichtung und mit einer Einhausung (5), die den Austrittsbereich
des Metallprofils aus der Schmelze (3) und eine daran
anschließende Kühlzone (8) für den Metallstrang überdeckt und mit
einer inerten Atmosphäre füllbar ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß innerhalb der Einhausung (5) in einem Abstand von 0,5-5 m
von dem Badspiegel der Schmelze (3) eine Glättwalzeinrichtung (4)
angeordnet ist und daß der Abstand der Glättwalzeinrichtung (4)
vom Badspiegel veränderlich ist.
10. Vorrichtung nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Öffnung schlitzartig ausgeführt ist für die Einführung
eines bandförmigen Blechs mit einem Breite/Dicke-Verhältnis von
mindestens 60 und daß die Glättwalzeinrichtung (4) als
nebeneinander angeordnetes Glättwalzenpaar ausgeführt ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 10,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Höhenlage der Glättwalzeinrichtung (4) elektromechanisch
oder hydraulisch verstellbar ist.
12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 11,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Einhausung (5) im Bereich der Höhenverstellzone der
Glättwalzeinrichtung (4) zumindest teilweise mit thermisch
isolierenden Wänden ausgeführt ist.
13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 12,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Wände der Einhausung (5) zumindest in Teilbereichen als
fluidgekühlte Kühlwände ausgeführt sind.
14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 9 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß im Bereich der Höhenverstellzone der Glättwalzeinrichtung (4)
mindestens eine Einrichtung zur Messung der Oberflächentemperatur
des Metallstrangs angeordnet ist.
Priority Applications (13)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4319569A DE4319569C1 (de) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Halbzeug |
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CN94192379A CN1043317C (zh) | 1993-06-08 | 1994-06-03 | 生产半成品的方法和装置 |
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