DE4234855A1 - Aluminiumhartloetverfahren und ofen dafuer - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Aluminiumhartlötverfahren und einen Ofen zur Durchführung des Verfahrens. Der Ausdruck "Aluminium­ hartlötverfahren" bedeutet hierin ein Verfahren zum Hartlöten von Aluminiumlegierungen oder Aluminium unter Verwendung der­ selben Werkstoffart oder anderer Metallarten als Hartlot.

Es ist ein Aluminiumhartlötverfahren bekannt, bei dem Alumini­ umteile durch Zwangskonvektionsheizung und Strahlungsheizung in einer oxidationsverhindernden Atmosphäre hartgelötet werden. Dieses herkömmliche Hartlötverfahren liefert wegen der Anwen­ dung der Zwangskonvektionsheizung im Vergleich zu Verfahren, bei denen das Hartlöten lediglich durch Strahlungsheizung in einem Muffelofen oder dergleichen durchgeführt wird, einen ver­ hältnismäßig hohen Wirkungsgrad des Erhitzens und eine hohe Produktivität. Ein Problem bei diesem herkömmlichen Verfahren ist jedoch, daß das Hartlöten beispielsweise durch die schädli­ chen Gasbestandteile (z. B. Sauerstoffgas und Wasserdampf ), die an den hartzulötenden Aluminiumteilen (nachstehend als "Werk­ stücke" bezeichnet) adsorbiert sind, oder die schädlichen Gas­ bestandteile, die in dem Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, zurückgeblieben sind, beeinträchtigt wird.

Zur Überwindung dieses Problems ist in der JP-B2 57-42 420 ein Verfahren offenbart worden, bei dem die Aluminiumteile durch Zwangskonvektion und Strahlung in der oxidationsverhindernden Atmosphäre wirksam vorerhitzt werden und dann hauptsächlich durch Strahlungsheizung hartgelötet werden. Diese Ausführung trägt dazu bei, während des Hartlötens die Strömung des Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, um die hart­ zulötenden Abschnitte herum zu vermindern, wodurch die Menge der schädlichen Gasbestandteile, die mit den hartzulötenden Ab­ schnitten in Kontakt kommen, vermindert wird.

Außerdem ist ein Verfahren vorgeschlagen worden, bei dem Werk­ stücke, die mit Flußmittel beschichtet sind, in einer oxida­ tionsverhindernden Atmosphäre in erster Linie durch Strahlungs­ heizung und in zweiter Linie durch Konvektionsheizung hartgelö­ tet werden.

Das in der vorstehend erwähnten Druckschrift offenbarte Hart­ lötverfahren und das vorstehend beschriebene herkömmliche Ver­ fahren, bei dem Werkstücke, die mit Flußmittel beschichtet sind, in einer oxidationsverhindernden Atmosphäre in erster Li­ nie durch Strahlungsheizung hartgelötet werden, weisen beide das folgende Problem auf: Da das Erhitzen der Werkstücke haupt­ sächlich durch Strahlung bewirkt wird, können zwischen Werk­ stücken und Werkstückabschnitten in Abhängigkeit von der Ge­ stalt und der Anordnung der Werkstücke Temperaturschwankungen auftreten. Wenn so eine Temperaturschwankung auftritt, fließt das Hartlot an den Stellen, wo die erforderliche Temperaturer­ höhung schwer zu erzielen ist, nicht in ausreichendem Maße, was zu einer Verschlechterung der Hartlötqualität führt. Dieses Problem ist in dem Fall, daß das Werkstück eine sehr kompli­ zierte Gestalt hat, oder in dem Fall, daß die Werkstücke zur Erzielung einer hohen Produktivität in hoher Dichte angeordnet werden, um gemeinsam hartgelötet zu werden, besonders schwer­ wiegend.

So eine Temperaturschwankung könnte natürlich vermindert wer­ den, indem die Werkstücke länger bei der erforderlichen Hart­ löttemperatur erhitzt werden. So eine Verlängerung der Erhit­ zungsdauer würde jedoch zu einem anderen Problem führen, bei­ spielsweise zur Erosion der Aluminiumteile, d. h., der Werkstücke, durch das Hartlot, die eine Verschlechterung der Produkti­ vität zur Folge hat. Ferner führt langes Erhitzen der Werkstücke im Fall von Werkstücken, die mit Flußmittel beschichtet sind, wegen Verdampfung des Flußmittels zu fehlerhaftem Hartlö­ ten.

Die auf Strahlung zurückzuführende Temperaturschwankung könnte auch vermindert werden, indem die Werkstücke in einer vermin­ derten Dichte angeordnet werden. Dies würde jedoch zu einer Verschlechterung der Produktivität führen, die der Verminderung der Anordnungsdichte proportional ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Aluminiumhartlöt­ verfahren und einen Aluminiumhartlötofen bereitzustellen, mit denen eine Verminderung der Schwankung der Werkstück-Hartlöt­ temperatur, eine Verbesserung der Produktivität und eine Ver­ minderung des Einflusses der schädlichen Gasbestandteile er­ zielt werden können.

Eine Ausgestaltung der Erfindung besteht in einem Aluminium­ hartlötverfahren mit einem Vorerhitzungsschritt, bei dem Alumi­ niumteile in Form von Werkstücken, die mindestens in hartzulö­ tenden Abschnitten mit Flußmittel und Hartlot beschichtet sind, in einer oxidationsverhindernden Atmosphäre vorerhitzt werden; einem Hartlötschritt, bei dem die vorerhitzten Werkstücke in der vorstehend erwähnten Schutzatmosphäre hauptsächlich durch Zwangskonvektion erhitzt werden, um das Flußmittel allmählich zu aktivieren und das Hartlot allmählich zu schmelzen; und ei­ nem Schritt der allmählichen Abkühlung, bei dem die hartgelö­ teten Werkstücke in der vorstehend erwähnten oxidationsverhin­ dernden Atmosphäre allmählich abgekühlt werden.

Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung besteht in einem Alu­ miniumhartlötofen mit einem Ofengestell, das luftdicht gemacht werden kann und das mit einer Vorerhitzungskammer zum Vorerhit­ zen von Aluminiumteilen in Form von Werkstücken, die mit Fluß­ mittel und Hartlot beschichtet sind, einer Hartlötkammer zum allmählichen Aktivieren des Flußmittels und zum allmählichen Schmelzen des Hartlots und einer Abkühlungskammer zum allmähli­ chen Abkühlen der hartgelöteten Werkstücke ausgestattet ist; Gaseinfülleinrichtungen zum Füllen der Vorerhitzungskammer, der Hartlötkammer und der Abkühlungskammer mit einem Gas, das eine oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet; Transporteinrichtun­ gen zum Transportieren von Werkstücken aus der Vorerhitzungs­ kammer über die Hartlötkammer zu der Abkühlungskammer; einer Werkstück-Einführungseinrichtung zum Einführen von Werkstücken in die Vorerhitzungskammer; einer Werkstück-Entnahmeeinrichtung zur Entnahme von Werkstücken aus der Abkühlungskammer; Heizein­ richtungen, die in der Vorerhitzungskammer und der Hartlötkam­ mer angeordnet sind und die das Gas, das die oxidationsverhin­ dernde Atmosphäre bildet, erhitzen; Umwälzventilatoren zum Be­ wirken einer Zwangskonvektion des Gases, das die oxidationsver­ hindernde Atmosphäre bildet, in der Hartlötkammer und Strah­ lungsabfangteilen, die in der Hartlötkammer angeordnet sind und die die Menge der Wärmestrahlung zu den Werkstücken vermindern, so daß das Erhitzen der Werkstücke hauptsächlich durch Zwangs­ konvektion bewirkt werden kann.

Die Abschnitte der Aluminiumteile, wo das Hartlöten durchzufüh­ ren ist, werden zunächst mit einer Hartlotschicht und dann mit einer Flußmittelschicht beschichtet. Die Hartlotschicht wird im allgemeinen in einer Dicke gebildet, die 5 bis 10% der Dicke der Aluminiumteile beträgt, und die Flußmittelschicht wird im allgemeinen gebildet, indem eine Flußmittellösung aufgebracht wird, die durch Auflösen des Flußmittels in Wasser unter Erzie­ lung eines Flußmittelgehalts von 3 bis 10 Massen hergestellt wird.

Im Rahmen der Erfindung können die Aluminiumteile aus Reinalu­ minium oder aus einer Aluminiumlegierung, die ein Legierungs­ element und Aluminium als Hauptbestandteil enthält, hergestellt sein.

Das Flußmittel kann irgendein Kaliumaluminiumfluorid sein, das aus KAlF₄, K₃AlF₆ und K₂AlF₅·H₂O oder einer Mischung davon aus­ gewählt ist.

Zu Beispielen für die Hartlote, die verwendet werden können, gehören JIS BA4343, BA4045 und BA4047.

Die Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf die beige­ fügten Zeichnungen näher beschrieben.

Fig. 1 ist eine schematische Schnittzeichnung eines Aluminium­ hartlötofens gemäß einer Ausführungsform der Erfindung;

Fig. 2 ist eine schematische Schnittzeichnung einer Vorerhit­ zungskammer bei dieser Ausführungsform;

Fig. 3 ist eine schematische Schnittzeichnung einer Hartlötkam­ mer bei dieser Ausführungsform;

Fig. 4 ist ein Diagramm, das Änderungen der Werkstücktemperatur bei dieser Ausführungsform zeigt; und

Fig. 5 ist ein Diagramm, das die Beziehung zwischen der Tempe­ raturerhöhungsgeschwindigkeit und dem Anteil der nicht fehler­ haften Werkstücke zeigt.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Hartlötverfahrens wird die Werkstücktemperatur von der Fluß­ mittel-Aktivierungstemperatur (beispielsweise 550°C) auf die Hartlöttemperatur (beispielsweise 600°C) mit einer Geschwin­ digkeit von 5°C bis 25°C pro Minute und vorzugsweise mit ei­ ner Geschwindigkeit von 10°C bis 20°C pro Minute erhöht. Wenn die Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit in dem vorstehenden Be­ reich gehalten wird, muß der Gehalt einer üblichen Flußmittel­ lösung (der etwa 3 bis 5% beträgt) nicht verändert werden, und während der Temperaturerhöhungsperiode tritt kein Flußmittel­ mangel wegen Verdampfung von Flußmittel ein. Wenn die Tempera­ turerhöhungsgeschwindigkeit unter diesem Bereich liegt, nimmt die Menge des während der Temperaturerhöhungsperiode verdampf­ ten Flußmittels zu, so daß sich im Fall einer geringen Dicke der Hartlotschicht die Hartlötqualität verschlechtern kann und das Hartlot im Fall einer großen Dicke der Hartlotschicht fließt und eine Verminderung des Schmelzpunkts verursacht, was zur Erosion der Werkstücke führt.

Die Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit beim Hartlötprozeß wird im wesentlichen durch drei Einflußgrößen festgelegt: durch die Strömungsgeschwindigkeit und die Temperatur des Gases, das der Zwangskonvektion unterzogen wird, und den Zustand des Werk­ stückes. Die Strömungsgeschwindigkeit des Gases, das der Zwangskon­ vektion unterzogen wird, wird vorzugsweise auf 0,5 bis 4 m/s und insbesondere auf 0,6 bis 3 m/s (im mittleren Teil des Werk­ stücks gemessen) eingestellt, und die (vor dem Einführen der Werkstücke in die Hartlötkammer gemessene) Temperatur des Ga­ ses, das der Zwangskonvektion unterzogen wird, wird vorzugswei­ se auf etwa 550°C bis 600°C eingestellt.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Hartlötverfahrens wird der Sauerstoffgehalt bei dem Hartlötpro­ zeß auf 100 ppm oder weniger und vorzugsweise auf 50 ppm oder weniger eingestellt und wird der Taupunkt auf -35°C oder weni­ ger und vorzugsweise auf -40°C oder weniger eingestellt. Wenn der Sauerstoffgehalt und der Taupunkt in den vorstehenden Be­ reichen gehalten werden, treten beim Hartlöten unter der Vor­ aussetzung, daß die Flußmittelschicht eine normale Dicke hat, keine Mängel auf.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Hartlötofens werden eine Gaseinpreßeinrichtung zum Einpressen des Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, in die Hartlötkammer und Gasablaßeinrichtungen zum Ablassen des Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, aus der Abkühlungskammer und aus dem Einlaßabschnitt der Vorerhit­ zungskammer bereitgestellt. Es ist in diesem Fall zweckmäßiger, die Vorerhitzungskammer in mehrere kleine Kammern bzw. in eine Vielzahl von kleinen Kammern zu teilen, durch die hindurch Werkstücke transportiert werden können und die gasdurchlässig sind, und einen Umleitventilator bereitzustellen, der dazu dient, das Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bil­ det, aus jeder kleinen Kammer an der stromabwärts gelegenen Seite zu der benachbarten kleinen Kammer an der stromaufwärts gelegenen Seite umzuleiten.

Wenn bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemä­ ßen Hartlötofens Kaliumaluminiumfluorid als Flußmittel verwen­ det wird, ist es erwünscht, daß die Werkstücke in der Vorerhit­ zungskammer bis auf 550°C (die Flußmittel-Aktivierungstempera­ tur) vorerhitzt werden. Wenn die Vorerhitzungstemperatur über diesem Wert liegt, tritt das Problem der Verdampfung von Fluß­ mittel auf, und wenn die Vorerhitzungstemperatur unter diesem Wert liegt, dauert die Temperaturerhöhung in der Hartlötkammer, die nur mittels Konvektion bewirkt wird, lange, so daß auch in diesem Fall die Zunahme der Menge des in der Hartlötkammer ver­ dampften Flußmittels nicht vernachlässigt werden kann.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Hartlötofens ist eine Leitwand in Form einer Metallhaube derart gebildet, daß sie den Werkstück-Einführungsbereich in dem Hart­ lötofen unter Bildung eines Zwangskonvektions-Strömungsdurch­ ganges umgibt. Ferner sind an der inneren oder äußeren Oberflä­ che dieser Leitwand plattenförmige Strahlungsabfangteile, die aus einem Wärmeisolierstoff hergestellt sind, angebracht.

Bei dem erfindungsgemäßen Hartlötofen werden Aluminiumteile in Form von Werkstücken, die mit Flußmittel und Hartlot beschich­ tet sind, durch die Transporteinrichtungen transportiert, in der Vorerhitzungskammer vorerhitzt, in der Hartlötkammer hartgelötet und in der Abkühlungskammer allmählich abgekühlt. Alle Kammern sind mit dem Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, gefüllt; die Werkstücke werden durch die Werkstück-Einführungseinrichtung in die Vorerhitzungskammer eingeführt, und die Werkstücke werden durch die Werkstück-Ent­ nahmeeinrichtung aus der Abkühlungskammer entnommen. Die Heiz­ einrichtungen erhitzen das Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, in der Vorerhitzungskammer und der Hartlöt­ kammer, und die Umwälzventilatoren bewirken innerhalb der Hart­ lötkammer eine Zwangskonvektion des Gases, das die oxidations­ verhindernde Atmosphäre bildet, um die vorerhitzten Werkstücke zu erhitzen, wodurch das Flußmittel geschmolzen und aktiviert wird und dann das Hartlot geschmolzen wird, um das Hartlöten zu bewirken. Das aktivierte Flußmittel schützt die hartgelötete Oberfläche der Werkstücke vor den schädlichen Gasbestandteilen. Die Strahlungsabfangteile, die in der Hartlötkammer bereitge­ stellt sind, fangen die Wärmestrahlung zu den Werkstücken ab, so daß eine Temperaturschwankung zwischen Werkstücken und Werk­ stückabschnitten, die auf eine etwaige Schwankung der Strahlung zurückzuführen ist, verhindert wird.

Nachstehend wird ein Hartlötofen für Fahrzeug-Wärmetauscher als eine bevorzugte Ausführungsform des erfindungsgemäßen Alumini­ umhartlötofens unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben.

Ein Ofengestell bzw. -körper 1 weist einen länglichen Innenraum S auf, der von einer wärmeisolierenden, luftdichten Wand 10 mit einer Dicke von etwa 30 cm umgeben ist und mit einem Einlaß 11 und einem Auslaß 30 in Verbindung steht. An den Einlaß des Ofengestells 1 angrenzend ist ein Einlaßseiten-Vorraum 2 be­ reitgestellt, und an den Auslaß des Ofengestells 1 angrenzend ist ein Auslaßseiten-Vorraum 3 bereitgestellt, und ferner ist an den Auslaß des Auslaßseiten-Vorraums 3 angrenzend eine Kühl­ kammer 4 bereitgestellt. Die wärmeisolierende, luftdichte Wand 10 besteht aus einer wärmeisolierenden Wand, die aus einem ke­ ramischen Werkstoff hergestellt ist, und einer Metallblechwand, die diese wärmeisolierende Wand bedeckt.

Zur Durchführung des Einführens, des Transportierens und der Entnahme von Werkstücken in bzw. durch die bzw. aus den vorste­ henden Ofenbauteile(n) 1 bis 4 ist eine Reihe von Transportein­ richtungen 51 bis 58 bereitgestellt. Zum Füllen der Ofenbautei­ le 1 bis 3 mit Stickstoffgas (dem Gas, das die Atmosphäre bil­ det) sind Einfüll-Rohrleitungssysteme (Gaseinfülleinrichtungen zum Füllen mit dem Gas, das die oxidationsverhindernde Atmo­ sphäre bildet) 61 bis 63 bereitgestellt. Zum Ablassen des Gases aus den Ofenbauteilen 1 bis 3 sind Ablaß-Rohrleitungssy­ steme (Gasablaßeinrichtungen zum Ablassen des Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet) 71 bis 73 bereitge­ stellt.

Innerhalb des Ofengestells 1 sind Heizeinrichtungen 7 und Um­ wälzventilatoren 8 bereitgestellt, und außerhalb des Ofenge­ stells 1 sind Umleitventilatoren 91 bereitgestellt. Ferner sind in dem Abschnitt an der bezüglich der Transportrichtung strom­ abwärts gelegenen Seite des Ofengestells 1 Strahlungsabfangtei­ le 9 (siehe Fig. 3) bereitgestellt, die das Hauptmerkmal dieses Ofens bilden.

Dieser Hartlötofen wird nun näher beschrieben.

Das Ofengestell 1 hat im wesentlichen eine Breite von 2,4 m, eine Höhe von 2,6 m und eine Länge von 15 m. Der Innenraum des Ofengestells 1 weist eine Einführungskammer 12, eine Vorerhit­ zungskammer 13, eine Hartlötkammer 14 und eine zur allmählichen Abkühlung und auch als Entnahmekammer dienende Abkühlungskammer 15 auf, die der Reihe nach vom Einlaß 11 zum Auslaß 30 angeord­ net sind. Die Vorerhitzungskammer 13 ist in vier kleine Kammern R geteilt, die entlang der Transportrichtung angeordnet sind, und auch die Hartlötkammer 14 ist in zwei kleine Kammern A ge­ teilt, die ebenso entlang der Transportrichtung angeordnet sind.

Diese kleinen Kammern R sind voneinander durch Trennwände ge­ trennt, die jeweils eine minimale Öffnung (90 cm hoch und 100 cm breit) haben, deren Größe ausreicht, um das Transportieren von Werkstücken zu erlauben. Teilwände mit einem ähnlichen Auf­ bau sind auch zwischen der Einführungskammer 12 und der Vorer­ hitzungskammer 13 und zwischen der Hartlötkammer 14 und der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abkühlungskammer 15 angeord­ net, wodurch das Hervorrufen einer unnötigen Gasströmung einge­ schränkt wird.

Der Einlaßseiten-Vorraum 2 ist ein Vorraum für den Gasaus­ tausch, der luftdicht gemacht werden kann. Am Einlaß dieses Vorraums ist eine Türhaube 22 mit einer Tür 21, die gehoben und gesenkt werden kann, bereitgestellt. Am Auslaß dieses Vorraums ist eine Türhaube 24 mit einer Tür 23, die gehoben und gesenkt werden kann, bereitgestellt. Durch Schließen dieser Türen 21 und 23 kann die innere Vorraumkammer luftdicht gemacht werden.

Auch der Auslaßseiten-Vorraum 3 ist ein Vorraum für den Gasaus­ tausch, der luftdicht gemacht werden kann. Am Einlaß dieses Vorraums ist eine Türhaube 32 mit einer Tür 31, die gehoben und gesenkt werden kann, bereitgestellt. Am Auslaß dieses Vorraums ist eine Türhaube 34 mit einer Tür 33, die gehoben und gesenkt werden kann, bereitgestellt. Die Türhaube 32 ist zwischen dem Auslaßseiten-Vorraum 3 und dem Auslaß 30 des Ofengestells 1 be­ reitgestellt, und eine Tür 29, die gehoben und gesenkt werden kann, erlaubt den Auslaß 30 des Ofengestells 1 zu öffnen und zu schließen. Durch Schließen der Türen 28 und 29 kann der In­ nenraum des Ofengestells 1 luftdicht gemacht werden. Die Tür­ hauben 24 und 32 sind geschlossene, rechteckige Metallgehäuse, die Türen und Einrichtungen zum Heben und Senken der Türen ent­ halten.

Die Kühlkammer 4 ist in Kontakt mit dem Auslaßseiten-Vorraum 3 angeordnet und weist in ihrem Deckenteil einen Hochleistungs-Saug­ ventilator 41 zum Kühlen von Werkstücken auf.

Eine Transporteinrichtung 51 ist eine Einführungs-Transportein­ richtung zur Einführung von Werkstücken in den Vorraum 2, und eine Transporteinrichtung 52, die innerhalb des Einlaßseiten-Vor­ raums 2 bereitgestellt ist, ist eine Transporteinrichtung zum Transportieren in dem Vorraum 2. Eine Transporteinrichtung 53, die innerhalb der Einführungskammer 12 angeordnet ist, ist eine Transporteinrichtung zur Entnahme aus dem Vorraum 2, und eine Transporteinrichtung 54, die innerhalb der Vorerhitzungs­ kammer 13 und der Hartlötkammer 14 angeordnet ist, ist eine Transporteinrichtung zum Transportieren von Werkstücken. Eine Transporteinrichtung 55, die innerhalb der zur allmählichen Ab­ kühlung dienenden Abkühlungskammer 15 bereitgestellt ist, ist eine Transporteinrichtung zur Einführung in den Vorraum 3; eine Transporteinrichtung 56, die innerhalb des Auslaßseiten-Vorrau­ mes 3 bereitgestellt ist, ist eine Transporteinrichtung zum Transportieren in dem Vorraum 3; eine Transporteinrichtung 57 ist eine Entnahme-Transporteinrichtung zur Entnahme von Werk­ stücken aus dem Auslaßseiten-Vorraum 3, und eine Transportein­ richtung 58 ist eine Entnahme-Transporteinrichtung zur Entnahme von Werkstücken aus der Kühlkammer 4.

Ein Einfüll-Rohrleitungssystem 61 ist eine Rohrleitung zum Fül­ len des Einlaßseiten-Vorraums 2 mit Stickstoffgas; ein Einfüll-Rohr­ leitungssystem 62 ist eine Rohrleitung zum Füllen der zwei kleinen Kammern R der Hartlötkammer 14 mit Stickstoffgas, und ein Einfüll-Rohrleitungssystem 63 ist eine Rohrleitung zum Fül­ len des Auslaßseiten-Vorraums 3 mit Stickstoffgas.

Ein Ablaß-Rohrleitungssystem 71 ist eine Rohrleitung zum Ablas­ sen des innerhalb des Einlaßseiten-Vorraums 2 befindlichen Ga­ eses; ein Ablaß-Rohrleitungssystem 72 ist eine Rohrleitung zum Ablassen von Gas aus der Einführungskammer 12; ein Ablaß-Rohr­ leitungssystem 73 ist eine Rohrleitung zum Ablassen von Gas aus der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abkühlungskammer 15, und ein Ablaß-Rohrleitungssystem 74 ist eine Rohrleitung zum Ablassen von Gas aus dem Auslaßseiten-Vorraum 3.

Nun werden die Vorerhitzungskammer 13 und die Hartlötkammer 14 beschrieben. Fig. 2 ist eine Schnittzeichnung der Vorerhit­ zungskammer 13 senkrecht zur Transportrichtung, und Fig. 3 ist eine Schnittzeichnung der Hartlötkammer 14 senkrecht zur Trans­ portrichtung.

Die Heizeinrichtungen 7 sind Heizrohre, die Heizdrähte mit ei­ nem Wärmeerzeugungsvermögen von 6 kW enthalten. In jeder klei­ nen Kammer R der Vorerhitzungskammer 13 sind sechs Heizeinrich­ tungen 7 bereitgestellt. Die Heizeinrichtungen 7 erstrecken sich von der Decke aus senkrecht nach unten und befinden sich in unmittelbarer Nähe der inneren Oberflächen der Seitenwand.

An der äußeren Oberfläche des Oberteils des Ofengestells 1 ist ein Motor 81 mit Übersetzung ins Langsame bereitgestellt, des­ sen Antriebswelle mit einer Rotationswelle verbunden ist, die sich durch das Oberteil hindurch drehbar nach unten erstreckt. An dem unteren Ende der Rotationswelle ist an einer Stelle in der Nähe des Oberteils ein Umwälzventilator 8 angebracht. Der Umwälzventilator 8 hat eine Drehzahl von 900 min^-1 und einen Durchmesser von etwa 80 cm und weist acht Flügel auf. In jeder kleinen Kammer R der Vorerhitzungskammer 13 und der Hartlötkam­ mer 14 ist ein Umwälzventilator 8 angeordnet.

Die Abschnitte, die unmittelbar unter den Umwälzventilatoren 8 liegen, d. h., die mittleren Abschnitte der Vorerhitzungskammer 13 und der Hartlötkammer 14, bilden einen Werkstück-Transport­ bereich. Eine Leitwand 16, die nur an der Unterseite offen ist, ist derart angeordnet, daß sie diesen Werkstück-Transportbe­ reich umgibt. Die Leitwand 16 ist an ihren beiden Seiten mit einem etwa 20 cm betragenden horizontalen Abstand von den Heiz­ einrichtungen 7 angeordnet, und ihr vertikaler Abstand von der Bodenfläche des Ofengestells 1 beträgt etwa 40 cm. Die Leitwand 16, die ein Metallhaubenteil ist, grenzt innerhalb der kleinen Kammer R einen Zwangskonvektions-Durchgang ab und nimmt gleich­ zeitig die Wärme aus den Heizeinrichtungen 7 auf, so daß sie eine hohe Temperatur erreicht, wodurch die Werkstücke mittels Strahlung erhitzt werden. Am oberen Ende der Leitwand 16 ist ein kreisförmiger Steg bzw. eine Ummantelung 82 bereitgestellt, die den Umwälzventilator 8 umgibt. Wegen der Bereitstellung dieser Ummantelung läuft die Zwangskonvektion, die durch den Umwälzventilator 8 bewirkt wird, um, wie es durch die Pfeile in Fig. 2 und 3 gezeigt wird.

Ferner sind an eine Seite des Ofengestells 1 angrenzend Umleit­ ventilatoren 91 angeordnet (Fig. 1 zeigt nur die Umleitventila­ toren 91 an einer Seite). Jeder Umleitventilator 91 führt Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, aus einer kleinen Kammer R an der stromabwärts gelegenen Seite durch die Gas-Rohrleitung 17 in die benachbarte kleine Kammer R an der stromaufwärts gelegenen Seite ein. Wie in Fig. 2 und 3 gezeigt ist, erstreckt sich die Gas-Rohrleitung 17 durch das Unterteil einer Seitenwand des Ofengestells 1 hindurch.

Da das Stickstoffgas den zwei kleinen Kammern R der Hartlötkam­ mer 14 zugeführt und aus der Einführungskammer 12 und der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abkühlungskammer 15 abgelassen wird, werden in dem Ofengestell 1 eine Gasströmung von der Hartlötkammer 14 durch die Vorerhitzungskammer 13 zu der Ein­ führungskammer 12 und eine Gasströmung von der Hartlötkammer 14 zu der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abkühlungskammer 15 hervorgerufen. Schädliche Gasbestandteile (Sauerstoffgas, Wasserdampf, Ölnebel usw.) werden zusammen mit den Werkstücken hauptsächlich durch Adsorption an die Werkstücke in die Hart­ lötkammer 14 eintreten gelassen. Die eindringenden schädlichen Gasbestandteile werden jedoch durch die vorstehend erwähnten Gasströmungen abgelassen.

Es sollte beachtet werden, daß der Weg von der Hartlötkammer 14 zur Einführungskammer 12 länger ist als der Weg von der Hart­ lötkammer 14 zu der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abküh­ lungskammer 15 und einen höheren Strömungswiderstand hat, wes­ halb die Gasströmung von der Hartlötkammer 14 zur Einführungs­ kammer 12 durch die Umleitventilatoren 91 gefördert wird. D.h., durch diese Umleitventilatoren 91 wird bewirkt, daß die schäd­ lichen Gasbestandteile, die die Werkstücke begleiten, allmäh­ lich in die Vorerhitzungskammer 13 zurückströmen, bevor sie die Hartlötkammer 14 erreichen. Dies hat zur Folge, daß die Menge der schädlichen Gasbestandteile, die die Hartlötkammer 14 er­ reichen, vermindert werden kann.

Wie aus einem Vergleich von Fig. 2 mit Fig. 3 hervorgeht, haben die kleinen Kammern R der Hartlötkammer 14 im wesentlichen den­ selben Aufbau wie die kleinen Kammern R der Vorerhitzungskammer 13. Der erstere Aufbau unterscheidet sich von dem letzteren nur darin, daß an den äußeren Seitenflächen der Leitwand 16 aus ei­ nem Wärmeisolierstoff hergestellte, plattenförmige Strahlungs­ abfangteile 9 bereitgestellt sind.

Im einzelnen sind diese Strahlungsabfangteile 9 aus einem kera­ mischen Werkstoff hergestellt. Sie haben eine Dicke von 10 cm und erstrecken sich derart, daß sie die Länge der Hartlötkammer 14 in der Transportrichtung bedecken. Die äußeren Oberflächen der Strahlungsabfangteile 9 sind mit einem 10 cm betragenden Abstand von den Heizeinrichtungen 7 angeordnet.

Die grundlegende Betriebsweise des Ofens dieser Ausführungsform wird nachstehend zusammen mit den Wirkungen, die die Merkmale des Hartlötverfahrens dieser Ausführungsform bilden, beschrie­ ben.

Erstens sind die Werkstücke, die verwendet werden, Wärmetau­ scher, die aus Aluminiumrohren bestehen, die mit einer Hartlot­ schicht, auf der eine Flußmittelschicht gebildet ist, beschich­ tet sind. Die Dicke der Hartlotschicht beträgt 5 bis 10% der Dicke des Aluminiumteils, und die Flußmittelschicht wird gebil­ det, indem eine Flußmittellösung aufgebracht wird, die einen Flußmittelgehalt von 3 bis 10% hat. Als Flußmittel wird Ka­ liumaluminiumfluorid und als Hartlot ein Al-Si-Legierungssystem verwendet.

Jedes Werkstück hat eine Breite von etwa 20 cm, eine Länge von etwa 30 cm und eine Höhe von etwa 5 cm. Zum Transportieren wer­ den die Werkstücke, ohne gestapelt zu werden, in Abständen von etwa 8 cm innerhalb eines Drahtgazekorbes 100 angeordnet, der auf die Transporteinrichtung 51 aufgesetzt wird.

Dann wird die Tür 21 des Einlaßseiten-Vorraums 2 geöffnet, und die Transporteinrichtungen 51 und 52 werden im Gleichlauf be­ trieben, um die Werkstücke in den Vorraum 2 einzuführen. Die Tür 21 wird dann geschlossen.

Dann wird die in dem Einlaßseiten-Vorraum 2 befindliche Luft mittels einer (nicht gezeigten) Vakuumpumpe abgelassen, um ei­ nen Druck von 13,3 Pa zu erzielen, und dann wird der Vorraum mit Stickstoffgas (d. h., einem Inertgas) gefüllt, bis der Atmo­ sphärendruck erreicht ist.

Anschließend werden die Türen 23 und 28 geöffnet, und die Transporteinrichtungen 52 und 53 werden mit hoher Geschwindig­ keit im Gleichlauf betrieben, um die Werkstücke aus dem Einlaß­ seiten-Vorraum 2 in die innerhalb des Ofengestells 1 befindli­ che Einführungskammer 12 einzuführen.

Die Werkstücke, die in die Einführungskammer 12 eingeführt wor­ den sind, werden kontinuierlich aus der Einführungskammer 12 über die Vorerhitzungskammer 13 und die Hartlötkammer 14 zu der zur allmählichen Abkühlung dienenden Abkühlungskammer 15 trans­ portiert, indem die Transporteinrichtungen 53 und 54 mit nied­ riger Geschwindigkeit im Gleichlauf betrieben werden. In der Zwischenzeit werden die Werkstücke in der Vorerhitzungskammer 13 durch Zwangskonvektion und Strahlung, hauptsächlich von den Leitwänden 16, die durch Strahlung von den Heizeinrichtungen 7 auf etwa 400 bis 560°C erhitzt worden sind, auf etwa 550°C vorerhitzt.

Durch die Bereitstellung der Strahlungsabfangteile 9 an den Leitwänden 16 wird die Strahlung von den Heizeinrichtungen 7 zu den Leitwänden 16 in der Hartlötkammer 14 unterdrückt, so daß die Temperatur der Leitwände 16 verhältnismäßig niedrig (im we­ sentlichen bei der Gastemperatur) gehalten wird. Die Menge der Wärmestrahlung von den Leitwänden 16 zu den Werkstücken wird folglich wesentlich vermindert. Dies hat zur Folge, daß die Werkstücke praktisch durch Zwangskonvektion erhitzt werden, so daß die Temperaturschwankung zwischen den hartgelöteten Ab­ schnitten von Werkstücken und zwischen Werkstücken vermindert wird, wodurch fehlerhaftes Hartlöten, das auf solche Tempera­ turschwankungen zurückzuführen ist, vermindert wird. Die Werk­ stücke, die in die Hartlötkammer 14 eintreten, werden im we­ sentlichen nur durch Zwangskonvektion erhitzt. Durch dieses Er­ hitzen wird das Flußmittel aktiviert, und dann wird das Hartlot geschmolzen, wodurch das Hartlöten bewirkt wird.

Fig. 4 zeigt die Beziehung zwischen der Werkstücktemperatur in dem Ofengestell 1 und der Zeit.

In der Hartlötkammer 14 wird die Temperatur der Werkstücke von der Flußmittel-Aktivierungstemperatur (z. B. 550°C) auf die Hartlöttemperatur (z. B. 600°C) mit einer Geschwindigkeit von 5°C pro Minute erhöht. Diese Ausführung macht es möglich, die verdampfte Menge des Flußmittels in einem zulässigen Bereich zu halten, so daß kein fehlerhaftes Hartlöten auftritt. Die Tempe­ raturerhöhungsgeschwindigkeit wird im wesentlichen durch drei Einflußgrößen festgelegt, und zwar durch die Strömungsgeschwin­ digkeit und die Temperatur des Gases, das der Zwangskonvektion unterzogen wird, und den Zustand des Werkstücks. Die Einstel­ lung der Temperatur des Gases, das der Zwangskonvektion unter­ zogen wird, auf einen sehr hohen Wert führt zu einer starken Schwankung der Werkstücktemperatur. Hier wird die Temperatur des Stickstoffgases, das den Werkstücken zugeführt wird, auf etwa 600°C und die Strömungsgeschwindigkeit des Gases, das der Zwangskonvektion unterzogen wird, auf 0,6 m/s (im mittleren Teil des Werkstücks gemessen) eingestellt. Durch diese Ausfüh­ rung ist es möglich, die Temperatur der Werkstücke mit einer durchschnittlichen Geschwindigkeit von 5°C pro Minute von der Flußmittel-Aktivierungstemperatur auf die Hartlöttemperatur zu erhöhen. Bei diesem Beispiel war der Sauerstoffgehalt in der Hartlötkammer 14 auf 50 ppm oder weniger und der Taupunkt auf -40°C oder weniger eingestellt.

Die hartgelöteten Werkstücke werden dann durch Gleichlaufbe­ trieb der Transporteinrichtungen 54 und 55 mit niedriger Ge­ schwindigkeit zu der zur allmählichen Abkühlung dienenden Ab­ kühlungskammer 15 transportiert, um allmählich auf eine Tempe­ ratur von 540°C oder weniger abgekühlt zu werden. Dann werden die Türen 29 und 31 geöffnet, und die Werkstücke werden zu dem Auslaßseiten-Vorraum 3 transportiert, indem die Transportein­ richtungen 55 und 56 mit hoher Geschwindigkeit im Gleichlauf betrieben werden.

Anschließend werden die Türen 29 und 31 geschlossen, und die Tür 33 wird geöffnet. Durch Gleichlaufbetrieb der Transportein­ richtungen 56 und 57 werden die Werkstücke zu der Kühlkammer 4 transportiert, wo sie schnell auf eine Temperatur gekühlt wer­ den, bei der die Handhabung leicht ist. Dann werden die Werk­ stücke durch Gleichlaufbetrieb der Transporteinrichtungen 57 und 58 aus dem Ofen entnommen.

Fig. 5 zeigt die Beziehung zwischen der Geschwindigkeit, mit der die Temperatur der Werkstücke von der Flußmittel-Aktivie­ rungstemperatur (z. B. 550°C) auf die Hartlöttemperatur (z. B. 600°C) erhöht wird, und dem Anteil der nicht fehlerhaft hart­ gelöteten Werkstücke. In der Zeichnung sind die Bedingungen mit Ausnahme der Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit dieselben wie bei der vorstehend beschriebenen Ausführungsform. Der Anteil der nicht fehlerhaft hartgelöteten Werkstücke wurde erhalten, indem an den hartgelöteten Abschnitten der Werkstücke auf Un­ dichtigkeit geprüft wurde.

In dem Fall, daß das Erhitzen hauptsächlich durch Zwangskonvek­ tion erfolgt, ist eine Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit von 26°C pro Minute oder mehr aus verschiedenen Gründen schwer zu realisieren. Eine vorzuziehende Temperaturerhöhungsgeschwindig­ keit liegt deshalb in dem Bereich von 5°C bis 25°C pro Minu­ te.

Obwohl der Ofen der vorstehend beschriebenen Ausführungsform denselben Aufbau hat wie die herkömmlichen Öfen, bei denen das Erhitzen zum Hartlöten sowohl durch Zwangskonvektion als auch durch Strahlung bewirkt wird, macht er es möglich, daß die An­ ordnungsdichte der Werkstücke, die in den Drahtgazekorb 100 aufgenommen werden, dreimal so hoch wie bei den herkömmlichen Öfen ist, so daß er zur Erzielung einer wesentlichen Verbesse­ rung der Produktivität beiträgt.

Die vorstehende Ausführungsform ist zwar unter Bezugnahme auf einen kontinuierlich arbeitenden Hartlötofen beschrieben wor­ den, jedoch ist das erfindungsgemäße Hartlötverfahren natürlich auch auf andere Arten von Hartlötöfen anwendbar. Es ist bei­ spielsweise auf einen kleinen Hartlötofen anwendbar, der einen diskontinuierlichen Betrieb erlaubt und eine Vorerhitzungskam­ mer hat, die auch als Hartlötkammer dient, sowie einen Einlaß­ seiten-Vorraum hat, der auch als Auslaßseiten-Vorraum dient. Um die Werkstücke während des Vorerhitzens schnell durch Strahlung und Zwangskonvektion zu erhitzen und ihre Temperatur hauptsäch­ lich durch Zwangskonvektion von der Flußmittel-Aktivierungstem­ peratur auf die Hartlöttemperatur zu erhöhen, wird in diesem Fall an einer Stelle zwischen der Leitwand und den Heizeinrich­ tungen oder zwischen der Leitwand und den Werkstücken ein be­ wegliches Strahlungsabfangteil bereitgestellt, wobei das Strah­ lungsabfangteil während des Vorerhitzens mit Abstand von der vorstehend erwähnten Stelle angeordnet und nach dem Vorerhitzen an diese Stelle zurückgebracht wird. Es ist abgesehen davon auch möglich, an beiden Seiten der Werkstücke Wärmeisolierplat­ ten bereitzustellen, an der Leitwandseite Heizeinrichtungen an­ zuordnen, die nur eine Strahlungsheizung bewirken, und an der Seite der Seitenwände des Ofengestells Heizeinrichtungen anzu­ ordnen, die nur eine Zwangskonvektionsheizung bewirken. In die­ sem Fall werden während des Vorerhitzens beide Arten von Heiz­ einrichtungen angewandt, um ein schnelles Erhitzen durch Strah­ lung und Zwangskonvektion zu bewirken. Während des Hartlötens erfolgt das Erhitzen nur durch Zwangskonvektion, während die Temperaturschwankung eingeschränkt wird.

Unter Bezugnahme auf Fig. 3 ist es nicht notwendig, daß die Strahlungsabfangteile 9 mit der Leitwand 16 in Kontakt sind; sie können in irgendeiner anderen Weise angeordnet sein, soweit sie die Strahlung von den Heizeinrichtungen 7, die direkt oder durch die Leitwand 16 hindurch auf die Werkstücke einwirkt, vermindern können.

Wie vorstehend beschrieben wurde, werden bei dem erfindungsge­ mäßen Aluminiumhartlötverfahren Aluminiumteile, die mit Fluß­ mittel und Hartlot beschichtet sind, in einem Gas, das eine oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, hauptsächlich durch Zwangskonvektion erhitzt.

Die Werkstücke werden wegen dieser Ausführung durch Zwangskon­ vektion gleichmäßig erhitzt, und ein Kontakt der schädlichen Gasbestandteile mit der hartgelöteten Oberfläche aufgrund die­ ser Zwangskonvektion wird durch das Flußmittel verhindert, so daß fehlerhaftes Hartlöten, das auf irgendwelche Schwankungen der Werkstück-Hartlöttemperatur zurückzuführen ist, vermindert werden kann. Ferner kann durch eine hohe Anordnungsdichte der Werkstücke während des Hartlötens eine Verbesserung der Produk­ tivität erzielt werden, und fehlerhaftes Hartlöten kann vermin­ dert werden, indem ein Kontakt der schädlichen Gasbestandteile mit den hartgelöteten Abschnitten vermieden wird. Als Folge kann ein Aluminiumhartlötverfahren bereitgestellt werden, das im Vergleich zu den herkömmlichen Hartlötverfahren eine wesent­ lich höhere Produktivität und Ausbeute liefert.

Beim erfindungsgemäßen Aluminiumhartlötofen sind in der Hart­ lötkammer, in der eine Zwangskonvektion des Gases, das die oxi­ dationsverhindernde Atmosphäre bildet, bewirkt wird, Strah­ lungsabfangteile bereitgestellt, die die Strahlung von den Heizeinrichtungen zu den Werkstücken abfangen, so daß direkte Strahlung zu den Werkstücken durch eine einfache Struktur abge­ fangen werden kann, um die Menge der Wärmestrahlung, die von den Werkstücken aufgenommen wird, zu vermindern, wodurch die Durchführung des vorstehenden Aluminiumhartlötverfahrens ermög­ licht wird.

Claims (10)

1. Aluminiumhartlötverfahren, gekennzeichnet durch
einen Vorerhitzungsschritt, bei dem Aluminium- oder Aluminium­ legierungsteile in Form von Werkstücken, die mindestens in hartzulötenden Abschnitten mit Flußmittel und Hartlot beschich­ tet sind, in einer oxidationsverhindernden Atmosphäre vorer­ hitzt werden;
einen Hartlötschritt, bei dem die vorerhitzten Werkstücke in der oxidationsverhindernden Atmosphäre hauptsächlich durch Zwangskonvektion erhitzt werden, um das Flußmittel allmählich zu aktivieren und das Hartlot allmählich zu schmelzen; und
einen Schritt der allmählichen Abkühlung, bei dem die hartgelö­ teten Werkstücke in der oxidationsverhindernden Atmosphäre all­ mählich abgekühlt werden.

2. Aluminiumhartlötverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß als Hartlot ein Werkstoff des Al-Si-Legierungssy­ stems und als Flußmittel Kaliumaluminiumfluorid verwendet wird und daß die Temperatur der Werkstücke bei dem Hartlötschritt mit einer Geschwindigkeit von 5°C pro Minute oder mehr von 550°C auf 600°C erhöht wird.

3. Aluminiumhartlötverfahren nach Anspruch 2, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Kaliumaluminiumfluorid irgendeines ist, das aus KAlF₄, K₃AlF₆ und K₂AlF₅·H₂O oder einer Mischung davon aus­ gewählt ist.

4. Aluminiumhartlötverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Erhitzen der vorerhitzten Werkstücke bei dem Hartlötschritt hauptsächlich durch Zwangskonvektion erfolgt, während die Einflüsse von Strahlungsheizung vermieden werden.

5. Aluminiumhartlötverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß das Erhitzen durch Zwangskonvektion bei dem Hart­ lötschritt durch eine Zwangskonvektion eines Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, erfolgt, wobei das Gas im mittleren Teil des Werkstücks eine Strömungsgeschwindig­ keit von 0,5 bis 4 m/s hat.

6. Aluminiumhartlötverfahren nach Anspruch 5, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Strömungsgeschwindigkeit des Gases, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet und der Zwangskonvek­ tion unterzogen wird, 0,6 bis 3 m/s beträgt.

7. Aluminiumhartlötofen, gekennzeichnet durch
ein Ofengestell, das luftdicht gemacht werden kann und das mit einer Vorerhitzungskammer zum Vorerhitzen von Aluminium- oder Aluminiumlegierungsteilen in Form von Werkstücken, die mit Flußmittel und Hartlot beschichtet sind,
einer Hartlötkammer zum allmählichen Aktivieren des Flußmittels und zum allmählichen Schmelzen des Hartlots und
einer Abkühlungskammer zum allmählichen Abkühlen der hartgelö­ teten Werkstücke ausgestattet ist;
Gaseinfülleinrichtungen zum Füllen der Vorerhitzungskammer, der Hartlötkammer und der Abkühlungskammer mit einem Gas, das eine oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet;
Transporteinrichtungen zum Transportieren von Werkstücken aus der Vorerhitzungskammer über die Hartlötkammer zu der Abküh­ lungskammer;
eine Werkstück-Einführungseinrichtung zum Einführen von Werk­ stücken in die Vorerhitzungskammer;
eine Werkstück-Entnahmeeinrichtung zur Entnahme von Werkstücken aus der Abkühlungskammer;
Heizeinrichtungen, die in der Vorerhitzungskammer und der Hart­ lötkammer angeordnet sind und die das Gas, das die oxidations­ verhindernde Atmosphäre bildet, erhitzen;
Umwälzventilatoren zum Bewirken einer Zwangskonvektion des Ga­ ses, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, in der Hartlötkammer und
Strahlungsabfangteile, die in der Hartlötkammer angeordnet sind und die die Menge der Wärmestrahlung zu den Werkstücken vermin­ dern, so daß das Erhitzen der Werkstücke hauptsächlich durch Zwangskonvektion bewirkt werden kann.

8. Aluminiumhartlötofen nach Anspruch 7, dadurch gekennzeich­ net, daß die Vorerhitzungskammer und die Hartlötkammer durch Strömungsumleitungs-Durchgänge verbunden sind, die mit Umleit­ ventilatoren versehen sind und durch die hindurch das Gas, das die oxidationsverhindernde Atmosphäre bildet, von der Hartlöt­ kammer, die sich an der Seite befindet, die bezüglich der Rich­ tung, in der die Werkstücke transportiert werden, stromabwärts gelegen ist, zu der Vorerhitzungskammer, die sich an der strom­ aufwärts gelegenen Seite befindet, strömen gelassen wird.

9. Aluminiumhartlötofen nach Anspruch 8, dadurch gekennzeich­ net, daß der Aluminiumhartlötofen mit mehreren bzw. einer Viel­ zahl von Vorerhitzungskammern und mit mehreren bzw. einer Viel­ zahl von Hartlötkammern versehen ist, wobei die einander be­ nachbarten dieser Kammern durch die Strömungsumleitungs-Durch­ gänge verbunden sind und das Gas, das die oxidationsverhindern­ de Atmosphäre bildet, durch die Strömungsumleitungs-Durchgänge hindurch nacheinander von den Kammern, die sich an der stromab­ wärts gelegenen Seite befinden, zu den Kammern, die sich an der stromaufwärts gelegenen Seite befinden, strömen gelassen wird.

10. Aluminiumhartlötofen nach Anspruch 7, dadurch gekennzeich­ net, daß die Strömungsgeschwindigkeit des Gases, das die oxida­ tionsverhindernde Atmosphäre bildet und der Zwangskonvektion unterzogen wird, 0,5 bis 4 m/s beträgt.