DE3935953C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Aufbereitung von mechnisch entwässertem Filtrationsschlamm mit den Merkmalen aus dem Oberbegriff des Patentanspruches 1. Die Erfindung betrifft auch eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens. Aufbereitung meint zumindest eine so weitgehende Behandlung, daß die problemlose Entsorgung, z. B. auf normalen Deponien, möglich ist. Der Begriff umfaßt aber auch eine Regenerierung, die es erlaubt, das behandelte Gut als Filterhilfsmittel einzusetzen. - Kieselgur bezeichnet im Rahmen der Erfindung einen mineralischen Rohstoff (vgl. Römpps Chemie-Lexikon, 1973, 1770), der als Filterhilfsmittel in den verschiedensten Industrien eingesetzt werden kann. Insbesondere in der Zuckerindustrie, in Brauereien, in der chemischen und pharmazeutischen Industrie werden solche Filterhilfsmittel eingesetzt. Neben den verschiedenen Kieselguren kann der Filtrationsschlamm auch andere Filtrationshilfsmittel in der inerten Trockenmasse enthalten. Dazu gehören insbe­ sondere geblähtes Perlite bzw. geblähtes Vermiculite. Der Filtrationsschlamm enthält außerdem die bei der Filtration abgeschiedenen Substanzen. Sie sind hauptsächlich organischer Natur und machen die Aufbereitung erforder­ lich. Die Mengen an Perlite bzw. an Vermiculite belaufen sich üblicherweise auf einige wenige Gewichtsprozente. Sie sorgen in dem Filtrationshilfsmittel für einen quali­ tativen Ausgleich gegenüber erhöhter Partikelfeinheit durch mechanische Beanspruchungen. Kieselgele, die im Kontaktverfahren mit Kieselgur verwendet werden, können außerdem in dem Filtrationsschlamm enthalten sein. Der anfallende Filtrationsschlamm kann sich daher in seiner Zusammensetzung, je nach Provenienz, unterscheiden. Erfah­ rungsgemäß fällt ein Filtrationsschlamm an, der haupt­ sächlich aus Kieselgur besteht. Unter Dispergierung versteht man eine "Auflösung" des Filtrationsschlammes bis zum Primärkorn.

Im Rahmen der bekannten Maßnahmen, von denen die Erfindung ausgeht (Brauwelt, 1988, Nr. 49, Seiten 2332 bis 2346), beobachtet man eine störende Umwandlung der in der Kieselgur enthaltenden nichtkristallinen Kieselsäure zu kristalliner Kieselsäure, obgleich das Trockengut in nach­ geschalteten Kühlvorrichtungen geführt wird. Das beein­ trächtigt oder verhindert die Wiederverwendung des auf­ bereiteten Gutes als Filtrationshilfsmittel. Im übrigen ist bei der bekannten Anlage die Funktionssicherheit verbesserungsbedürftig. Es zeigen sich Störungen durch Agglomeratbildung und störende Ablagerungen in dem Filteraggregat, über welches das Trocknungsgas abgezogen wird. Besonders ausgeprägt sind diese Störungen, wenn in ein und derselben Anlage Filtrationsschlamm unter­ schiedlicher Provenienz behandelt wird. Die bekannten Maßnahmen verlangen eine sorgfältige Reinigung der Gase, die an die Umgebung abgegeben werden.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, das gattungs­ gemäße Verfahren so auszubilden, daß eine Regenerierung bis zur Wiedergewinnung eines aus Kieselgur bestehenden Filterhilfsmittel funktionssicher möglich ist, ohne störende Veränderungen der Kieselgur, auch in bezug auf die Körnungszusammensetzung, in Kauf genommen werden müssen.

Diese Aufgabe wird durch die Merkmalskombination des Patentanspruchs 1 gelöst. - Für das erfindungsgemäße Verfahren ist zunächst wesentlich, daß die Trocknung des Filtrationsschlammes bei einer niedrigen Trocknungs­ temperatur durchgeführt wird, bei der die organischen Bestandteile des Filtrationsschlammes nicht verdampfen können und dementsprechend das Trocknungsgas nicht belasten. Als Trocknungsgasstrom wird ein Abgasstrom eingesetzt, der bei der Verbrennung der im Filtrationsschlamm enthaltenen organischen Bestandteile entsteht. Dieser Abgasstrom führt erhebliche Feststoff­ mengen mit. Der Abgasstrom, der nach einer Kühlung als Trocknungsgasstrom eingesetzt wird, führt etwa 20% der nach der Verbrennung der organischen Bestandteile noch vorhandenen Feststoffe mit. Die Tatsache, daß der als Trocknungsgasstrom eingesetzte Heißgasstrom in beacht­ lichem Maße Feststoffanteile mitführt, wirkt sich überraschenderweise nicht negativ aus. Die im Kreis geführte Feststoffmenge ist im wesentlichen konstant. Untersucht man einerseits die Körnungsverteilung in dem aufgegebenen Filtrationsschlamm und andererseits die entsprechende Verteilung der zurückgewonnenen Kieselgur, so wird eine weitgehende Übereinstimmung festgestellt. Im übrigen hat der im Trocknungsgasstrom mitgeführte Feststoffanteil noch den positiven Effekt, daß bei der Trocknung des Filtrationsschlammes keine störenden Konglomerate entstehen oder diese zumindest rasch aufgelöst werden. Wesentlich für das erfindungsgemäße Verfahren ist ferner, daß die Verbrennung der organischen Bestandteile in einem Wirbelstromreaktor bei kurzer Verweilzeit des Trockengutes durchgeführt wird, und daß das Fertiggut im Anschluß daran auf eine Temperatur unterhalb von 550°C abgeschreckt wird. Diese Abschreckung auf eine Zwischentemperatur, die nicht größter sein darf als 550°C, reicht aus, um eine störende Bildung von kristalliner Kieselsäure zu vermeiden. An die Abschreck­ kühlung kann sich dann eine Kühlung mit üblicher Kühlge­ schwindigkeit anschließen. Zwar nimmt das Trockengut bei der Behandlung in der Hochtemperaturbehandlungskammer unter Umständen ein lavaartiges Fließverhalten an, die Abschreckkühlung stellt jedoch auch sicher, daß das behandelte Gut unmittelbar nach Verlassen des Heiß­ gaszyklons mit üblichen Einrichtungen förderbar und manipulierbar ist. Im Ergebnis wird durch die Kombination der beschriebenen Maßnahmen erreicht, daß eine einfache Aufbereitung des Filtrationsschlammes für Entsorgungs­ zwecke, aber auch eine Regenerierung bis zur Gewinnung eines aus Kieselgur bestehenden Filterhilfsmittels aus einem anfallenden, mechanisch entwässerten Filtrations­ schlamm betriebssicher möglich ist, ohne daß störende Veränderungen der Kieselgur, auch bezüglich des Körnungsaufbaus in Kauf genommen werden müßten.

Bei Einsatz von Filtrationsschlämmen unterschiedlicher Provenienz, die zum Beispiel aus unterschiedlichen Braueinrichtungen oder Brauereien abgezogen werden, können die Filtrationsschlämme durch Mischung auf eine vorbe­ stimmte Zusammensetzung normiert und danach in dem Trockengasstrom getrocknet werden.

Gegenstand der Erfindung ist auch eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens mit der Merkmalskombination des Patentanspruches 3. Diese Anlage kann in weiten Grenzen so gesteuert und geregelt werden, daß eine einfache und funktionssichere Aufbereitung des Filtra­ tionsschlammes und die Gewinnung eines Filterhilfsmittels, welches allen Anforderungen genügt, auch dann möglich sind, wenn mit Filtrationsschlamm sehr unterschiedlicher Provenienz und Zusammensetzung als Ausgangsmaterial gearbeitet wird. Die Einspritz-Wasserkühlung besitzt zweckmäßigerweise einen ausreichend empfindlichen und schnell reagierenden Regelkreis für die Temperatur des Trocknungsgasstromes. Im Rahmen der Erfindung liegt es, die Anordnung so zu treffen, daß das Strom­ trocknungsaggregat im Bereich vor dem Zyklonaggregat eine Prallumlenkung zur Agglomeratzerstörung aufweist. Ferner kann das Heißgaszyklonaggregat Störungselemente enthalten, die in der Zyklonmittelachse angeordnet und von der Drallströmung in eine statischen Gesetzen gehorchende oder in eine schwingende Bewegung versetztbar sind.

Im folgenden wird die Erfindung anhand einer lediglich ein Ausführungsbeispiel darstellenden Zeichnung ausführlicher erläutert. Es zeigt

Fig. 1 das Schema einer erfindungsgemäßen Anlage mit Fließbild,

Fig. 2 in dem vergrößerten Ausschnitt A aus dem Gegenstand nach Fig. 1 Einzelheiten der Hochtemperatur­ behandlungskammer,

Fig. 3 einen Schnitt in Richtung B-B durch den Gegenstand nach Fig. 2.

Die in der Fig. 1 dargestellte Anlage ist für die Aufbereitung eines hauptsächlich aus Kieselgur bestehenden mechanisch entwässerten Filtrationsschlammes bestimmt. Die Aufbereitung kann bis zur vollständigen Regenerierung geführt werden. Der Filtrationsschlamm besteht aus Kieselgur einer vorgegebenen Kornverteilung, den bei der Filtration abgeschiedenen Substanzen und ggf. geblähtem Perlite oder Vermiculite bzw. Kieselgelen.

In ihrem grundsätzlichen Aufbau besteht die Anlage zu­ nächst aus einer Aufgabeeinrichtung 1 für den aufzuge­ benden Filtrationsschlamm. Das ist im Schema der Fig. 1 links erkennbar. Es versteht sich, daß die Anordnung so getroffen ist, daß über Förderschnecken 2 oder andere Förderer der aufzugebende Filtrationsschlamm hinreichend feinteilig in das Stromtrocknungsaggregat 3 eingeführt wird. Dieses arbeitet mit einem von unten nach oben strö­ menden Trocknungsgasstrom, dessen Strömungsgeschwindig­ keit groß genug ist, um den feinteilig aufgegebenen Fil­ trationsschlamm mitzuführen. Zum grundsätzlichen Aufbau der Anlage gehören fernerhin ein Zyklonaggregat 4 und ein Feststoffilter 5. Beide gemeinsam bilden ein Ab­ scheideraggregat 4, 5 für die Abscheidung des körnigen Trockengutes. Das Trocknungsgas wird danach als Abgas über einen Wärmetauscher 6 geführt, der der Aufheizung der in die Anlage einzuführenden Frischluft dient, und kann nach entsprechender Reinigung in die Atmosphäre entlassen werden.

Von besonderer Bedeutung für die erfindungsgemäße Anlage ist die Hochtemperaturbehandlungskammer 7 für die Behand­ lung des Trockengutes in einem Behandlungsgasstrom. Ein Heißgaszyklonaggregat 8 für die Abscheidung des behan­ delten Gutes aus dem Behandlungsgasstrom ist nachgeschal­ tet. Im übrigen ist eine Kühleinrichtung 9 für das abge­ schiedene, behandelte Gut vorgesehen. Die Einrichtungen bzw. Aggregate sind in der beschriebenen Reihenfolge in das Verfahren so eingebunden, wie es das Fließschema mit den eingetragenen Pfeilen verdeutlicht. Auch die im Rahmen der Erfindung wesentlichen Temperaturbereiche und Temperaturen wurden in das Fließschema eingetragen. In­ soweit bedarf das Fließschema im einzelnen nicht der Be­ schreibung. Das behandelte Gut kann ohne weiteres einer Deponie aufgegeben werden. Die Behandlung kann aber auch so weit geführt werden, daß das behandelte Gut als Fil­ terhilfsmittel einsetzbar ist.

Aus einer vergleichenden Betrachtung der Fig. 1 bis 3 entnimmt man, daß die Hochtemperaturbehandlungskammer 7 als Wirbelstromreaktor ausgeführt ist, der einen verti­ kalen Reaktionsraum 10 mit kreisförmigem Querschnitt, eine koaxial unter dem Reaktionsraum 10 angeordnete Drallerzeugungseinrichtung 11 für die Einführung des Be­ handlungsgasstromes und eine koaxial über der Reaktions­ kammer 10 angeordnete und in die Reaktionskammer 10 hineinragende Einführungslanze 12 für das Trockengut auf­ weist. Der Hochtemperaturbehandlungskammer 7 ist ein Be­ handlungsgaserzeuger 13 vorgeschaltet. Der Behandlungs­ gaserzeuger 13 besitzt eine Brennkammer 14, eine Einrich­ tung 15 für die Zuführung von flüssigen und/oder gasför­ migen Brennstoffen, eine Einrichtung 16 für eine Druck­ luftzuführung und eine Einrichtung 17 für eine Frisch­ luftzuführung. Der Behandlungsgaserzeuger 13 ist so aus­ gelegt, daß ein Behandlungsgasstrom ausreichender Strö­ mungsenergie mit ausreichender Temperatur und ausreichen­ dem Sauerstoffgehalt zur Verbrennung der organischen Bestandteile in die Hochtemperaturbehandlungskammer 7 eintritt. Das Heißgaszyklonaggregat besitzt eine Ausklei­ dung 18 aus feuerfester Keramik. Es ist für eine Fest­ stoffabscheidung von etwa 80% eingerichtet. Dem Heißgas­ zyklonaggregat ist eine Abschreckkühleinrichtung 19 für die abgeschiedenen Feststoffe nachgeschaltet. Diese ist zwischen dem Heißgaszyklonaggregat 8 und der schon be­ schriebenen Kühleinrichtung 9 angeordnet. Der Heißgasab­ zug des Heißgaszyklonaggregates 8 ist über ein Über­ führungsleitungssystem 20 an das Stromtrocknungsaggregat 3 angeschlossen. Das aus dem Heißgaszyklonaggregat ab­ gehende Heißgas mit seinem Feststoffanteil von etwa 20% ist als Trocknungsgasstrom in das Stromtrocknungs­ aggregat 3 einführbar. Dabei sind jedoch besondere Maß­ nahmen verwirklicht. Die Anordnung ist nämlich so getrof­ fen, daß das Überführungsleitungssystem 20 eine mit einer Prozeßsteuereinrichtung 21 zusammenwirkende Einspritz- Wasserkühlung 22 besitzt, mit der die Temperatur des Trocknungsgasstromes auf eine Einführungstemperatur einstellbar ist, die niedrig genug ist, um eine Ver­ dampfung der im Filterschlamm mitgeführten organischen Bestandteile im Stromtrocknungsaggregat 13 zu verhin­ dern.

Aus den Fig. 2 und 3 entnimmt man, daß die Hochtemperatur­ behandlungskammer 7 einen im Vertikalschnitt birnenför­ migen Reaktionsraum 10 sowie eine Drallerzeugungsein­ richtung 11 und einen Gasaustritt 23 mit demgegenüber reduziertem Querschnitt aufweist. Die Hochtemperaturbe­ handlungskammer 7 ist für eine in das Fließschema ein­ getragene Behandlungstemperatur eingerichtet. Der Be­ handlungsgasstrom tritt mit einer Temperatur von etwa 600°C, jedenfalls aber mit einer Temperatur, die ober­ halb der Zündtemperatur der zu verbrennenden, organischen Bestandteile liegt, in die Hochtemperaturbehandlungs­ kammer 7 ein. Nach bevorzugter Ausführung der Erfindung wird die Hochtemperaturbehandlungskammer 7 mit Unterdruck betrieben. Sie kann auch als konische Kammer gestaltet sein, wie es in der Fig. 1 dargestellt wurde.

Die schon erwähnte Abschreckkühlvorrichtung 19 ist als wassergekühlte Schurre oder Wendel ausgerüstet. Es ver­ steht sich, daß die Einspritzwasserkühlung 22 einem Regelkreis für die Temperatur des Trocknungsgases ange­ hört. Im oberen Teil des Stromtrocknungsaggregates er­ kennt man vor dem Zyklonaggregat 4 eine Prallumlenkung 24, in der eine Agglomeratzerstörung durch Prallzer­ kleinerung stattfinden kann. Das hier aus dem Trocknungs­ gasstrom ausfallende Gut gelangt über die eingezeichnete Leitung 25 zur Aufgabeeinrichtung 1 zurück. Das aus dem Zyklonaggregat 4 abgeschiedene Trockengut sowie das aus dem Feststoffilter 5 abgeschiedene Trockengut werden über die in der Fig. 1 dargestellten Fördereinrichtungen 26 in die Hochtemperaturbehandlungskammer 7 eingeführt. Ein Teilstrom kann auch zur Aufgabeeinrichtung 1 zurückge­ führt werden.

Die Hochtemperaturbehandlungskammer 7, die auch Drall­ stromreaktor bezeichnet wird, ist zweckmäßigerweise im oberen Teil mit einer (nicht gezeichneten) Einrichtung versehen, die es erlaubt, Gasstromstöße mehr oder weniger tangential in Wandnähe in die Hochtemperaturbehandlungs­ kammer 7 gleichsam einzuschießen. Auf diese Weise wird eine Abreinigung der Wand der Hochtemperaturbehandlungs­ kammer 7 erreicht und insoweit die Betriebssicherheit er­ höht. In der Wand des Heißgaszyklons 8 können Störungs­ elemente angeordnet sein, die ebenfalls nicht gezeichnet wurden. Störungselemente können auch in der Mittelachse des Heißgaszyklons 8 und so angeordnet sein, daß sie von der Drallströmung in eine statistischen Gesetzen gehor­ chende oder in eine schwingende Bewegung versetzt wer­ den. Die Störungselemente dienen dazu, sicherzustellen, daß ein ausreichender Feststoffanteil mit dem Trocknungs­ gasstrom in das Stromtrocknungsaggregat 3 eingeführt wird. Auch werden ein störungsfreier Materialfluß in dem Heißgaszyklon 8 und damit eine schnelle Erstabkühlung ge­ fördert.

Claims (6)

1. Verfahren zur Aufbereitung von mechanisch entwässertem Filtrationsschlamm, der Kieselgur einer vorgegebenen Korn­ verteilung als Hauptbestandteil sowie organische Bestand­ teile und gegebenenfalls geblähtes Perlite oder Vermiculite enthält, - bei dem
der Filtrationsschlamm in einem Trocknungsgasstrom getrocknet und zu einem körnigen Trockengut dispergiert wird,
das Trockengut in einem Zyklonaggregat und einem nachgeschalteten Feststoffilter aus dem Trocknungsgasstrom abgetrennt, mit einem heißen Behandlungsgasstrom beaufschlagt und anschließend in einem Heißgaszyklonaggregat aus dem Behandlungsgasstrom abgeschieden wird,
wobei die organischen Bestandteile des Trockengutes in dem Behandlungsgasstrom durch Verbrennung beseitigt werden und wobei das aus dem Behandlungsgasstrom abgeschiedene heiße Trockengut sofort abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet,
daß das Trockengut und der Behandlungsgasstrom in einem Wirbelstromreaktor in Kontakt gebracht werden, welcher einen vertikalen Reaktionsraum mit kreis­ förmigem Querschnitt, eine koaxial unter dem Reak­ tionsraum angeordnete Drallerzeugungseinrichtung für die Einführung des Behandlungsgasstromes und eine koaxial über der Reaktionskammer angeordnete und in diese hineinragende Einführungslanze für das Trocken­ gut aufweist, wobei das Behandlungsgas mit einer oberhalb der Zündtemperatur der zu verbrennenden organischen Bestandteile liegenden Temperatur von etwa 600°C in den Wirbelstromreaktor eintritt und wobei die mittlere Verweilzeit des Trockengutes in dem Wirbelstromreaktor kleiner ist als die Reaktionszeit für die Umwandlung der nicht­ kristallinen Kieselsäure in kristalline Kieselsäure,
daß etwa 80% der Feststoffe, die von dem aus dem Wirbelstromreaktor austretenden Heißgas mitgeführt werden, in dem Heißgaszyklonabscheider abgetrennt, in einer Abschreckkühleinrichtung von einer Austritts­ temperatur aus dem Heißgaszyklonabscheider von etwa 800°C auf eine Temperatur unterhalb von 550°C abgeschreckt und schließlich in einer Kühleinrichtung weiter abgekühlt werden und
daß das aus dem Heißgaszyklonaggregat abgezogene Heißgas durch Einspritzen von Wasser gekühlt und anschließend mit seinem Restfeststoffgehalt von etwa 20% als Trocknungsgasstrom zur Trocknung des Filtrationsschlammes eingesetzt wird, wobei in dem Trocknungsgasstrom eine Einführungstemperatur einge­ stellt wird, die niedrig genug ist, um eine Verdampfung der im Filtrationsschlamm mitgeführten Bestandteile im Trocknungsgasstrom zu verhindern.

2.Verfahren nach Anspruch 1, bei dem bei Einsatz von Filtrationsschlämmen unterschiedlicher Provenienz, die zum Beispiel aus unterschiedlichen Braueinrichtungen oder Brauereien abgezogen werden, die Filtrationsschlämme durch Mischung auf eine vorbestimmte Zusammensetzung normiert und danach in dem Trocknungsgasstrom getrocknet werden.

3. Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 2, - mit
einer Aufgabeeinrichtung für den in ausreichend feiner Verteilung aufzugebenden Filtrationsschlamm, einem Stromtrocknungsaggregat für die Trocknung und Dispergierung des aufgegebenen Filtrationsschlammes in einem Trocknungsgasstrom,
einem aus einem Zyklonaggregat und einem Fest­ stoffilter bestehenden Abscheideraggregat für die Abscheidung des körnigen Trockengutes,
einer Hochtemperaturbehandlungskammer für die Behandlung des Trockengutes in einem Behandlungs­ gasstrom,
einem Heißgaszyklonaggregat für die Abscheidung des Trockengutes aus dem Behandlungsgasstrom und
einer Kühleinrichtung für das abgeschiedene behan­ delte Gut,
dadurch gekennzeichnet, daß die Hochtemperaturbehandlungskammer (7) als Wirbelstromreaktor ausgeführt ist, der einen im Vertikalschnitt birnen­ förmigen Reaktionsraum (10) mit kreisförmigen Querschnitt, eine koaxial unter dem Reaktionsraum angeordnete Drall­ erzeugungseinrichtung (11) für die Einführung des Behandlungsgasstromes, einen Gasaustritt (23) am oberen Teil des Reaktionsraumes (10) und eine koaxial über der Reaktionskammer (10) angeordnete und in diese hinein­ ragende Einführungslanze (12) für das Trockengut aufweist, wobei die Drallerzeugungseinrichtung (11) und der Gasaustritt (23) einen gegenüber dem Reaktionsraum (10) reduzierten Querschnitt besitzen, daß der Hochtem­ peraturbehandlungskammer (7) ein Behandlungsgaserzeuger (13) vorgeschaltet ist, der eine Brennkammer (14), eine Einrichtung (15) für die Zuführung von flüssigen und/oder gasförmigen Brennstoffen, eine Einrichtung (16) für eine Druckluftzuführung und eine Einrichtung (17) für eine Frischluftzuführung aufweist, daß das Heißgas­ zyklonaggregat (8) mit einer Auskleidung (18) aus feuer­ fester Keramik versehen und für eine Feststoffabscheidung von etwa 80% eingerichtet ist, daß zwischen dem Heißgas­ zyklonaggregat (8) und der Kühleinrichtung (9) eine Abschreckkühleinrichtung mit wassergekühlter Schurre oder Wendel angeordnet ist, daß der Heißgasabzug des Heißgas­ zyklonaggregates (8) über ein Überführungsleitungssystem (20) an das Stromtrocknungsaggregat (3) angeschlossen und das aus dem Heißgaszyklonaggregat (8) abgehende Heißgas mit seinem Restfeststoffanteil von etwa 20% als Trocknungsgasstrom in das Stromtrocknungsaggregat (3) einführbar ist, und daß das Überführungsleitungssystem (20) eine mit einer Prozeßsteuereinrichtung (21) zusam­ menwirkende Einspritz-Wasserkühlung (22) aufweist, mit der die Rückführungstemperatur des Trocknungsgasstromes so einstellbar ist, daß keine Verdampfung der im Filtrationsschlamm mitgeführten Bestandteile im Trocknungsaggregat (3) auftritt.

4. Anlage nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Einspritz-Wasserkühlung (22) einen Regelkreis für die Temperatur des Trocknungsgasstromes aufweist.

5. Anlage nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Stromtrocknungsaggregat im Bereich vor dem Zyklonaggregat (4) eine Prallumlenkung (5) zur Agglo­ meratzerstörung aufweist.

6. Anlage nach einem der Ansprüche 3 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Heißgaszyklonaggregat (8) Störungselemente enthält, die in der Zyklonmittelachse angeordnet und von der Drallströmung in eine statischen Gesetzen gehorchende oder in eine schwingende Bewegung versetzbar sind.