DE3742073C2 - - Google Patents
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- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R13/00—Details of coupling devices of the kinds covered by groups H01R12/70 or H01R24/00 - H01R33/00
- H01R13/66—Structural association with built-in electrical component
- H01R13/719—Structural association with built-in electrical component specially adapted for high frequency, e.g. with filters
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B11/00—Communication cables or conductors
- H01B11/18—Coaxial cables; Analogous cables having more than one inner conductor within a common outer conductor
- H01B11/1808—Construction of the conductors
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- H—ELECTRICITY
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- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P1/00—Auxiliary devices
- H01P1/30—Auxiliary devices for compensation of, or protection against, temperature or moisture effects ; for improving power handling capability
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- H01R—ELECTRICALLY-CONDUCTIVE CONNECTIONS; STRUCTURAL ASSOCIATIONS OF A PLURALITY OF MUTUALLY-INSULATED ELECTRICAL CONNECTING ELEMENTS; COUPLING DEVICES; CURRENT COLLECTORS
- H01R9/00—Structural associations of a plurality of mutually-insulated electrical connecting elements, e.g. terminal strips or terminal blocks; Terminals or binding posts mounted upon a base or in a case; Bases therefor
- H01R9/03—Connectors arranged to contact a plurality of the conductors of a multiconductor cable, e.g. tapping connections
- H01R9/05—Connectors arranged to contact a plurality of the conductors of a multiconductor cable, e.g. tapping connections for coaxial cables
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Description
Die Erfindung betrifft einen Koaxialleitungsabschnitt
bestehend aus einem beidseitig mit Verbindungsflanschen
ausgestatteten Außenleiter, der zumindest an seinen
beiden Enden eine Isolierstoffstütze umschließt, die
eine zentrale Bohrung zur Aufnahme eines Innenleiter-
Kupplungsstücks hat, das in einem Tragring endet,
der von einem Federlamellenkranz umgeben ist, der ein
Innenleiterrohr kontaktiert und dessen thermische Dehnun
gen zuläßt.
Werden über Koaxialleitungen, die aus Abschnitten mit
dem vorstehend genannten, bekannten Aufbau bestehen,
sehr hohe HF-Leistungen übertragen, so erwärmen sie sich
beträchtlich. Der Innenleiter nimmt hierbei naturgemäß
eine wesentlich höhere Übertemperatur an als der
Außenleiter. Beispielsweise kann bei einer Leistung
von 15 MW und einer Umgebungstemperatur von 40°C
ein aus Kupfer bestehender Innenleiter eine Temperatur
von 250°C und mehr und ein aus Aluminium bestehender
Außenleiter eine Temperatur von 110°C und darüber errei
chen. Hierdurch werden erhebliche thermische Dehnungen
verursacht. Da die Dehnung des
Innenleiters wesentlich
größer als die des Außenleiters ist, sind die den
Innenleiter kontaktierenden Federlamellenkränze jedes
Leitungsabschnitts ausreichend lang dimensioniert um
die stärkere Dehnung des Innenleiterrohres aufzunehmen,
ohne daß auch unter Berücksichtigung von Herstellungs-
und Montagelängentoleranzen Zwangskräfte entstehen können.
Bei einer mittleren Länge eines Abschnittes von beispiels
weise 5 m ergibt sich unter Berücksichtigung dieser
Überlegungen für die Federlamellen eine bis zu einige
cm betragende Länge der Federlamellen, da nicht
einmal bei waagerechter Verlegung des Leitungsabschnitts
davon ausgegangen werden kann, daß die Dehnung des Innen
leiterrohres sich auf seine beiden Enden gleichmäßig ver
teilt, daß also die den Schwerpunkt enthaltende Quer
schnittsmittelebene des Innenleiterrohres ortsfest bleibt.
Noch viel weniger gilt dies bei schräger oder gar
senkrechter Verlegung des Leitungsabschnitts. Es muß also
davon ausgegangen werden, daß das Innenleiterrohr sich
entweder bereits bei der Verlegung des Leitungs
abschnittes oder im Verlauf mehrerer Einschaltzyklen
mit seinem einen Ende vollständig über den betreffenden
Federlamellenkranz legt und daß der andere Federlamellen
kranz alle Montagetoleranzen und die gesamte thermische
Dehnung ausgleichen muß. Hierbei darf das betreffende
Ende des Innenleiterrohres selbstverständlich auch bei
der niedrigsten Umgebungstemperatur nicht von dem
Federlamellenkranz freikommen. Diese Gegebenheiten sind
jedoch einer sicheren Kontaktierung zwischen dem Innen
leiterrohr und den jeweiligen Innenleiter-Kupplungsstücken
abträglich, da der verfügbare Federweg in Richtung auf
die Wurzeln der Federlamellen abnimmt, hingegen die
Federkraft in Richtung auf die freien (tragringseitigen)
Enden der Lamellenfedern abnimmt. Eine absolut sichere
Kontaktierung über den gesamten Innenleiterumfang ist
jedoch gerade bei sehr hohen übertragenen HF-Leistungen
unerläßlich, ergibt sich aber aus den genannten Gründen
nur im mittleren Bereich der Lamellenfedern.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen
Koaxialleitungsabschnitt der einleitend genannten Art zu
schaffen, bei dem sich unabhängig von der Einbaulage des
Abschnittes die thermischen Dehnungen des Innenleiter
rohres weitgehend gleichmäßig auf dessen beide Enden
verteilen, so daß die Querschnitts-Mittelebene oder der
Schwerpunkt des Innenleiterrohres in jedem Betriebszustand
weitgehend ortsfest bleibt.
Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen
des Patentanspruches 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Durch diese Lösung wird erreicht, daß die Summe der
thermischen Dehnungen einerseits der Verschiebungs
ausgleichselemente, andererseits des zwischen deren
Festpunktlagern liegenden Stücks des Innenleiterrohres
höchstens gleich der thermischen Dehnung des Außenleiters
ist und sich gewünschtenfalls etwas kleiner als diese
bemessen läßt, um beispielsweise auch die - in absoluten
Beträgen allerdings geringe - thermische Dehnung der
Innenleiter-Kupplungsstücke berücksichtigen zu können.
Im Ergebnis bleibt daher ein vorgegebener Toleranzspalt
zwischen dem freien Ende des einen Verschiebungsaus
gleichselementes und der gegenüberliegenden Stirnfläche
des zugehörigen Tragringes bei jeder Temperatur des
Leitungsabschnittes im wesentlichen konstant, wenn man
den ungünstigsten Fall annimmt, daß das andere Ver
schiebungsausgleichselement mit seinem freien Ende an
der Stirnseite des anderen Tragrings als Anschlagfläche
anliegt. Das Innenleiterrohr kann sich also aus seiner
geometrischen Mittellage zwischen den beiden Innenleiter-
Kupplungsstücken höchstens um die Hälfte dieses Toleranz
spaltes nach der einen oder anderen Richtung bewegen.
Die Federlamellen können somit kürzer als bisher ausge
legt werden und arbeiten stets in ihrem für eine optimale
Kontaktierung günstigsten Bereich. Da sich beide Enden
des Innenleiterrohres in gleichem Maße relativ zu den
jeweiligen Federlamellenkränzen verschieben, ergibt sich
auch eine an beiden Innenleiterrohrenden gleiche Selbst
reinigung der kontaktierenden Flächen.
Bei einer bevorzugten, im Anspruch 2 angegebenen Ausführungs
form bilden die beiden Verschiebungsausgleichselemente
eine durchgehende, einstückige Einheit.
Eine besonders bevorzugte Weiterbildung dieser Ausführungs
form ist Gegenstand des Anspruchs 3. Hierbei wird dem Um
stand Rechnung getragen, daß in der Praxis häufig kein
Werkstoff für die Verschiebungsausgleichselemente zur
Verfügung steht, dessen Wärmeausdehnungskoeffizient ge
nau den Wert hat, der sich aus der im Anspruch 2 an
gegebenen Beziehung errechnet. Man wählt dann den
Werkstoff mit dem nächstliegenden, größeren Wärme
ausdehnungskoeffizienten und sieht zusätzlich zu
dem Toleranzspalt s den im Anspruch 3 genannten
Grundspalt s o vor, der die gegenüber dem rechne
rischen Wert etwas größere Wärmedehnung der Ver
schiebungsausgleichselemente aufnimmt. Ein gering
fügiger Zuschlag zu dem gemäß der Gleichung (3a)
in Anspruch 3 errechneten Wert für den Grundspalt s O
kann empfehlenswert sein, um zusätzlich auch zu
berücksichtigen, daß die Temperatur des Innenleiter
rohres normalerweise schneller ansteigt und langsamer
abfällt als diejenige des Außenleiters.
Abhängig von der - grundsätzlich beliebigen -
Querschnittform und Einbaulage der Verschiebungsaus
gleichselemente kann es erforderlich sein, gemäß
Anspruch 4 zusätzliche Loslager zwischen den Ver
schiebungsausgleichselementen und dem Innenleiterrohr
vorzusehen.
Mit der Ausgestaltung gemäß Anspruch 5 wird verhindert,
daß der Innenraum des Innenleiterrohrs in Resonanz
kommt.
Die im Anspruch 6 genannte Ausgestaltung der Verschie
bungsausgleichselemente als Profilstäbe wird bevorzugt,
da sie fertigungstechnisch einfach sowie vor allem
gewichtssparend ist. Der letztgenannte Gesichtspunkt
ist vor allem bei waagerechtem oder annähernd waage
rechtem Leitungsverlauf wichtig, um bei den häufig
beträchtlichen Längen der Abschnitte den Durchgang
des Innenleiterrohres auf ein akzeptables Maß zu
begrenzen.
In der Zeichnung ist ein Koaxialleitungsabschnitt
nach der Erfindung in einer beispielsweise gewählten
Ausführungsform schematisch vereinfacht dargestellt.
Es zeigt:
Fig. 1 einen Längsschnitt in verkürzter
Darstellung, und zwar links bei
Betriebstemperatur und rechts im
kalten Zustand des Leitungsabschnitts.
Fig. 2 einen Querschnitt gemäß der Linie
A-A in Fig. 1
Fig. 3 einen Querschnitt gemäß der Linie
B-B in Fig. 1.
Der dargestellte Koaxialleitungsabschnitt besteht in
bekannter Weise aus einem Außenleiter 1 mit beid
seitigen Verbindungsflanschen 2 a und 2 b, die mit
den entsprechenden Verbindungsflanschen der beid
seitig anschließenden Leitungsabschnitte verschraubt
sind. Im Bereich der Verbindungsflansche, im zeich
nerisch dargestellten Beispiel in den Verbindungs
flanschen der jeweils anschließenden Leitungsabschnitte,
sind Isolierstoffstützen 3 angeordnet, die eine zen
trale Bohrung zur Aufnahme von Innenleiter-Kupplungs
stücken 4 haben, die ein verkürzt dargestelltes
Innenleiterrohr S kontaktieren. Hierzu besitzt jedes
Innenleiter-Kupplungsstück an seinen beiden freien
Enden (von denen in Fig. 1 nur das dem betreffenden
Leitungsabschnitt zugehörige Ende dargestellt ist)
einen Kranz aus Federlamellen 6, die radial nach außen
vorgespannt sind und einen Tragring 7 umschließen,
der die Last des Innenleiterrohres S aufnimmt und
auf das Innenleiter-Kupplungsstück 4 überträgt sowie
in im einzelnen nicht dargestellter Weise eine Feder
wegbegrenzung für die Federlamellen 6 bildet, solange
das Innenleiterrohr 5 auf den Federlamellenkranz noch
nicht aufgeschoben ist.
In dem Innenleiterrohr 5 sind als Verschiebungsausgleichs
elemente zwei Profilstäbe 10 a, 10 b angeordnet, deren
innenliegende Enden mit dem Innenleiterrohr 5 über
Festpunktlager bildende Nieten 11 verbunden, im übri
gen jedoch über als Loslager wirkende Metallaschen 12
gegenüber dem Innenleiterrohr 5 längs verschiebbar ge
führt sind und deren außenliegende, freie Enden den
Stirnflächen 7 a der Tragringe 7 unter Freilassung eines
Toleranzspaltes s (im betriebswarmen Zustand) bzw.
eines Grundspaltes s O (im kalten Zustand, rechts in
Fig. 1) gegenüberstehen.
Im gezeichneten Beispiel sind die Profilstäbe 10 gleich
lang und die Festpunktlager 11 im Abstand d voneinander
symmetrisch zu der Querschnitts-Mittelebene Q angeordnet.
Diese beiden Konstruktionsmerkmale sind jedoch keine
notwendigen Bedingungen. Die Metallaschen 12 kontak
tieren die Profilstäbe 10 elektrisch mit dem Innenleiter
rohr 5 und sind in ausreichenden Abständen angebracht,
um die Entstehung stehender Wellen zu verhindern, die
anderenfalls durch denjenigen Teil des elektrischen
Feldes angeregt werden können, der über Spalte, insbe
sondere über die Schlitze zwischen den Lamellenfeldern
6, ins Innere des Innenleiterrohrs 5 eindringen kann.
Werden über diesen Koaxialleitungsabschnitt sehr hohe
HF-Leistungen übertragen, so führen die unvermeidbaren
Verluste zu einer entsprechend starken Erwärmung, wobei
das Innenleiterrohr 5 eine erheblich höhere Temperatur
als der Außenleiter 1 annimmt. Das Innenleiterrohr 5
erfährt also eine stärkere thermische Dehnung als der
Außenleiter 1 und schiebt sich unter der Annahme, daß
der Leitungsabschnitt in Fig. 1 in kaltem Zustand dar
gestellt ist, weiter über die Federlamellenkränze 6.
Die Summe der Verschiebungsstrecke läßt sich in be
kannter Weise aus den Wärmeausdehnungskoeffizienten
des Außenleiterwerkstoffes und des Innenleiterwerk
stoffes, den jeweiligen Übertemperaturen und den je
weiligen Längen errechnen. Die Wärmedehnung der
Innenleiter-Kupplungsstücke 4 kann wegen deren im
Verhältnis zur Gesamtlänge des Leitungsabschnittes
geringen axialen Länge im allgemeinen vernachlässigt
werden. Die Profilstäbe 10 dienen als Verschiebungs
ausgleichselemente, die sicherstellen, daß das Innen
leiterrohr 5 sich während seiner Erwärmung in seinen
beiden Enden nahezu gleichmäßig über die beiden
Lamellenfederkränze 6 schiebt und nach seiner Ab
kühlung wieder in die gezeichnete Lage oder in eine
gegenüber dieser höchstens um den Grundspalt s O ver
schobene Lage gelangt, die Querschnitt-Mittelebene Q
also bis auf einen Weg entsprechend dem Grundspalt s O
bei allen Betriebstemperaturen ortsfest bleibt. Dies
ist dann gewährleistet, wenn die thermische Längen
dehnung Δ L der zwischen den freien Enden der Profil
stäbe 10 gemessenen Länge L ungefähr gleich der
thermischen Dehnung l des Außenleiters 1 mit der
Länge l bleibt. Sofern diese Beziehung nicht eingehal
ten wird, verkleinert sich im einen Fall der Spalt s O
mit zunehmender Erwärmung bis auf Null oder es ent
stehen sogar axiale Zwangskräfte, während sich im
anderen Fall der Spalt s O mit zunehmender Erwärmung
vergrößert. Hierbei wird wiederum die thermische
Dehnung der Innenleiter-Kupplungselemente als vernach
lässigbar angenommen.
Läßt man zunächst die Spalte s O bzw. s außer Betracht,
darf mithin die Summe der thermischen Dehnungen der
Profilstäbe 10 und des Innenleiterrohrabschnittes d I
nicht größer, aber auch nicht wesentlich kleiner als
Δ l sein. Es gelten daher die beiden folgenden Be
ziehungen:
2 · α V · Δ t I/U · l V + α I · Δ t I/U · d I ≦ α A Δ t A/U · l A ; (1)
2 · l V + d I ≈ l I ; (2)
2 · l V + d I ≈ l I ; (2)
Hierin bedeuten:
l A die Länge des Außenleiters (1),
l I die Länge des Innenleiterrohres (5),
l V die Länge eines Verschiebungsausgleichs elements (10),
d I den Abstand der Festpunktlager (11),
α A den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Außenleiters (1),
α I den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Innenleiters (5),
α V den Wärmeausdehnungskoeffizienten der Verschiebungsausgleichselemente (10),
Δ t A/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Außenleiter und der Umgebung,
Δ t I/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Innenleiter und der Umgebung.
l I die Länge des Innenleiterrohres (5),
l V die Länge eines Verschiebungsausgleichs elements (10),
d I den Abstand der Festpunktlager (11),
α A den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Außenleiters (1),
α I den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Innenleiters (5),
α V den Wärmeausdehnungskoeffizienten der Verschiebungsausgleichselemente (10),
Δ t A/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Außenleiter und der Umgebung,
Δ t I/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Innenleiter und der Umgebung.
Wählt man für die Profilstäbe ein Material mit einem im
Verhältnis zu dem Ausdehnungskoeffizienten der üblichen
Außenleiter- und Innenleiterwerkstoffe (z. B. Aluminium
und Kupfer) kleinen Ausdehnungskoeffizienten, so lassen
sich aus den beiden angegebenen Beziehungen die Längen
der Profilstäbe 10 und der Abstand d I und deren Fest
punktlager 11 errechnen. Hieraus folgt gleichzeitig,
daß die Profilstäbe nicht unbedingt gleich lang sein
müssen und daß die Festpunktlager 11 nicht symmetrisch
zur Querschnitts-Mittelebene Q angeordnet sein müssen.
Die anhand der Beziehungen (1) und (2) bestimmten Längen
der Profilstäbe sind dann um die nach
Erfahrungswerten
festgelegten Beträge der Toleranzspalte s zu vermindern.
Es läßt sich rechnerisch allerdings leicht zeigen, daß
für die erwähnten, häufig verwendeten Werkstoffe, nämlich
Aluminium für den Außenleiter und Kupfer für das Innen
leiterrohr, lediglich teure Sonderlegierungen einen
hinreichend kleinen Wärmeausdehnungskoeffizienten haben,
um als Profilstäbe die Beziehungen (1) und (2) zu er
füllen, und zwar selbst dann, wenn man anstelle der
zwei in Fig. 1 dargestellten Profilstäbe 10 einen
einzigen, durchgehenden Stab verwendet, der nur mittels
eines einzigen Festpunktlagers in der Querschnitts
mittelebene Q des Innenleiterrohres mit diesem verbun
den ist. Da für diesen Fall d i = 0 und l I ≈ l A ist,
folgt aus (1) und (2), daß der einzige, durchgehende,
als Verschiebungsausgleichselement dienende Stab aus
einem Werkstoff bestehen sollte, dessen Wärmeaus
dehnungskoeffizient a V den Wert hat:
Setzt man in diese Beziehung den Wämeausdehnungsko
effizienten von Aluminium a A = 24 · 10-6 K-1 sowie
Δ t A/U = 20 K und Δ t I/U = 60 K ein, so muß dieser
Werkstoff einen Wärmeausdehnungskoeffizienten von
α V = 1/3 α A = 8 · 10-6 K-1 haben. Da der Einsatz einer
Sonderlegierung mit diesem Wärmeausdehnungskoeffizien
ten aus Kostengründen unzweckmäßig ist, wählt man
stattdessen einen üblichen Werkstoff mit dem nächstge
legenen höheren Wärmeausdehnungskoeffizienten, z. B.
unlegierten Stahl mit α V ist = 12 · 10-6 K-1. Die gegen
über dem rechnerischen Wert zu große Wärmedehnung
eines durchgehenden Stabes aus unlegiertem Stahl läßt
sich nun durch einen beidseitigen, kleinen Grundspalt s O
aufnehmen, der sich - ohne Berücksichtigung des
Toleranzspaltes s - errechnet zu
s O ≧ (α V ist - α V ) · l V · Δ t I/U ; (3a)
Für die angegebenen Zahlenwerte und mit einer ange
nommenen Länge des Koaxialleitungsabschnittes von
rund 5 m, d. h., mit l V ≈ 2500 mm ergibt sich aus der
Beziehung (3a) s O ≧ 0,6 mm.
Claims (6)
1. Koaxialleitungsabschnitt, bestehend aus einem beid
seitig mit Verbindungsflanschen ausgestatteten
Außenleiter, der zumindest im Bereich seiner beiden
Enden je eine Isolierstoffstütze umschließt, die
eine zentrale Bohrung zur Aufnahme eines Innenleiter-
Kupplungsstücks hat, das in einem Tragring endet,
der von einem Federlamellenkranz umgeben ist, der
ein Innenleiterrohr kontaktiert und dessen thermische
Dehnungen zuläßt,
dadurch gekennzeichnet, daß in dem Innenleiterrohr (5)
zwei Verschiebungsausgleichselemente (10) angeordnet
sind, deren innenliegende Enden mit dem Innenleiter
rohr über Festpunktlager (11) verbunden sind und
deren außenliegende, freie Enden zusammen mit den
Stirnflächen (7 a) der jeweiligen Tragringe (7) An
schlagflächen bilden, und daß die Verschiebungsaus
gleichselemente (10) die folgenden Beziehungen er
füllen:
2 · α V · Δ t I/U · l V + α I · Δ t I/U · d I ≦ a A Δ t A/U · l A ; (1)
2 · l V + d I ≈ l I ; (2)Hierin bedeuten:l A die Länge des Außenleiters (1),
l I die Länge des Innenleiters (5),
l V die Länge eines Verschiebungsausgleichselements (10),
d I den Abstand der Festpunktlager (11),
α A den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Außenleiters (1),
α I den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Innenleiters (5),
α V den Wärmeausdehnungskoeffizienten der Verschiebungsausgleichselemente (10),
Δ t A/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Außenleiter und der Umgebung,
Δ t I/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Innenleiter und der Umgebung.
2 · l V + d I ≈ l I ; (2)Hierin bedeuten:l A die Länge des Außenleiters (1),
l I die Länge des Innenleiters (5),
l V die Länge eines Verschiebungsausgleichselements (10),
d I den Abstand der Festpunktlager (11),
α A den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Außenleiters (1),
α I den Wärmeausdehnungskoeffizienten des Innenleiters (5),
α V den Wärmeausdehnungskoeffizienten der Verschiebungsausgleichselemente (10),
Δ t A/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Außenleiter und der Umgebung,
Δ t I/U die maximale Temperaturdifferenz zwischen dem Innenleiter und der Umgebung.
2. Koaxialleitungsabschnitt nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die zwei Verschiebungsausgleichs
elemente einstückig miteinander sowie über ein gemein
sames, in der Querschnitts-Mittelebene (Q) angeordnetes
Festpunktlager mit dem Innenleiterrohr verbunden sind
und aus einem Werkstoff bestehen, der die folgende Be
ziehung erfüllt:
3. Koaxialleitungsabschnitt nach Anspruch 2, dadurch ge
kennzeichnet, daß bei einstückiger Ausbildung der Ver
schiebungsausgleichselemente (10) aus einem Werkstoff,
dessen Wärmeausdehnungskoeffizient α V ist größer als
α V nach Gleichung (3) ist, die Länge dieser Verschie
bungsausgleichselemente so bemessen ist, daß zwischen
ihren jeweiligen freien Enden und den diesen gegenüber
liegenden Stirnflächen (7 a) der Tragringe (7) im kalten
Zustand der Koaxialleitung ein Grundspalt s O ver
bleibt, der nach folgender Beziehung ermittelt ist:
s O ≧ (α V ist - α V ) · l V · Δ t I/U ; (3a)
4. Koaxialleitungsabschnitt nach einem der Ansprüche 1
bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Verschiebungs
elemente (10) zusätzlich über Loslager (12) mit dem
Innenleiterrohr (5) verbunden sind, die eine unge
hinderte axiale Verschiebung des Innenleiterrohrs (5)
gegenüber den Verschiebungsausgleichselementen (10)
zulassen.
5. Koaxialleitungsabschnitt nach Anspruch 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Loslager (12) die Verschie
bungsausgleichselemente (10) mit dem Innenleiter
rohr (5) kontaktieren.
6. Koaxialleitungsabschnitt nach einem der Ansprüche 1
bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Verschie
bungsausgleichselemente aus Profilstäben (10) be
stehen.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19873742073 DE3742073A1 (de) | 1986-12-23 | 1987-12-11 | Koaxialleitungsabschnitt |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3644279A DE3644279C1 (de) | 1986-12-23 | 1986-12-23 | Koaxialleitungsabschnitt |
DE19873742073 DE3742073A1 (de) | 1986-12-23 | 1987-12-11 | Koaxialleitungsabschnitt |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3742073A1 DE3742073A1 (de) | 1988-07-07 |
DE3742073C2 true DE3742073C2 (de) | 1989-07-20 |
Family
ID=25850808
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873742073 Granted DE3742073A1 (de) | 1986-12-23 | 1987-12-11 | Koaxialleitungsabschnitt |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3742073A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19604485A1 (de) * | 1996-02-08 | 1997-08-14 | Asea Brown Boveri | Verbindungsstück für zwei Abschnitte eines hochspannungsführenden Stromleiters |
-
1987
- 1987-12-11 DE DE19873742073 patent/DE3742073A1/de active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19604485A1 (de) * | 1996-02-08 | 1997-08-14 | Asea Brown Boveri | Verbindungsstück für zwei Abschnitte eines hochspannungsführenden Stromleiters |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3742073A1 (de) | 1988-07-07 |
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Legal Events
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