DE2339772B2

DE2339772B2 - Anordnung zur Befestigung einer supraleitenden Erregerwicklung im Läufer eines Turbogenerators

Info

Publication number: DE2339772B2
Application number: DE2339772A
Authority: DE
Inventors: Arnold Dipl.-Ing. Abolins; Ernst Dipl.-Ing. Dr.-Ing. 8520 Erlangen Massar; Erich Weghaupt
Original assignee: Kraftwerk Union AG
Current assignee: Kraftwerk Union AG
Priority date: 1973-08-06
Filing date: 1973-08-06
Publication date: 1979-02-08
Also published as: US3942053A; GB1473004A; SE399492B; SU598583A3; FR2240558A1; FR2240558B1; DE2339772C3; CH580350A5; SE7410031L; DE2339772A1; JPS5629455B2; JPS5044405A

Description

Die Erfindung betrifft eine Anordnung zur wärmeisolierenden, wärmeelastischen und kurzschlußfesten Befestigung gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Ein derartiger Turbogenerator mit supraleitender Erregerwicklung ist in der DE-OS 21 17 192 beschrieben, dessen Erregerwicklung auf der Innen- oder Außenseite einer als Tragzylinder ausgebildeten Hohlwelle angeordnet ist, wobei die Wicklungsfliehkräfte vom Tragzylinder oder von einer auf letzterem sitzenden Stützhülse aufgenommen werden. Dabei ist auch die Dämpferwicklung als Zylinder ausgebildet der den Tragzylinder konzentrisch mit radialem Abstand umschließt und an beiden Enden mit der Läuferhohlwelle durch Keile verbunden ist. Mit dieser Ausführung ist es jedoch sehr schwierig, die am Dämpferzylinder bei Stoßkurzschluß auftretenden hohen Kräfte und Momente sicher zu beherrschen. Darüber hinaus ist die Vakuumdichtheit an den Verbindungsstellen zwischen Dämpfer und Läuferzylinder wegen der auftretenden

großen thermischen Relativdehnungen zwischen Dämpfer und Läuferkörper sehr unsicher; damit ergeben sich Schwierigkeiten für eine ausreichende Wärmeisolierung der supraleitenden Erregerwicklung und ihre kurzschlußfeste Halterung.

Für die Befestigung einer derartigen supraleitenden Erregerwicklung sind insbesondere folgende Bedingungen zu erfüllen: Es muß eine Wärmeeinleitung von außen in die mit flüssigem Helium tiefgekühlte supraleitende Erregerwicklung verhindert werden; die durch Temperatur- und Fliehkraftwirkung hervorgerufenen axialen und radialen Differenzbewegungen zwischen dem äußeren Läuferkörper und dem inneren Wicklungsträger müssen elastisch überbrückt werden; die supraleitende Erregerwicklung muß gegen höherfrequenie Wechselfelder bei unsymmetrischer Generatorbelastung und im Kurzschluß hochwirksam magnetisch abgeschirmt werden und schließlich muß eine hohe mechanische Kurzschlußfestigkeit der Wicklungsaufhängung bei ausreichender Elastizität gewährleistet sein.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Anordnung zur Befestigung einer derartigen supraleitenden Erregerwicklung zu schaffen, die alle diese Bedingungen sicher erfüllt und darüber hinaus jedoch einen einfachen Aufbau gewährleistet

Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 angegebenen Merkmale gelöst

Weitere zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen genannt

Anhand einer schematischen Zeichnung sind Aufbau und Wirkungsweise von Ausführungsbeispielen nach der Erfindung näher erläutert. Dabei zeigt

F i g. 1 einen Längsschnitt durch den Aktivteil eines Turbogeneratorläufers mit supraleitender Erregerwicklung,

Fig.2 einen vergrößerten Ausschnitt aus Fig. 1 im Bereich der federelastischen Verbindungen der einzelnen Zylinder,

Fig.3a einen axial beweglichen Anlenkpunkt zwischen den einzelnen Zylindern im Längsschnitt,

F i g. 3b einen Querschnitt durch einen Verzahnungsabschnitt entsprechend der Schnittlinie Illß-Illß nach Fig. 3a,

Fig.3c einen entsprechenden axial festen Anlenkpunkt im Längsschnitt,

Fig.4a und 4b eine schematische Darstellung der Wirkungsweise der radial-federelastischen Wicklungsaufhängung im ,Stillstand und bei Betriebsbedingungen und

F i g. 5a, b und c Darstellungen der Befestigung der supraleitenden Erregerspulen im Wicklungstragszylinder.

Nach F i g. 1 ist der äußere, als Hohlzylinder ausgebildete Läuferkörper 1 am turbinenseitigen Ende 2 geschlossen und am erregerseitigen Ende 3 über eine nicht näher dargestellte Kupplung mit der Erregerwelle vakuumdicht verflanscht. Der Innenraum 4 des Läuferkörpers 1 ist evakuiert Erfindungsgemäß befinden sich in dem Hohlraum 4 drei konzentrisch und mit Abstand zueinander angeordnete Zwischenzylinder 5, 6 und 7, über die der Tragzylinder 8 zur Aufnahme der supraleitenden Erregerwicklung 9 mit dem äußeren Läuferkörper 1 federelastisch verbunden ist, wie noch erläutert wird. Der mittlere Zwischenzylinder 6 ist dabei mit einer ebenfalls als Zylinder ausgebildeten Dämpferzylinder 10 kombiniert Zwischen diesem Dämpferzylinder 10 und dem Zwisclienzylinder 6 sind dabei Kühlkanäle 11 vorgesehen, die von einem über konzentrische Kanäle 12 und 13 und über Verbindungsschläuche 14 transportiertes Kühlmittel durchströmt werden. Somit bilden die beiden Zylinder 6 und 10 einen direkt gekühlten Kälteschild 15, mit dem einerseits eine bestimmte Zwischentemperatur eingehalten und andererseits die im Dämpferzylinder 10 entstehende Verlustwärme durch das Kühlmittel abgeleitet wird. Die supraleitende Erregerwicklung 9 ist auf der

ίο Innenseite des Tragzylinders 8 angeordnet, wobei noch ein den Wicklungsraum radial nach innen begrenzender Innenzylinder 16 vorgesehen ist. Damit dieser Innenzylinder 16 gleichzeitig zur Aufnahme von Wicklungskräften und zur Halterung der Wicklung mit herangezogen werden kann, sind die beiden Innen- und Tragzylinder 8 und 16 an ihren Stirnseiten über Deckel 17 kraftschlüssig miteinander verbunden. Semit ergibt sich ein in sich geschlossener und vom vakuierten Innenraum 4 des Läuferkörpers 1 getrennter Wicklungsraum 18. Die eigentliche Erregerwicklung 9, die aus vielen supraleitenden Einzelwindungen gebildeten Erregerspulen besteht, ist in diesem Wicklungsraum 18 isoliert und stoßkurzschlußfest eingebettet Hierbei erfordert die mechanische Verbindung der Erregerwicklung 9 mit dem Tragzylinder 8 besondere Maßnahmen, wie noch später erläutert wird.

Als Kühlsystem für die Wicklung ist eine Überflutungskühlung gewählt. Dabei wird das über einen axialen Kanal 19 von der erregerseitigen Hohlwelle 3

so zugeführte Kühlmedium, nämlich vorzugsweise flüssiges Helium, mit einer Temperatur von etwa 4,5⁰K, durch öffnungen 20 im Innenzylinder 16 in den turbinenseitigen Wickelkopf 21 der Erregerwicklung geleitet Das Kühlmittel überflutet dabei den Wickel-

J"> kopf 21 und durchströmt im Anschluß daran viele parallele und axial verlaufende Kühlkanäle der Erregerwicklung 9. Am erregerseitigen Wickelkopf 22 wird das Kühlmittel wieder gesammelt und über einen konzentrischen Ringkanal 23 in der erregerseitigen Hohlwelle 3 abgeleitet

In F i g. 2 sind Einzelheiter, der wärmeisolierenden und federelastischen Aufhängung ersichtlich. Zur besseren Obersicht sind hierbei zwischen dem Läuferkörper 1 und dem Tragzylinder 8 nur zwei Zwischen- > zylinder, z. E. 5 und 6, dargestellt. Dabei ist der äußere Zwischenzylinder 5 mit dem Dämpferzylinder 10 kombiniert Wie bereits beschrieben, bilden der Dämpferzylinder 10 und der äußere Zwischenzylinder 5 ein Kälteschild 15, der über innere, nicht näher dargestellte Kühlkanäie 11 und die Verbindungsschläuche 14 mit Kühlmittel versorgt und auf etwa 70⁰K gekühlt wird.

Der Läuferkörper 1 und die einzelnen Zylinder 5 sowie 6 bis 8 sind nun erfindungsgemäß go miteinander verbunden, daß sich ein radial-elastisches Federsystem hoher Weichheit ergibt und der vom Läuferkörper 1 zum Tragzylinder 8 führende Wärmeweg so groß wie möglich ist, wobei trotzdem alle auftretenden Kräfte sicher beherrscht werden. Dabei sind die Zylinder

f>o jeweils über schmale, eine axiale Wärmebewegung zulassende Anlenkpunkte 24 und axial feste Anlenkpunkte 25 miteinander verbunden. Die Lage der Anlenkpunkte 24 und 25 ist dabei von Zylinderfläche zu Zylinderliäche axial gegeneinander versetzt, wobei nach b5 dem dargestellten Ausführungsbeispiel diese Punkte zwischen dem Läuferkörper 1 und dem äußeren Zwischenzylinder 5 im mittleren Bereich ihrer axialen Erstreckung, zwischen den Zwischenzylindern 5 und 6

jeweils am äußeren Ende ihrer axialen Länge und zwischen dem Zwischenzylinder 6 und dem Tragzylinder 8 wieder im mittleren Bereich liegen. Da die Zwischenräume 26 zwischen den einzelnen Zylindern evakuiert sind, kann die von außen einfallende Wärme nur durch Wärmeleitung in der Wicklungsaufhängung selbst in die supraleitende Erregerwicklung 9 eindringen.

Die jeweiligen Verbindungsstellen zwischen den einzelnen Zylindern sind dabei in der Form ausgebildet, wie in F i g. 3a, b und c dargestellt. Die Anlenkpunkte 24 bestehen nach Fig. 3a aus einem sehr schmal gehaltenen Schrumpfsitz 27 — wodurch sich eine geringe Wärmeleitungsfläche ergibt — und einer schmalen umlaufenden Verzahnung 28, die das Drehmoment überträgt. Im Normalfall kann eine derartige Schrumpf- und Verzahnungsverbindung den axialen Dehnungsausgleich infolge der Temperaturunterschiede zulassen, wobei bei Bedarf die im Betrieb gleitenden Schrumpfflächen 27 gegen Fressen z. B. durch Plattierung besonders behandelt werden. Zur axialen Fixierung des Systems werden dagegen die anderen Anlenkpunkte 25 als Fixpunkte ausgeführt. Dies kann z. B. — wie in F i g. 3c dargestellt — dadurch geschehen, daß ein Wellenansatz 30 des einen Zylinders in eine Nut 29 des anderen Zylinders eingreift.

Die Wärme dringt somit (vgl. F i g. 2) vom betriebswarmen Läuferkörper 1 (ca. 330° K) über die relativ schmalen Anlenkpunkte 24 und 25 in den zum Kälteschild 15 gehörenden ersten Zwischenzylinder 5 ein. Dieser Kälteschild 15 garantiert, daß an den nächst inneren radialen Anlenkpunkten zum nächsten Zwischenzylinder 6 eine Temperatur von etwa 70⁰K herrscht. Über dessen Kontaktflächen und einen verhältnismäßig langen Wärmeleitweg am inneren Zwischenzylinder 6 gelangt nur eine geringe Wärmemenge in den eigentlichen, als Wicklungsträger ausgebildeten Tragzylinder 8. Dieser beschriebene Wärmefluß bezieht sich, wie gesagt, auf eine Aufhängung mit zwei Zwischenzylindern 5 und 6 nach F i g. 2. Durch die Anordnung von drei (F i g. 1) oder noch mehr Zylindern lassen sich mit dieser Aufhängung noch längere Wärmeleitwege und eine noch wirksamere Wärmeabschirmung der Erregerwicklung 9 erreichen.

Die Wirkungsweise dieser Aufhängung in verschiedenen Betriebszuständen ist in den Fig.4a und 4b schematisch angedeutet. Infolge der durch die starken Temperaturunterschiede auftretenden Relativdehnungen zwischen dem Tragzylinder 8 und dem Innenzylinder 16 sowie dem Läuferkörper 1 ergeben sich bei verschiedenen Zuständen des Läufers, wie Stillstand, Betrieb, Schleudern usw. sehr unterschiedliche Beanspruchungen in den praktisch als Federzylinder wirkenden Zwischenzylindern 5 und 6 bzw. 7. Die Vorspannung des sich ergebenden Federsystems muß so ausgelegt sein, daß weder im Stillstand mit tiefgekühlter Wicklung noch im Betrieb der Kraftschluß zwischen dem inneren Tragzylinder 8 und dem Läuferkörper 1 verlorengeht Demnach ist eine bestimmte optimale Auslegung des Federsystems durch entsprechende Bemessung der Schrumpfsitze 27 erforderlich, die auf den Betriebszustand derart abgestimmt ist, daß sich im Betrieb in den Zwischenzylindern die niedrigsten Beanspruchungen ergeben.

Da sich der Tragzylinder 8 bei ungekühlter Wicklung gegenüber seinem tiefgekühlten Betriebszustand am stärksten ausdehnt, ergibt sich eine Verformung der Zwischenzylinder, wie sie in Fig.4a dargestellt ist Diese insbesondere radiale Wärmedehnung des Tragzylinders 8 wird dabei von den Zwischenzylindern 5 und 6 aufgenommen, die sich entsprechend Fig.4a verformen. Wenn dann im Betriebszustand, der in Fig.4b dargestellt ist, der Tragzylinder 8 wieder auf 4,5° K abgekühlt ist und sich damit zusammenzieht, nehmen die Zwischenzylinder 5 und 6 wieder ihre Normalstellung ein, so daß damit im Betrieb diese Zwischenzylinder den niedrigsten Beanspruchungen ausgesetzt sind.

ίο Die supraleitenden Erregerwicklungen selbst erfordern eine besonders sorgfältige Befestigung im Tragzylinder 8, da infolge der hohen elektrischen Ausnutzung große radiale und tangentiale Kräfte im Betrieb und im Kurzschluß auftreten, die sich auf die gegenüber Normalleitern, empfindlicheren Supraleitern nachteilig auswirken. Hinzu kommt noch im Vergleich zu konventionellen Turboläufern die schwierige Montage innerhalb des Tragzylinders 8 und die Tatsache, daß supraleitende Spulen nur ein Minimum an Leiterlötstellen aufweisen sollen. Unter diesen erschwerenden Umständen ist eine mechanische, jedoch elektrisch isolierende Verbindung der Spulen mit dem Tragzylinder 8 erforderlich, die in der Lage ist, die Spulen in ihrer Position einwandfrei zu halten und die hohen Tangeni tialkräfte auf den Tragzylinder 8, der aus hochwertigem, tieftemperaturbeständigem Stahl besteht zu übertragen.

In Fig.5a ist eine Art der Festlegung der supraleitenden Wicklung 9 gezeigt Dabei sind auf der

«> Innenseite des Tragzylinders 8 Längsnuten 31 eingeschnitten, in die hochfeste und bei Tieftemperaturen noch genügend elastische Kunststoffleisten 32 eingesetzt, die mit ihrer radial innenliegenden Längskante in entsprechende Längsnuten 33 des Innenzylinders 16

Ji eingreifen. Zwischen diese Kunststoffleisten 32 sind dann die einzelnen Spulen der supraleitenden Erregerwicklung 9 eingelegt wobei die den auftretenden Drehmomenten entsprechenden Tangentialkräfte sicher übertragen werden. Die Kunststoffleisten 32

4(i weisen dabei zweckmäßig noch eine Faserverstärkung auf.

In Fig.5b ist die Festlegung der supraleitenden Wicklungsspulen 9 durch Metalleisten 34 gezeigt Hierzu werden, wie auch aus F i g. 1 und 2 zu ersehen ist,

·*■' die Enden des Tragzylinders 8 mit den Enden des ebenfalls aus Stahl bestehenden Innenzylinders 16 mit Hilfe von stark dimensionierten Deckeln 17 derart verbunden, daß auch der Innenzylinder 16 Drehmomente aufnehmen und über die Deckel 17 auf den

<" Tragzylinder 8 übertragen kann. Eine derartige funktionsgerechte kraftschlüssige Verbindung wird mit Hilfe einer Stirnverzahnung 35 (F i g. 2) erreicht Durch die Anordnung von am Umfang gleichmäßig verteilter und im Querschnitt etwa keilförmig ausgebildeten Metalleisten 34 nach F i g. 5b, die in Längsrillen 36 des Tragzylinders 8 und in Längsrillen 37 des Innenzylinden 16 eingreifen, entstehen parallelflankige Wicklungsnu ten 38, die die Erregerwicklung 9 aufnehmen. Mit diesel Lösung können durch die kraftschlüssige Verbindung von Innenzylinder 16 und Tragzylinder 8 sehr hohe Tangentialkräfte fibertragen werden. Der Innenzylindei 16 dient darüber hinaus als Basis für den Spulenaufbau Der aus dem Tragzylinder 8, den Metalleisten 34, den Innenzylinder 16 und den Deckeln 17 gebildete gesamte

^h" Wicklungsträger 40 ermöglicht somit den Einbau einei kompletten aus ungeteilten Spulen bestehenden Er regerwicklung 9. Die isolierten Spulen der Erregerwick lung 9 werden dabei zunächst an den Innenzylinder K

angepaßt und mit nicht näher dargestellten Hilfsvorrichtungen gehalten. Anschließend werden die Metalleisten 34 in radialer Richtung eingeschoben und zuletzt die fertig am Innenzylinder 16 aufgebaute Erregerwicklung 9 in den Tragzylinder 8 eingefahren.

Nach F i g. 5c können aber auch in Längsrillen 36 angeordnete Rundstahlstäbe 39 zur Übertragung des Drehmomentes auf den Tragzylinder 8 verwendet werden. In diesem Falle läßt sich die fertig am Innenzylinder 16 aufgebaute und mit Harz vergossene und ausgehärtete Erregerwicklung 9 gemeinsam mit den Leisten 41 auf genaues Paßmaß überdrehen. Im Anschluß kann das Fräsen der halbkreisförmigen Längsrillen 42 in den Stegen 41 auf einem Fräswerk mit größter Teilungsgenauigkeit erfolgen. Nach Einsetzen dieser fertig aufgebauten Wicklung mit den Leisten 4i in den Tragzylinder 8 lassen sich dann noch die Rundstahlstäbe 39 einschieben. Durch diese Lösung wird den hohen fertigungstechnischen Anforderungen leichter Rechnung getragen.

Durch den beschriebenen Aufbau des Läufers und die entsprechende Befestigung der supraleitenden Erregerwicklung einmal am Tragzylinder selbst sowie die radial-federelastische Verbindung des Tragzylinders mit dem äußeren Läuferkörper, ergibt sich somit eine Befestigung, die eine Wärmeeinstrahlung und Wärmeeinleitung von außen weitgehend unterbindet, die jedoch darüber hinaus genügend elastisch ist, um alle auftretenden Dehnungen und Beanspruchungen infolge der unterschiedlichen Temperaturniveaus sicher auszugleichen und mit der schließlich alle Beanspruchungen auch im Kurzschlußfall sicher übertragen und beherrscht werden können.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Anordnung zur wärmeisolierenden, wärmeelastischen und kurzschlußfesten Befestigung einer supraleitenden Erregerwicklung im Läufer eines Turbogenerators, wobei der aktive Läuferkörper aus einem an den Enden geschlossenen Hohlzylinder besteht und im Inneren mindestens einen Dämpferzylinder, einen Kälteschildzylinder und einen die Wicklung aufnehmenden Tragzylinder aufweist, dadurch gekennzeichnet, daß der äußere Hohlzylinder (1) über die nach innen folgenden koaxialen Zwischenzylinder (5, 6, 7) jeweils kraftschlüssig, jedoch radial federelastisch und axial dehnungsfrei über paarweise axial versetzt angeordnete Anlenkpunkte (24, 25) mit minimaler Berührungsfläche mit dem inneren Tragzylinder (8) verbunden ist und daß die einzelnen, jeweils durch Vakuumräume (26) voneinander wärmeisolierten Zylinder (S bis 8) durch verschiedene Kühlkreisläufe (14, 19) auf unterschiedlichen Temperaturstufen gehalten sind.

2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Anlenkpunkt (24, 25) aus einem schmalen, umlaufenden Schrumpfsitz (27) und einer danebenliegenden, über den Umfang verlaufenden Verzahnung (28) besteht.

3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die paarweise axial gegenüberliegend angeordneten Anlenkpunkte (24, 25) aus einer axial-verschiebbaren (24) und einer axial-fixierenden Befestigung (25) bestehen.

4. Anordnung nach Anspruch 3 dadurch gekennzeichnet, daß im Bereich des Schrumpfsitzes (27) in der einen Zylinderfläche ein umlaufender Ansatz (30) vorgesehen ist, der in eine umlaufende Nut (29) der anderen Zylinderfläche eingreift.

5. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß einer der Zwisch-änzylinder (5) mit dem Dämpferzylinder (10) baulich zusammengefaßt ist und durch axial verlaufende Kühlmittelkanäle (U) im Zwischenraum als Kälteschild (15) ausgebildet ist.

6. Anordnung nach Anspruch 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß der aus Zwischenzylinder (5) und Dämpferzylinder (10) gebildete Kälteschild (15) über Zu- und Ableitungen (13, 14) an einen getrennten Kühlkreislauf angeschlossen ist.

7. Anordnung nach Anspruch 1, wobei ein Wicklungsraum radial außenliegend vom Tragzylinder und radial innenliegend von einem Innenzylinder begrenzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Zylinder (8, 16) stirnseitig durch Deckel (17) miteinander verbunden sind und zusammen mit den Deckeln einen geschlossenen, vom übrigen Innenraum (4) des Läuferkörpers (1) getrennten Wicklungsraum (18) begrenzen.

8. Anordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Tragzylinder (8) mit dem Innenzylinder (16) über die Deckel (17) mittels einer Verzahnung (35) kraftschlüssig verbunden ist.

9. Anordnung nach Anspruch 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Tragzylinder (8) und der Innenzylinder (16) im Wicklungsraum (18) mit Längsrillen (31, 33; 36, 37) zur Aufnahme von die Erregerwicklung (9) fixierenden und sich radial erstreckenden Leisten (32,34;41) versehen sind.

10. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Leisten (32) aus einem

tieftemperaturfesten, faserverstärkten Kunststoff bestehen.

11. Anordnung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Leisten (34; 41) aus hochfestem Stahl oder Leichtmetall bestehen.

12. Anordnung nach Anspruch 9 und 11, dadurch gekennzeichnet, daß zur Übertragung des Drehmomentes auf den Tragzylinder (8) sich über die axiale Länge erstreckende Rundstahlstäbe (39) vorgesehen sind, die in die Längsnuten (36) des Tragzylinders (8) und in Nuten (42) auf der radial außenliegenden Stirnseite der Leisten (41) eingreifen.

13. Anordnung nach Anspruch 1 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Wicklungsraum (18) an beiden Enden mit dehnungselastisch ausgebildeten Deckeln (45) heliumdicht verschlossen ist

14. Anordnung nach Anspruch 1, 7 und 13, mit Zuleitung des zur Kühlung der supraleitenden Erregerwicklers erforderlichen tiefgekühlten Kühlmittels axial durch ein im Innenzylinder angeordnetes Zuleitungsrohr, dadurch gekennzeichnet, daß das Kühlmittel durch Öffnungen (20) im Innenzylinder (16) ^:n den turbinenseitigen Wickelkopf (21) einleitbar ist

15. Anordnung nach Anspruch 6. dadurch gekennzeichnet, daß der Kälteschild (15) mit Abdampfhelium aus der Kühlung des Wicklungsraumes (18) gekühlt ist

16. Anordnung nach Anspruch 1, wobei der Tragzylinder aus hochfesten und tieftemperaturbeständigen Stählen oder Titanlegierungen besteht, dadurch gekennzeichnet, daß auch der Innenzylinder (16) und die Zwischenzylinder (5, 6, 7) aus den genannten Materialien bestehen.

17. Anordnung nach Anspruch 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenzylinder (5) mit dem Dämpferzylinder (10) in allen Berührungsflächen durch besondere Fertigungsverfahren in Form von Folien-Lötung kraftschlüssig verbunden ist

18. Anordnung nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Schrumpfsitze (27) der Anlenkpunkte (24, 25) maßlich derart abgestimmt sind, daß im Betriebsfall des Generators die Beanspruchungen der Zwischenzylinder (5,6, 7) ein Minimum erreichen.