DE3709588C2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- DE3709588C2 DE3709588C2 DE3709588A DE3709588A DE3709588C2 DE 3709588 C2 DE3709588 C2 DE 3709588C2 DE 3709588 A DE3709588 A DE 3709588A DE 3709588 A DE3709588 A DE 3709588A DE 3709588 C2 DE3709588 C2 DE 3709588C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- column
- columns
- pressure
- rectification
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04951—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network
- F25J3/04963—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network and inter-connecting equipment within or downstream of the fractionation unit(s)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
- B01D3/146—Multiple effect distillation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04006—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit
- F25J3/04078—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression
- F25J3/0409—Providing pressurised feed air or process streams within or from the air fractionation unit providing pressurized products by liquid compression and vaporisation with cold recovery, i.e. so-called internal compression of oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
- F25J3/04309—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
- F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04472—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages
- F25J3/04478—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using the cold from cryogenic liquids produced within the air fractionation unit and stored in internal or intermediate storages for controlling purposes, e.g. start-up or back-up procedures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
- F25J3/04812—Different modes, i.e. "runs" of operation
- F25J3/04836—Variable air feed, i.e. "load" or product demand during specified periods, e.g. during periods with high respectively low power costs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
- F25J3/04884—Arrangement of reboiler-condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04896—Details of columns, e.g. internals, inlet/outlet devices
- F25J3/04933—Partitioning walls or sheets
- F25J3/04939—Vertical, e.g. dividing wall columns
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04951—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network
- F25J3/04957—Arrangements of multiple air fractionation units or multiple equipments fulfilling the same process step, e.g. multiple trains in a network and inter-connecting equipments upstream of the fractionation unit (s), i.e. at the "front-end"
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/40—Air or oxygen enriched air, i.e. generally less than 30mol% of O2
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/24—Multiple compressors or compressor stages in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/40—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/40—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/50—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being oxygen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zur Zerlegung
von Gasen, insbesondere Luft, mittels koaxial ineinander
angeordneter Rektifikationskolonnen mit wenigstens
einem Verdichter und einer Rektifikationskolonne. Das derartigen
Rektifikationskolonnen unter Zwischenschaltung eines
Verdichters und von Wärmetauschern zugeführte Gas kann
vorangehend über Molsiebe zur zumindest teilweisen Trennung
geleitet werden und es ist bekannt, daß mit derartigen
Rektifikationskolonnen als hauptsächliches Verfahrensprodukt
flüssiger Sauerstoff hergestellt wird. Wenn derartige Rektifikationskolonnen
gemeinsam mit großen Verbrauchern betrieben
werden, ist es wünschenswert die Produktion so zu steuern,
daß lediglich die Menge Sauerstoff produziert wird, welche
augenblicklich benötigt wird. Die Zwischenspeicherung erfordert
aufwendige isolierte Behälter und eine Einrichtung zur
Zerlegung von Gasen, welche kurzfristig den Bedürfnissen
bezüglich des Produktes in der Produktion angepaßt werden
kann.
Bekannte Rektifikationskolonnen zeichnen sich
dadurch aus, daß sie nur für eine bestimmte Durchsatzmenge
bzw. Last ausgelegt sind und daß der Betrieb bei geringerer
als der Nennlast energetisch unwirtschaftlich wird.
In der DE-OS 21 49 155 ist eine Rektifikationskolonne
beschrieben, die aus einem Kolonnenmantel und einem konzentrischen
Kernrohr besteht, zwischen denen sich kreisringförmige
Rektifizierböden befinden.
Aus der DE-PS 5 27 876 ist eine Vorrichtung zur Zerlegung
von Gasen bekanntgeworden, welche zwei miteinander verbundene
Rektifikationskolonnen aufweist. Bei dieser bekannten
Einrichtung ist eine innere Rektifikationskolonne von
einer zweiten äußeren Kolonne vollständig umgeben.
Die Erfindung zielt nun darauf ab, eine Vorrichtung der
eingangs genannten Art zu schaffen, bei welcher sowohl die
Grundlast als auch die Spitzenlast in wirtschaftlicher Weise
befriedigt werden kann, und mit welcher auch bei größeren
Abweichungen zwischen Grund- und Spitzenlast, welche die
Kapazität einer Trennsäule übersteigen, ein sicherer Betrieb
ermöglicht wird. Zur Lösung dieser Aufgabe besteht die
Erfindung im wesentlichen darin, daß wenigstens zwei Rektifikationskolonnen
miteinander verbunden sind, wobei eine erste
Rektifikationskolonne über wenigstens einen Teil ihrer
Außenwand von einer äußeren Kolonne umschlossen ist, und daß
die erste Kolonne gesondert von der oder den äußeren
Kolonne(n) betreibbar ist und daß die innere Kolonne ein
kleineres Durchsatzvolumen als die äußere(n) Kolonne(n)
aufweist und insbesondere für weniger als 30% des Durchsatzvolumens
der äußeren Kolonne(n) ausgelegt ist. Dadurch, daß
insgesamt wenigstens zwei Rektifikationskolonnen vorgesehen
sind, kann eine der beiden Kolonnen auf die Grundlast,
beispielsweise auf etwa 10% des Luftdurchsatzes ausgelegt
werden, wobei die die Grundlast erzeugende Rektifikationskolonne
zumindest teilweise umgebende Hauptkolonne dann für
die Erzeugung der Vollastmenge zugeschaltet wird, wenn dies
erforderlich ist. Die Anordnung der Hauptkolonne in einer
Weise, daß wenigstens ein Teil der für die Grundlast ausgelegten
ersten Rektifikationskolonne umschlossen wird, ist
hierbei energetisch von großem Vorteil, da die innere Kolonne
dann zumindest teilweise über ihre Außenwand zur Abkühlung
der Hauptkolonne und damit zur Betriebsbereitschaft der
Außenkolonne beiträgt. Das Anfahren auf Vollast wird auf
diese Weise wesentlich verkürzt, da die äußere Kolonne
bereits auf vergleichsweise niederen Temperaturen gehalten
ist. Gleichzeitig bietet die äußere Kolonne eine wirksame
Isolation der inneren Kolonne im Fall, daß lediglich die
innere Kolonne betrieben wird. Die Ausbildung ist hierbei so
getroffen, daß jede Kolonne durch Trennwände in eine Hochdrucksäule
und eine Niederdrucksäule unterteilt ist. Durch
die Entspannung von einer Hochdrucksäule in eine Niederdrucksäule
kann eine weitere Abkühlung erzielt werden, wodurch es
zur Kondensation von flüssigem Sauerstoff kommt, welcher als
Verfahrensprodukt abgezogen werden kann. Stickstoff kann aus
den Hochdrucksäulen unter Verfahrensdruck und am Kopf der
Niederdrucksäule abgezogen werden und zum Zwecke der Kühlung
von vorgeschalteten Wärmetauschern herangezogen werden.
Eine besonders einfache Konstruktion ergibt sich, wenn
die Ausführung so getroffen ist, daß die Hochdrucksäulen
einen gemeinsamen Sumpf und gesonderte Kopfkondensatoren
aufweisen. Bei Betrieb lediglich der ersten Kolonne kann in
diesem Falle so vorgegangen werden, daß die Kopfprodukte der
Hochdrucksäule der ersten Kolonne einem weiteren Kondensator,
insbesondere dem Kopfkondensator der Hochdrucksäule der
äußeren Kolonne(n), zugeführt sind. Bei einer derartigen
Ausbildung kann mit einer einzigen Abzugspumpe zum Ausbringen
des flüssigen Sauerstoffes gearbeitet werden. Die
einzelnen Kolonnen können hierbei durch geeignete Absperrarmaturen
stillgelegt werden, so daß jeweils dem augenblicklichen
Bedarf Rechnung getragen werden kann. Die mindestens
stickstoffseitig getrennten Kopfkondensatoren der Hochdrucksäulen
der einzelnen Kolonnen ermöglichen hierbei den einwandfreien
Betrieb jeder Säule gesondert und damit eine gute
Anpassung an den jeweiligen Bedarf.
Zur Verbesserung der thermischen Isolation einer inneren
Kolonne und zur Beschleunigung des Anfahrens äußerer Kolonnen
kann die Ausbildung so getroffen sein, daß die innere Kolonne
zur Gänze von einer äußeren Kolonne ummantelt ist. Die
einzelnen Kolonnen können hierbei koaxial ineinander angeordnet
sein, wobei die Unterteilung in die Hochdrucksäule
bzw. in die Niederdrucksäule jeder einzelnen Kolonne durch
die Achse schneidende Trennwände erzielt werden kann.
Durch die Ausbildung, bei welcher die Hochdrucksäulen
einen gemeinsamen Sumpf und gesonderte Kopfkondensatoren
aufweisen, läßt sich ein besonders rasches Inbetriebnehmen
einzelner oder aller Kolonnen erzielen. Um den Energieverbrauch
beim Betrieb einer Teilmenge der Kolonnen und damit
im Teillastfall zu verbessern, ist eine der Anzahl der
Kolonnen entsprechende Anzahl von Verdichtern vorgesehen.
Jeder dieser Verdichter ist hierbei antriebsmäßig auf die
geforderte Duchsatzmenge angepaßt, so daß auch die
Verdichter nicht in einem ungünstigen Leistungsbereich im
Teillastfall arbeiten müssen. Eine weitere Verbesserung der
Energiebilanz ergibt sich, wenn die Kondensatoren zur Kopfkühlung
als Sumpfaufkocher für die zugehörige Niederdrucksäule
angeordnet sind.
Um die Möglichkeit zu schaffen, den als Verfahrensprodukt
nicht benötigten Gasanteil, insbesondere den Hochdruckstickstoff
bzw. den Niederdruckstickstoff, für weitere
Aufgaben zur Verbesserung der Energiebilanz heranzuziehen,
kann die Ausbildung so getroffen sein, daß die Kopfprodukte
der Niederdrucksäulen der Kolonnen gesondert abführbar sind.
Bei einer derartigen Ausbildung ist es in besonders einfacher
Weise möglich so vorzugehen, daß wenigstens eine Teilmenge
des aus der oder den Hochdrucksäulen abgezogenen Druckgases
über einen Wärmetauscher einem Verdichter zugeführt ist und
nach neuerlichem Abkühlen in diesem Wärmetauscher einer mit
dem Verdichter antriebsmäßig gekuppelten Expansionsturbine
zugeführt und in entspanntem und knapp über dem Kondensationspunkt
abgekühlten Zustand neuerlich über den Wärmetauscher
geführt ist. Durch die mit dem Verdichter antriebsmäßig
gekuppelte Expansionsturbine läßt sich in diesem Falle
die Energieausbeute noch weiter erhöhen.
Um das Anfahren einer abgestellten äußeren Kolonne zu
erleichtern und zu beschleunigen, kann bei jeweils abgestellter
äußerer Kolonne ein sich bildendes Kondensat einem
Zwischenspeicher zuführbar sein, welcher bei Inbetriebnahme
der jeweils äußeren Kolonne(n) in den gemeinsamen Sumpf der
Hochdrucksäulen der Kolonnen entleerbar ist.
Der wesentliche Vorteil einer derartigen Ausbildung
besteht hierbei vor allen Dingen darin, daß die jeweils
abgestellten Kolonnen durch Wärmeaustausch mit der oder den
noch in Betrieb befindlichen Kolonnen kalt gehalten werden,
so daß auch dadurch das Anfahren auf Vollastmenge beschleunigt
wird.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand eines in der
Zeichnung schematisch ausgeführten Ausführungsbeispieles
näher erläutert. In der Zeichnung sind der Übersichtlichkeit
halber die üblicherweise vorgesehenen Adsorberkreisläufe zur
Reinigung der Flüssigkeiten von Kohlenwasserstoffen, ebenso
wie die Wärmetauscher zwischen Kopfprodukten gegen die
aufsteigenden Flüssigkeiten und die Temperaturregelung vor
den Expansionsturbinen weggelassen.
Ein Luftverdichter 1 fördert über eine hier nicht dargestellte
Molsieb-Vorrichtung über einen Hauptwärmetauscher 2
in den gemeinsamen Sumpf 3 der zwei koaxial ineinander
angeordneten Kolonnen. Ein Teilstrom der verdichteten Luft
wird über einen überkritischen Sauerstoff-Verdampfer 4
geführt und über ein Ventil 5 so geregelt, daß die Sauer
stoff-Austrittstemperatur des Sauerstoff-Verdampfers knapp
unter der Luft-Eintrittstemperatur liegt.
Eine erste, kleinere Kolonne für die Grundlast ist aus
einem Kondensator 6, aus einer Hochdrucksäule 7 und einer
Niederdrucksäule 8 aufgebaut. Der Kondensator 6 zwischen der
Hochdrucksäule 7 und der Niederdrucksäule 8 kondensiert
Stickstoff, der teilweise als Waschflüssigkeit in der Hochdrucksäule
7 dient bzw. über eine Leitung 9 als Waschflüssigkeit
in die Niederdrucksäule 8 eingespeist wird. Der
Kondensator 6 kocht mit seiner Kondensationswärme den Sumpf
der Niederdrucksäule 8 auf. Verbleibende Rest-Sauerstoffflüssigkeit
wird über eine Produktleitung 10 in den Hauptkondensator
12 übergeleitet. Über die Leitung 11 gelangt
Sumpfflüssigkeit aus dem Sumpf 3 (verflüssigte Luft) als Vorprodukt
in die Niederdrucksäule 8.
Eine zweite, äußere Kolonne für die Hauptlast ist aus
dem Kondensator 12, einer Hochdrucksäule 13 und einer Niederdrucksäule
14 aufgebaut und funktioniert in gleicher Weise
wie die Grundlastkolonne. Waschstickstoff gelangt über eine
Leitung 15 an den Kopf der Niederdrucksäule 14 und verflüssigte
Luft über eine Leitung 16 aus dem gemeinsamen Sumpf
3 der beiden Kolonnen in den Kopf der Niederdrucksäule 14.
Aus dem Hauptkondensator 12 saugt eine Hochdruckpumpe 17
und drückt überkritische Flüssigkeit in den Verdampfer 4.
Dabei entstehendes Hochdruckgas wird in einem Hochdruckspeicher
18 zwischengespeichert und über eine Reduzierstation
19 auf den Druck des Verbrauchernetzes 20 entspannt. Ein
Druckregler 21 hält, unabhängig vom Ladezustand des Hochdruckspeichers
18, den überkritischen Druck, z. B. 160 bar, im
Verdampfer 4 aufrecht.
Zur Aufbringung der Kälteverluste, die durch Abstrahlung
und Temperaturspreizung in den Wärmetauschern 2 und 4 entstehen,
wird Stickstoff-Druckgas aus dem Kopf der Hauptdrucksäule
13 im Hauptwärmetauscher 2 auf Umgebungstemperatur
angwärmt, in einem Nachverdichter 22 höher verdichtet und im
Hauptwärmetauscher 2 wieder auf Eintrittstemperatur in die
Turbine 23 abgekühlt, so daß nach dieser eine Temperatur
erreicht wird, die knapp über der Verdampfungstemperatur von
drucklosem Stickstoff liegt. Darauf wird das Stickstoffgas im
Wärmetauscher 2 wieder auf Umgebungstemperatur angewärmt und
als Restgas über eine Ausblaseleitung 24 abgeführt. Die
Turbine 23 treibt den Verdichter 22 an und hat eine Düsenverstellung
25. Wird reiner Hochdruckstickstoff als Produkt
benötigt, so kann dieser Turbinenkreislauf z. B. auch mit
Luft aus der Hochdrucksäule 13 betrieben werden.
Die Kopfprodukte, unreiner Stickstoff, der Niederdrucksäulen
8 und 14 werden getrennt über den Hauptwärmetauscher 2
abgeführt.
Für den Fall, daß nur eine geringe Menge an Gas zerlegt
werden soll, wird nur die Grundlast-Kolonne betrieben und die
Hauptkolonne abgeschaltet. Die abgestellte Hauptkolonne wird
dabei durch Wärmeaustausch mit der noch in Betrieb befindlichen
Grundlastkolonne kalt gehalten, wodurch ein rasches
Anfahren der Hauptkolonne ermöglicht wird.
Wird nur die Grundlast-Kolonne 7, 8 betrieben, so
fördert ein kleinerer Verdichter 26 Luft über den Hauptwärmetauscher
2 und den Sauerstoff-Verdampfer 4 in den gemeinsamen
Sumpf 3.
Um die Hauptkolonne außer Betrieb zu nehmen, wird ein
Ventil 27, über das Druckstickstoff aus dem Kopf der Hochdrucksäule
13 zum Hauptkondensator 12 geführt wird, ein
Ventil 28, über das Flüssigsauerstoff aus dem Boden der
Niederdrucksäule 14 zum Hauptkondensator 12 geführt wird, und
ein Ventil 29, über das die gasseitige Verbindung zwischen
dem Hauptkondensator 12 und der Niederdrucksäule 14 geführt
ist, geschlossen. Um die weitere Zufuhr von Waschstickstoff
aus der Hochdrucksäule 13 und von verflüssigter Luft aus dem
Sumpf 3 in die Niederdrucksäule 14 zu unterbinden, werden ein
Ventil 30 in Leitung 15 und ein Ventil 31 in Leitung 16
geschlossen.
Daraufhin laufen sowohl die Böden der Hochdrucksäulen 13
als auch der Niederdrucksäule 14 leer. Im gemeinsamen Sumpf 3
ergibt sich dadurch ein höherer Stickstoffanteil in der dort
befindlichen verflüssigten Luft, was aber für die Einspeisung
verflüssigter Luft in die Niederdrucksäule 8 nicht von Nachteil
ist. Am Boden der Säule 14 wird nun ebenfalls stickstoffreichere
Flüssigkeit ankommen, da der reine Sauerstoff
ohne nennenswerte Restmenge bereits in den Hauptkondensator
12 abgeleitet wurde.
Da damit auch die Druckstickstoff-Produktion in der
Hochdrucksäule 13 entfällt, bekäme die Turbine 23 alleine aus
der Hochdrucksäule 7 zu wenig Stickstoff für die notwendige
Expansionsleitung. Es wird daher ein Ventil 32 in der
Leitung zwischen dem Hauptkondensator 12 und der Turbine 23
abgesperrt und dafür Luft aus dem Verdichter 26 über ein
Ventil 33 nach Verdichtung im Verdichter 22 in der Turbine 23
kälteleistend entspannt. Das Einspeisen von Hochdruckstickstoff
aus der Hochdrucksäule 7 wird durch ein Rückschlagventil
34 vehindert.
In dieser Schaltung kann die Grundlastkolonne beliebig
lange weitergefahren werden. Da die Hochdruckpumpe 17 durch
Drehzahl- oder Hubverstellung der geringen Flüssigsauerstoff-
Erzeugung im Kondensator 6 nicht angepaßt werden kann, wird
zuviel geförderte Flüssigkeit über ein Ventil 35 rezirku
liert.
Durch Wärmeaustausch über die Außenwand der Grundlast-
Kolonne wird in der Hauptkolonne das Temperaturprofil der
Grundlast-Kolonne etwa eingeprägt, wobei nachkondensierende
Flüssigkeit in den Kolonnensümpfen aufgefangen wird.
Soll der Durchsatz der Anlage wieder erhöht werden, so
kann die Hauptkolonne wieder angefahren werden, wobei die
durch Wärmeaustausch zwischen den Kolonnen aufrecht erhaltene
günstige Betriebstemperatur sehr kurze Anfahrzeiten ermög
licht.
Beim Wiederanfahren der Hauptkolonne wird zuerst die auf
dem Abschlußboden der Niederdrucksäule 14 stehende stickstoffreiche
Flüssigkeit über ein Ventil 36 in einen Zwischenspeicher
37 abgelassen und anschließend über ein Zeitrelais
das Ventil 36 wieder abgesperrt.
Als nächster Schritt wird der Luftverdichter 1 wieder
angefahren und anschließend das Ventil 27 geöffnet, so daß
stickstoffreicheres Gas am Kopf der Hochdrucksäule gegen
Flüssigsauerstoff im Hauptkondensator 12 kondensieren kann
und als Waschflüssigkeit in die Säule 13 abläuft. Etwa
gleichzeitig wird auch die im Zwischenspeicher 37 eingespeicherte
stickstoffreiche Flüssigkeit in den gemeinsamen
Sumpf 3 abgelassen und dazu Ventil 38 für die Flüssigkeit in
den Sumpf 3 und Ventil 39 für den Druckausgleich geöffnet.
Nach wenigen Minuten wird im Hauptkondensator 12 reine
N₂-Waschflüssigkeit gebildet, so daß über die Ventile 30, 31
in Leitung 15 flüssiger Stickstoff und in Leitung 16 etwas
stickstoff-angereicherte, verflüssigte Luft aus dem Sumpf in
die Niederdrucksäule 14 aufgegeben werden können, worauf dort
die Rektifikation rasch aufgebaut wird. Niederdruckstickstoff
vom Kopf der Säule 14 verläßt diese über den Hauptwärmetauscher
2. Flüssigkeit mit zunehmender Reinheit sammelt sich
auf dem unteren Boden der Säule 14 und wird so lange über
Ventil 36 in dem Zwischenspeicher 37 abgelassen, bis ausreichende
Produktreinheit hergestellt ist. Anschließend wird
diese nunmehr sauerstoffreiche Flüssigkeit aus dem Zwischenspeicher
37 in den Sumpf 3 abgeführt. Ist ausreichende
Produktreinheit sichergestellt, werden auch die Ventile 28
und 29 geöffnet und Flüssigsauerstoff fließt in den Hauptkondensator
12 ab.
Nach Öffnen des Ventils 32 und Schließen von Ventil 33
wird auf die Entspannungsturbine 23 nun wieder Stickstoff
aufgegeben und damit der Normalbetrieb eingestellt, wobei
gegebenenfalls der Verdichter 26 abgestellt wird.
Das Ventil 30 in der Leitung 15 für den Waschstickstoff
der Hauptkolonne, wie auch ein Ventil 40 in der Leitung 9
werden über Handverstellungen 41 bzw. 42 mit der Anzeigevorrichtungen
geregelt.
Zur Aufrechterhaltung eines bestimmten Flüssigkeitsniveaus
im Hauptkondensator 12 bei Grundlastbetrieb erfolgt
die Steuerung des Ventils 35 im Rezirkulationskreislauf über
einen Niveauregler mit Anzeige 43. Analog werden das Ventil
31 in Leitung 16 und ein Ventil 44 in Leitung 11 über Niveauregler
mit Anzeige 45 bzw. 46 geregelt und es wird so ein
gleichbleibendes Flüssigkeitsniveau im gemeinsamen Sumpf 3
erhalten.
Das Ventil 5, über das ein Teilstrom der verdichteten
Luft geführt wird, wird durch einen Temperaturregler mit
Anzeige 47 geregelt.
Claims (3)
1. Vorrichtung zur Zerlegung von Gasen, insbesondere
Luft, durch Verdichten des Gases und eine nachfolgende
Rektifikation, wobei wenigstens zwei
Rektifikationskolonnen miteinander verbunden sind, eine
erste Rektifikationskolonne (7, 8) über wenigstens einen Teil
ihrer Außenwand von einer äußeren Kolonne (13, 14) umschlossen
ist, und die erste Kolonne (7, 8) gesondert von der oder
den äußeren Kolonne(n) (13, 14) betreibbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß die
innere Kolonne (7, 8) ein kleineres Durchsatzvolumen als die
äußere(n) Kolonne(n) (13, 14) aufweist und insbesondere für
weniger als 30% des Durchsatzvolumens der äußeren Kolonne(n)
(13, 14) ausgelegt ist.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Rektifikationskolonnen als Doppelsäulen mit einem Hoch- und Niederdruckteil ausgebildet sind,
daß die Hochdrucksäulen (7, 13) einen gemeinsamen Sumpf (3) und
gesonderte Kopfkondensatoren (6, 12) aufweisen.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß eine der Anzahl der Kolonnen entsprechende
Anzahl von Verdichtern (1, 22) vorgesehen ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0086186A AT386279B (de) | 1986-04-02 | 1986-04-02 | Vorrichtung zur zerlegung von gasen mittels koaxial ineinander angeordneter rektifikationskolonnen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3709588A1 DE3709588A1 (de) | 1987-10-08 |
DE3709588C2 true DE3709588C2 (de) | 1988-11-17 |
Family
ID=3501500
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873709588 Granted DE3709588A1 (de) | 1986-04-02 | 1987-03-24 | Vorrichtung zur zerlegung von gasen mittels koaxial ineinander angeordneter rektifikationskolonnen |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT386279B (de) |
DE (1) | DE3709588A1 (de) |
FR (1) | FR2596667A1 (de) |
GB (1) | GB2189587A (de) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4135302A1 (de) * | 1991-10-25 | 1993-04-29 | Linde Ag | Anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft |
US5339648A (en) * | 1993-08-05 | 1994-08-23 | Praxair Technology, Inc. | Distillation system with partitioned column |
US5946942A (en) * | 1998-08-05 | 1999-09-07 | Praxair Technology, Inc. | Annular column for cryogenic rectification |
FR2807504B1 (fr) * | 2000-04-07 | 2002-06-14 | Air Liquide | Colonne pour separation cryogenique de melanges gazeux et procede de separation cryogenique d'un melange contenant de l'hydrogene et du co utilisant cette colonne |
US6295840B1 (en) * | 2000-11-15 | 2001-10-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pressurized liquid cryogen process |
FR2949845B1 (fr) * | 2009-09-09 | 2011-12-02 | Air Liquide | Procede d'operation d'au moins un appareil de separation d'air et d'une unite de combustion de combustibles carbones |
EP2489968A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-22 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
FR2972794B1 (fr) * | 2011-03-18 | 2015-11-06 | Air Liquide | Appareil et procede de separation d'air par distillation cryogenique |
EP2865977A1 (de) * | 2013-10-25 | 2015-04-29 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft, Tieftemperatur- Luftzerlegungsanlage und Verfahren zur Herstellung einer Tieftemperatur- Luftzerlegungsanlage |
CN104001343B (zh) * | 2014-05-14 | 2015-10-28 | 华南理工大学 | 一种强化传热的内部热集成精馏塔 |
FR3114382B1 (fr) * | 2020-09-21 | 2022-11-25 | Air Liquide | Appareil de séparation d’air par distillation cryogénique à trois colonnes dont deux colonnes concentriques |
EP3916330A1 (de) * | 2020-12-08 | 2021-12-01 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Verfahren zum anfahren einer luftzerlegungseinheit mit tieftemperaturdestillation |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE527876C (de) * | 1930-04-20 | 1931-06-22 | Linde Eismasch Ag | Verfahren zur Tiefkuehlung oder Zerlegung von Gasgemischen durch Verdampfung tiefsiedender Kuehlfluessigkeiten in einem nicht kondensierbaren Hilfsgas |
GB462981A (en) * | 1935-09-18 | 1937-03-18 | Guido Maiuri | Improvements relating to the production of liquid air and the production of oxygen therefrom |
GB760870A (en) * | 1954-08-19 | 1956-11-07 | Robert Lewis Pawson | Improvements in low-temperature air separation apparatus |
GB976352A (en) * | 1960-04-04 | 1964-11-25 | Petrocarbon Dev Ltd | Improvements in and relating to the production of oxygen |
US3298673A (en) * | 1963-05-09 | 1967-01-17 | Hitachi Ltd | Rectification towers |
DE2149155A1 (de) * | 1971-10-01 | 1973-04-05 | Messer Griesheim Gmbh | Rektifizierkolonne |
US3844989A (en) * | 1971-12-23 | 1974-10-29 | Toray Industries | Shampooer with rotary foam generating means anti-thrombogenic polymer compositions with internally bound heparin |
US3959085A (en) * | 1973-01-02 | 1976-05-25 | Universal Oil Products Company | Fractionation apparatus having two integral and concentric fractionating units |
US4453957A (en) * | 1982-12-02 | 1984-06-12 | Union Carbide Corporation | Double column multiple condenser-reboiler high pressure nitrogen process |
US4681661A (en) * | 1983-10-14 | 1987-07-21 | Rakesh Govind | Dual distillation columns |
-
1986
- 1986-04-02 AT AT0086186A patent/AT386279B/de not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-03-24 DE DE19873709588 patent/DE3709588A1/de active Granted
- 1987-03-26 GB GB08707253A patent/GB2189587A/en not_active Withdrawn
- 1987-04-02 FR FR8704653A patent/FR2596667A1/fr not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AT386279B (de) | 1988-07-25 |
FR2596667A1 (fr) | 1987-10-09 |
GB8707253D0 (en) | 1987-04-29 |
GB2189587A (en) | 1987-10-28 |
DE3709588A1 (de) | 1987-10-08 |
ATA86186A (de) | 1987-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69004773T2 (de) | Kühlverfahren, der angewandte Kühlkreislauf und seine Anwendung in der Lufttrennung. | |
EP0093448B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von gasförmigem Sauerstoff unter erhöhtem Druck | |
EP1067345B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
EP1284404A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
DE3709588C2 (de) | ||
DE69420882T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von gasförmigem Sauerstoff und/oder gasförmigem Stickstoff unter Druck durch Zerlegung von Luft | |
EP0948730B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von druckstickstoff | |
DE10228111A1 (de) | Luftzerlegungsverfahren und -anlage mit Mischsäule und Krypton-Xenon-Gewinnung | |
DE1187248B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von Sauerstoffgas mit 70 bis 98% O-Gehalt | |
DE69912229T2 (de) | Kryogenisches Luftzerleggungsverfahren | |
WO2016131545A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckstickstoffprodukts | |
EP2758734B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft | |
DE19609490A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
EP3019803A2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur sauerstoffgewinnung durch tieftemperaturzerlegung von luft mit variablem energieverbrauch | |
DE10302389A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
EP0768503B1 (de) | Dreifachsäulenverfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
DE3107151A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur verfluessigung und zerlegung von luft | |
DE69414282T3 (de) | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Drucksauerstoff | |
EP3027988A2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von druckstickstoff | |
DE4441920C1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stickstoff durch Tieftemperaturzerlegung | |
EP3870917B1 (de) | Verfahren und anlage zur tieftemperaturzerlegung von luft | |
DE19933558A1 (de) | Dreisäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
DE2131341C3 (de) | Verfahren zur Zerlegung von Gasgemischen | |
DE19543395A1 (de) | Doppelsäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft | |
WO2016146238A1 (de) | Destillationssäulen-system, anlage und verfahren zur erzeugung von sauerstoff durch tieftemperaturzerlegung von luft |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F25J 3/02 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |