DE3438339C1 - Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen fuer gasfoermige Wasserstoffisotope enthaltende Medien - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen fuer gasfoermige Wasserstoffisotope enthaltende MedienInfo
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
Description
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen, die mit Medien in Berührung
stehen, die gasförmige Wasserstoffisotope enthalten, insbesondere Rohre für den Prozeßwärmetransport
Beispielsweise bei der Kohleveredlung, bei der Methanreformierung mit Wasserdampf oder in der Petrochemie
werden Konstruktionswerkstoffe benötigt die neben einer guten Hochtemperaturfestigkeit bei 850 bis
HOO0C und Oxidationsbeständigkeit auch einen hohen
Widerstand gegen permeierende Wasserstoffatome aufweisen müssen. Es gibt Überlegungen, die für die
Kohleveredlung erforderliche Energie aus nuklearen Quellen zu entnehmen, beispielsweise aus einem Hochtemperaturreaktor
mit Helium als Wärmeträger. Da dieser Wärmeträger auch das radioaktive Wasserstoffisotop
Tritium enthalten kann, dessen Übertritt in das Produktgas der Kohleveredlung soweit wie möglich
verhindert werden muß, sind für die verwendbaren Konstruktionswerkstoffe in besonderem Maße hohe
Permeationshemmwerte bei hohen Temperaturen erforderlich.
Die Permeationswerte für Wasserstoff bzw. Tritium liegen bei bekannten, meist nickel- und chromhaltigen
Hochtemperaturwerkstoffen sehr nahe beieinander und sind, vor allem beim Einsatz im nuklearen Bereich, unzulässig
hoch.
Aus der US-PS 24 03 128 ist eine hitzebeständige Legierung bekannt, die aus 20 bis 60% Nickel, 16 bis 28%
Chrom, 4 bis 20% Molybdän, weniger als 0,2% Kohlenstoff, bis zu 3% Mangan, Rest Eisen besteht. Weiterhin
wird in der US-PS 35 73 901 eine Legierung aus 50 bis
67% Nickel, 24 bis 32% Chrom, bis zu 10% Molybdän und bis zu 2% Mangan, Rest Eisen als spannungsrißbeständiger
Werkstoff beschrieben. Auch diese Werkstoffe zeigen niedrige Permeationswerte für Wasserstoff,
sind jedoch noch nicht ausreichend für Anwendungen im Nuklearbereich.
Es wurde auch bereits vorgeschlagen, derartige Hochtemperaturwerkstoffe mit einer wasserstoffpermeationshemmenden
Oxidschicht zu versehen.
In der DE-OS 31 04 112 wird eine Oxidschicht beschrieben, die auf allen Hochtemperaturlegierungen
ganz allgemein erzeugt werden kann. Der Nachteil dabei ist jedoch, daß keine definierte Wasserstoffpermeationshemmung
erzielbar ist, so daß ein praktischer Einsatz solcher mit einer Oxidschicht versehenen Werkstoffe
wegen stark schwankender Permeationshemmung problematisch ist, ebenso das Anpassen der Oxidschichtdicke
an das jeweilige Permeationsproblem bei Anwendung des gesamten Spektrums von Hochtemperaturlegierungen.
Fallweise unterscheiden sich die Hemmwirkungen der Oxidschichten nur unerheblich
vom Substrat Bei gleicher Substratqualität innerhalb der vorgegebenen Rahmenzusammensetzung der
Hochtemperaturlegierung und bei gleicher Oxidschichtdicke sind in Abhängigkeit von der erlaubten Schwankung
der Legierungszusammensetzung und der erlaubten Verunreinigung weiterhin z. T. erhebliche Schwankungen
der Permeationshemmwirkung festzustellen.
Die in der genannten Schrift und auch in den DE-OS 31 08 160 und 32 15 314 beschriebenen Oxidschichten
sind daher zwar als Korrosionsschutzschichten geeignet, jedoch nicht zuverlässig als Wasserstoffpermeationsbarriere.
Der vorliegenden Erfindung lag daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen
zu entwickeln, die mit Medien in Berührung stehen, die gasförmige Wasserstoffisotope enthalten,
insbesondere Rohre für den Prozeßwärmetransport, das zu einer optimalen Ausbildung von Permeationshemmungsbarrieren
definierter und daher gezielt einsetzbarer hoher Hemmungsqualität führt
Die Aufgabe wurde erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die aus 40 bis 70% Nickel, 15 bis 30% Chrom, 0 bis
20% Kobalt, 5 bis 10% Molybdän, 0 bis 20% Eisen bestehenden Konstruktionsteile mit einem 0,1 bis
1,0 μηι starken Manganüberzug beschichtet werden, eine
Diffusionsbehandlung so lange erfolgt, bis sich in der Oberflächenzone ein Mangangehalt von 0,5 bis 0,8%
einstellt, und diese danach bei 850 bis 1000° C in oxidierender Atmosphäre 15 bis 45 Stunden lang zu Bildung
einer 1 bis 10 μπι dicken Oxidschicht geglüht werden.
Es hat sich überraschend herausgestellt, daß eine Zulegierung von 0,5 bis 0,8% Mangan in der Oberflächenzone
im Zusammenwirken mit einer 1 bis 10 μπι dicken
Oxidschicht die bei 850 bis 10000C in oxidierender Atmosphäre
während einer Behandlungszeit von 15 bis 45 Stunden aufgebracht ist, eine definierte, reproduzierbare,
hervorragende Permeationshemmwirkung gegenüber Wasserstoffisotopen zur Folge hat. Wird z. B. die
Hemmwirkung von bekannten üblichen Nickelbasislegierungen, die mit einer Oxidschicht versehen sind und
0,08% Mn enthalten, mit 40 gemessen, wobei das Substrat allein mit 1 angesetzt ist, ergeben sich bei gleicher
Oxidschicht, jedoch mit einem Mangangehalt von 0,5% bzw. 0,77% Hemmwerte von 900 bzw. 780. Dieselbe
Nickelbasislegierung mit vergleichbarer Oxidschicht, jedoch mit einem Mangangehalt von über 0.8%, weist
wieder abfallende Permealionsheininwerte auf, die auf
bekannte Weise gemessen werden.
Es ist also mit den erfindungsgemäß hergestellten Konstruktionsteilen möglich, eine gewünschte hohe
Permeationshemmung einzustellen, wobei die Hoch-
3 4
temperatur- und Festigkeits- sowie Korrosionseigen- Eisen-Molybdänknet-Legierung mit etwa 0,06% Koh-
schaften erhalten bleiben. lenstoff, 0,1% Aluminium, 21% Chrom, 18,9% Eisen,
Die Konstruktionsteile werden oberflächig zunächst 8,7% Molybdän, 0,6% Wolfram, 0,4% Silizium, Rest ein-
mit einem 0,1 bis 1,0 μΐη dicken Manganüberzug, z.B. schließlich verschmelzungsbedingten Verunreinigungen
durch Bedampfen, beschichtet und nachfolgend der 5 Nickel gefertigt, analog Beispiel 1 in der Oberflächenzo-
Mangangehalt von 0,5 bis 0,8% in der Oberflächenzone ne mit Mangangehalten von 0,37% bzw. 0,7% versehen,
der Konstruktionsteile durch Diffusionsbehandlung bei- unter identischen Bedingungen vorbehandelt und mit
spielsweise bei 95O0C eingestellt, wonach sich die Aus- einer Oxidschicht versehen. Die Vorbehandlung umfaßt
bildung der Oxidschicht anschließt. einen mechanischen Schleifvorgang 1200 grit und eine
Es ist besonders günstig, wenn die Ausbildung der 10 Wasserstoffglühung von einer Stunde bei 10000C. Es
Oxidschicht in drei Stufen erfolgt und die Behandlungs- schloß sich eine dreimalige Oxidation von je 5 Stunden
zeit bei einer Nickelbasislegierung mit höherem Eisen- mit reinem Wasserdampf an. Anschließend wurden die
gehalt und geringem Kobaltgehalt, z. B. 19% Fe und 2% Proben auf ihre Permeationshemmwirkung geprüft. Da-
Co, ca. 5 Stunden je Stufe und bei einer Nickelbasisle- bei wurde an Proben mit 0,37% Mangan eine Hemm-
gierung ohne Eisengehalt und höherem Kobaltgehalt, 15 wirkung von nur etwa 50, an Proben mit 0,7% Mangan
z. B. 0% Fe und 12% Co, ca. 15 Stunden je Stufe beträgt, jedoch eine Hemmwirkung von 1100 gemessen. Ent-
wobei die oxidierende Atmosphäre aus Wasserstoff- fernt man die Oxidschichten von der Metalloberfläche,
Wasserdampf-Gemischen oder aus reinem Wasser- so werden wieder die niedrigen Permeationswerte ge-
dampf besteht. Diese Dreistufenbehandlung heilt zwi- messen, die dem blanken, nicht oxidschichtgeschützten
schenzeitlich entstandene Schichtfehler aus und führt zu 20 Metall entsprechen,
einer Oxidschicht guter Qualität. Demgegenüber werden im Gegensatz zur vorliegen-
Es können jedoch auch zwei, vier oder mehr Behänd- den Erfindung keine verbesserten Permeationshemm-
lungsstufen angewendet werden, deren Gesamtzeit zwi- werte für Wasserstoff, Deuterium und Tritium erhalten,
sehen ca. 15 bis ca. 45 Stunden liegt. Als oxidierende wenn auf die blanken Proben von außen künstlich
Atmosphäre sind fallweise auch CO oder CO2 geeignet. 25 Chrom z. B. aufgedampft wird und diese Chromschicht
Vor dem Aufbringen der Oxidschicht wird das betref- anschließend unter den in den Beispielen angegebenen
fende Konstruktionsteil gesäubert und zweckmäßiger- Bedingungen oxidiert wird. Das bedeutet, daß der erfin-
weise einer Wasserstoffglühung unterzogen. Damit dungsgemäße definierte Mangangehalt in ursächlichem
wird das Konstruktionsteil oberflächig blank und die Zusammenhang mit der Ausbildung von ausgezeichne-
durch die Oberflächenbearbeitung anverformte Ober- 30 ten, definiert permeationshemmenden Oxidschichten
fläche rekristallisiert. aus dem Konstruktionsteil heraus steht.
Folgende Beispiele sollen die Vorteile der erfindungsgemäßen Konstruktionsteile näher darstellen:
B e i s ρ i e 1 1 35
Es wurden Chargen einer Nickel-Chrom-Kobalt-Molybdän-Legierung der Zusammensetzung etwa 0,07%
Kohlenstoff, 21,5% Chrom, 1,15% Aluminium, 0,5% Titan, 11,9% Kobalt, 8,6% Molybdän und 0,07% Silizium, 40
Rest einschließlich erschmelzungsbedingten Verunreinigungen Nickel, erschmolzen, geschmiedet, gewalzt
und rekristallisierend geglüht. Durch Aufbringen von
Manganschichten verschiedener Schichtstärke und anschließendem Diffusionsglühen werden in der Oberflä- 45
chenzone Manganwerte von 0,08%, 0,5%, 0,77% und
1,1% eingestellt. Aus diesen Materialien wurden Proben
gefertigt und unter identischen Bedingungen vorbehandelt und mit einer Oxidschicht versehen. Die Vorbehandlung umfaßt einen mechanischen Schleifvorgäng 50
(220—1200 grit, vorzugsweise 1200 grit) und eine Wasserstoffglühung von 0,5-3 Stunden bei 900-10000C,
vorzugsweise bei 95O0C. Anschließend erfolgt eine dreistufige Oxidation bei 850—10000C, je 15 Stunden, vorzugsweise 925° C mit Wasserstoff-Wasserdampf-Gemi- 55
sehen oder mit reinem Wasserdampf. Anschließend
wurden die Proben auf ihre Permeationshemmwirkung
geprüft. Dabei wurden an Proben mit einem Mangangehalt von 0,08% ein Hemmwert von nur 40 gemessen,
während Proben mit einem erfindungsgemäßen Man- 60
gangehalt von 0,5% bzw. 0,77% Hemmwerte von 900
bzw. 780 erbrachten. Proben mit einem Mangangehalt
von 1,1% erzielten hingegen eine geringere Permeationshemmung von 400.
Kohlenstoff, 21,5% Chrom, 1,15% Aluminium, 0,5% Titan, 11,9% Kobalt, 8,6% Molybdän und 0,07% Silizium, 40
Rest einschließlich erschmelzungsbedingten Verunreinigungen Nickel, erschmolzen, geschmiedet, gewalzt
und rekristallisierend geglüht. Durch Aufbringen von
Manganschichten verschiedener Schichtstärke und anschließendem Diffusionsglühen werden in der Oberflä- 45
chenzone Manganwerte von 0,08%, 0,5%, 0,77% und
1,1% eingestellt. Aus diesen Materialien wurden Proben
gefertigt und unter identischen Bedingungen vorbehandelt und mit einer Oxidschicht versehen. Die Vorbehandlung umfaßt einen mechanischen Schleifvorgäng 50
(220—1200 grit, vorzugsweise 1200 grit) und eine Wasserstoffglühung von 0,5-3 Stunden bei 900-10000C,
vorzugsweise bei 95O0C. Anschließend erfolgt eine dreistufige Oxidation bei 850—10000C, je 15 Stunden, vorzugsweise 925° C mit Wasserstoff-Wasserdampf-Gemi- 55
sehen oder mit reinem Wasserdampf. Anschließend
wurden die Proben auf ihre Permeationshemmwirkung
geprüft. Dabei wurden an Proben mit einem Mangangehalt von 0,08% ein Hemmwert von nur 40 gemessen,
während Proben mit einem erfindungsgemäßen Man- 60
gangehalt von 0,5% bzw. 0,77% Hemmwerte von 900
bzw. 780 erbrachten. Proben mit einem Mangangehalt
von 1,1% erzielten hingegen eine geringere Permeationshemmung von 400.
65
Beispiel 2
Beispiel 2
Es wurden Proben aus Chargen einer Nickel-Chrom-
- Leerseite -
Claims (2)
1. Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen, die mit Medien in Berührung stehen, die gasförmige
Wasserstoffisotope enthalten, insbesondere Rohre für den Prozeßwärmetransport, dadurch
gekennzeichnet, daß die aus 40 bis 70% Nikkei, 15 bis 30% Chrom, 0 bis 20% Kobalt, 5 bis 10%
Molybdän, 0 bis 20% Eisen bestehenden Konstruktionsteile mit einem 0,1 bis 1,0 μηι dicken Manganüberzug
beschichtet werden, eine Diffusionsbehandlung so lange erfolgt, bis sich in der Oberflächenzone
ein Mangangehalt von 0,5 bis 0,8% einstellt und diese danach bei 850 bis 1000° C in oxidierender Atmosphäre
15 bis 45 Stunden lang zur Bildung einer 1 bis 10 μπι dicken Oxidschicht geglüht werden.
2. Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ausbildung der Oxidschicht in drei Stufen erfolgt und die Behandlungszeit bei einer Nickelbasislegierung
mit höherem Eisengehalt und geringem Kobaltgehalt ca. 5 Stunden je Stufe und bei einer
Nickelbasislegierung ohne Eisengehalt und mit höherem Kobaltgehalt ca. 15 Stunden je Stufe beträgt,
wobei die oxidierende Atmosphäre aus Wasserstoff-Wasserdampf-Gemischen oder aus reinem Wasserstoff
besteht
Priority Applications (4)
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DE3438339A DE3438339C1 (de) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen fuer gasfoermige Wasserstoffisotope enthaltende Medien |
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DE3438339A DE3438339C1 (de) | 1984-10-19 | 1984-10-19 | Verfahren zur Herstellung von Konstruktionsteilen fuer gasfoermige Wasserstoffisotope enthaltende Medien |
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