DE3341368C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Antriebswelle aus faserverstärktem
Kunststoff der im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Gattung
sowie ein Verfahren zur Herstellung einer Antriebswelle mit den
Merkmalen nach Anspruch 3.
Eine solche Antriebswelle ist aus dem DE-GM 79 36 056 bekannt
und weist einen rohrförmigen Hauptteil, bestehend aus wendelförmig
gewickelten, in einer Matrix aus gehärtetem Kunststoff eingebette
ten Kohlenstoff-Fasern, sowie an die Enden des Hauptteils ange
schlossene, metallische Anschlußelemente auf, die von der Matrix
und den Faserwickellagen fest umschlossen sind; dabei ist die
zunächst in ungehärtetem Zustand die Anschlußelemente umgebende
Kunststoffmatrix des Hauptteils durch Wärmeeinwirkung ausgehärtet.
Eine ähnliche Antriebswelle geht aus der DE-OS 28 51 293 hervor,
wobei als metallisches Anschlußelement eine Buchse dient, die
die Form eines zylindrischen Ringes hat und in einem Ende des
rohrförmigen Hauptteils aufgenommen ist. Diese Buchse weist eine
radial nach außen gerichtete Fläche auf, auf der der rohrförmige
Hauptteil befestigt ist. An der Buchse ist das Joch eines Kardan
gelenkes angebracht.
Schließlich geht aus der DE-OS 30 07 896 eine Anschlußverbindung
für Faser-Kunststoffrohre, insbesondere Hohlwellen von Kraftfahr
zeugen, hervor, bei der ein an ein Ende einer Welle aus faserver
stärktem Kunststoff angeschlossenes metallisches Endstück mittels
eines bandagenartigen, z. B. durch Wickeln hergestellten Abstütz
elementes, das von außen einen Radialdruck auf das Wellenende
ausübt, mit der Kunststoffwelle verbunden ist. Dabei muß jedoch
das Endstück eine Umfangsverzahnung aufweisen und derart auf die
Kunststoffwelle aufgepreßt werden, daß das Endstück in Drehrich
tung mit der Kunststoffwelle eine formschlüssige Verbindung bildet.
Wird eine solche Antriebswelle in der Weise hergestellt, daß die
zunächst in ungehärtetem Zustand die Anschlußelemente umgebende
Kunststoffmatrix durch Wärmeeinwirkung ausgehärtet wird, so erge
ben sich bei dem für die Dämpfungseigenschaften günstigen Wickel
winkelbereich von 45 bis 75° zur Achse der Welle jedoch aufgrund
der unterschiedlichen Wärmedehnung der faserverstärkten Kunststoff-
Schicht einerseits und der Anschlußelemente andererseits unbefrie
digende Haftungsbedingungen im Bereich der Verbindung zwischen
dem Kunststoffteil der Welle und den metallischen Anschlußelemen
ten.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, eine Antriebs
welle aus faserverstärktem Kunststoff der angegebenen Gattung
zu schaffen, bei der eine optimale Haftung im Bereich der Verbin
dung zwischen dem Kunststoffteil der Antriebswelle und den metalli
schen Anschlußelementen gewährleistet ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im kennzeichnenden
Teil des Anspruchs 1 angegebenen Merkmale gelöst.
Zweckmäßige Ausführungsformen dieser Antriebswelle werden durch
die Merkmale der Unteransprüche 2 und 3 definiert.
Ein geeignetes Verfahren zur Herstellung einer Antriebswelle mit
den Merkmalen nach Anspruch 3 wird durch den Anspruch 4 vorgeschla
gen.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile beruhen darauf, daß die
Antriebswelle im Bereich der metallischen Anschlußelemente von
einer zusätzlichen Schicht aus faserverstärktem Kunststoff umgeben
ist; dabei wird der Wickelwinkel - je nach Art der für diese Zu
satz-Schicht verwendeten Fasern - so gewählt, daß diese Zusatz-
Schicht bestimmte, geeignete Wärmedehnungseigenschaften hat, damit
die aus den Anschlußelementen und den zunächst ungehärteten Kunst
stoff-Schichten vormontierte Antriebswelle beim Aushärten durch
Wärmeeinwirkung in ihren Endbereichen von den Zusatzschichten
wie von einen Radialdruck erzeugenden Bandagen umgeben ist.
Dadurch wird es wiederum möglich, die Kohlenstoff-Fasern des rohr
förmigen Hauptteils der Antriebswelle unter einem Winkel von 45
bis 75° zu wickeln, wodurch sich eine mechanisch hoch beanspruch
bare Antriebswelle mit guten Dämpfungseigenschaften ergibt.
Eine eventuelle Zugbeanspruchung an der Grenzfläche zwischen den
mechanischen Anschlußelementen und der Kunststoffmatrix wird also
durch den von der äußeren Schicht ausgeübten Radialdruck kompen
siert, so daß sich eine sehr stabile Verbindung zwischen dem rohr
förmigen Hauptteil und den metallischen Anschlußelementen ergibt.
Die wendelförmig gewickelten Fasern der äußeren Schicht sollten
in Umfangsrichtung eine größere lineare Wärmeausdehnung haben
als die Kohlenstoff-Fasern des rohrförmigen Hauptteils; die Diffe
renz in den Wärmeausdehnungen sollte so abgestimmt sein, daß der
von der äußeren Schicht ausgeübte Radialdruck die verbleibende
Zugbeanspruchung an der Grenzfläche zwischen den metallischen
Anschlußelementen und dem rohrförmigen Hauptteil vollständig kom
pensiert. Zweckmäßigerweise ist die radiale Wärmeausdehnung der
äußeren Schicht im wesentlichen gleich der der metallischen An
schlußelemente, so daß praktisch keine Beanspruchung an der Grenz
fläche zwischen den metallischen Anschlußelementen und dem rohr
förmigen Hauptteil zurückbleibt.
Zu den Fasern, welche die oben erwähnten Anforderungen erfüllen,
gehören Kohlenstoff-Fasern, Glas-Fasern, Polyester-Fasern und
Aramid-Fasern.
Wegen ihrer anisotropen Eigenschaften sind Kohlenstoff-Fasern
besonders geeignet. Ein weiterer wesentlicher Vorteil dieser Fa
sern liegt darin, daß das Aufwickeln kontinuierlich, beginnend
mit der Bildung des rohrförmigen Hauptteils, weitergeführt werden
kann, indem einfach der Wicklungswinkel geändert wird.
Der Winkel der Faserwicklungen in der äußeren Schicht ändert sich
in Abhängigkeit von den linearen Wärmeausdehnungskoeffizienten
der verwendeten Fasern. Nach einer bevorzugten Ausführungsform
sollte der Wicklungswinkel der kontinuierlichen Fasern in der
äußeren Schicht 5 bis 40° zur Achse der Antriebswelle betragen.
Bei Verwendung von Kohlenstoff-Fasern werden gute Ergebnisse mit
einem Wicklungswinkel von 15 bis 30° erreicht.
Obwohl an sich die äußere Schicht über dem gesamten, rohrförmigen
Hauptteil ausgebildet werden kann, sollte zur Erzielung einer
maximalen Dämpfungswirkung die äußere Schicht nur auf den Berei
chen des Hauptteils vorgesehen werden, die die Anschlußelemente
umgeben.
Das wendelförmige Wickeln von Fasern führt zu einer Struktur,
bei der die Fasern, die in einem bestimmten Winkel zur Achse der
Antriebswelle ausgerichtet sind, sich mit den Fasern kreuzen,
die unter dem entgegengesetzten Winkel verlaufen. Eine Gesamtstruk
tur, bei der sich die wendelförmig gewickelten Fasern so kreuzen,
als wenn sie miteinander verwebt waren, ist wegen der sich dabei
ergebenden mechanischen Eigenschaften besonders zweckmäßig.
Eine Alternative hierzu liegt in einer Struktur, bei der sich
Faser-Schichten, die wendelförmig in einer Richtung gewickelt
sind, mit Faser-Schichten abwechseln, die wendelförmig in entgegen
gesetzter Richtung gewickelt sind.
Die Kohlenstoff-Fasern des rohrförmigen Hauptteils sowie die Fa
sern der äußeren Schicht können in Form von Monofilaments bzw.
Endlosgarn, Litzen, Vorgarn- bzw. Vorgespinst, Roving bzw. Seiden
strängen, Garnen bzw. Fäden, Bändern usw. eingesetzt werden.
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen
unter Bezugnahme auf die beiliegenden, schematischen Zeichnungen
näher erläutert. Es zeigt
Fig. 1 eine Querschnittsansicht, von der Seite gesehen, einer
Antriebswelle aus faserverstärktem Kunststoff,
Fig. 2(a) und (b) Darstellungen von zwei verschiedenen Verfahrens
schritten bei der Herstellung einer solchen
Antriebswelle, und
Fig. 3 eine graphische Darstellung der Beziehungen zwischen den
linearen Wärmeausdehnungskoeffizienten (in Umfangsrich
tung) von rohrförmigen Hauptteilen aus verschiedenen,
wendelförmig gewickelten Fasern und den Winkeln dieser
Fasern zur Achse des rohrförmigen Hauptteils.
Wie man in Fig. 1 erkennt, weist eine allgemein durch das Bezugs
zeichen 1 angedeutete Antriebswelle aus faserverstärktem Kunst
stoff einen rohrförmigen Hauptteil 2, der aus wendelförmig ge
wickelten, in einer Matrix aus gehärtetem Kunststoff eingebetteten
Kunststoff-Fasern besteht, zwei rohrförmige, an die Enden des
Hauptteils angeschlossene metallische Anschlußelemente 3, 3, die
koaxial in den beiden Enden des rohrförmigen Hauptteils 2 angeord
net sind, sowie zwei Hilfshülsen 4, 4 auf.
Jedes Anschlußelement 3 hat eine mit einer Keilnut versehene,
innere Oberfläche, die mit einer antreibendenWelle oder einer
angetriebenen Welle gekuppelt werden kann. In jedem Anschlußele
ment 3 ist eine Hilfshülse 4 angebracht und enthält eine konische
Oberfläche, so daß der rohrförmige Hauptteil 2 einen Durchmesser
hat, der vom Hauptbereich der Welle allmählich zum Bereich der
Anschlußelemente zunimmt.
Der rohrförmige Hauptteil 2 besteht aus einer inneren Schicht
6 und einer äußeren Schicht 7; die innere Schicht 6 wird durch
wendelförmiges Wickeln von kontiuierlichen, mit Harz beschichte
ten Kohlenstoff-Fasern in einem Winkel von 45 bis 75°, insbesonde
re 50 bis 65°, zur Achse der Antriebswelle 1 ausgebildet; die
äußere Schicht 7 wird durch wendelförmiges Wickeln von kontinuier
lichen, mit Harz beschichteten Kohlenstoff-Fasern um die innere
Schicht 6 in einem Winkel von 5 bis 40°, insbesondere 15 bis 30°,
zu der Achse der Antriebswelle 1 hergestellt. Nach einer bevorzug
ten Ausführungsform werden die Kohlenstoff-Fasern in der inneren
Schicht 6 wendelförmig in einem Winkel von 60° und in der äußeren
Schicht 7 in einem Winkel von 30° gewickelt. In einem solchen
Fall hat die innere Schicht 6 die maximale Dämpfung, während die
äußere Schicht 7 eine Wärmeausdehnung hat, die im wesentlichen
im gleichen Bereich wie die Wärmeausdehnung der metallischen An
schlußelemente 3 liegt, die im allgemeinen aus Stahl hergestellt
werden; die entsprechenden Beziehungen lassen sich aus Fig. 3
ableiten.
Aufgrund der unterschiedlichen radialen Wärmeausdehnung zwischen
der inneren Schicht 6 und der äußeren Schicht 7 wird die innere
Schicht 6 von der äußeren Schicht 7 zusammengedrückt, wenn die
Antriebswelle von der hohen Aushärtetemperatur auf Raumtemperatur
abgekühlt wird. Diese Kompressionskraft dient dazu, die möglicher
weise an der Grenzfläche zwischen den metallischen Anschlußelemen
ten 3 und der inneren Schicht vorhandene Beanspruchung zu kompen
sieren, die sonst zu einer Ablösung zwischen den beiden Teilen
in diesem Bereich führen könnte. Es bleibt, wenn überhaupt, nur
eine extrem geringe Beanspruchung an dieser Grenzfläche zurück,
wodurch sich eine merkliche Erhöhung der Torsionsfestigkeit der
Antriebswelle 1 ergibt. Darüber hinaus kann eine Antriebswelle
1 mit dieser Struktur effektiv Schwingungen absorbieren, die über
die Antriebswelle übertragen werden, so daß sich z. B. für die
Passagiere eines Fahrzeugs ein hoher Fahrkomfort ergibt.
Das auf ein Anschlußelement 3 ausgeübte Drehmoment wird über den
eigentlichen Wellenkörper 5 auf das andere Anschlußelement 3 über
tragen, während gleichzeitig die dabei auftretenden Schwingungen
effektiv gedämpft werden. Da die Grenzflächen zwischen den An
schlußelementen 3, 3, den Hilfshülsen 4, 4 und der inneren Schicht
6 stärker gemacht worden sind, können größere Drehmomente übertra
gen werden, ohne daß sich das Gesamtgewicht der Antriebswelle
1 erhöht.
Die äußere Schicht 7 wird nur über den Anschlußelementen 3, 3
und in ihrer Nähe ausgebildet. Eine Antriebswelle mit dieser Struk
tur hat eine maximale Dämpfung, ohne daß Probleme mit nur wenig
beanspruchbaren Grenzflächen zwischen den Anschlußelementen 3,
3 und der inneren Schicht 6 auftreten können, weil der Wellenkör
per 5 nur aus der inneren Schicht 6 aufgebaut ist, die wendelför
mig in Winkeln von 45 bis 75°, insbesondere 60°, gewickelte Kohlen
stoff-Fasern enthält, während die beiden Anschlußelement-Bereiche
durch die äußeren Schichten 7 verstärkt werden.
Die äußere Schicht 7 kann auch durch andere, kontinuierliche Fa
sern als Kohlenstoff-Fasern gebildet werden. Diese Fasern sollten,
wenn sie wendelförmig in einem Winkel von 5 bis 40° gewickelt
werden, einen größeren linearen Wärmeausdehnungskoeffizienten
in Umfangsrichtung haben als die Kohlenstoff-Fasern, die wendelför
mig im Winkel von 45 bis 75° in der inneren Schicht 6 gewickelt
werden.
Die äußere Schicht 7 hat im wesentlichen den gleichen Wärmeausdeh
nungskoeffizienten in radialer Richtung wie die metallischen An
schlußelemente 3. Wenn beispielsweise Glasfasern verwendet werden,
so sollten sie wendelförmig in einem Winkel von ungefähr 30° zur
Achse der Antriebswelle 1 gewickelt werden, wie man aus Fig. 3
ableiten kann. Wenn Aramid-Fasern eingesetzt werden, sollte dieser
Winkel ungefähr 40° betragen. Werden solche Fasern wendelförmig
in geeigneten Winkeln gewickelt, so übt die äußere Schicht 7 immer
einen Radialdruck auf die innere Schicht 6 aus, um damit die Bean
spruchung zu kompensieren, die sonst an der Grenzfläche zwischen
den metallischen Anschlußelementen 3 und der inneren Schicht 6
auftreten könnte.
Die Herstellung dieser Antriebswelle 1 erfolgt auf folgende Weise:
Wie man aus Fig. 2(a) erkennt, werden die Anschlußelemente 3,
3 auf einem Dorn 11 in einem geeigneten Abstand voneinander ange
bracht, wobei die Hilfshülsen 4, 4 jeweils an dem inneren Ende
jedes Anschlußelementes 3 befestigt werden. Die Anschlußelemente
3, 3 und die Hilfshülsen 4, 4 werden mit einem Klebstoff bestri
chen.
Bei der anschließenden Drehung des Dorns 11 wird eine Vorrichtung
für die Zuführung von harzbeschichteten, kontinuierlichen Kohlen
stoff-Fasern 12 längs des Dorns 11 hin- und herbewegt, so daß
die Kohlenstoff-Fasern 12 wendelförmig kontinuierlich um die An
schlußelemente 3, 3 die Hilfshülsen 4, 4 und den sich zwischen
ihnen erstreckenden Dorn 11 gewickelt werden, und zwar in einem
Winkel von 45 bis 75°, insbesondere in einem Winkel von 60° zur
Achse 13 des Dorns 11. Die wendelförmig gewickelten Kohlenstoff-
Fasern werden zu einer Gesamtstruktur gewickelt, bei der sie ent
sprechend einem Gewebe angeordnet, also miteinander verwebt sind.
Auf diese Weise wird die innere Schicht 6 mit der gewünschten
Dicke hergestellt.
Als nächstes werden harzbeschichtete, kontinuierliche Fasern 14
wendelförmig um die innere Schicht 6 in einem Winkel von 5 bis
40° gewickelt, wie man in Fig. 2(b) erkennt; zu diesem Zweck wird
die Vorrichtung für die Zuführung der Fasern 14 längs des Dorns
11 hin- und herbewegt, während der Dorn 11 in einer entsprechenden
Drehzahlbeziehung zu der Vorrichtung für die Zuführung der Fasern
14 gedreht wird. Wie bereits oben erwähnt wurde, kann es sich
bei den Fasern 14 um Kohlenstoff-Fasern oder andere Fasern han
deln, wie beispielsweise Glasfasern, Polyester-Fasern oder Aramid-
Fasern. Werden Kohlenstoff-Fasern verwendet, werden sie wendelför
mig in einem Winkel von ungefähr 30° gewickelt; bei diesem Winkel
hat die äußere Schicht 7 im wesentlichen die gleiche Wärmeausdeh
nung wie die metallischen Anschlußelemente 3, die im allgemeinen
aus Stahl hergestellt werden (siehe auch Fig. 3).
Wenn andere Fasern eingesetzt werden, muß darauf geachtet werden,
daß sich der Winkel der Faserwicklungen in Abhängigkeit von der
Art der verwendeten Fasern ändert. Der optimale Winkel liegt für
Glasfasern bei ungefähr 30° und für Kevlar bei ungefähr 40°; bei
Kevlar handelt es sich um ein eingetragenes Warenzeichen von Du
Pont, unter dem eine Type von Aramid-Fasern vertrieben wird. Die
kontinuierlichen Fasern in der äußeren Schicht 7 werden ebenfalls
zweckmäßigerweise zu einer einheitlichen Gesamtstruktur verwebt.
Als Harze für die Beschichtung der kontinuierlichen Fasern 12
und 14 kommen durch Wärme aushärtbare Polyester, Epoxidharze,
Acryl-Harze und ähnliche Materialien in Frage.
Der sich ergebende rohrförmige Hauptteil 2 wird dann zusammen
mit dem Klebstoff bei hohen Temperaturen ausgehärtet, wodurch
sich eine Antriebswelle 1 ergibt, bei der die Anschlußelemente
3, 3 die Hilfshülsen 4, 4 und der Hauptteil 2 einstückig mit
einander verbunden sind. Von der sich ergebenden Antriebswelle
1 wird anschließend der Dorn 11 abgezogen.
Wenn der Hauptteil 2 für die Aushärtung erwärmt wird, wird die
innere Schicht 6, die wendelförmig in einem Winkel von 60° zur
Achse 13 gewickelte Kohlenstoff-Fasern enthält, thermisch in radia
ler Richtung minimal gedehnt, weil Kohlenstoff-Fasern die aus
Fig. 3 ableitbaren, anisotropen Eigenschaften haben. Andererseits
wird die äußere Schicht 7, die wendelförmig in einem Winkel von
30° gewickelte Kohlenstof-Fasern enthält, thermisch so stark
wie die Anschlußelemente 3, 3 gedehnt.
Nach der Beendigung der Aushärtung bei hohen Temperaturen wird
die Antriebswelle 1 auf Raumtemperatur abgekühlt. Wegen ihrer
größeren Wärmeausdehnung schrumpfen bei der Abkühlung die metalli
schen Anschlußelemente 3, 3, die Hilfshülsen 4, 4 und die äußere
Schicht 7 stärker als die innere Schicht 6. Ohne äußere Schicht
7 mit den angegebenen Eigenschaften würde also die Klebstoff-Grenz
schicht zwischen den Anschlußelementen 3 und der inneren Schicht
6 so stark beansprucht, daß es hier zu einer Trennung kommen könn
te. Die äußere Schicht 7 drückt jedoch die innere Schicht 6 radial
zusammen, so daß diese Beanspruchung kompensiert wird. Wenn trotz
dem noch eine Beanspruchung zurückbleiben sollte, ist sie vernach
lässigbar klein. Deshalb ist die Widerstandsfähigkeit der Grenz
fläche gegenüber der Einwirkung von Torsionskräften stark ver
bessert, wodurch sich wiederum eine merkliche Erhöhung der Tor
sionsfestigkeit der Antriebswelle 1 ergibt.
Bei der oben beschriebenen Ausführungsform wird eine Antriebswelle
mit einer äußeren Schicht 7 hergestellt, die sich über die gesam
te Länge der Antriebswelle 1 erstreckt. Wenn jedoch eine maximale
Dämpfung angestrebt wird, sollte die äußere Schicht 7 nur auf
die Anschlußelemente 3, 3 wirken, also nur in diesen Bereichen
ausgebildet sein.
Außerdem könnten statt der erläuterten, rohrförmigen Anschlußele
mente auch massive Anschlußelemente eingesetzt werden. Jedes massi
ve Anschlußelement muß dann einen Vorsprung enthalten, der mittels
einer Keilverbindung mit einer antreibenden oder angetriebenen
Welle gekuppelt werden kann.
Claims (4)
1. Antriebswelle aus faserverstärktem Kunststoff, mit einem rohrför
migen Hauptteil, bestehend aus wendelförmig gewickelten, in einer
Matrix aus gehärtetem Kunststoff eingebetteten Kohlenstoffasern und mit
an die Enden des Hauptteils angeschlossenen metallischen Anschlußele
menten, die von der Matrix und den Faserwickellagen fest umschlossen
sind, wobei die zunächst in ungehärtetem Zustand die Anschlußelemente
umgebende Kunststoffmatrix des Hauptteils durch Wärmeeinwirkung ausge
härtet ist,
gekennzeichnet durch die Kombination der Merkmale, daß
- a) die Kohlenstoffasern in einem Winkel von 45 bis 75° zur Achse der Antriebswelle (1) gewickelt sind,
- b) wenigstens auf den Bereichen des Hauptteils, die die Anschlußelemen te (3, 3) umgeben, eine äußere Schicht (7) aus faserverstärktem Kunst stoff ausgebildet ist, welche kontinuierliche, in einer Matrix aus ge härtetem Knststoff eingebettete Fasern aufweist, die wendelförmig in einem solchen Winkel zur Achse der Antriebswelle (1) gewickelt sind, daß die äußere Schicht (7) einen größeren radialen Wärmeausdehnungsko effizienten als der Hauptteil aufweist, und daß
- c) die äußere Schicht (7), deren Kunststoffmatrix zusammen mit der Matrix des Hauptteils durch Wärmeeinwirkung ausgehärtet ist, einen Radialdruck auf den Hauptteil ausübt.
2. Antriebswelle aus faserverstärktem Kunststoff nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die kontinuierliche Fasern in der äußeren
Schicht (7) aus einer Gruppe von Materialien ausgewählt sind, die
Kohlenstoff-Fasern, Glas-Fasern, Polyester-Fasern und Aramid-Fasern
enthält.
3. Antriebswelle aus faserverstärktem Kunststoff nach Anspruch 2, da
durch gekennzeichnet, daß der Wicklungswinkel der kontinuierlichen
Fasern in der äußeren Schicht (7) 5 bis 40° zur Achse der Antriebs
welle (1) beträgt.
4. Verfahren zur Herstellung einer Antriebswelle mit den Merkmalen nach
Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
- a) in an sich bekannter Weise die metallischen Anschlußelemente in einem geeigneten Abstand voneinander auf einem drehbaren Dorn angeordnet wer den und die mit Harz beschichteten Fasern des Hauptteils um die metal lischen Anschlußelemente und den sich zwischen ihnen erstreckenden Dorn gewickelt werden.
- b) die mit Harz beschichteten Fasern der äußeren Schicht wenigstens um die Bereiche des Hauptteils, die über den Anschlußelementen liegen, ge wickelt werden,
- c) die Harze unter der Einwirkung ausgehärtet werden, und daß
- d) anschließend der Dorn entfernt wird.
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---|---|---|---|
JP57200621A JPS5993507A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 繊維強化合成樹脂製駆動軸とその製造方法 |
JP58008143A JPS59133813A (ja) | 1983-01-21 | 1983-01-21 | 繊維強化合成樹脂製駆動軸とその製造方法 |
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Country Status (4)
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