DE3242657A1 - Folie mit hoher dielektrizitaetskonstante - Google Patents
Folie mit hoher dielektrizitaetskonstanteInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Folie mit einer merklich verbesserten Dielektrizitätskonstante, die in Kondensatoren
verwendet werden kann.
Die elektrostatische Kapazität eines Folienkondensators wird im allgemeinen durch die Dielektrizitätskonstante
des bei der Herstellung der Folie verwendeten Polymers als auch von der Foliendicke und -fläche bestimmt.
Im allgemeinen beträgt die höchste Dielektrizitätskonstante eines aus einer organischen hochmolekularen
Substanz bestehenden Polymers etwa- 5. Lediglich einige Polymere auf Basis von Fluorverbindungen weisen eine
Dielektrizitätskonstante von etwa 10 auf. Diese PoIymere sind jedoch für die praktische Anwendung weniger
geeignet, wegen der hohen Kosten und einer nicht ausreichenden Kurzschlussfestigkeit. Daher ist man bemüht,
die Dicke der Filme zu vermindern, um dadurch die elektrostatische
Kapazität zu erhöhen. Die Verminderung
der Filmdicke ist jedoch begrenzt, wegen der Erhöhung
der Kosten und der erhöhten Schwierigkeiten beim Umgang . mit dünnen Folien. Darüber hinaus ist eine Erhöhung der Filmflache auch durch die Aussendimensionen des Kondensators begrenzt. Es besteht deshalb ein erhebliches
Bedürfnis zur Verbesserurc der Dielektrizitätskonstante einer dielektrischen Folie.
der Filmdicke ist jedoch begrenzt, wegen der Erhöhung
der Kosten und der erhöhten Schwierigkeiten beim Umgang . mit dünnen Folien. Darüber hinaus ist eine Erhöhung der Filmflache auch durch die Aussendimensionen des Kondensators begrenzt. Es besteht deshalb ein erhebliches
Bedürfnis zur Verbesserurc der Dielektrizitätskonstante einer dielektrischen Folie.
Durch die vorliegende Erfindung gelingt es, eine Folie
zur Verfügung zu stellen, deren Dielektrizitätskonstante merklich verbessert ist. Diese Folie besteht aus einer einschichtigen oder mehrschichtigen
zur Verfügung zu stellen, deren Dielektrizitätskonstante merklich verbessert ist. Diese Folie besteht aus einer einschichtigen oder mehrschichtigen
thermoplastischen Polymerfolie, in welcher nicht weniger
als 5 Gew.% und nicht mehr als 80 Gew.% einer ferroelektrischen Substanz mit einer Dielektrizitätskonstante
von wenigstens 10 inkorporiert sind.
Beispiele für geeignete thermoplastische Polymere sind
Polyethylen, Polypropylen, Poly-4-methylenpenten-i,
Polyethylenterephthalat, Polybutylenterephthalat, PoIyethylennaphthalat, Polykarbonat, Polyacrylat, Polysulfone, Polyamide, Polyimide, Polyvinylchlorid, Polyvinylalkohole,
Polyethylen, Polypropylen, Poly-4-methylenpenten-i,
Polyethylenterephthalat, Polybutylenterephthalat, PoIyethylennaphthalat, Polykarbonat, Polyacrylat, Polysulfone, Polyamide, Polyimide, Polyvinylchlorid, Polyvinylalkohole,
25 Mischungen und Copolymere davon. Verschiedene andere
thermoplastische Polymere sind auch geeignet, wobei thermoplastische
Polymere, mit einem Schmelzviskositätsbereich von 1.000 bis 10.000 Poise bevorzugt werden. Von diesen
anderen thermoplastischen Polymeren werden Polypropylen und Polyethylenterephthalat besonders bevorzugt, wegen
ihrer elektrischen Eigenschaften, ihrer Verarbeitbarkeit und aus Kostengründen.
Bevorzugte Beispiele für ferroelektrische Substanzen, die erfindungsgemäss verwendbar sind, sind Metallsalze
von Titansäuren, Metallsalze von Zinnsäure und Metallsalze von Zirkonsäure, die man entweder einzeln oder
. in Form einer Mischung oder als feste Lösungen verwenden kann. Obwohl diese Substanzen bevorzugt werden, kann
man auch andere Substanzen verwenden, sofern sie eine Dielektrizitätskonstante,von wenigstens 10 aufweisen.
Die Verbesserung der Gesamt-Dielektrizitätskonstante erzielt man durch Inkorporieren dieser ferroelektrischen
Substanz in einer Menge von wenigstens 5 Gew.%. Damit die Verbesserung ausreichend hoch ist, beträgt die Menge
der einzubringenden ferroelektrischen Substanz vorzugsweise 15 Gew.% oder mehr. Wird die Menge der eingebrachten
Substanz erheblich erhöht, so wird die Dispergierfähigkeit der inkorporierten ferroelektrischen Substanz
in dem thermoplastischen Harz und die Reckfähigkeit der Folie verschlechtert. Deshalb soll die eingebrachte
20 Menge vorzugsweise 80 Gew.% nicht übersteigen.
Spezifische Beispiele für Metallsalze der Titansäure, der Zinnsäure und der Zirkonsäure sind BaTiO,/ SrTiO,,
CaTiO3, Mg2TiO4, MgTiO3, Bi2(TiO3J3, PbTiO3, NiTiO3,
CaTiO3, ZnTiO3, Zn2TiO4, BaSnO3, Bi2(SnO3J3, CaSnO3,
PbSnO,, MgSnO,, SrSnO,, ZnSnO3, BaZrO,, CaZrO3, PbZrO3,
MgZrO,, SrZrO3 und -ZnZrO3. Diese Verbindungen können
einzel verwendet werden. Wendet man sie in Form von Kombinationen an, so kann man die Dielektrizitätskonstante
in einem grösseren Ausmass verbessern. Eine bevorzugte Kombination dieser Verbindungen besteht in einer
Kombination von BaTiO3 und CaTiO3, BaTiO3 und SrTiO3,
BaTiO3 und Bi-(TiO3)- und SrTiO3 und Mg-TiO.. Diese
Kombination ist kaum wirksam, wenn man die ausgewählten Verbindungen lediglich physikalisch vermischt. Um
. die verstärkte Wirkung bei deren Einbringung zu erzielen, muss man die Verbindungen mischen und dann in der
Wärme sintern, bis die erhaltene Mischung eine kristalline Struktur erreicht hat. Durch geeignetes variieren
des Mischverhältnisses der Verbindungen und der Sintertemperatur kann man bei der Einverleibung die gewünschten
Wirkungen erzielen. Bei der Verwendung von BaTiO3 werden beispielsweise 50 bis 99 Gew.% BaTiO3
und vorzugsweise etwa 80 Gew.% davon mit 1 bis 50 Gew.% BaSnO3 und vorzugsweise etwa 20 Gew.% davon, vereint
15 und die Mischung wird bei einer Temperatur von etwa
1.3000C unter Ausbildung einer festen Lösung gesintert.
Das dann verwendete BaSnO- dient dazu, leichte Spannungen in der kristallinen Struktur von BaTiO3 zu erzeugen,
wodurch eine grosse dipolare Polarisation induziert wird und die Curie-Temperatur in die Nähe der Raumtemperatur
erniedrigt wird und dadurch können ferroelektrische Substanzen, inklusive oder selbst, ihre ferroelektrischen
Eigenschaften in grösstem Masse zeigen. Die so erhaltene Mischung ist nur insofern wirksam, als die Curie-Temperatur
in Richtung der Raumtemperatur verschoben wird, wobei man aber nicht erwarten kann, dass eine merkliche Wirkung
hinsichtlich der Erniedrigung der Temperaturabhängigkeit der Veränderung der Dielektrizitätskonstante bewirkt
wird. Eine Verbesserung der Temperaturabhängigkeit der
30 Veränderung der Dielektrizitätskonstante kann man in diesem Fall dadurch erzielen, dass man zu der Mischung
nicht mehr als 20 Gew.% und vorzugsweise etwa TO Gew.%
einer Wismutverbindung, wie Bi3(SnO3),, zugibt. Diese
Wismutverbindung ergibt keine feste Lösung mit BaTiO^,
sondern setzt sich an der Oberfläche der Kristalle ab, erniedrigt die Dielektrizitätskonstante und verhindert
die Temperaturabhängigkeit der Veränderung der Dielektrizitätskonstante .
Als Massnahmen zum Einbringen der vorerwähnten ferroelektrischen
Substanz in die Folie aus einem thermoplastischen Polymer, kann man Methoden anwenden, bei denen
man ferroelektrische Substanzen zu Teilchen einer Grosse von einigen μΐη Durchmesser pulverisiert, die Teilchen
dann mit einem bestimmten thermoplastischen Polymer vermischt und aus der Mischung dann eine Folie durch
Schmelzextrusionstechnik formt. Das Vermischen der Teilchen mit dem Polymer kann man durchführen, indem man
die Teilchen zu dem thermoplastischen Polymer zugibt, während das thermoplastische Polymer polymerisiert wird
oder indem man die Teilchen direkt mittels eines biaxialen Extruders oder einer Kalanderwalze abmischt. Die
Art des Vermischens ist nicht kritisch. Die Umwandlung des thermoplastischen Polymers in eine. Folie kann in
üblicher Weise erfolgen. Beispielsweise kann man das die ferroelektrische Substanz enthaltende thermoplastische
Polymer in einem Extruder schmelzen, die Polymerschmelze dann durch eine T-Düse oder Ringdüse extrudieren und
das extrudierte Polymer dann zur Verfestigung abkühlen, unter Erhalt einer Folie. Eine weitere Verfahrensweise
besteht darin, dass man das thermoplastische Polymer in einem Lösungsmittel löst oder dispergiert, zu der Lösung
ff * A
die ferroelektrische Substanz gibt, aus der Mischung dann eine Folie giesst, worauf man dann, nach den Abtrennen
des Lösungsmittels die Folie erhält.
. Wird die ferroelektrische Substanz in zu grossen Mengen
verwendet, insbesondere in einer Menge oberhalb 15 Gew.%,
so wird der elektrische Kontakt zwischen dem thermoplastischen Polymer und d^er ferroelektrischen Substanz
an der Grenzfläche derart verschlechtert, dass häufig die gewünschte Dielektrizitätskonstante nicht erreicht
wird. Um dieses Problem zu vermeiden, wurden andere Versuche durchgeführt und es wurde festgestellt, dass
durch Zugabe eines Kupplungsmittels in einer Menge von 0,01 bis 10 Gew.%, bezogen auf die ferroelektrische Substanz,
die Hindernisse bei der Erzielung der Verbesserung beseitigt werden können.
Ein Kupplungsmittel vom Silantyp oder vom Titanattyp kann vorteilhaft als Kupplungsmittel verwendet werden.
Beispiele für silanartige Kupplungsmittel sind ^-Aminopropyltriethoxysilan,
ff~- Glycidoxypropyltrimethoxysilan,
^-Mercaptopropyltrimethoxysilan, X—Chloropropyltrimethoxysilan,
"ξ—Methacryloxypropyltrimethoxysilan und
Vinyltriethoxysilan. Beispiele für titanatartige Kupplungsmittel sind Isopropyltriisostearoyltitanat, Isopropyltridodecylbenzolsulfonyltitanat,
Isopropyltris-(dioctylpyrophosphat)rtitanat,
Tetraisopropylbis-(dioctylphosphit}-titanat,
Tetraoctylbis-(ditridecylphosphit)-titanat,
Tetra-(2,2-diallyloxymethyl-1-butyl)-bis-(di-
30 tridecyl)-phosphittitanat, bis-(Dioctylpyrophosphat)-
oxyacetattitanat und bis-(Dioctylpyrophosphat)-ethylentitanat. Dies sind typische aber keine ausschliesslichen
- 10 -
Beispiele für die erfindungsgemäss verwendbaren Kupplungsmittel.
Die Behandlung des Kupplungsmittels in bezug auf die
. pulverisierte ferroelektrische Substanz kann erfolgen,
indem man die pulverisierte ferroelektrische Substanz direkt in eine gegebene Menge des Kupplungsmittels in
flüssigem Zustand einrühr-. Alternativ kann man auch das Kupplungsmittel in einer grossen Menge eines die
gepulverte ferroelektrische Substanz enthaltenden Lösungsmittels lösen und nach dem gründlichen Kontaktieren
der jeweiligen Oberflächen das Lösungsmittel aus dem Gemisch entfernen. Eine weitere brauchbare Methode besteht
darin, dass man direkt die pulverisierte ferroelektrische Substanz und das Kupplungsmittel mit dem thermoplastischen
Polymer abmischt. In einer Vorbehandlung wird die Menge des der pulverisierten ferroelektrischen
Substanz zuzugebenden Kupplungsmittels in einem Bereich von 0,05 bis 3 Gew.%, bezogen auf das Pulver,gehalten.
Bei der gleichzeitigen Einbringung soll die Menge im Bereich von 1 bis 5 Gew.% liegen. Gewünschtenfalls kann
man auch verschiedene Kupplungsmittel in Form einer Mischung verwenden.
Die Folie aus einem thermoplastischen Polymer kann als Einzelschicht oder vielschichtig vorliegen. Man erzielt
keine merkliche Verbesserung der Dielektrizitätskonstante/ wenn die hergestellte Folie nicht wenigstens 5 Gew.%
und vorzugsweise wenigstens 15 Gew.% der ferroelektrisehen
Substanz im Durchschnitt, bezogen auf die Gesamtfolie, enthält. Zur Formgebung der Folie unter Ausbildung
• ■ ■
- 11 -
eines mehrschichtigen Aufbaus kann man eine Extrusionslaminierung,
eine Trockenlaminierung, eine Lösungslaminierung, eine Heissschmelzbeschichtung oder eine Koextrusionsmethode
anwenden. Dies sind typische aber nicht . ausschliessliche Beispiele, die zur Herstellung der Folie
verwendet werden können.
Falls das thermoplastische Polymer eine besonders schlechte
Reckfähigkeit aufweist, weil der Gehalt der ferroelektrischen Substanz 40 Gew.% übersteigt, so kann man
die Folie in ungereckter Form als Dielektrizitätselement in einem Kondensator verwenden. Gewünschtenfalls
kann man eine laminierte Verbundfolie aus wenigstens einer thermoplastischen Polymerschicht, die nicht mehr als
5 Gew.% der ferroelektrischen Substanz enthält und wenigstens einer thermoplastischen Polymerschicht, die
mehr als 5 Gew.% der ferroelektrischen Substanz enthält, so dass man diese Verbundfolie dann zu einer Folie mit
erhöhter Festigkeit recken kann, übersteigt der Gehalt
an ferroelektrischer Substanz 80 Gew.%, so nimmt die Dispergierung
der Substanz in dem thermoplastischen Polymer merklich ab . und der elektrische Kontakt zwischen
der ferroeleKtrischen Substanz und dem thermoplastischen
Polymer an der Grenzfläche neigt zu einer Ver-
25 schlechterung. Selbst wenn man ein thermoplastisches
Polymer mit einem hohen Gehalt an ferroelektrischer Substanz
in Form einer Verbundfolie in Verbindung mit einem anderen thermoplastischen Polymer mit einem sehr niedrigen
Gehalt an einer ferroelektrischen Substanz, wie vorher erwähnt, herstellt, so ist die Gesamtreckfähigkeit
der Verbundfolie so schlecht, dass die Herstellung einer
längsgereckten Folie nicht mehr möglich ist. Da die elektrostatische
Kapazität einer Folie umgekehrt proportional der Dicke der Folie ist, wird die elektrostatische
Kapazität der Folie durch eine Verringerung der Dicke . beim Recken der Folie erhöht. Die Reckung der Folie kann
in eine Richtung erfolgen, gleichzeitig biaxial vorgenommen werden oder man kann auch stufenweise biaxial
recken, wobei die gewünschte Reckwirkung nicht deutlich zum Ausdruck kommt, falls das Verhältnis der Dehnung
nicht 200 % übersteigt.
Ein anderer Grund die Folie mehrschichtig auszubilden besteht darin, dass in dem Fall dass man eine Folie mit
einschichtigem Aufbau verwendet, die in dem thermoplastisehen Polymer inkorporierte ferroelektrische Substanz
grosse ünregelmässigkeiten an der Oberfläche der gebildeten
Folie bildet, so dass dann, wenn mehrere solcher Folien in einem Kondensator übereinandergelegt werden,
ein grosses Luftvolumen an den Grenzflächen eingeschlossen wird, wodurch die Gesamt-Dielektrizitätskonstante
erniedrigt wird. Dieses unerwünschte Phänomen kann man vermeiden, indem man eine Folie mit mehrschichtigem Aufbau
verwendet. Bei einer Mehrschichtenfolie kann man die nachteilige Wirkung, die möglicherweise zum Ausdruck
kommt, auf den gegenüberliegenden Seiten der Folie durch einen zu hohen Gehalt an der ferroelektrischen Substanz
eliminieren, indem man Schichten mit einem sehr geringen Gehalt an ferroelektrischer Substanz über die vorerwähnten
gegenüberliegenden Oberflächen aufbringt. Ein anderes Verfahren zur Verhinderung der nachteiligen Wirkung, die
durch das Inkorporieren einer zu grossen Menge an ferroelektrischer
Substanz bewirkt wird, besteht darin, dass
man eine Folie mit einer rauhen Oberfläche mit einem Isolieröl imprägniert. Die Wirksamkeit dieser Methode
ist direkt proportional der Grosse der Dielektrizitätskonstante des zum Imprägnieren verwendeten Isolieröls.
. Geeignete Isolieröle sind für diesen Zweck beispielsweise Paraffin, mikrokristallines Wachs, Mineralöle
und Silikonöl.
Die biaxiale Reckung des thermoplastischen Polymers
10 kann entweder gleichzeitig oder absatzweise erfolgen.
Da das thermoplastische Polymer einen hohen Anteil
an ferroelektrischer Substanz enthält, und es daher merklich schlechter reckbar ist, kann man keine ausreichende Reckung des Polymers durch eine der beiden
an ferroelektrischer Substanz enthält, und es daher merklich schlechter reckbar ist, kann man keine ausreichende Reckung des Polymers durch eine der beiden
vorerwähnten Methoden unter normalen Bedingungen erzielen. Die Reckbarkeit der thermoplastischen Polymerfolie
wird in dem Masse verschlechtert, wie die Menge der inkorporierten ferroelektrischen Substanz erhöht
wird. Wenn man die Reckung aber dann doch auf irgendeine Weise erzielt, so kann der elektrische Kontakt zwischen
dem thermoplastischen Polymer und der ferroelektrischen Substanz längs der Grenzfläche verschlechtert werden
bis zu einem solchen Ausmass, dass man eine Folie mit den gewünschten elektrischen Eigenschaften überhaupt nicht
25 herstellen kann. Nach einer gründlichen Untersuchung
dieses Problems wurde eine wirksame Methode zur Durchführung der Reckung .gefunden. Im Falle einer gleichzeitigen
biaxialen Reckung wird die Reckung bei einer Temperatur im Bereich von (Tg - 10)0C und (Tg + 10 + W)0C
durchgeführt /wobei Tg die Umwandlungstemperatur zweiter
Ordnung (0C) des thermoplastischen Polymers ist und
• a» *
- 14 -
W den Durchschnittsgehalt (Gew.%)an der ferroelektrischen Substanz in der Gesamtfolie bedeutet/. Bei einer
stufenweise durchgeführten biaxialen Reckung wird erfindungsgemäss
die erste Reckung in Längsrichtung der - Folie bei einer Temperatur im Bereich von (Tg - 10)0C
und (Tg +W)0C durchgeführt und dann wird die Querrekkung
der Folie bei einer Temperatur im Bereich von Tg und (Tg + 10 + W)0C durchgeführt.
10 Beim Einverleiben der ferroelektrischen Substanz in
einer Menge von 5 Gew.% oder mehr besteht die Neigung,
dass eine Spannungskonzentration und die dadurch bedingte Schichttrennung an der Grenzfläche zwischen der
ferroelektrischen Substanz und des thermoplastischen
Polymers stattfindet. Die Beschleunigung der Kristallisation durch die ferroelektrische Substanz ist für eine
ungleiche Reckung und eine Trennung der elektrischen Schicht längs der Grenzfläche zwischen der ferroelektrischen
Substanz und dem thermoplastischen Polymer verantwortlich. Um diese unerwünschten Phänomene zu verhindern,
muss die Recktemperatur proportional der Menge der inkorporierten ferroelektrischen Substanz in dem thermoplastischen
Polymer variiert werden. Beim Recken neigt das thermoplastische Polymer zum Reissen, wenn man die
Reckung bei einer Temperatur unterhalb der unteren Grenze des vorerwähnten Temperaturbereiches vornimmt. Wenn man
die Reckung bei einer- Temperatur vornimmt, welche die obere Grenze des erwähnten Temperaturberexches übersteigt,
dann wird lokal die Kristallisation beschleunigt und die Reckbarkeit vermindert und dadurch ein Reissen der
Folie und eine Schichtentrennung eingeleitet. Dadurch
wird die Folie in zu starkem Masse erweicht und das Phänomen einer Superreckung möglich oder die Folie haftet
zu stark an den Verzugswalzen und die Herstellung einer gleichmässigen Folie ist dann nicht länger mög-.
lieh.
Auch wenn man das Recken unter den vorerwähnten wünschenswerten Bedingungen durchfahrt, kann es doch vorkommen,
dass ein unvollständiger elektrischer Kontakt zwischen der
10 ferroelektrischen Substanz und dem thermoplastischen
Polymer stattfindet, je nach der Art und der Menge der inkorporierten ferroelektrischen Substanz. Es wurde
festgestellt, dass man die gewünschte Verbesserung der elektrischen Eigenschaften 'des gereckten Films erzielen
kann, indem man den gereckten Film einer Wärmekompression bei einer Temperatur, die nicht höher als der Schmelzpunkt
und nicht niedriger als der Umwandlungspunkt zweiter Ordnung liegt, unterwirft. Selbstverständlich nimmt
der Druck der von der Presse für die Wärmekompression verursacht wird, in dem Verhältnis zu, wie die Dielektrizitätskonstante
durch das Recken erniedrigt wird und das Maximum dieses Druckes ist die obere Grenze der der
Folie bei der Pressentemperatur eigenen Druckfestigkeit. Die Wärmekompression kann man durchführen, indem man
kontinuierlich den gereckten Film durch zwei gegenüberliegende geheizte Walzen passieren lässt, wobei die
Folie in dem von den. beiden Walzen gebildeten Walzenspalt
gepresst wird oder indem man den gereckten Film zwischen zwei heisse Pressplatten bringt und die Platten
gegeneinander mit der dazwischen befindlichen gereckten Folie presst. Man kann auch andere Verfahren anwenden,
vorausgesetzt, dass sie die erforderliche Wärmekompression bewirken. Durch diese Wärmekompression werden Hohlräume,
die sich an der Grenze zwischen dem thermoplastischen Polymer und der ferroelektrischen Substanz während
. der reckens bilden, eliminiert und dadurch werden die elektrischen Eigenschaften der fertigen Folie merklich
verbessert.
Die Erfindung wird nachfolgend in den Arbeitsbeispielen und Vergleichsbeispielen näher erläutert.
In einem biaxialen Extruder werden Polyethylenterephthalatflocken,
denen 50 Gew.% BaTiO,-Teilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 1,2 μια zugemischt
und unter Anwendung von Wärme zusammen verschmolzen unter Ausbildung von Mischflocken. Die Misehflocken
werden in einem einachsigen Extruder aufgeschmolzen. Die geschmolzene Mischung wird durch eine T-Formdüse extrudiert
und auf einer Kühlschiene zu einer Folie verformt, unter Erhalt einer Folie von 40 μΐη Dicke. Die unverreckte
Folie wird gleichzeitig biaxial bei 295°C auf das 3 χ 3,5-fache der ursprünglichen Grosse gereckt. Die gereckte
Folie wird auf. ihre Dielektrizitätskonstante und den dielektrischen Verlustwinkel (dielectric loss tangent)
untersucht und die Ergebnisse werden in Tabelle 1 gezeigt.
Das Verfahren von Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei man
jedoch SrTiO--Teilchen und CaTiO^-Teilchen, jeweils mit
einem Teilchendurchmesser von 1,5 μπι, anstelle von
BaTiOo verwendete. Getrennt davon wurde das Verfahren
auch wiederholt, jedoch ohne Zugabe von irgendwelchen ferroelektrischen Substanzen. Aus den Ergebnissen in Ta-
belle 1 geht hervor, dass die erfindungsgemäss erhaltenen
Folien merklich verbessert waren gegenüber nicht erfindungsgemässen Folien.
Beispiel Nr. |
Dielektrizitäts konstante (1 kHz) |
dielektrischer lustwinkel (1 |
2O0C | Ver- kHz) |
1 | •5,4 | 0,007 | ||
2 | 4,6 | 0,005 | ||
3 | 4,0 | 0,004 | ||
Kontrolle | 3,2 | 0,005 | ||
Messung bei |
Die gleichen Mischflocken von Beispiel 1 und Polyethylenterephthalatflocken,
denen keine ferroelektrische Substanz zugemischt worden war, wurden derartig koextrudiert,
- 18 -
dass die Mischflocken eine Zwischenschicht bildeten. Man
erhielt daraus eine dreischichtige ungereckte Folie einer Dicke von 10/30/20 um. Diese ungereckte Folie wurde
gleichzeitig durch Recken bei 9O0C um das 3 χ 3,5-fache
der ursprünglichen Grosse biaxial gereckt. Die gereckte Folie wurde auf ihre elektrischen Eigenschaften untersucht
und in Tabelle 2 werden die guten Ergebnisse gezeigt.
Beispiel Nr.
Dielektrizitätskonstante (1 kHz)
dielektrischer Verlustwinkel (1 kHz)
4,7
Messung bei 2O0C
0,006
Eine Mischung aus 98 Gew.% BaTiO3 und 2 Gew.% BaSnO3
wurde etwa 2 Stunden bei 1.3000C gebrannt, zu Teilchen gestossen und klassiert, unter Erhalt einer ferroelektrischen
Substanz mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 1,6 μιη. Dann wurde das Verfahren gemäss
Beispiel 1 wiederholt und eine ungereckte Folie mit einer Dicke von 50 um hergestellt. Diese ungereckte Folie
wurde biaxial bei 950C auf das 3 χ 3-fach der ursprünglichen
Grosse gereckt. Die elektrischen Eigenschaften der gereckten Folie wurden untersucht und die Ergebnisse
werden in Tabelle 3 gezeigt.
Eine Mischung aus 87 Gew.% BaTiO3, 5 Gew.% BaSnO3, 5 Gew.%
BaZrO-j und 3 Gew.% Bi- (SnO3) ., wurde etwa 2 Stunden bei
1.3500C gebrannt, zu Teilchen zerkleinert und klassiert,
wobei man eine ferroelektrische Substanz mit einem durchschnittlichen
Teilchendurchmesser von 2 um erhielt. Durch kombinierte Anwendung eines biaxialen Extruders und eines
Kalanderwalzenmischers wurde die ferroelektrische Substanz in Polyethylenterephthalat eingemischt, unter Erhalt
von Mischflocken mit einem Anteil an ferroelektrischer Substanz von 50 Gew.%. Die Mischflocken und PoIyethylenterephthalatflocken,
denen keine ferroelektrische Substanz zugemischt worden war, wurden durch eine T-Formdüse
zu einer ungereckten laminierten Folie koextrudiert. Die die ferroelektrische Substanz enthaltende Schicht
hatte eine Dicke von 40 μΐη und die keine ferroelektrische
Substanz enthaltende Schicht eine Dicke von 20 μπι. Diese
ungereckte laminierte Folie wurde gleichzeitig biaxial bei 900C auf das 3 χ .3-fache der ursprünglichen Grosse
gereckt und dann bei 2300C wärmebehandelt. Beim Prüfen der elektrischen Eigenschaften der gereckten Folie zeigte
30 diese die guten in Tabelle 3 gezeigten Werte.
- 20 -
Eine Mischung aus 60 Gew.% SrTiO3, 20 Gew.% PbTiO3 und
20 Gew.% Bi9(TiOO, wurde etwa 3 Stunden bei 1.3000C
· gebrannt und in einer Hammermühle und einer Schwingmühle
zerkleinert, unter Erhalt einer ferroelektrischen Substanz mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser
von 1,7 μπκ Dann wurde das Verfahren gemäss Beispiel 5
wiederholt und eine biaxial gereckte Folie hergestellt. Diese gereckte Folie wurde auf ihre elektrischen Eigenschaften
untersucht und deren vorteilhaften Ergebnisse werden in Tabelle 3 gezeigt.
Eine Mischung aus 70 Gew.% SrTiO3, 15 Gew.% CaTiO3 und
15 Gew.% Mg„TiO. wurde gebrannt und zerkleinert und
dann mit dem thermoplastischen Polymer abgemischt, extrusionsverformt
und zu einer gereckten Folie gereckt unter Anwendung des in Beispiel 7 beschriebenen Verfahrens.
Die guten elektrischten Eigenschaften der gereckten Folie werden in Tabelle 3 gezeigt.
Beispiel Nr. |
Dielektrizitäts konstante (1 kHz) |
dielektrischer lustwinkel (1 |
200C | Ver- kHz) |
5 | 6,5 | 0,007 | ||
6 | 6,7 . | 0,007 | ||
7 | 5,3 | 0,006 | ||
8 | 4,2 | 0,005 | ||
Messung bei |
In einen Henshellmischer wurden BaTiO_-Teilchen mit
einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 1,2 μπι
und 0,5 Gew.% Of-Glycidoxypropyltrimethoxysilan zugegeben
und gemischt. Die Mischung wurde in einer Menge von 45 Gew.% in Polyethylenterephthalat eingemischt. Die Mischung
wurde in der Wärme geschmolzen und in einem Biaxialextruder zu Mischflocken extrudiert. Dann wurde unter
Verwendung der Mischflocken das Verfahren gemäss Beispiel 1 angewendet und eine gereckte Folie hergestellt.
Diese Folie riss beim.Recken nur sehr selten im Vergleich zu einer Folie die man erhalten hatte aus dem gleichen
Polymer, jedoch ohne Zugabe des Silans. In Tabelle 4 werden die vorteilhaften Eigenschaften der Folie gezeigt.
Beispiel 10
Das Verfahren gemäss Beispiel 9 wurde wiederholt, wobei
jedoch als Kupplungsmittel Tetraisopropyl-bis-(dioctylphosphit)-titanat
verwendet wurde. Während des Reckens riss die Folie nur sehr selten im Vergleich zu einer
gereckten Folie, die kein Kupplungsmittel enthielt. In Tabelle 4 werden die vorteilhaften elektrischen Eigen-
schäften der gereckten Folie gezeigt. 10
Beispiel Nr. |
Dielektrizitäts konstante (1 kHz) |
dielektrischer Ver lustwinkel (T kHz) |
200C |
9 | 6,8 | 0,004 | |
10 | 7,0 | 0,004 | |
Messung bei |
BaTiO,-Teilchen mit einem durchschnittlichen Teilchendurchmesser von 1,2 um wurden in unterschiedlichen Verhältnissen
mit Polyethylenterephthalat (Umwandlungstemperatur zweiter Ordnung: 800C)-Flocken eingemischt. Die
Mischung wurde in der Wärme geschmolzen und auf einem Biaxialextruder extrudiert, unter Erhalt von Mischflocken.
- 23 -
Diese Mischflocken wurden in der Wärme aufgeschmolzen
und durch eine T-Formdüse auf einem Extruder zu einer ungereckten Folie mit einer Dicke von 50 μ.πν extrudiert.
. Unter Verwendung eines Biaxialextruders" wurde die ungereckte
Folie gleichzeitig bei unterschiedlichen Temperaturen um das 3,2 χ 3,5-fache der ursprünglichen Grosse
gereckt. Die TTolien wurden hinsichtlich der Reckbarkeit
eingestuft und die elektrischen Eigenschaften wurden untersucht. Die Ergebnisse werden in Tabelle 5 gezeigt.
Beispiel Nr. |
Zugabe verhältnis von BaTiO3 (Gew.%) |
Recktempe ratur (0C) |
Reckbarkeit | Dielektri zitätskon stante (1 kHz) |
Durchschlags spannung (DC V) |
Vergl.B. 1 | 10 | 65 | Bruch | ||
Beisp. 11 | 10 | 80 | gut | 3,6 | 1700 |
12 | 10 | 95 | gut | 3,7 | 1780 |
Vergl.B. 2 | 10 | 110 | gut | 2,7 | 1100 |
Beisp. 13 | 30 | 85 | gut | 4,7 | 1690 |
14 | 30 | 100 | gut | 4,8 | 1710 |
15 | 30 | . 110 | gut | 4,5 | 1740 |
Vergl.B. 3 | 30 | 125 | ungleichmässi*- ge Reckung |
2,5 | 1030 |
Beisp. 16 | 50 | 85 | gut | 5,4 | 1630 |
17 | 50 | 100 | gut | 5,7 | 1610 |
18 | 50 | 120 | gut | 5,3 | 1640 |
Vergl.B. 4 | 50 | 140 | Bruch |
€ * * t C <
Anmerkung: Die elektrischen Eigenschaften wurden bei 20°C gemessen.
"Bruch" bei den Vergleichsbeispielen 1 und 4 bedeutet, dass die Folie
beim Recken um das 3,2 χ 1,5-fache bzw. 3,2 χ 2,5-fache riss
beim Recken um das 3,2 χ 1,5-fache bzw. 3,2 χ 2,5-fache riss
"ungleichmässige Reckung" bedeutet das Auftreten von Einschnürungen
Die in den Beispielen 11 bis 18 erhaltenen ungereckten
Folien wurden uniaxial auf einer walzenartigen Längsreckmaschine bei unterschiedlichen Temperaturen um das
Folien wurden uniaxial auf einer walzenartigen Längsreckmaschine bei unterschiedlichen Temperaturen um das
3,5-fache der Ursprüngslänge gereckt und die Folien wurden auf ihre Reckbarkeit untersucht. Dann wurden die
einseitig gereckten Folien unter Verwendung einer Lateralreckvorrichtung lateral bei unterschiedlichen Temperatüren um das 3/5-fache der ursprünglichen Breite gereckt. Die .Folien wurden auf ihre Reckbarkeit und ihre elektrischen Eigenschaften untersucht und die Ergebnisse werden in Tabelle 6 gezeigt.
einseitig gereckten Folien unter Verwendung einer Lateralreckvorrichtung lateral bei unterschiedlichen Temperatüren um das 3/5-fache der ursprünglichen Breite gereckt. Die .Folien wurden auf ihre Reckbarkeit und ihre elektrischen Eigenschaften untersucht und die Ergebnisse werden in Tabelle 6 gezeigt.
5 | Zugabever hältnis von BaTiOß (Gew.%) |
Tabelle | Bruch | CTi | Lateraldehnung elektrische Recktem- Reckbar- Dielektri- peratur keit zitätskon- (0C) stante(lkH7.) |
4,7 | Eigenschaften Durchschlags spannung (DC V) |
|||
19 | 10 | gut | gut | 3,7 | 4,6 | |||||
Beispiel Nr. |
20 | 10. | Längsdehnung Recktem- Reckbar- peratur keit (0C) |
gut | 85 | gut | 3,6 | ungleichmäs- 2,1 sige Reckung |
1750 | |
Vergl.B. | 6 | 10' | 65 | gut | 195 | gut | 2,7 * |
1710 | ||
Beisp. | 7 | 10 | 85 | gut | 105 | gut | 2,8 | 1210 | ||
η | 8 | 10 | 85 | gut | 95 | gut | 2,5 | 1150 | ||
Vergl.B. | 21 | 10 | 85 | gut | 105 | gut | 4,6 | 1080 | ||
It | 22 | 30 | 95 | gut | 90 | gut | 4,3 | 1610 | ||
Il | 9 | 30 · | 95 | gut | 110 | ungleichmäs- 2,6 sige Reckung |
1640 | |||
Beisp. | 23 | 30 | 85 | gut | 130 | gut | 1100 | |||
It | 24 | 30 | 85 | gut | 90 | gut | 1610 | |||
Vergl.B. | 10 | 30 | 85 | gut | 110 | 1670 | ||||
Beisp. | 30 | 100 | 130 | 930 | ||||||
It | 100 | |||||||||
Vergl.B. | 100 | |||||||||
-Ρ-NJ
cn cn -j
Fortsetzung Tabelle 6
Beispiel Nr. |
11 | Zugabever hältnis von BaTiO (Gew.%) |
Längsdehnung Recktem- Reckbar- peratur keit (0C) |
ungleichm. Reckung |
gut | Lateraldehnung Recktem- Reckbar- peratur keit (0C) |
gut | elektrische Dielektri- Eitätskon- stante(IkHz) |
Eigenschaften Durchschlags spannung (DC V) |
Vergl.B. | 12 | 30 | 120 | Il | gut | 90 | gut | 2,8 | 960 |
Il | 13 | 30 | 120 | It | gut | 110 | gut | 2,8 | 890 |
ti | 25 | 30", | 120 | gut | 130 | gut | 2,2 | 850 | |
Beisp. | 26 | 50 | 90 | gut | 90 | gut | 5,8 | 1540 | |
Il | 27 | 50 | 90 | gut | 110 | gut | ^1B | 1560 | |
Il | 14 | 50 | 90 | gut | 130 | Bruch | 5,3 | 1460 | |
Vergl.B. | 28 | 50 | 90 | gut | 150 | gut | |||
Beisp. | 29 | 50 | 105 | Bruch | 90 | gut | 6,0 | 1430 | |
Beisp. | 30 | 50 | 105 | 110 | gut | 5,7 | 1510 | ||
Il | 15 | 50 | 105 | 130 | Bruch ·■ | 5,5 | 1420 | ||
Vergl.B. | 16 | 50 | 105 | 150 | _,—~ | ||||
Il | 50 | 140 | —— | ||||||
Anmerkung: Die elektrischen Eigenschaften wurden bei
200C gemessen.
"Bruch" in den Vergleichsbeispielen 5, 14, 15 und 16 bedeutet, dass die Folien beim
3,5 χ 1,5-fachen, 3,5 χ 3,7-fachen, 3,5 χ 3,3-fachen bzw. 3,5 χ 2,0-fachen Recken
rissen.
"ungleichmässiges Recken" bedeutet das Auf
treten von Einschnürungen.
15 Beispiel 31
Die erhaltene Folie wurde in den Walzenspalt zwischen zwei Silikonwalzen, die auf 18O0C erhitzt worden waren, eingeführt
und dort einem Druck von 10 kg/cm2 unterworfen.
Die in den Spalt eingeführte Folie wurde unmittelbar
darauf auf eine Walze aufgerollt. Beim Prüfen der Folie auf ihre elektrischen Eigenschaften zeigte diese die in
Tabelle 7 angegebenen verbesserten Eigenschaften, aus denen hervorgeht, dass durch die Behandlung im Walzenspalt
25 eine Verbesserung erzielt wurde.
Beispiel Dielektrizitäts- dielektrischer Ver-Nr. konstante (1 kHz) lustwinkel (1 kHz)
31 6,8 0,004
xMessung bei 200C
Claims (10)
1. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante aus einem
thermoplastischen Polymer, dadurch gekennzeichnet , dass in der Folie aus dem thermoplastischen
Polymer eine ferroelektrische Substanz mit einer Dielektrizitätskonstante von wenigstens
10 dispergiert ist, wobei die ferroelektrische Substanz
in einer Durchschnittsmenge von 5 bis 80 Gew.%, bezogen auf das Gewicht der gesamten Folie, vorhanden
ist.
...
...
2. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante, dadurch
gekennzeichnet, dass die Folie mehrschichtig ist und wenigstens eine Schicht aus
einem thermoplastischen Polymer mit darin dispergierter
ferroelektrischer Substanz mit einer Dielektrizitätskonstante von wenigstens 10 ist, wobei die
ferroelektrische Substanz in den Folienschichten in einer Durchschnittsmenge von 5 bis 80 Gew.%, bezogen
auf das Gewicht der Folienschichten, vorliegt.
3. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
dass die ferroelektrische Substanz wenigstens ein Metallsalz, ausgewählt aus einem Metallsalz
der Titansäure, der Zinnsäure oder der Zirkonsäure, ist.
4. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss
Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
dass sie zusätzlich ein Kupplungsmittel in einer Menge von 0,01 bis 10 Gew.%, bezogen auf
das Gewicht der ferroelektrischen Substanz, enthält.
5. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
dass das thermoplastische Polymer Polyethylenterephthalat oder Polypropylen ist.
6. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass die Folie zunächst gebildet wird und dann in wenigstens einer Achse um das mehr als 2-fache
ihrer Ursprungsgrösse gereckt wird.
7. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss
* m
Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
dass die Folie zunächst gebildet wird und dann in wenigstens einer Achse um das mehr als 2-fache
ihrer Ursprungsgrösse gereckt wird. 5
8. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet ,
dass nach der Bildung^ der Folie diese gleichzeitig biaxial bei einer Temperatur von nicht weniger als
10 (Tg-10)°C und nicht mehr als (Tg + 10+ W)0C
/worin Tg die Umwandlungstemperatur zweiter Ordnung
(0C) des thermoplastischen Polymers und W den Durchschnittsgehalt (Gew.%) an der ferroelektrischen
Substanz in der Folie bedeutet/ gereckt worden ist.
9. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet ,
dass die Folie gebildet und dann in Längsrichtung der Folie bei einer Temperatur von nicht weniger
20 als (Tg - 10)0C und nicht mehr als (Tg + W)0C und
anschliessend dann in Breitenrichtung bei einer Temperatur von nicht weniger als Tg0C und nicht
mehr als (Tg + 10 + W)0C gereckt wurde.
25
10. Folie mit hoher Dielektrizitätskonstante gemäss
Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass die Folie zunächst gebildet und dann gereckt
wurde und anschliessend einem Wärmedruck bei einer Temperatur von nicht mehr als dem Schmelzpunkt des
30 thermoplastischen Polymers und nicht weniger als der Umwandlungstemperatur zweiter Ordnung des
thermoplastischen Polymers unterworfen wurde.
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