DE3036757C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Drehstrom-
Einfachleitung der im Oberbegriff des Patentanspruchs 1
beschriebenen, aus der US-PS 32 49 773 bekannten Art.
Energieübertragungsleitungen mit Bündelleitern enthalten
in jedem Bündelleiter mehrere blanke
Teilleiter, üblich Stahlaluminiumleiter. Diese Teilleiter
sind, im Querschnitt der Leitung gesehen, durch metallische
Abstandshalter zu einer bestimmten Kontur Bündelleitern vereinigt.
Die Bündelleiter sind mittels Isolatoren an den Masten der
Leitung, an Strecken, End-, Winkel-,
Abspannmasten u. ä. befestigt. Derartige
Leitungen mit Bündelleitern weisen einen geringeren Wellenwiderstand
gegenüber solchen Leitungen auf, bei denen jede Phase
aus nur einem Leiter besteht. Daher zeichnen sie sich
durch eine erhöhte Übertragungsfähigkeit, d. h. durch eine
höhere natürliche Leistung aus.
Im Zusammenhang mit der Zunahme der Leistungen, die
über Leitungen fortgeleitet werden,
werden die Forderungen an die Erhöhung der Übertragungsfähig
keit der Leitung höher, welche unter
Gewährleistung einer ausreichender Wirtschaftlichkeit er
füllt werden müssen.
Eine der Maßnahmen zur Erhöhung der Übertragungs
fähigkeit von Leitungen mit Bündelleitern
ist die Vergrößerung der Teilleiterzahl in den Bündelleitern.
Jedoch führt die Vergrößerung der Teilleiterzahl
mit der Verkleinerung der Durchmesser der Teilleiter zur
Verkürzung der Spannweiten, während die Vergrößerung
der Teilleiterzahl ohne Verkleinerung des Teilleiterdurchmessers
bei den bekannten Übertragungsleitungen
eine schnelle Dämpfung der Zunahme der Übertragungsfähigkeit
dieser Leitungen bedingt, was in wirtschaftlicher
Hinsicht unvorteilhaft ist.
Bekannt ist eine Drehstrom-Einfachleitung mit Bündelleitern,
deren Teilleiterzahl größer als die bei den
üblichen bekannten Übertragungsleitungen
solcher Art ist (Aleksandrov G. N., Krylov S. V.,
Lisochkina G. V., Lyskov Ju. I., Redkov V. P., "Zur Zweckmäßigkeit
der Schaffung von Wechselstrom-Freileitungen mit vergrößerten
Leiterbündelradien", Zeitschrift "Elektricheskie
stantsii", Verlag "Energiia", Moskau, Nr. 8, 1973, Seiten
48-53). Diese Übertragungsleitung enthält Lei
ter, die an metallischen Abstandhaltern befestigt sind,
die in der zur Achse der Leitung senkrechten Ebene
Bündelleiter mit einer bestimmten Querschnittskontur bilden, Maste und Iso
latoren, mit denen die Bündelleiter an den Masten befestigt sind.
Bei dieser Leitung stellen die Konturen der Bündelleiter
Kreislinien mit gleichem Durchmesser dar, die in hori
zontaler Richtung voneinander entfernt sind, wobei zwi
schen ihnen Maststützen angeordnet sind.
In jedem Bündel einer solchen Übertragungs
leitung, wie auch bei anderen bekannten
Leitungen mit Bündelleitern, ist die
Zahl der Teilleiter gleich groß und diese befinden sich in
gleichem Abstand voneinander, d. h. der Teilleiter
abstand ist in jedem Bündel unveränderlich und gleich
bleibend für alle Phasen. Jedoch ist die Teilleiterzahl
in jedem Bündel der bekannten Leitung
im Vergleich mit der Teilleiterzahl in den Bündelleitern
anderer bekannter
Leitungen vergrößert: auf 9 statt üblicher 4-5 Teilleiter
bei einer 750-kV-Übertragungsleitung und auf 12-13 statt
üblicher 8 Teilleiter bei einer 1150-kV-Übertragungs
leitung. Entsprechend der Vergrößerung der Teilleiterzahl
in den Bündelleitern sind auch die Radien r p der Kreisli
nien auf denen die Teilleiter jedes Bündels angeordnet
sind, vergrößert, um den üblichen Teilleiterabstand im
Bündel einzuhalten. Ein Abstand S zwischen den Bündeln
der beschriebenen Übertragungsleitung ist dersel
be, wie bei anderen bekannten
Leitungen, d. h. er beträgt 17 bis 20 m bei einer
750-kV-Übertragungsleitung und 23 bis 25 m bei einer
1150-kV-Übertragungsleitung. Die Vergrößerung der Radien
der Kreise, auf denen die Teilleiter jedes Bündels angeord
net sind, d. h. die Vergrößerung der Leiterbündelradien
ermöglicht eine Verringerung des Wellenwiderstandes
bis auf 150 Ohm und damit eine Steigerung der natürlichen
Leistung der 750-kV-Übertragungsleitung von 2 auf 3,5 GW
und bei den 1150-kV-Übertragungsleitungen von 5 auf
9 GW, d. h. um 70 bis 80%.
In der beschriebenen Übertragungsleitung sind
die Abstände zwischen den Leitern sämtlicher benachbarter
Bündel einander nicht gleich und schwanken zwischen S und
S+4 · r p . Dieser Umstand sowie ein großer Bündelabstand
und das Vorhandensein von geerdeten Masten zwischen den
Bündelleitern verursachen eine Inhomogenität des elektri
schen Feldes in allen Räumen zwischen den Bündelleitern.
In einem solchen elektrischen Feld tritt, wenn die Über
spannungen die zulässigen Werte überschreiten, ein elektri
scher Durchschlag zwischen den Bündelleitern, in einer Leit
entladungsform auf, die sich durch Bildung eines Luft
kanals im Raum zwischen den Bündelleitern kennzeichnet,
über welchen der elektrische Durchschlag erfolgt. Um eine
erforderliche Durchschlagfestigkeit unter diesen Verhält
nissen zu gewährleisten, müssen die Bündelleiter in einem
verhältnismäßig großen Abstand voneinander entfernt lie
gen. All dies führt zur erheblichen Vergrößerung der Ab
messungen und der Herstellungskosten der Maste sowie zur
Erweiterung der Trassenfeldbreite, was aus wirtschaftli
chen Überlegungen unvorteilhaft ist, wobei auch zu berück
sichtigen ist, daß die Steigerung der natürlichen Leistung
relativ gering ist.
Einer der Wege zur Verbesserung der Übertragungsfähig
keit der Leitung ist die Vergrößerung
der Phasenzahl. So ist beispielsweise eine Sechsphasen-
Übertragungsleitung für eine Spannung von 462 kV bekannt
("Electra", Nr. 61, 1978 (Paris): L.O. Barthold "Round table
on transmission of electricity in the beginning of the
21st century" p. 32-35).
Bei dieser Leitung ist jede Phase in vier Teilleiter
aufgeteilt, die an metallischen Abstandshaltern gleichmäßig um das Zentrum
der Phase herum angeordnet sind. Die Phasen
dieser Übertragungsleitung sind ebenfalls um das
gesamte Zentrum angeordnet, während die Bauteile der Ma
ste außerhalb des Raums montiert sind, der durch die Pha
sen und den Luftstrom zwischen denselben besetzt ist. Der
Abstand zwischen den Achsen benachbarter Phasen beträgt
4,9 m und zwischen deren nächstliegenden Teilleitern 4,4 m.
Hierbei macht die elektrische Feldstärke dieser Leitung
beim Scheitelwert der Betriebsspannung 1,5 kV/cm aus.
Bei dieser Leitung sind die Teil
leiter aller benachbarten Phasen, wie auch bei der vorste
hend beschriebenen Leitung, in verschiedenen Abständen von
einander angeordnet, so daß das elektrische
Feld zwischen den Bündeln ebenfalls inhomogen ist.
Bei der behandelten Leitung zeich
nen sich die Maste durch relativ kleine Abmessungen aus und
die natürliche Leistung dieser Leitung beträgt 6 GW.
Jedoch erfordert die Sechsphasen-Übertragungsleitung die
Anwendung von Transformatoren mit in der Gleichrichtertech
nik verwendeten Schaltungen, was eine solche Leitung
komplizierter macht und ihre Kosten erhöht.
Aus der eingangs erwähnten US-PS 32 49 773 ist eine weitere Maßnahme zur Erhöhung
der Übertragungsfähigkeit einer Wechselstrom-Übertragungs
leitung mit Bündelleitern bekannt, bei welcher ein schwach inhomo
genes Feld in den Räumen zwischen den Bündelleitern aufge
baut wird. Es sind zwei Übertragungsleitungen
von denen die
eine eine Einphasen-Einfachleitung
mit Bündelleitern darstellt, die zwei Reihen von Leitern enthält,
die an metallischen Abstandshaltern befestigt sind, sowie π-förmige
Streckenmaste und Isolatoren, von denen die einen Isola
toren, durch die die untere Reihe der Leiter am Mast be
festigt ist, Hängeisolatorketten sind und die anderen
Isolatoren, durch die die obere Reihe der Leiter befestigt
ist, Stützenisolatoren darstellen. Bei dieser Übertra
gungsleitung sind die Leiterreihen symmetrisch zur hori
zontal liegenden Masttraverse angeordnet, so daß sich die
se innerhalb des Raums befindet, den der Luftraum zwischen
den Bündelleitern besetzt. Die Leiterzahl in jeder Reihe
ist gleich groß und diese Leiter sind voneinander in
gleichen Abständen entfernt.
Bei dieser Einphasen-Einfachleitung führt das Vor
handensein eines Bauteils des Mastes im Bündelleiterzwi
schenraum, wie auch bei den anderen bekannten Energieüber
tragungsleitungen mit derartiger Mastanordnung, zu einer
Verminderung der Homogenität des elektrischen Fel
des zwischen den Bündelleitern und zur Notwendigkeit, den
Abstand zwischen diesen zu vergrößern. All dies begrenzt
die Übertragungsfähigkeit einer solchen Leitung, welche
von vornherein nicht groß ist, weil diese Leitung einpha
sig ausgeführt ist. Darüber hinaus muß man wegen der in
der bekannten Übertragungsleitung vorhandenen
Stützisolatoren, die eine relativ geringe Festigkeit
unter Einwirkung von in den Leitern auftretenden Längs
beanspruchungen aufweisen, die Spannweite verkürzen und
als Folge davon die Anzahl von Masten vergrößern, was eine
Erhöhung der Kosten der Übertragungsleitung be
dingt.
Bei der aus Fig. 4 der US-PS 32 49 773 bekannten und im
Oberbegriff des Patentanspruchs 1 beschriebenen Drehstrom-Einfach
leitungen ist
das elektrische Feld zwischen den Bündelleitern schwach inhomogen.
Die Kontur der Bündelleiter dieser Leitung ist V-förmig
und besitzt einen an der Spitze liegenden Winkel von 120°C,
was die Gruppierung der Leiter um deren gemeinsames Zentrum
derart ermöglicht, daß in jedem Bündelleiter die eine ge
rade Hälfte der V-förmigen Kontur dieses Bündelleiters
parallel zu einer der geraden Hälften der V-förmigen Kon
tur des zweiten Bündelleiters und die andere gerade Hälfte
der V-förmigen Kontur des ersten Bündelleiters parallel
zu einer der geraden Hälften der V-förmigen Kontur des
dritten Bündelleiters angeordnet ist. In allen Bündellei
tern sind die Leiter in gleichen Abständen voneinander an
geordnet und einer der Leiter jedes Bündels ist an der
Spitze der V-förmigen Kontur des Bündels angeordnet. Um
die kapazitive Kopplung mit Erde unter diesen Bedingungen
zu reduzieren, liegen alle Bündelleiter über dem Mast und
sind an diesem mittels Stützisolatoren befestigt.
Bei einer solchen Drehstrom-Einfachleitung befin
den sich die Bündelleiter in einem kürzeren Abstand im
Vergleich mit den anderen bekannten Übertragungs
leitungen. Weil alle drei Bündelleiter am gemein
samen Zentrum konvergieren und die Leiter in jedem Bündel
voneinander in gleichem Abstand angeordnet sind, ist im
Bereich des gemeinsamen Zentrums das elektrische Feld nicht
schwach inhomogen, so daß dort bei auf der Energieüber
tragungsleitung auftretenden Überspannungen ein Durchschlag
auftreten kann. Deswegen muß man die Übertragungsfähigkeit
einer solchen Leitung begrenzen. Außerdem führt die Anwen
dung der Stützisolaten, wie oben erwähnt, zur Notwen
digkeit, die Spannweiten zu verkürzen und die Anzahl der
Streckenmasten zu vergrößern, was die Kosten der
Leitung steigert und diese wenig geeignet für
Übertragungsleitungen mit höheren Spannungen und
großer Leistung macht, welche eine große Anzahl an schwe
ren Leitern in jedem Bündel haben.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrun
de, eine Drehstrom-Einfachleitung mit Bündelleitern für
Hoch-, Höchst-, und Ultrahöchstspannungen zu schaffen, bei
der die Querschnittskonturen der Bündelleiter so gestaltet und
die Leiter in denselben derart angeordnet und verteilt
sind, daß das elektrische Feld in den Räumen zwischen den
Bündelleitern so homogen wie möglich bleibt und die Ener
giedichte darin und damit die Übertragungsfähigkeit bei
hohen wirtschaftlichen Kennziffern maximal erhöht wird.
Diese Aufgabe wird ausgehend von der gattungsgemäßen Drehstrom-Einfachlei
tung erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merk
male des Patentanspruchs 1 gelöst.
Bei der erfindungsgemäßen Leitung treten bei Über
spannungen Durchschläge inform der sog.
Streamerentladung auf. Dabei handelt es sich um
eine sukzessive Serie reproduzierbarer Elektronen
lawinen im Bündelleiterzwischenraum, die relativ zu
einander zeitlich und räumlich verschoben sind.
Bei einer solchen Durchschlagsform entsteht gleichsam ein
Wellenvorgang, bei dem der Bereich mit der höchsten Ioni
sierungsintensität sich mit einer Geschwindigkeit von 10⁸ cm/s
durch dominierende Einwirkung von Fotoionisations
vorgängen bewegt. Die mittlere Überschlagsfeldstärke des
elektrischen Feldes ist bei der Streamerform des Durch
schlags höher als bei der Leitform des Durchschlags und
beträgt 4 bis 5 kV/cm. Die Streamerform des Durchschlags
ist also ein quantitatives Maß, durch das der Homogenitäts
grad des elektrischen Feldes charakterisiert wird.
Weil im gesamten Volumen der Räume zwischen den Bündel
leitern ein elektrischer Durchschlag nur in Streamerentla
dungsform auftreten kann, wird mit der vorliegenden Erfin
dung eine optimale Erhöhung der Homogenität des elektri
schen Feldes sichergestellt. Dies ermöglicht eine wesent
liche Steigerung der Übertragungsfähigkeit der Hoch-,
Höchst- und Ultrahöchstspannungsübertragungsleitungen.
Bevorzugte Weiterbildungen und Ausgestaltungen der er
findungsgemäßen Drehstrom-Einfachleitung sind Gegenstand der
Patentansprüche 2 bis 18.
Im Patentanspruch 2 ist als "Überspannungsfaktor" das
Verhältnis derjenigen Überspannung zur Nennspannung gemeint,
bei der einmal in zehn Jahren ein Überschlag auftritt.
Es handelt sich hierbei um einen Projektierungsfaktor zur
Berechnung der Isolation, der maximal zu 3,0 angenommen
wird und sich durch besondere Maßnahmen, zum Beispiel den
Einbau von speziellen Spannungsbegrenzern auf Minimalwerte
von etwa 1,3 herabdrücken läßt.
Die Ausführungsform gemäß Patentanspruch 3 kann die
größte Leiterzahl umfassen, auf die die Bündelleiter aufge
teilt werden. Diese Ausführungsform ist daher für Leitungen
zweckmäßig, über die höchste natürliche Leistungen übertragen
werden sollen.
Weil sich der untere Teil der Kontur des äußeren und der
folgenden Bündelleiter näher an Erde befindet und eine höhere
Kapazität aufweist als der obere, ist die Verteilung gemäß
Patentanspruch 4 zum Ausgleich der Ladungen und Ströme in den
Leitern, zur Verbesserung der Homogenität des elektrischen
Feldes und zur Verringerung der Verluste in den Leitern am
vorteilhaftesten. Besonders bevorzugt ist dabei die Ausfüh
rungsform gemäß Patentanspruch 5.
Eine gemäß Patentanspruch 6 ausgebildete Drehstrom-
Einfachleitung gestattet es, die Masthöhe unter geringer
Verminderung der natürlichen Leistung (um etwa 10%) gegen
über einer Übertragungsleitung zu verkleinern, bei der alle
Bündelleiter konzentrische, insbesondere kreisförmige Kontur
haben.
Die Weiterbildung der erfindungsgemäßen Drehstrom-
Einfachleitung gemäß Patentanspruch 7 ermöglicht es, ein
gewünschtes Verhältnis zwischen der Länge der Konturen und
dem Bündelleiterabstand bei einer geringeren natürlichen
Leistung im Vergleich mit einer erfindungsgemäßen Einfach
leitung zu erhalten, bei der alle Konturen geschlossen sind.
Besonders zweckmäßig ist hierbei die Ausführungsform gemäß
Patentanspruch 8, die es ebenso wie die Ausführungsform ge
mäß Patentanspruch 4 ermöglicht, Ladungen und Ströme in den
Leitern auf einfache Weise auszugleichen, die Verluste in
diesen zu vermindern und die Homogenität des elektrischen
Feldes zu verbessern.
Die Weiterbildung gemäß Patentanspruch 9 ermöglicht eine
besonders einfache Aufhängung der Bündelleiter am Mast.
Die Weiterbildung der Drehstrom-Einfachleitung gemäß
Patentanspruch 10 wird für Leitungen bevorzugt, deren natür
liche Leistung kleiner ist als die der zuvor beschriebenen
Ausführungen. Dabei bewirkt die Ausgestaltung gemäß Patent
anspruch 11 eine Vermeidung lokaler Koronaentladungen an den
Enden der offenen Konturen der Bündelleiter und gewährleistet
gleichstarke Ladungen und Ströme in den Leitern. Die Ausfüh
rungsform gemäß Patentanspruch 12 ermöglicht hierbei eine ein
fache Aufhängung am Mast.
Die Ausgestaltung gemäß Patentanspruch 13 ermöglicht es,
die von der Drehstrom-Einfachleitung herrührende elektrische
Feldstärke maximal zu vermindern und die Breite der von der
Leitung besetzten Trasse zu verringern.
Die Ausgestaltungen nach den Patentansprüchen 14, 15 und
16 werden bevorzugt für Drehstrom-Einfachleitungen verwendet,
die für verhältnismäßig niedrige Spannungen dimensioniert sind
und in denen längs der Kanten der Bündelleiter keine lokale
Koronaentladung entsteht. Bei der Ausgestaltung gemäß den
Patentansprüchen 14, 15 und 16 ist die Weiterbildung gemäß
Patentanspruch 17 besonders zweckmäßig, um die Kapazitäten
aller drei Bündelleiter einander anzugleichen und in diesen
einen gleichhohen Spannungsabfall zu gewährleisten.
Die Merkmale des Patentanspruchs 18 schließlich ermöglichen
eine bessere Halterung der Bündelleiter. Hierdurch werden
Schwingungen vermieden, was eine Verringerung der Breite der
Streckenmaste ermöglicht.
Die erfindungsgemäße Drehstrom-Einfachleitung kann mehrere
parallele Leitungen herkömmlicher Art ersetzen. Dabei werden
Gewicht und Kosten für Stützen und Fundamente eingespart, die
Trassenbreite wird um ein Mehrfaches verringert und die Beinträchtigung
der Umwelt durch die Übertragung elektrischer Leistung
wird vermindert. Die erfindungsgemäße Leitung kann ferner
eine Leitung einer höheren Spannungsklasse ersetzen, wodurch
sich die Kosten für Unterstationen einsparen lassen.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen
Drehstrom-Einfachleitung anhand der Zeichnung erläutert.
Es zeigt:
Fig. 1 im Diagramm die natürliche
Leistung P n vom Drehstrom-Einfachleitungen mit Bündelleitern
in Abhängigkeit von der Teilleiterzahl n im Bündelleiter,
Fig. 2a bis 2d Ausführungsform und Beispiele für
die gegenseitige Anordnung der Bündelleiter (a, b, c) der
Drehstrom-Einfachleitungen mit Bündelleitern und dazugehörige
Diagramme (d) für die natürliche Leistung P n , bezogen
auf die Breite B der Trasse, die durch die Leitung
besetzt ist,
Fig. 3 die Abhängigkeit der 50%igen Durchschlagspannung
und der 50%igen Durchschlagfeldstärke von der Länge der
Lufträume zwischen den Bündelleitern, die eine Kontur in
Form von Geraden haben, bei Schaltüberspannungsimpulsen mit
einer Flankendauer von 3000 µs,
Fig. 4 eine Drehstrom-Einfachleitung
mit Bündelleitern, deren Konturen als konzentrisch angeordnete
Kreise gestaltet ist,
Fig. 5 das gleiche wie Fig. 4, aber mit einer anderen Ausbildung
der Streckenmaste,
Fig. 6 das gleiche wie Fig. 4 und 5, mit einer weiteren
Ausführungsform des Mastes,
Fig. 7 das gleiche wie Fig. 4, 5 und 6, mit einer anderen
Mastausführung,
Fig. 8 eine Drehstrom-Einfachleitung
mit Bündelleitern, von denen einer in zwei Bündelleiterhälften
geteilt ist,
Fig. 9 eine
Drehstrom-Einfachleitung, bei der die
Kontur einer der Bündelleiter geschlossen ausgebildet ist,
während die Konturen der übrigen Bündelleiter offen gestaltet
sind,
Fig. 10 eine
Leitung, bei der die Konturen sämtlicher Bündelleiter
als nichtgeschlossene Kurven ausgebildet sind,
Fig. 11 das gleiche wie Fig. 10, jedoch sind die Konturen sämtlicher
Bündelleiter im wesentlichen als Geraden ausgebildet,
die horizontal liegen,
Fig. 12 das gleiche wie Fig. 11 mit vertikaler
Anordnung der Konturen der Bündelleiter,
Fig. 13 eine Baugruppe zum Feststellen der Lage der
Bündelleiter bei der Ausführungsform nach Fig. 12 in den
Spannfeldern der Leitung,
Fig. 14 das gleiche wie Fig. 11, aber für Drehstrom-Einfachleitungen
einer niedrigeren Spannung,
Fig. 15 wie Fig. 12, aber für Drehstrom-Einfachleitungen
einer niedrigeren Spannung,
Fig. 16 die Verteilung der Leiter in den Bündelleitern
der nach Fig. 12 ausgeführten Energieübertragungsleitung,
Fig. 17 im Diagramm die Abhängigkeit des Verhältnisses der natürlichen
Leistung P n einer erfindungsgemäßen Energieübertragungsleitung
zur natürlichen Leistung P einer
bekannten Übertragungsleitung für gleiche
Spannung vom Verhältnis der Länge l des mittleren Bündelleiters
zum Bündelleiterabstand S,
Fig. 18 im Diagramm die Abhängigkeit des Wellenwiderstandes Zb
und der Betriebskapazität C der Drehstrom-Einfachleitung
mit Bündelleitern vom Verhältnis l/S,
Fig. 19 eine Übertragungsleitung
mit einem Streckenmast, der eine V-förmige Stütze
zur Befestigung der Bündelleiter besitzt, deren Konturen
die Form konzentrischer Kreise haben,
Fig. 20 eine Übertragungsleitung
mit einem Endmast und
Fig. 21 den Schnitt
XXI-XXI der Fig. 20 mit einer axialen Ansicht
dieser Leitung.
Als allgemeine Bedingung für die Wirtschaftlichkeit
der Drehstrom-Freileitungen wird eine effektive Ausnutzung
ihrer Leiter angesehen, deren Kriterium die Übertragung
elektrischer Energie bei wirtschaftlicher Stromdichte in
den Leitern ist.
Gemäß den Bedigungen für die Begrenzung der Koronaentladung,
um Koronaentladungsverluste, Rundfunkstörungen, den
Störpegel u. ä. in den zulässigen Grenzen einzuhalten, darf
die elektrische Feldstärke an der Oberfläche der Leiter die
zulässige Feldstärke F zul nicht überschreiten, die vom
Radius l o der Teilleiter abhängig ist, aus denen die Bündelleiter
der Energieübertragungsleitungen bestehen.
Unter Berücksichtigung dieser Bedingung und der Bedingung
für die maximale Ausnutzung der Leiteroberfläche kann
man die zulässige Ladung q zul am Leiter aus folgender
Formel ermitteln:
worin n die Zahl der Teilleiter im Bündelleiter,
ε o die Dielektrizitätskonstante der Luft,
K H ein Faktor der Ungleichmäßigkeit der Verteilung der elektrischen Feldstärke auf der Oberfläche der Leiter ist. Der Faktor K ist ein Produkt von zwei Faktoren:
ε o die Dielektrizitätskonstante der Luft,
K H ein Faktor der Ungleichmäßigkeit der Verteilung der elektrischen Feldstärke auf der Oberfläche der Leiter ist. Der Faktor K ist ein Produkt von zwei Faktoren:
K H = K H 1 · K H 2 (2)
wobei K H 1 ein Faktor der Ungleichmäßigkeit der Verteilung
der Ladung über die Teilleiter eines Bündelleiters,
welcher gleich dem Verhältnis der maximalen zu einer
mittleren Ladung ist,
K H 2 ein Faktor der Ungleichmäßigkeit der Verteilung der elektrischen Feldstärke auf der Oberfläche eines Leiters mit maximaler Ladung, welcher gleich dem Verhältnis der maximalen zur mittleren elektrischen Feldstärke für den betreffenden Leiter ist,
K H 2 ein Faktor der Ungleichmäßigkeit der Verteilung der elektrischen Feldstärke auf der Oberfläche eines Leiters mit maximaler Ladung, welcher gleich dem Verhältnis der maximalen zur mittleren elektrischen Feldstärke für den betreffenden Leiter ist,
Um die Oberfläche der Leiter vollständig auszunutzen,
muß die Betriebskapazität der Energieübertragungsleitung
so bemessen sein, daß bei einer Phasenspannung U Phas die
Ladung am Leiter einen zulässigen Wert q zul aufweist:
Aus der Formel (3) ist ersichtlich, daß die Betriebskapazität
C mit der Zunahme der Teilleiterzahl im Bündelleiter
ansteigen muß.
Der Wellenwiderstand Zb der Leitung errechnet sich
wie folgt:
hierin bedeutet
Vw Fortpflanzungsgeschwindigkeit der elektromagnetischen Welle längs der Leiter, die nahe an der Lichtgeschwindigkeit liegt und ungefähr 3.10⁸ m/s beträgt.
Vw Fortpflanzungsgeschwindigkeit der elektromagnetischen Welle längs der Leiter, die nahe an der Lichtgeschwindigkeit liegt und ungefähr 3.10⁸ m/s beträgt.
Durch Einsetzen des Ausdruckes (3) für die Bestimmung
der Betriebskapazität C in die Formel (4) erhält man, daß
ist.
Die natürliche Leistung P n der Energieübertragungsleitung
kann aus der bekannten Formel unter Berücksichtigung
der Formel (5) bestimmt werden, d. h.
Aus dieser Formel (6) folgt, daß unter der Bedingung
der maximalen Ausnutzung der Oberfläche der Leiter, die ihrerseits
durch gleichmäßige Verteilung von Ladungen und
Strömen über die Leiter bedingt ist, die über die Drehstromleitung
übertragene Leistung direkt proportional der
Teilleiterzahl n ist und bei ein und derselben Spannung
theoretisch unendlich erhöht werden kann. Dabei beläuft sich die
spezifische natürliche Leitung P n.sp. , die für einen Leiter
ausgelegt ist, auf:
Nun betrachten wir Fig. 1. In dieser Figur ist auf
der Abszisse die Teilleiterzahl n je Bündelleiter
und auf der Ordinate die natürliche Leistung
in GW für Drehstrom-Einfachleitungen aufgetragen, die
beispielsweise mit gleicher Nennspannung von 500 kV genommen
sind. Die Teilleiter in allen diesen Leitungen sind
als Stahlaluminiumleiter angenommen, bei denen die Querschnittsfläche
des aus Aluminium bestehenden Teils 240 mm²,
der Außendurchmesser 2,24 cm und der Durchmesser des Stahlkernes
0,96 cm beträgt.
In Fig. 1 zeigt die Gerade t theoretische Grenzwerte
der natürlichen Leistung der Übertragungsleitungen,
wenn die Zahl der Leiter im Bündelleiter zunimmt
und diese im günstiger Weise längs Kreisen mit
optimalen Durchmesser angeordnet sind, wobei die Leiter
dieser Leitungen in gleicher Höhe aufgehängt sind. Die Kurve
a zeigt die natürlichen Leistungen der Leitungen bei
üblicher Anordnung der Bündelleiter und
Teilleiter in diesen (Fig. 2a), bei denen die Teilleiter
jedes Bündelleiters längs eines Kreises mit einem Leiterbündelradius
r p =0,4 m angeordnet sind. Wie aus der Kurve
a (Fig. 1) ersichtlich ist, steigt mit Vergrößerung
der Teilleiterzahl n für diese Leitungen ihre natürliche
Leistung in geringem Maß an. So beträgt beispielsweise
bei n=10 die natürliche Leistung 1,125 GW, d. h.
sie wird um Vergleich mit der herkömmlichen
Übertragungsleitung um 26% erhöht, bei der die Teilleiterzahl
je Bündelleiter gleich 3 ist und deren natürliche Leistung
bei einer Spannung von 500 kV 900 MW beträgt. Wird der Leiterbündelradius
r p bis 0,7 m (Fig. 2b) vergrößert und ist
dabei die Teilleiterzahl im Bündelleiter gleich 10, so wird
die natürliche Leistung P n etwas höher (Kurve b in Fig. 1)
gesteigert im Vergleich mit einer Leitung, bei der der Leiterbündelradius
0,4 m beträgt, und zwar um 53% erhöht. Jedoch
ist eine solche Erhöhung der natürlichen Leistung ebenfalls
relativ unbedeutend und ermöglicht keine optimale Ausnutzung
des Leiterquerschnittes. Wenn der Leiterbündelradius auf
2,5 m zunimmt und die Leiterzahl bis 10 vergrößert wird,
kann man eine theoretisch maximale natürliche Leistung in
der Leitung gewinnen, welche etwa 2,7 GW
beträgt oder um das 3fache größer als die der üblichen
herkömmlichen 500-kV-Übertragungsleitung (Fig. 2a)
ist. Jedoch werden bei einer solchen Vergrößerung des
Durchmessers der Bündelleiter, d. h. bis 5 m, die Abmessungen
der Maste gegenüber den herkömmlichen Energieübertragungsleitungen
erheblich vergrößert, und zwar wird die
Masthöhe um 5 m und die Mastbreite um 15 m größer. Eine
solche Übertragungsleitung erweist sich als
allzu robust und teuer und ist daher unwirtschaftlich.
Ausgehend von den oben angeführten Überlegungen kann man
zum Schluß kommen, daß es in wirtschaftlicher Hinsicht unvorteilhaft
ist, die natürliche Leistung der
Übertragungsleitung durch bloße Vergrößerung der Leiterzahl
im Bündelleiter oder sogar durch Vergrößerung der Leiterzahl
und des Leiterbündelradius in den üblichen herkömmlichen
Übertragungsleitungen zu steigern.
Aus den Formeln (6) und (4) kann man ableiten:
P n = 3 · U² Phas V w · C (8)
Aus dieser Beziehung folgt, daß die natürliche Leistung
der Übertragungsleitung direkt proportional
zu deren Betriebskapazität C ist. Angewandt auf die konventionellen
Übertragungsleitungen, bei denen die
Leiter der Bündel längs Kreisen angeordnet sind, die
in horizontaler Richtung voneinander entfernt angeordnet
sind, kann man die Betriebskapazität C aus folgender Beziehung
bestimmen:
worin D der geometrische Mittelabstand zwischen den Achsen
der Teilleiter verschiedener Bündel ist.
Wie aus der Beziehung (9) zu erkennen ist,
nimmt mit der Vergrößerung der Teilleiterzahl in den Bündelleitern
einzeln oder zusammen mit der Vergrößerung des Leiterbündelradius
r p die Betriebskapazität C in Abhängigkeit
des Logarithmus der Änderung der angegebenen Werte n
und r p zu und ändert sich dementsprechend relativ langsam.
Deswegen ändert sich die natürliche Leistung der
Übertragungsleitung, wie erwähnt, unausreichend,
um zusätzliche Kosten zu kompensieren, wenn man
die Leiterzahl im Bündel einzeln oder gleichzeitig damit
den Leiterbündelradius vergrößert.
Die angeführten Schlußfolgerungen ergeben, daß durch
Vergrößerung der Leiterzahl in den Bündelleitern zwecks
Steigerung der natürlichen Leistung bei den herkömmlichen
Übertragungsleitungen, trotz der theoretischen Begründungen,
keine gewünschten Ergebnisse erreicht sind,
weil derartige Energieübertragungsleitungen keine guten
wirtschaftlichen Kennziffern gewährleisten.
Die vorliegende Erfindung basiert auf einem anderen
Weg zur Steigerung der natürlichen Leistung der Energieübertragungsleitung.
Aus der Formel (8) folgt, wie erwähnt,
daß die natürliche Leistung der Übertragungsleitung
direkt proportional zu deren Betriebskapazität ist. Bei
herkömmlichen Ausführungen und üblicher gegenseitiger
Anordnung der Bündelleiter steigt die Betriebskapazität
mit der Vergrößerung der Leiterzahl in diesen Bündeln langsam
an. Jedoch ist bekannt, daß die Betriebsspannung
auch von der Konfiguration und der gegenseitigen Anordnung
der Bündelleiter in der Drehstromübertragungsleitung
abhängig ist. Daraus folgt, daß bei einer bestimmten Konfiguration
und gegenseitigen Anordnung der Bündelleiter
erreicht werden kann, daß die Betriebskapazität der
Übertragungsleitung entsprechend der Formel (8) direkt
proportional zur Leiterzahl in den Bündelleitern ist.
Eine Einzellösung dieses Problems ist in den
beschriebenen Sechs- und Dreiphasenübertragungsleitungen
nach der US-PS 32 49 773 gefunden worden, wo diese Lösung
dadurch realisiert wird, daß man die Bündelleiter einander
näher bringt. Diese Übertragungsleitungen lösten jedoch
dieses Problem nicht vollständig, weil die Konfiguration
und die gegenseitige Anordnung der Phasen nicht optimal
sind.
Nach dem dargelegten Wesen der Erfindung
sind die Bündelleiter nicht nur einander näher gebracht,
sondern auch im wesentlichen über die ganze Lösung der
Bündelleiter in einem gleichen Abstand angeordnet, wobei
die Leiter in den Bündelleitern in solchen Abständen voneinander
entfernt liegen, daß sie ungefähr gleich starke
Ladungen und Ströme sichern. Die durchgeführten Untersuchungen
ergaben, daß die mittlere Betriebskapazität C einer
solchen Leitung angenähert gleich ist:
hierin bedeuten:
S den Abstand zwischen den benachbarten Bündelleitern,
l die Länge des Raums längs der Konturen der einander näher gebrachten Bündelleiter, die für den mittleren Bündelleiter gemessen ist.
S den Abstand zwischen den benachbarten Bündelleitern,
l die Länge des Raums längs der Konturen der einander näher gebrachten Bündelleiter, die für den mittleren Bündelleiter gemessen ist.
Aus dieser Formel (10) geht hervor, daß die Betriebskapazität
der erfindungsgemäßen Energieübertragungsleitung
umgekehrt proportional zum Abstand zwischen den benachbarten
Bündelleitern ist.
Ein schwach inhomogenes Feld, das in dem gesamten Volumen
zwischen den Bündelleitern in der erfindungsgemäßen
Energieübertragungsleitung erzeugt wird, die durch die Beziehungen
(8) und (10) bestimmt wird, kennzeichnet sich
quantitativ dadurch, daß die elektrische Entladung in diesem
Feld bei die Durchschlagfestigkeit des Luftraums zwischen
den Bündelleitern überschreitenden Spannungen in
Streamerform auftritt.
In Fig. 3 sind Ergebnisse angeführt, die bei experimentellen
Untersuchungen der Lufträume zwischen den Bündelleitern
einer der erfindungsgemäßen Energieübertragungsleitungen
erhalten sind, bei der die Konturen der Bündelleiter
im wesentlichen als vertikal angeordnete Geraden (Fig. 2c) gestaltet sind.
Längs der Abszisse sind die
Abstände S (in m) zwischen den benachbarten Bündelleitern
und längs der Ordinate die Werte der 50%igen Entladespannung
U 50% in MV sowie die Werte für die 50%ige
Durchschlagfeldstärke E 50% des elektrischen Feldes in
kV/cm aufgetragen.
Die in Fig. 3 gezeigte Kurve U stellt die funktionelle
Abhängigkeit U 50%=f(S) dar. Wie sich aus Fig. 3
ergibt, liegt die 50%ige Durchschlagfeldstärke des elektrischen
Feldes (Kurve E) in der zu untersuchenden
Übertragungsleitung zwischen 4,9 bis 4,1 kV je nach dem
Abstand S. Mit Rücksicht auf Reservefaktoren für eine auf
der Übertragungsleitung auftretende Überspannung,
welche darunter auch das Annähern der Bündelleiter
unter Einwirkung von Wind- und Eislasten berücksichtigen,
können die benachbarten Bündelleiter der erfindungsgemäßen
Übertragungsleitung einander auf
einen Abstand S angenähert
werden, bei dem die elektrische Feldstärke im Raum zwischen
den Bündelleitern von 1,65 kV/cm bei Übertragungsleitungen
mit maximalen Überspannungsfaktor bis 3,15 kV/cm
bei Energieübertragungsleitungen mit minimalem
Überspannungsfaktor schwankt. Hierbei errechnet sich die
elektrische Feldstärke bei der Betriebsspannung zu:
worin U n die Nennspannung der Übertragungsleitung
und der Amplitudenfaktor für die effektiven Betriebsspannung
ist.
In Anbetracht des Dargelegten wird erfindungsgemäß
für Übertragungsleitungen mit einer Nennspannung
von 150 kV und einem Überspannungsfaktor von 3,0 die untere
Grenze der Feldstärke E Betr gleich 1,65 kV/cm voreingestellt,
während der Abstand zwischen den benachbarten
Bündelleitern gleich 128 cm ist. Für eine erfindungsgemäße
Übertragungsleitung mit einer Nennspannung
von 1150 kV und einem Überspannungsfaktor von 1,3 ist die
obere Grenze der Feldstärke E Betr gleich 3,15 kV/cm dimensioniert,
wobei der Abstand zwischen den benachbarten
Bündelleitern 515 cm beträgt. Zu Vergleichszwecken kann
man folgende Daten anführen. Bei herkömmlichen Drehstrom-
Fernleitungen mit Bündelleitern, in denen die Leiter auf
Kreisen angeordnet sind, die in horizontaler Richtung
voneinander entfernt angeordnet sind, beträgt die Feldstärke
E Betr : 0,65 kV/cm bei einer Spannung von 500 kV und bei
einem Abstand von 11 m zwischen den benachbarten Bündelleiter;
0,69 kV/cm bei einer Spannung von 220 kV und einem Abstand
von 4,5 m zwischen den benachbarten Bündelleitern;
1,08 kV/cm bei einer Spannung von 500 kV und einem Abstand
von 6,5 m zwischen den benachbarten Bündelleitern. Bei der
beschriebenen Sechsphasen-Fernleitung mit einer Spannung
von 462 kV und einem Abstand von 4,4 m zwischen den benachbarten
Phasen beträgt die Feldstärke E Betr 1,48 kV/cm.
Die Abstände zwischen den benachbarten Bündelleitern
für eine erfindungsgemäße Übertragungsleitung, welche
wie oben beschrieben dimensioniert sind, gewährleisten
eine ausreichende Durchschlagfestigkeit des Luftraums zwischen
den Bündelleitern auch bei Einwirkung von
Windlasten, die zum Annähern der Bündelleiter innerhalb der
Grenzen führen, die durch die angenommenen berechneten
Windlastwerte festgelegt werden. Um eine höhere
Zuverlässigkeit der erfindungsgemäßen Drehstromfernleitung
mit einander näher gebrachten Bündelleitern dadurch
zu gewährleisten, daß das unzulässige Annähern der Bündelleiter
unter Einwirkung von Windlasten, das "Hochspringen"
der Leiter beim Abwurf einer Vereisung und das "Tanzen" der
Leiter vermieden werden, können folgene bekannte Maßnahmen
getroffen werden: Anordnung von metallischen Abstandshaltern
in den Spannfeldern, an denen die Leiter des Bündelhalters
befestigt werden, Anordnung von isolierenden Abstandhaltern
zwischen den Bündelleitern, Befestigung der Leiter der
Bündelleiter in den Spannfeldern an im Boden befindlichen
Ankern mittels Stangen, deren Isolierung für die Phasenspannung
ausgelegt ist.
Dank einer großen Anzahl möglicher
Kombinationen von Konturen für die Bündelleiter und von gegenseitigen
Anordnungen derselben kann man außerdem
solche Kombinationen für die konkreten Bedingungen
und Parameter wählen, bei denen der Wind auf das
Annähern der Bündelleiter einen minimalen Einfluß ausübt.
Die angegebenen Maßnahmen gestatten es, die Bündelleiter
der Übertragungsleitung auf einen
kürzeren Abstand einander näher zu bringen. Diese Maßnahme
wird zugleich durch Verminderung des Überspannungsfaktors
der Übertragungsleitung erleichtert, z. B. durch
Verwendung von Spannungsbegrenzern (SU-A-5 04 270).
Die erfindungsgemäße Drehstromfernleitungen, die den
behandelten theoretischen Begründungen entsprechen, zeichnen
sich durch folgende Kennziffern
aus.
In Fig. 1 ist eine gerade Linie c gezeigt, durch die
die natürliche Leistung charakterisiert wird, die bei einer
Spannung von 500 kV über eine erfindungsgemäße Energieübertragungsleitung
fortgeleitet werden kann, deren Schema in
Fig. 2c je nach der Leiterzahl n in jedem Bündelleiter
abgebildet ist. Wie aus Fig. 1 ersichtlich ist, beträgt die
natürliche Leistung, wenn die Leiterzahl in jedem Bündelleiter
gleich 10 ist, erfindungsgemäß 2,6 GW, d. h. sie
liegt sehr nahe am theoretisch möglichen Grenzwert von
2,7 GW und kann mit diesem bei einem optimalen Faktor
K H zusammenfallen.
In Fig. 2d sind Vergleichsdiagramme für die natürlichen
Leistungen von Übertragungsleitungen gezeigt, deren
Schemen mit Abmessungen in Fig. 2a, b, c dargestellt sind,
die sich auf die Feldbreite der durch diese Leitungen besetzten
Trassen beziehen. Auf der Abszisse in Fig. 2d
ist die Feldbreite B der Trassen und auf der Ordinate
die Dichte für die über die Leitung übertragene Leistung
aufgetragen. Die Fläche der Rechtecke repräsentiert
natürliche Leistungen in Übereinstimmung mit deren Bezeichnung
im oberen Teil der Fig. 2. Wie aus den Diagrammen
2 d zu ersehen ist, übersteigt die natürliche Leistung
der in Fig. 2c gezeigten erfindungsgemäßen Leitung erheblich
die der herkömmlichen, in Fig. 2a und 2b gezeigten
Übertragungsleitungen. Darüber hinaus ist die Feldbreite
der Trasse der erfindungsgemäßen Leitung nach Fig. 2c bedeutend
geringer als die Feldbreite der Trassen der herkömmlichen
Übertragungsleitungen nach Fig. 2a und 2b.
In Fig. 4 ist eine der möglichen Drehstrom-Einfachleitungen
mit Bündelleitern gezeigt, die erfindungsgemäß
ausgeführt ist und zur Übertragung von Hoch-, Höchst-
und Ultrahöchstspannungen verwendet werden kann.
Diese Drehstrom-Einfachleitung enthält drei Bündelleiter
1, 2 und 3, die je aus 12 Teilleitern 4 bestehen.
Die Teilleiter 4 jedes Bündelleiters sind an metallischen
Abstandshaltern 5 befestigt, die aus einem leichten
Metall, z. B. aus einer Aluminiumlegierung hergestellt sind.
Die Abstandshalter 5 bilden in der senkrecht zur Achse
der Leitung verlaufenden Ebene Konturen für die Bündelleiter.
Wie aus Fig. 4 ersichtlich ist, sind bei dieser Ausführungsform
die Abstandshalter 5 so gestaltet,
daß hierbei die Konturen der Bündelleiter 1, 2, 3 geschlossen
sind und die Form von Kreisen haben. Die Abstandshalter
5 stehen miteinander mittels Isolatoren 6 in Verbindung,
so daß eine einheitliche Konstruktion gebildet
wird. Die Abstandshalter 5 sind mittels Isolatorenketten 7
am Streckenmast befestigt, dessen Bauteile, wie aus
der Zeichnung ersichtlich, außerhalb des Raums eingebaut
sind, der durch die Bündelleiter und den Luftraum zwischen
denselben besetzt ist. Hierbei sind sämtliche Kreise, die
Konturen für die Bündelleiter darstellen, konzentrisch so
angeordnet, daß die Abstände S zwischen den Bündelleitern
zweier Maste, die an den Masten benachbarter Bündelleiter
1-2 und 2-3 aufgehängt sind, über die ganze
Streckenlänge längs der Konturen dieser Bündelleiter gleich groß sind. Der
Abstand S ist derart bemessen, daß die elektrische Feldstärke
zwischen den Bündelleitern in jedem der genannten
Paare bei der Betriebsspannung von 1,65 kV/cm bei maximalem
Überspannungsfaktor bis 3,15 kV/cm bei minimalem Überspannungsfaktor
auf der Leitung schwankt.
Bei der betrachteten Ausführungsform enthalten die
Bündelleiter, wie erwähnt, eine gleiche Zahl
von Leitern 4. Die letzteren sind jedoch längs der Kontur
dieser Bündelleiter unterschiedlich verteilt. So sind in
den Bündelleiter 2 und 3 die Teilleiter 4 mit einem gleichen
Abstand angeordnet. Jedoch sind in dem äußeren Bündelleiter
die Teilleiter 4 in unterschiedlich großen Abständen
voneinander entfernt. In Fig. 4 ist gezeigt,
daß in der oberen Konturhälfte des äußeren
Bündelleiters 1 fünf Teilleiter und in dessen unterer
Konturhälfte sieben Teilleiter enthalten sind. Also sind
die Teilleiter in der unteren Konturhälfte
des Bündelleiters 1 mit einem geringeren Abstand als die
Teilleiter in der oberen Konturhälfte angeordnet. Bei
einer solchen Verteilung der Teilleiter 4 sind elektrische
Ladungen und Ströme in diesen nahe an den mittleren Werten.
Bei der betrachteten Ausführungsform ist das elektrische
Feld im gesamten Volumen der Lufträume zwischen
den Bündelleitern schwach inhomogen, in welchem ein elektrischer
Durchschlag bei auf der Leitung entstehenden Überspannungen,
die die zulässigen überschreiten, nur in Streamerentladungsform
auftreten kann.
Die Isolatoren 7 können aus Ketten von tellerartigen
Isolatoren oder aus Langstabilisatoren, z. B.
aus Porzellan oder einem Glasfaserkunststoff ausgeführt
sein.
Die Isolatoren 6 können nicht an den nächstliegenden
Punkten, sondern an den weiter entfernten Punkten der kreisförmigen
Abstandshalter 5 befestigt werden, um
die Isolationsfestigkeit durch Luft und entlang Leckwegen
durch einen Isolierstab zu gewährleisten, der mit einer
gewellten Oberfläche ausgeführt und analog zu Fahrradspeichen
angeordnet werden kann, um die Leckweglänge zu verlängern.
Die Festigkeit der Abstandhalter 5 und Isolatoren
6 und 7 muß unter Berücksichtigung des Gewichtes
sämtlicher Leiter innerhalb einer Spannweite der
Übertragungsleitung sowie des Gewichts von Eis auf den
Leitern berechnet sein.
Der in Fig. 4 gezeigte Streckenmast, an dem die Bündelleiter
1, 2, 3 aufgehängt sind, ist mit zwei Stützen 8
versehen, die von der Achse der Leitung nach außen geneigt
sind und sich auf Gelenke 9 abstützen, die auf Fundamenten
10 befestigt sind. Die Stützen 8 sind oben
durch eine Traverse oder einen biegsamen Verband 11 untereinander
verbunden. Um die Stützen 8 in der gewünschten
Lage festzuhalten, sind äußere und innere Spannelemente
12, 13 bzw. 15, 16 vorgesehen. Die äußeren Spannelemente
12 und 13 sind auf in zwei Ebenen und mit ihren unteren
Enden an Ankern 14 befestigt. Die oberen Enden der Spannelemente
12 sind mit den oberen Enden der Stützen 8 und die
oberen Enden der Spannelemente 13 mit den mittleren Teilen
der Stützen 8 verbunden. Die unteren Enden der Spannelemente
15 und 16 sind auf den Fundamenten 10 befestigt und
deren obere Enden sind mit den mittleren Teilen der Stützen
8 in gleicher Höhe verbunden, wie die oberen Enden der
Spannelemente 13.
Wie aus der Zeichnung zu ersehen ist, sind die Isolatorenketten
7 an den oberen Enden der Stützen 8 befestigt
und bilden untereinander einen Winkel von etwa 120°.
Dies gestattet es, das Schwingen der am Mast aufgehängten
Bündelleiter durch Wind zu verringern und damit den Abstand
zwischen den Stützen 8 zu verkleinern. Hinzu kommt, daß
durch die Abstandshalter 5 verhindert wird, daß die
Leiter 4 und die Bündelleiter 1, 2 und 3 aneinander angenähert
werden.
Um das unzulässige Annähern der Leiter verschiedener
Bündel sowie das Zusammenschlagen der Leiter in einem Bündel
in den Spannfeldern der Energieübertragungsleitung zu
vermeiden, können darin metallische Abstandshalter und Isolatoren
angeordnet sein, die analog zu den Abstandshaltern
5 und Isolatoren 6, aber leichter als diese sind,
weil sie keinen durch das Leitergewicht hervorgerufenen
Beanspruchungen ausgesetzt werden und die auf sie wirkenden
Kräfte gering sind. Die Abstände zwischen solchen Abstandshaltern
und Isolatoren in den Spannfeldern werden derart
gewählt, daß die Bündelleiter über die Länge der Leitung
zwischen den Abstandshaltern beim Abwurf einer Vereisung
von den Leitungen, beim "Tanzen" der Leiter durch Einwirkung
von Wind und anderen Faktoren in geringem Maß aneinander
angenähert werden, wobei der verbliebene Abstand
zwischen den Bündelleitern in allen Fällen ausreichend ist,
um die Isolationsfestigkeit sicherzustellen.
Bei der beschriebenen Übertragungsleitung sind
die Maste mit einer oder zwei Seilstützen (nicht gezeigt)
versehen. Ein oder mehrere Leiter dieser Leitungen können
gegen Metallbauteile isoliert sein, um diese Leiter als
Fernmeldeleitungen benutzen zu können. Es ist möglich, andere
zusätzliche übliche Mittel anzuwenden, die bei
bekannten Übertragungsleitungen verwendet
werden.
Die behandelte Drehstrom-Einfachleitung mit Bündelleitern
weist eine erhöhte Betriebskapazität und damit einen
geringeren Wellenwiderstand sowie eine gesteigerte natürliche
Leistung dadurch auf, daß zwischen ihrem benachbarten
Bündelleitern ein relativ kurzer Abstand vorhanden
ist, der durch Erzeugung eines schwach inhomogenen elektrischen
Feldes zwischen den Bündelleitern sichergestellt wird.
Als konkretes Beispiel betrachten wir eine 500 kV-
Übertragungsleitung, bei der der Durchmesser der Kontur
des inneren Bündelleiters 1 m, der Abstand zwischen den benachbarten
Bündelleitern 2,5 m, der Durchmesser der Kontur
des mittleren Bündelleiters 6 m und deren Länge 18,9 m
beträgt. Bei dieser Übertragungsleitung besteht jeder Bündelleiter
aus 26 Stahlaluminiumleitern mit einem Außendurchmesser
von 2,9 cm, wobei die Querschnittsfläche des aus Aluminium
bestehenden Leiterteils 400 mm², der Durchmesser des
Stahlkernes 1,25 cm und die Stromdichte 1 A/mm² beträgt.
Bei dieser Übertragungsleitung
ist die natürliche Leistung gleich 8 GW,
d. h. sie überschreitet die natürliche Leistung
der herkömmlichen 500-kV-Leitung um das 9fache,
deren Wert dementsprechend 0,9 GW beträgt.
Ein anderes konkretes Beispiel bezieht sich auf eine
Übertragungsleitung für eine Spannung von 330 kV,
die nach Fig. 4 ausgeführt ist und bei der der
Durchmesser der Kontur des inneren Bündelleiters 0,7 m
beträgt, der Abstand S zwischen den benachbarten Bündelleitern
1,5 m und die Länge der Kontur des mittleren Bündelleiters
7 m ausmachen. In dieser Übertragungsleitung
besteht jeder Bündelleiter aus 13 Stahlaluminiumleitern
mit einem Außendurchmesser von 2,24 cm, wobei die Querschnittsfläche
des aus Aluminium bestehenden Leiterteils
gleich 240 mm² ist, der Durchmesser des Stahlkernes 0,94 cm
und die Stromdichte 1 A/mm² betragen. Die natürliche Leistung
dieser Übertragungsleitung ist gleich 1,8 GW,
d. h. um das 5,9fache höher als die 360 MW betragende
natürliche Leistung der herkömmlichen Übertragungsleitung.
Diese Beispiele zeigen, daß die in Fig. 4 gezeigte
Drehstrom-Einfachleitung eine natürliche Leistung aufweist,
die die Leistung sämtlicher bekannter Wechselstromübertragungsleitungen
erheblich überschreitet, gleichzeitig
damit hat die erfindungsgemäße Leitung eine recht kompakte
und damit wirtschaftliche Bauweise.
Anhand Fig. 4 wurde
nur eine der Bauarten von Streckenmasten behandelt. Jedoch
muß man bemerken, daß bei der beschriebenen Anordnung
der Bündelleiter und Aufhängen derselben am Mast andere
Mastbauarten
in Betracht kommen.
So ist z. B. in Fig. 5 die Verwendung eines Π-
förmigen Mastes 17 mit einer geraden, horizontal liegenden
Traverse, in Fig. 6 im wesentlichen ein Π-förmiger Mast
18 mit einer abgerundeten Traverse, in Fig. 7 ein V-förmiger
Mast 19 mit an der Mastgründung konvergierenden Stützen
gezeigt.
Bei allen obenbeschriebenen und nachfolgenden Ausführungsformen
sind die Leiter 4 an den Abstandshaltern
5 mittels Klemmen 20 (in Fig. 4 ist schematisch
nur eine Klemme gezeigt) befestigt.
Die Anordnung und Anzahl der Isolatoren 6 und 7 können
wie auch die in dieser Ausführungsform genannten Mastbauarten
je nach den Klimaverhältnissen für die Leitungstrasse
anders sein, müssen aber in allen Fällen sichere
Befestigung der Leitern und deren Isolierung gewährleisten.
Fig. 8 zeigt eine andere Ausführungsform einer
Übertragungsleitung, bei
ebenfalls die Konturen der
Bündelleiter geschlossen und als Kreise gestaltet sind. Jedoch
ist in dieser Ausführungsform einer der Bündelleiter in
zwei Bündelleiterhälften 3 a und 3 b geteilt, deren Konturen
ebenfalls Kreise darstellen. Hierbei enthält jede Bündelleiterhälfte
3 a bzw. 3 b eine gleich große Zahl von Teilleitern
4, nämlich sechs bei einer vollständigen Anzahl von zwölf
Teilleitern in jedem Bündelleiter. Wie
sich aus der Zeichnung ergibt, sind die Bündelleiterhälften
3 a und 3 b innerhalb der Konturen der Bündelleiter 1
bzw. 2 angeordnet. Die Konturkreise der Bündelleiterhälften
3 a und des Bündelleiters 1 und die Konturkreise der Bündelleiterhälften
3 b und des Bündelleiters 2 sind in diesem
Falle konzentrisch zueinander angeordnet. Die Abstände S
und die Verteilung der Leiter in den äußeren Bündelleitern
1 und 2 sind die gleichen wie bei der oben beschriebenen
Ausführungsform, wodurch die Erzeugung eines schwach inhomogenen
elektrischen Feldes sichergestellt wird, in dem ein
elektrischer Durchschlag bei auf der Leitung entstehenden
Überspannungen, die die zulässigen überschreiten, nur in
Streamerentladungsform auftreten kann.
Die Bündelleiterhälften 3 a und 3 b sind an den Enden
der Leitung oder an anderen dazu geeigneten
Stellen elektrisch miteinander verbunden.
Die übrigen Bauteile dieser Leitung
sind in gleicher Weise ausgeführt, wie es in der vorhergehenden
Ausführungsform beschrieben ist.
Diese Übertragungsleitung kann eine natürliche Leistung
aufweisen, die um etwa 10% geringer als die der in
der vorhergehenden Ausführungsform beschriebenen
Übertragungsleitung. Im Vergleich mit dieser ermöglicht
die in Rede stehende Leitung eine Verkleinerung der
Masthöhe.
In Fig. 9 ist eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen
Übertragungsleitung dargestellt, bei
der eine der Konturen, auf
denen im Querschnitt der Leitung gesehen - die Leiter der
Bündelleiter angeordnet sind, und zwar die Kontur des inneren
Bündelleiters 3, geschlossen ausgebildet und als
Oval gestaltet ist, während die Konturen der anderen zwei
Bündelleiter 1 und 2 offen und als Kurven gestaltet sind,
durch die die Kontur des Bündelleiters 1 umfaßt ist. Hierbei
sind die Konturen der Bündelleiter 1 und 2, wie aus der
Zeichnung ersichtlich, unten so angeordnet, daß ihre konvexen
Teile nach unten gerichtet sind. Aus der Zeichnung
kann man auch ersehen, daß die Konfiguration der Leitung
nach dieser Ausführungsform gleichsam aus der in Fig. 4 gezeigten
Ausführungsform durch Schneiden und Auseinanderführen
zweier äußerer Bündelleiter gebildet wird.
Jeder der Bündelleiter 1, 3 und 4 nach der ergebenen
Ausführungsform enthält je 15 Teilleiter 4. Jedoch kann
die Teilleiterzahl im mittleren und im unteren Bündelleiter
2 bzw. 1 oder in einem von diesen größer als im oberen Bündelleiter
3 sein, was zweckmäßig sein kann, weil der untere
Bündelleiter 1 eine hohe Kapazität infolge seiner großen
Abmessungen aufweist und/oder der mittlere Bündelleiter
eine relativ erhöhte Kapazität infolge seiner Anordnung zwischen
den beiden Bündelleitern 1 und 3 hat. Eine solche Aufteilung
der Bündelleiter, bei der sie eine unterschiedlich
große Anzahl von Teilleitern 4 haben, ermöglicht eine
gleichmäßigere Verteilung der durch die Teilleiter 4 fließenden
Ströme und damit eine Herabsetzung der Energieverluste
auf der Leitung.
Wie aus Fig. 9 ersichtlich ist, sind die Teilleiter
4 in dem mittleren und im äußeren Bündelleiter 2 bzw. 1
mit einem unterschiedlich großen Abstand längs der Konturen
dieser Bündelleiter angeordnet. So sind im mittleren
Teil der Konturen der Bündelleiter 1 und 2 die Teilleiter
im Vergleich mit
der gegenseitigen Anordnung der Teilleiter 4 in den
äußeren Teilen der Konturen dieser Bündelleiter in einem geringeren Abstand voneinander entfernt.
Dies erlaubt es, Ladungen und Ströme in den Teilleitern 4
gleichmäßig zu verteilen. Außerdem werden durch Verkleinerung
des Abstandes zwischen den Leitern an den Enden der
offenen Konturen der Bündelleiter 1 und 2 die elektrische
Feldstärke an diesen Enden ausgeglichen, sogenannte "Endeffekte"
verringert und damit die Bildung einer örtlichen
Koronaentladung an den äußeren Leitern der Konturen der Bündel
1 und 2 vermieden. Zum gleichen Zweck sind an den Enden
der Konturen der Bündelleiter 1 und 2 Teilleiter 4
beiderseits des Abstandshalters 5 vorgesehen.
Diese Maßnahmen gegen unerwünschte "Endeffekte" zu
ergreifen, ist besonders wichtig für Hoch-, Höchst- und
Ultrahöchstübertragungsleitungen.
Die Abstände S zwischen den benachbarten Bündelleiter
1-2 und 2-3 sind dieselben wie bei den vorhergehenden
Ausführungsformen. Dadurch sowie durch die angegebene Konfiguration
und Anordnung der Bündelleitung und Teilleiter
in diesen ist bei der gegebenen Ausführungsform, wie auch
bei den oben beschriebenen, im gesamten Volumen der Räume
zwischen den Bündelleitern das elektrische Feld schwach inhomogen,
in dem ein elektrischer Durchschlag bei auf der Leitung
entstehenden Überspannungen, die die zulässigen überschreiten,
nur in Streamerentladungsform möglich ist.
Die aufhängbaren Isolatorketten 7 sind gegebenenfalls
mit den Enden der Abstandshaltern 5 der offenen
Bündelleiter 1 und 2 verbunden und verlaufen zu den
Winkeln und der Traverse 11 des Π-förmigen Mastes hin
entlang Linien, die nahe einer Tangente an die Enden
der Konturen der Bündelleiter 1 und 2 sind.
Die übrigen Bauelemente sind in dieser Ausführungsform der
Leitung ebenso wie bei der ersten
Ausführungsform ausgeführt.
Die Übertragungsleitung nach Fig. 9 weist eine
kleinere Übertragungsfähigkeit gegenüber den
Leitungen nach Fig. 4 und 8 aus, weil das Verhältnis
von Länge l der Kontur des mittleren Bündelleiters 2
zu Abstand S zwischen den Bündelleitern dieser Leitung
geringer ist als bei den vorhergehenden Ausführungsformen.
Jedoch wird in vielen Fällen eine solche Ausführungsform
dann bevorzugt, wenn eine zu hohe natürliche Leistung
nicht erforderlich ist, weswegen die Verwendung der
ersten betrachteten Ausführungsform in wirtschaftlicher
Hinsicht nicht zweckmäßig ist.
Bei der in Fig. 10 gezeigten Ausführungsform
sind sämtliche Konturen, auf denen, im Querschnitt der Leitung
gesehen, die Teilleiter der Bündelleiter 1, 2 und 3 angeordnet
sind, geschlossen ausgebildet. Dabei haben
die Konturen der Bündelleiter, wie aus der Zeichnung ersichtlich,
im wesentlichen die Form von Geraden, deren konvexe
Teile nach unten zeigen.
Die Konfiguration der Leitung nach Fig. 10 ist,
im Querschnitt gesehen,
gleichsam durch Schneiden des Bündelleiters 3
in Fig. 9 und Auseinanderführen der Ende aller Bündelleiter
erhalten.
Bei der in Fig. 10 gezeigten Ausführungsform enthält
jeder Bündelleiter 1, 2 und 3 je 12 Teilleiter 4. Jedoch
kann wie auch bei der in Fig. 9 wiedergegebenen Ausführungsform
die Teilleiterzahl im mittleren und im unteren
Bündelleiter 2 bzw. 1 oder in einem dieser beiden größer als im
oberen Bündelleiter 1 sein, um die Ströme in diesen Leitern möglichst
gleichmäßig zu verteilen.
Wie aus Fig. 10 ersichtlich ist, sind die Leiter 4 in
den mittleren Teilen der Bündelleiter 1 und 2 in einem
größeren Abstand voneinander entfernt als die Teilleiter 4
in den äußeren Teilen dieser Bündelleiter, d. h. ebenso wie
bei der vorangehenden Ausführungsform.
Die Abstände S zwischen den benachbarten Bündelleitern
in den Paaren 1-2 und 2-3 werden ebenso wie bei den
obenbeschriebenen Beispielen gewählt. Dabei ist, wie
bei den obenbeschriebenen Ausführungsformen, im gesamten
Volumen der Räume zwischen den Bündelleitern das elektrische
Feld schwach inhomogen, in dem ein elektrischer Durchschlag
bei auf der Leitung entstehenden Überspannungen,
die die zulässigen überschreiten, nur in Streamerentladungsform
auftreten kann.
Die obere Traverse 11 ist, wie aus Fig. 10 ersichtlich,
vieleckig ausgebildet. Die Abstandshalter 5
mit den Leitern 4 sind an geneigten Seiten dieser Traverse 11
mittels Isolatorenketten 7 aufgehängt, deren Neigungswinkel
zum Horizont von oberen Bündelleiter 3 zum unteren Bündelleiter
1 abnimmt. In der gegebenen Ausführungsform sind die
Abstandshalter 5 nicht miteinander mittels Isolatoren
verbunden, wie es bei den vorhergehenden Ausführungsformen
der Fall war. Dies ist dadurch möglich, daß dank
der bei dieser Ausführung gewählten Form der Konturen der
Bündelleiter 1, 2 und 3 und Anordnung der Isolatorenketten 7
Windlasten nicht gefährlich sind. Unter konkreten Bedingungen
der Anwendung der Übertragungsleitung kann
man bei Bedarf bei der hier zu betrachtenden Ausführungsform,
wie auch bei den vorhergehenden Ausführungsform Isolatoren
zwischen den Abstandshaltern sowie metallische
Abstandshalter mit Isolatoren zwischen diesen in den Spannfeldern
der Leitung anwenden.
Die in Fig. 10 gezeigte Übertragungsleitung ist
wie auch die nach Fig. 9 für solche
Anwendungsfälle geeignet, bei denen eine geringere
Übertragungsfähigkeit als die der Leitung
nach Fig. 4 ausreichend ist.
In Fig. 11 ist eine Ausführungsvariante der
Übertragungsleitung abgebildet, die sich
von der nach Fig. 10 dadurch unterscheidet, daß die
Konturen der Bündelleiter
1, 2, 3 begradigt sind. Wie aus Fig. 11 zu ersehen ist, ist der
größere Teil der Konturen der Bündelleiter 1, 2, 3 als horizontal liegende Geraden
gestaltet.
In der gegebenen Ausführungsform sind die Zahl der
Teilleiter 4 in jedem Bündelleiter 1, 2 und 3, deren
Verteilung und der Abstand S zwischen den benachbarten
Bündelleitern 1-2 und 2-3 dieselben wie bei der in
Fig. 10 gezeigten Ausführungsform. Daher ist bei dieser
Ausführungsform im gesamten Volumen der Bündelleiterzwischenräume
das elektrische Feld schwach inhomogen, in dem ein
elektrischer Durchschlag bei auf der Leitung entstehenden
Überspannungen, die die zulässigen überschreiten, nur in
Streamerentladungsform auftreten kann.
Wie aus Fig. 11 ersichtlich ist, sind die Streckenmasten
bei dieser Ausführungsform als zwei vertikale Stützen
8 ausgebildet, die sich auf die Gelenke 9 der Fundamente
10 abstützen. Die Stützen 8 sind an ihren oberen Enden
untereinander durch einen biegsamen Verband 11 verbunden und
mittels Spannelemente 12 und 13 befestigt, die in Ankern
14 verankert sind. An den oberen Enden der Stützen 8 und
an dem biegsamen Verband 11 sind Blitzschutzseile 21 vorgesehen.
Die Anzahl der Blitzschutzseilen 21 kann je nach den
konkreten Bedingungen geändert werden. In Fig. 11 ist gezeigt,
daß die Abstandshalter 5 mit den Leitern 4 bei dieser
Ausführungsform an den Stützen 8 mittels der Isolatorenketten
7 befestigt sind.
Die Konturen der Bündelleiter 1, 2 und 3 und die Lage
der Isolatorenketten 7 sind günstiger gegenüber der Ausführungsform
nach Fig. 10, was es gestattet, in vielen Fällen ohne
Isolatoren zur Verbindung der Abstandshalter 5 auszukommen.
Die in Fig. 11 gezeigte Übertragungsleitung
ist wie auch die in Fig. 10 gezeigte Leitung zum Einsatz
mit einer geringeren Übertragungsfähigkeit gegenüber der
Leitung nach Fig. 4 bestimmt. Die in
Fig. 11 gezeigte Leitung ist jedoch einfacher herstellbar
als die Leitung nach der vorhergehenden Ausführungsform.
In Fig. 12 ist eine Übertragungsleitung
gezeigt, bei der die Konturen der Bündelleiter
offen und im wesentlichen als vertikal angeordnete Geraden gestaltet sind.
Die Konfiguration des Querschnitts der Leitung nach
Fig. 12 wird aus Fig. 4 gleichsam dadurch erhalten, daß
sämtliche Kreise, auf denen die Leiter der Bündel angeordnet
sind, vertikal geschnitten und anschließend drei
Halbkreise begradigt werden.
Bei der in Fig. 12 gezeigten Ausführungsform stellt
die Kontur des mittleren Bündelleiters 2 einen Abschnitt
einer Geraden dar, an deren Enden senkrecht zum aus Metall
bestehenden Hauptabstandshalter 5 zusätzliche metallische Abstandshalter
22 mit einer kürzeren Länge angebracht sind.
Die Konturen der zwei äußeren Bündelleiter 1 und 3 sind
entlang des größeren Teils der Länge gerade Linien; ihre
Enden sind nach außen in bezug auf den mittleren Bündelleiter
2 abgebogen.
Bei dieser Ausführungsform sind die Abstandshalter
5 am Mast mittels ihrer Enden befestigt, wobei
die oberen Enden der Abstandshalter 5 für gewöhnlich
mittels Isolatorenketten 7 an der oberen Traverse 11 des
Π-förmigen Mastes und die unteren Enden der Abstandshalter
5 mittels Isolatoren 23 an einer zusätzlichen
unteren Traverse 24 befestigt sind, mit der der Π-
förmige Mast versehen ist. In den letzteren der genannten
Verbindungen können Dämpfer 25, z. B. Federdämpfer vorgesehen
sein, um Beschädigungen der Isolatoren 22 beim Bruch
eines der Leiter 4 zu verhindern.
Wie aus Fig. 12 ersichtlich ist, sind die Leiter 4 in
den mittleren Teilen der Konturen der Bündelleiter 1, 2
und 3 in größeren Abständen als an den Enden
der Konturen dieser Bündelleiter voneinander entfernt. Um die Bildung
von lokalen Koronaentladungen zu verhindern, ist an
den Enden der Konturen der Bündelleiter 1 und 3 je ein zusätzlicher
Leiter angebracht, der auf der Seite des
Abstandshalters 5 angeordnet ist, die von allen übrigen
Leitern des entsprechenden Bündelleiters abgewandt
ist. Im mittleren Bündelleiter 2 sind die zusätzlichen
Leiter an den Enden der Abstandshalter 22 befestigt.
Alle diese Maßnahmen gegen unerwünschte Endeffekte sind
besonders notwendig für Hoch-, Höchst- und Ultrahöchstübertragungsleitungen.
Die Abstände S zwischen den jeweils benachbarten Bündelleitern
1-2 und 2-3 sind entlang des größeren Teils der Länge
der Konturen ebenso dimensioniert, wie es bei den vorhergehenden
Ausführungsformen beschrieben ist. Dadurch
sowie durch die genannte Konfiguration und Anordnung der
Bündelleiter und der Teilleiter in diesen ist bei der hier
zu behandelnden Ausführungsform, wie auch bei den oben
beschriebenen Ausführungsformen, im gesamten Volumen der
Bündelleiterzwischenräume das elektrische Feld schwach inhomogen,
in dem ein elektrischer Durchschlag bei auf der Leitung
entstehenden Überspannungen, die die zulässigen
überschreiten, nur in Streamerentladungsform auftreten kann.
Zum Unterschied von den zwei vorhergehenden Ausführungsformen
sind für diese Ausführungsform Isolatoren 6
zwischen den Abstandshaltern 5 notwendig. Die Isolatoren
6 zusammen mit den Isolatorenketten 7 und 23 verhindern
das unzulässige Annähern der Bündelleiter 1, 2 und
3 unter der Wirkung von Wind. Um das unzulässige Annähern
der Bündelleiter und das Zusammenschlagen der Leiter eines
Bündelleiters in den Spannfeldern der Leitung zu verhindern,
können in diesen ebensolche Abstandshalter 5 und Isolatoren
6 vorgesehen sein, die aber leichter sind, weil
sie keinen durch das Leitergewicht bedingten Beanspruchungen
ausgesetzt sind. An Stelle der Isolatoren 6 können
in den Spannfeldern der Leitung Stangen 26 angeordnet werden,
die mit Rücksicht auf die Phasenspannung isoliert und
an Ankern 27 (Fig. 13) befestigt sind.
Die beschriebene Übertragungsleitung besitzt
im Vergleich mit den anderen
eine schmalere Trassenbahn und gestattet es gleichzeitig,
die gleichen natürlichen Leistungen wie bei den
in Fig. 9 bis 11 gezeigten Leitungen zu erreichen.
In Fig. 14 und 15 sind
Übertragungsleitungen dargestellt, bei
denen die Konturen der Bündelleiter über ihre ganze Länge
entlang gerader Linien angeordnet sind. Die Konfiguration
der Querschnitte der Leitungen nach Fig. 14 und 15 unterscheidet
sich, wie aus der Zeichnung ersichtlich, von der der
Leitungen nach Fig. 11 und 12 dadurch, daß die Enden der
Konturen der Bündelleiter geradegebogen sind.
Bei diesen beiden Ausführungsformen enthält jeder Bündelleiter
je fünf Teilleiter. Solche
Leitungen können bei einer verhältnismäßig niedrigen Nennspannung,
z. B. bei 150 . . . 220 kV angewandt werden, in
denen Leiter mit einem solchen Durchmesser eingesetzt werden
können, den üblich die Leiter in den Leitungen zur
Übertragung einer solchen Spannung haben, bei der keine
örtliche Koronaentladung an den Teilleitern entsteht.
Bei diesen beiden Ausführungsformen wird der Abstand S
zwischen den Konturen der benachbarten Bündelleiter 1, 2
und 3 ebenso wie bei den obenbetrachteten Ausführungsformen
gewählt. Deshalb ist das elektrische Feld in dem gesamten
Volumen der Bündelleiterzwischenräume schwach inhomogen,
in dem elektrisch ein Durchschlag bei auf der Leitung
entstehenden Überspannungen, die die zulässigen überschreiten,
nur in Streamerentladungsform auftreten kann.
Die Konturen der Bündelleiter 1, 2 und 3 der in Fig. 14
und 15 gezeigten Leitungen sind auf verschiedene Weise
angeordnet.
Bei der Leitung nach Fig. 14 sind die Konturen der
Bündelleiter 1, 2 und 3 als gerade Linienabschnitte gestaltet
und horizontal angeordnet, während die
Abstandshalter 5 mit ihren Enden mittels der Isolatorenketten
7 an den Tragstützen 8 des Mastes befestigt sind.
In den meisten Fällen ist es nicht notwendig, in solchen
Übertragungsleitungen Isolatoren zwischen den
Abstandshaltern 5, darunter auch in den Spannfeldern
der Leitung zu installieren, weil der Wind in der Regel
parallel zum Boden weht und die Leiter praktisch nicht zusammengedrückt
werden.
Bei der Übertragungsleitung nach Fig. 15 sind
die Konturen der Bündelleiter 1, 2 und 3 als gerade Linienabschnitte
gestaltet und vertikal angeordnet, wobei die
Abstandshalter 5 mit ihrem einen Ende mittels der
Isolatorenketten 7 an der Traverse 11 aufgehängt sind. In
dieser Ausführungsform sind die Abstandshalter 5
untereinander durch die Isolatoren 6 verbunden. In den
Spannfeldern einer solchen Übertragungsleitung können
leichtere Abstandshalter 5 und 6 angeordnet werden.
Da die Leiterzahl in den Bündeln und die Länge ihrer
Konturen bei dieser Leitung gering sind, ist es nicht notwendig,
die unteren Enden der Abstandshalter 5 mittels
Isolatoren zu befestigen, wie es bei den in Fig. 12
und 13 gezeigten Ausführungsform der Fall war.
Bei Leitungen,
bei denen die Konturen aller Bündelleiter in
Übereinstimmung mit Fig. 10 bis 15 offen ausgebildet sind, ist es
zweckmäßig, daß die Konturen der mittleren Bündelleiter 2
eine geringere Länge als die Konturen der äußeren Bündelleiter
1 und 3 aufweisen. Dies dient zum Ausgleich von Kapazitäten
und Spannungsabfällen in allen Bündelleitern einer
Leitung, bei der die Kapazität
des mittleren Bündelleiters 2 höher als die Kapazität der
äußeren Bündelleiter 1 und 3 ist. Dadurch wird die Anzahl
der Verdrillungszyklen auf die Werte vermindert, die
den bekannten herkömmlichen Leitungen entsprechen.
In Fig. 16 ist in einem für die Länge
der Konturen der Bündelleiter 1, 2 und 3 gewählten Maßstab gezeigt, wie
in diesen die Leiter 4 bei der in Fig. 12 dargestellten
Ausführungsform der Leitung mit einer
Spannung von 500 kV angeordnet sind.
Wie aus Fig. 16 hervorgeht, sind die Abstände zwischen
den Leitern 4 in den mittleren Teilen der Bündelleiter
1, 2 und 3 größer als in den äußeren Teilen dieser
Bündelleiter. Wie schon oben erwähnt wurde, wird es durch
eine solche Anordnung der Teilleiter in den Bündeln ermöglicht,
Ladungen und Ströme in den Leitern auszugleichen
und damit in den Lufträumen zwischen den Bündelleitern
ein schwach inhomogenes elektrisches Feld mit
erhöhter Homogenität zu erzeugen. Eine solche Verteilung
der Leiter in den Leiterbündeln ermöglicht es auch, die
Leistungs- und Energieverluste herabzusetzen. Außerdem
kann man durch Annäherung der Leiter 4 an den Enden der
Konturen der Bündelleiter die Bildung von örtlichen Koronaentladungen
verhindern.
Die Länge der Kontur des mittleren Bündelleiters 2 beträgt
3,0 m und die Länge der Konturen der äußeren Bündelleiter
1 und 3 ist gleich 3,5 m, d. h. die Länge der Kontur
des mittleren Bündelleiters 2 ist geringer als die Länge
der Konturen der äußeren Bündelleiter 1 und 3. Dies erlaubt
es, Kapazitäten und Spannungsabfälle in allen Bündelleitern
der Leitung auszugleichen und damit die Anzahl von
Verdrillungszyklen der Leitung auf einen Wert zu vermindern,
der für bekannte Übertragungsleitungen
typisch ist.
In Fig. 16 ist auch ersichtlich, daß die Zahl der
Leiter 4 in mittleren Bündelleiter 2 gleich 12 und
in den äußeren Bündelleitern 1 und 3 gleich 9 ist. Eine
solche Vergrößerung der Zahl der Leiter 4 im mittleren
Bündel 2 ermöglicht den Ausgleich der Ströme in den Leitern,
weil der Strom im mittleren Bündelleiter den Strom
in den äußeren Bündelleitern dadurch übersteigt, daß der
mittlere Bündelleiter 2 durch die beiden äußeren Bündelleiter
kapazitiv beeinflußt wird.
Alle bei der Beschreibung von Fig. 16 angegebenen
Besonderheiten sind besonders wesentlich, wenn die Teilleiterzahl
in den Bündelleiter groß ist.
Eine der in Fig. 12 und 16 gezeigten
Übertragungsleitungen weist folgende Kenndaten
auf.
Die Spannung dieser Leitung beträgt 500 kV. Die Gesamtzahl
der Leiter 4 in der Leitung ist gleich 30. Die
Leiter 4 sind aus Stahl und Aluminium hergestellt und
haben einen Außendurchmesser von 2,24 cm, wobei der aus
Aluminium bestehende Leiterteil eine Querschnittsfläche
von 240 mm² hat und der Durchmesser des Stahlkernes der Leiter
gleich 0,94 cm ist. Der Abstand zwischen den Bündelleitern
beträgt 3 m, die Länge der Konturen der äußeren
Bündelleiter 1 und 3 ist gleich 3,5 m und die Länge der
Kontur des mittleren Bündelleiters mach 3,0 m aus. Im
mittleren Bündelleiter 2 sind 12 Leiter 4 und in den
äußeren Bündelleitern je 9 Leiter 4 angeordnet. Die an der
Teilleiteroberfläche wirksame elektrische Feldstärke ist
gleich 21,1 kV/cm, die unter der Leitung
in Manneshöhe gemessene elektrische Feldstärke
beträgt 9 kV/m. Die Koronaverluste machen in dieser Leitung
14 kV/km aus. Die Breite der Trasse unter den Leitern
ist gleich etwa 6,5 m. Die natürliche Leistung einer solchen
Leitung ist gleich 2,6 GW, d. h. um das 3fache
höher als die der herkömmlichen Leitung
gleicher Spannung, deren natürliche Leistung 900 MW beträgt.
Bei Drehstromübertragungsleitungen
mit offenen Konturen für die Bündelleiter nach
Fig. 10 bis 16 kann man eine übliche Länge l der Konturen
der Bündelleiter in Übereinstimmung mit dem Abstand
zwischen diesen wählen. Dies bietet die Möglichkeit, eine
beliebige natürliche Leistung in einem weiten Bereich zu
gewinnen, die sich z. B. zu den natürlichen Leistungen
der herkömmlichen Übertragungsleitungen für gleiche
Spannung wie 1 : 1 bis 5 : 1 verhält.
Bei sämtlichen oben beschriebenen
Übertragungsleitungen gehören
zu wichtigen Parametern der Abstand S zwischen den benachbarten
Bündelleitern, die Länge l der Konturen der
Bündelleiter und deren Verhältnis.
Aus der Formel (10) folgt, daß die Betriebskapazität
C der erfindungsgemäßen Übertragungsleitungen direkt
proportional dem Verhältnis l/S ist. Diese Abhängigkeit
ist in Fig. 17 dargestellt. Darin ist auf der Abszisse
das Verhältnis l/S und auf der Ordinate das Verhältnis
der natürlichen Leistung P n der erfindungsgemäßen
Energieübertragungsleitungen zur natürlichen Leistung
P der herkömmlichen Übertragungsleitungen
aufgetragen, d. h. P n /P. Dabei sind die P-
Werte je nach der Nennspannung der Leitungen, die zu Vergleichszwecken
herangezogen wurden, in folgender Tabelle
angeführt:
Aus Fig. 17 geht hervor, daß die Abhängigkeit
P n /P=f(l/S) nahe einer linearen und die natürliche
Leistung der erfindungsgemäßen Übertragungsleitung
in weiten Grenzen verändert werden kann, wobei
sie gegenüber der natürlichen Leistung
der herkömmlichen Übertragungsleitungen für gleiche
Spannungshöhe um ein Mehrfaches gesteigert werden kann.
Nachdem man einen Wert für den Abstand S zwischen den
Bündelleitern bei vorgegebener Spannungshöhe gewählt hat,
wird die Länge l der Kontur des mittleren Bündelleiters
je nach der erforderlichen natürlichen Leistung der Leitung
und dem Verhältnis derselben zu der natürlichen Leistung
einer herkömmlichen Leitung bestimmt. In diesem Falle
sind erfindungsgemäß Übertragungsleitungen mit
offenen Konturen für Bündelleiter am vorteilhaftesten,
für welche ein beliebiges Verhältnis P n /P von 1 : 1
bis 5 : 1, d. h. in einem Bereich, der in den meisten Fällen
von praktischen Interesse ist, oder in einem noch weiteren
Bereich gewählt werden kann.
In Fig. 18 sind die Abhängigkeit der Hauptgrößen C und
Zb, durch die die natürliche Leistung der Leitung beeinflußt
wird, vom Verhältnis l/S gezeigt.
Die Zahl n von Leitern in den Bündelleitern der erfindungsgemäßen
Energieübertragungsleitung wird aus den
Formeln (10) und (3) wie folgt bestimmt:
Durch Zusammenfassung des Obengesagten kann man zum
Schluß kommen, daß die Berechnung der Übertragungsleitung
folgendermaßen vorgenommen wird. Bei einer vorgegebenen
natürlichen Leistung P n und einer vorbestimmten
Spannung U Phas ermittelt man die Stromstärke, worauf aufgrund
der angenommenen wirtschaftlichen Stromdichte ein
notwendiger Gesamtquerschnitt der Leiter in jedem Bündelleiter
der Übertragungsleitung berechnet wird.
Nach Fig. 3 ermittelt man unter Berücksichtigung einer zulässigen
Überspannungshöhe den Abstand S, dann errechnet
sich aus der in Fig. 17 gezeigten Kurve das Verhältnis l/S,
mit dessen Hilfe die Länge l der Konturen der Bündelleiter
gewählt wird. Danach wird aus der Formel (12) die Leiterzahl n
bestimmt.
Danach wird eine genauere Berechnung unter Berücksichtigung
der Feldstärke an der Oberfläche aller Leiter, des
Faktors K H und anderer Parameter bei der nach den Werten
l/S und n gewählten Querschnittsform der Übertragungsleitung
vorgenommen. Man muß beachten, daß die Leiter
mit gleichen Querschnitt gewählt
werden müssen, um einen gleich großen Durchhang für
die Leiter in den Spannfeldern der
Leitungen sicherzustellen.
Wie aus dem Obengesagten folgt, zeichnen sich die erfindungsgemäßen
Energieübertragungsleitungen durch einen
sehr wichtigen Vorteil aus, welcher darin besteht, daß die
Vergrößerung der Teilleiterzahl in den Bündelleitern ohne
merkliche Vergrößerung der Abmessungen des Querschnittes
der Leitung es gestattet, die natürliche Leistung in einem
Verhältnis zu erhöhen, das nahe dem theoretischen ist.
In Fig. 19 ist eine Übertragungsleitung
gezeigt, bei der durch Anordnung der
Konturen der Bündelleiter in Form von konzentrischen Kreisen
Streckenmaste anderer Bauart angewandt werden
können, als sie oben gezeigt und beschrieben sind.
Der Mast nach Fig. 19 ist mit zwei V-förmig angeordneten
Stützen 8 versehen, die sich gegen ein Gelenk 9 des
Mastfußes stützen. Der Mastfuß enthält drei geneigte
Stützen 28, die - in Draufsicht gesehen - unter einem Winkel
von 120°C auseinandergehen und sich auf drei Außenfundamentplatten
29 abstützen. Eine der geneigten Stützen
28 ist, wie aus Fig. 19 folgt, längs der Achse der
Übertragungsleitung angeordnet, was sowohl vom Gesichtspunkt
eventueller Belastungen des Mastes aus als
auch zum Hochziehen des Mastes unter Ausrichten desselben
in bezug auf die Achse der Leitung bevorzugt ist.
Die oberen Enden der Stützen 8 sind miteinander durch
einen biegsamen Verband 11 verbunden. Außerdem sind jedes
obere Ende der Stützen 8 mit den unteren Enden der zwei geneigten
Stützen 28 und die unteren Enden dieser Stützen 28
miteinander durch einen gemeinsamen biegsamen Verband 30
verbunden, dessen Einscherung so durchgeführt ist, daß der
biegsame Verband 30 von einem
einzigen Punkt aus gespannt werden kann. Eine solche Spannung
gewährleistet einen gleichmäßigen Zug in sämtlichen
Abschnitten des biegsamen Verbands 30 und zugleich im biegsamen
Verband 11. Hierbei werden auch die Stützen 8 und
die geneigten Stützen 28 des Mastfußes gespannt. Dies gestattet
es, eine gewünschte Steifigkeit der Mastform sicherzustellen
und das Material zur Herstellung sämtlicher
Stützen sparsam zu benutzen, da auf diese wirkende Kräfte
axial gerichtet sind.
Der beschriebene Mast ist standfest, weil die Kombination
der Leiter ein beträchtliches
Gewicht hat, durch das der Mast zu Boden niedergedrückt
wird. Die Fundamentplatten 29 sind bei Bedarf
im Boden eingebettet.
Dieser Mast bietet die Möglichkeit, den Metallbedarf
gegenüber den anderen bekannten Masten, darunter auch
den oben beschriebenen, um 30 bis 60% herabzusetzen. Ein
weiterer Vorteil des Mastes besteht darin, daß die gesamte
Konstruktion mit Hilfe eines einzigen Taljereeps mechanisch
gespannt werden kann. Darüber hinaus wird durch
Anwendung von Fundamentplatten die Herstellung der Fundamente
vereinfacht und verbilligt.
In Fig. 20 und 21 ist ein Endmast für
eine Übertragungsleitung gezeigt, bei der die Leiter
der Bündelleiter - im Querschnitt dieser Leitung gesehen - auf
drei konzentrischen Kreisen angeordnet sind. Bei einer solchen
Übertragungsleitung ist es sehr kompliziert,
die Leiter der Bündelleiter herauszuführen, wenn man die
üblichen Endmaste, insbesondere Π-förmige Endmaste mit
einem Paar von Stützen anwendet.
Der in Fig. 20 und 21 gezeigte Π-förmige Endmast
enthält drei Protalteile 31, 32 und 33 (Fig. 20). Diese Portalteile
sind einer nach dem anderen in axialer Richtung
der Leitung angeordnet. Die Höhe dieser
Portalteile nimmt hintereinander in Richtung auf das Ende
der Leitung ab. Die oberen Enden der
Portalteile 31, 32 und 33 sind mittels
eines Balkens 34 starr miteinander verbunden, während sich die unteren Enden
auf Fundamente 35 abstützen. Zur Sicherstellung der Stabilität
und Festigkeit des ganzen Endmastes sind die Portalteile
31, 32 und 33 untereinander mittels starrer Verbindungen
36 verbunden. Darüber hinaus verfügt jeder Portalteil
31, 32 und 33 über starre Verbindungen 37 und 38 (Fig. 21)
zwischen den Stützen 8 und über Streben 39.
Die Teilleiter 4 der Bündelleiter, deren Konturen die
Form von Kreisen haben, sind phasenweise mittels Spannisolatorenketten
40 (für jeden Teilleiter wird je eine Kette von
Spannisolatoren 40 angewandt) an einem der Portalteile 31,
32 und 33 befestigt.
Hierbei sind am in Übertragungsrichtung
der Leitung gesehen ersten Portalteil 31 die Leiter des
Bündelleiters 1, am zweiten Portalteil 32 die Leiter
des mittleren Bündelleiters 2 und am dritten Portalteil
33 die Leiter des inneren Bündelleiters 3 befestigt.
In Fig. 21 ist der Schnitt XXI-XXI der Fig. 20
in Richtung auf den zweiten Portalteil
32 gezeigt. Fig. 21 zeigt, wie der innere Bündelleiter
geführt ist und an welchen Stellen die Leiter des mittleren
Bündelleiters 2 durch die Spannisolatorenketten 40
befestigt sind. Außerdem zeigt Fig. 21, wie die Abgänge
der Bündelleiter der Leitung an eine Umspannfunktion (die
Abgänge des inneren Bündelleiters 3 sind der Anschaulichkeit
der Zeichnung halber nicht gezeigt) hergestellt sind.
Da alle Leiter in einem Bündelleiter ein gleich hohes
Potential führen und an den für jeden Bündelleiter gemeinsamen
Abstandshaltern in den Streckenmasten und
Spannfeldern befestigt sind, entfällt die Isolierung der
Leiter gegeneinander innerhalb eines jeden Bündelleiters,
jedoch müssen die Leiter von den Masten und den Leitern
der anderen Bündelleitern isoliert sein. Daher ist in jedem
Portalteil 31, 32 und 33 an den Ketten von Isolatoren 41
je ein metallischer Abstandshalter 42 aufgehängt, der jeweils gemeinsam
für alle Leiter eines der Bündelleiter ist. In jedem
Bündelleiter sind dessen Leiter 4 mit dem Abstandshalter
42 mittels Schlaufen 43 verbunden. Das obere
Ende dieser Schlaufen 43 ist mit Hilfe von Klemmen an
den Leitern befestigt, geht frei nieder und ist, nachdem
sämtliche Schlaufen 43 des einen Bündelleiters mittels
eines metallischen Abstandshalters 44 (Fig. 20), untereinander
verbunden sind, an dem entsprechenden Abstandshalter
42 befestigt, der am Mast aufgehängt ist. In Fig. 21 ist
dargestellt, daß dabei die oberen Leiter mittels Klemmen
und Leiterabschnitte 45 mit den benachbarten darunterliegenden
Leitern verbunden werden können, von denen die
Schlaufe 43 abgeführt ist. In diesem Falle wird die Anzahl
der Schlaufen 43 vermindert, aber die Schlaufen, die
mehrere Leiter mit dem Abstandshalter verbinden, müssen
mit einem größeren Querschnitt ausgeführt werden.
Von jedem Abstandshalter 42 können die Leiter
jedes Bündelleiters ohne weiteres an die Umspannstation
als horizontal verlaufende Reihen 46, 47 und 48 (Fig. 20)
für die jeweiligen Bündelleiter 1, 2 und 3 geführt werden.
Auf ähnliche Weise können Abspann- und Winkelmaste
hergestellt werden, von denen jeder je zwei Portale enthält,
von denen jedes seinerseits mit drei Portalteilen
ausgerüstet ist, wie es bei dem Endmast beschrieben wurde.
Die beschriebenen Verankerungsarten der Leiter können
nicht nur für Übertragungsleitungen, bei
denen die Konturen der Bündelleiter auf konzentrischen
Kreisen angeordnet sind, sondern auch für die in Fig. 9
und 10 dargestellten Übertragungsleitungen eingesetzt
werden.
Claims (18)
1. Drehstrom-Einfachleitung mit Bündelleitern (1, 2, 3),
deren einzelne Leiter (4) an metallischen, in der
zur Achse der Leitung senkrechten Ebene die Kontur der
Bündelleiter (1, 2, 3) bildenden, wenigstens teilweise parallel verlaufenden Abstandshaltern (5) befestigt
sind, und mit Masten (8) an denen die Bündelleiter
(1, 2, 3) mittels Isolatoren (7) befestigt und
deren Elemente außerhalb des durch die Bündelleiter
(1, 2, 3) und die Lufträume zwischen ihnen besetzten
Raumes angeordnet sind, dadurch gekennzeichnet,
daß die Abstände (S) zwischen den Bündelleitern (1, 2, 3)
im Querschnitt der Bündelleiterkontur gesehen entlang des größten
Teils der Länge der Leitung gleich groß sind, und daß
die Leiter (4) wenigstens eines Bündelleiters (1, 2,
3) derart in unterschiedlichen Abständen voneinander
angeordnet sind, daß die elektrischen Ladungen der
Leiter (4) gleich groß sind.
2. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Bündelleiter (1, 2, 3)
in einem Abstand voneinander angeordnet sind,
bei dem die elektrische Feldstärke zwischen denselben
bei der Betriebsspannung zwischen 1,65 kV/cm bei maximalem
Überspannungsfaktor und 3,15 kV/cm bei minimalem
Überspannungsfaktor der Leitung liegt.
3. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß sämtliche Konturen
der Bündelleiter (1, 2, 3) geschlossen ausgebildet
sind (Fig. 4).
4. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 3, dadurch
gekennzeichnet, daß die Leiterzahl in der
unteren Hälfte des äußeren und/oder inneren Bündelleiters
(1, 3) größer als die in der oberen Hälfte der Kontur
dieses Bündelleiters ist (Fig. 4).
5. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 3 oder 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Leiter (4)
der Bündelleiter (1, 2, 3), im Querschnitt der Leitung
gesehen, auf konzentrischen Kreisen angeordnet sind
(Fig. 4).
6. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Leiter (4) eines
der Bündelleiter (3) in zwei gleiche Teilbündelleiter (3 a, 3 b)
geteilt sind, deren jede Kontur, im Querschnitt der
Leitung gesehen, einen Kreis darstellt, der konzentrisch
zu einem Kreis verläuft, auf dem einer der zwei
anderen Bündelleiter (1, 2) angeordnet ist (Fig. 8).
7. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß eine der Konturen,
auf denen, im Querschnitt der Leitung gesehen,
die Leiter (4) der Bündelleiter angeordnet sind, geschlossen
ausgebildet ist, während die übrigen Konturen
offen sind und die erste Kontur teilweise umfassen (Fig. 9).
8. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß der Abstand zwischen
den Leitern (4) im mittleren Teil der Kontur mindestens
eines offenen äußeren Bündelleiters (1) geringer
als in den äußeren Teilen der Kontur dieses Bündelleiters
ist (Fig. 9).
9. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 7 oder 8, dadurch
gekennzeichnet, daß im Querschnitt
der Leitung die Kontur des oberen Bündelleiters (3)
als Oval gestaltet ist und die Konturen der unteren Bündelleiter
(2, 1) als nichtgeschlossene Kurven gestaltet
sind, deren konvexe Seiten nach unten gerichtet sind
(Fig. 9).
10. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß sämtliche Konturen,
auf denen, im Querschnitt der Leitung gesehen,
die Leiter (4) der Bündelleiter (1, 2, 3) angeordnet
sind, offen ausgebildet sind (Fig. 10-15).
11. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die Leiter (4) in den
mittleren Teilen der Konturen der Bündelleiter (1, 2,
3) in größeren Abständen voneinander als die Leiter (4)
entfernt sind, die auf den äußeren der Konturen
angeordnet sind (Fig. 11-15).
12. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die Konturen
aller Bündelleiter, im Querschnitt der Leitung gesehen,
längs Kurven angeordnet sind, deren konvexe Seiten nach
unten gerichtet sind (Fig. 10, 11).
13. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die Konturen
aller Bündelleiter (1, 2, 3), im Querschnitt der Leitung
gesehen, im wesentlichen vertikal angeordnet
sind, wobei die Enden der äußeren Bündelleiter (1, 3)
in bezug auf den mittleren Bündelleiter (2) nach
außen abgebogen sind, während an den Enden des mittleren
Bündelleiters (2) Leiter (4) vorhanden sind, die
längs der Linien angeordnet sind, die im Querschnitt
der Leitung gesehen, senkrecht zur Kontur des Hauptteils
dieses Bündelleiters sind (Fig. 12, 13).
14. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch
gekennzeichnet, daß die Konturen
der Bündelleiter (1, 2, 3), im Querschnitt gesehen, im
wesentlichen die Form von Geraden haben (Fig. 14, 15).
15. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 14, dadurch
gekennzeichnet, daß die Konturen aller
Bündelleiter (1, 2, 3) horizontal angeordnet sind
(Fig. 14).
16. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Konturen aller Bündelleiter,
die Geraden darstellen, vertikal angeordnet
sind (Fig. 15).
17. Drehstrom-Einfachleitung nach einem der Ansprüche 13
bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß
die Kontur des mittleren Bündelleiters (2) kürzer ist
als die der äußeren Bündelleiter (16).
18. Drehstrom-Einfachleitung nach Anspruch 13 oder 16,
dadurch gekennzeichnet, daß die unteren
Enden der Bündelleiter (1, 2, 3) mittels Isolatoren (23)
an einer zusätzlichen, am Mast (8) angebrachten Traverse
(24) befestigt sind (Fig. 12).
Applications Claiming Priority (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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SU792732456A SU778637A1 (ru) | 1979-03-11 | 1979-03-11 | Воздушна лини электропередачи |
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SU2774326 | 1979-06-12 | ||
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- 1980-03-11 JP JP55500886A patent/JPS631805B2/ja not_active Expired
- 1980-03-11 DE DE803036757A patent/DE3036757A1/de active Granted
- 1980-11-11 SE SE8007913A patent/SE453704B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-12-18 IN IN1404/CAL/80A patent/IN152636B/en unknown
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JPS56500358A (de) | 1981-03-19 |
SE8007913L (sv) | 1980-11-11 |
SE453704B (sv) | 1988-02-22 |
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IN152636B (de) | 1984-02-25 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: VON FUENER, A., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT. EBBINGHAUS |
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D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |