JPS631805B2 - - Google Patents

Description

請求の範囲 １ 束ね相式単一回路３相架空電力送電線であつ
て、該送電線は一連の補助導体であつて送電線の
軸に垂直な平面内で束ね相の断面形状を限定する
金属部材、束ね相によつて占有される空間と束ね
相間の空隙の外側に配置された構造部材を有する
塔、及び送電線の相を相間ギヤツプの主要領域上
にほぼ均一な電界を有するこの送電線の塔に固定
するがいしに取り付けられたものを含むものにお
いて、送電線の断面内での隣接する塔懸垂複相が
少なくとも相の長さの主要領域において実質的に
等距離的な方法で一定間隔をおいて離れていると
共に送電線の少なくとも１つの束ね相内における
補助導体は該補助導体の電荷が等しいように非等
距離的に配列されかつ相と補助導体の上記配列に
よつて生成された電界は相間ギヤツプの全領域内
でほぼ均一であり、このようにして生成された電
界が、送電線内に過電圧が生じたときにストリー
マ形式によつてのみ絶縁破壊されることを特徴と
する束ね相式単一回路３相架空電力送電線。

２ 動作電圧における束ね相間の電気勾配が送電
線の最大定格過電圧を有する1.65kV／cmから送
電線の最小定格過電圧を有する3.15kV／cmまで
の範囲にわたるように送電線の隣接複相が一定間
隔を置いて離れている請求の範囲第１項記載の送
電線。

３ 送電線の断面内において束ね相の補助導体を
まわりに配置するために設けた形状のすべてが閉
鎖設計を有する請求の範囲第１，２項記載の送電
線。

４ 少なくとも１つの外部束ね相において、形状
の下方半分内の補助導体の数が相形状の上方半分
内の数より大である請求の範囲第３項記載の送電
線。

５ 送電線の断面内の束ね相の補助導体が同心円
のまわりに配列されている請求の範囲第３，４項
記載の送電線。

６ 束ね相の１つの補助導体が２つの半相に等し
く分割され、送電線の断面内における各半相の形
状が２つの他の束ね相の１つのまわりに配列され
た円の内側に同心状に配置した円を表わしている
請求の範囲第５項記載の送電線。

７ 送電線の断面内の束ね相の補助導体をまわり
に配列するために設けた形状の１つが閉鎖設計を
有し、形状の残りは開放設計を有しかつ第１の形
状を包含している請求の範囲第１，２項記載の送
電線。

８ 少なくとも１つの開放外部相において、形状
の中央部分内の補助導体がこの相の形状の周辺部
分内より少ない距離だけ相互に離れている請求の
範囲第７項記載の送電線。

９ 送電線の断面内における上方束ね相の形状が
長円形状を帯び、下方束ね相の形状が下方に向い
た凸面部分を有する曲線形状を帯びている請求の
範囲第７，８項記載の送電線。

１０ 送電線の断面内における束ね相の補助導体
をまわりに配列するために設けた形状のすべてが
開放設計を有する請求の範囲第１，２項の送電
線。

１１ 束ね相の形状の中央部分内の補助導体が形
状の周辺部分内の補助導体より長い距離だけ相互
に離れている請求の範囲第１０項記載の送電線。

１２ 送電線の断面内のすべての束ね相の形状が
下方に向いた凸面部分を有する曲線のまわりに配
列されている請求の範囲第１０，１１項記載の送
電線。

１３ 送電線断面内の全束ね相形状が実質的に垂
直であつて周辺束ね相の端部分は中央相に関して
外方に曲がつており、中央束ね相の端部分はこの
束ね相の主要部分の形状に対して送電線断面内に
おいて垂直な線に沿つて配設した補助導体を担持
するようになつている請求の範囲第１０，１１項
記載の送電線。

１４ 送電線断面内における束ね相形状が実質的
な直線形状を帯びている請求の範囲第１０，１１
項記載の送電線。

１５ 実質的な直線形状を帯びる全束ね相の形状
が水平に配列されている請求の範囲第１４項記載
の送電線。

１６ 実質的な直線形状を帯びる全束ね相形状が
垂直に配列されている請求の範囲第１４項記載の
送電線。

１７ 中央束ね相の形状が周辺束ね相の形状より
小さい長さである請求の範囲第１３項記載の送電
線。

１８ 束ね相の下方端部分が塔内に設けた付加横
断部材にがいしにより固定されている請求の範囲
第１３または１６項記載の送電線。

１９ 束ね相が懸架塔の上方部分にがいしにより
固定され該懸架塔の各々は120度の角度で共同中
心から平面内で分布していると共に基板上に下方
先端が静止している３つの傾いたポスト形状に形
成されたベースにヒンジ結合されたＶ型ポストを
含み、Ｖ型ポストの上方先端は１つの柔軟継ぎ手
により相互結合されていると共にベースの傾いた
ポストの下方先端に結合され該下方先端は１つの
個所から緊張状態に引つぱられることができるよ
うに通過するもう１つの柔軟継ぎ手により相互結
合されている請求の範囲第５項記載の送電線。

２０ 各デツドエンド、カンカ及びアングル塔が
横断部材、止め金、かたい継ぎ手を具備する少な
くとも１つの３ポスト形ポータルを含み、各束ね
相内の補助導体は、より長い直径の曲線のまわり
に配列された補助導体から開始する特定の順序に
よりポーラルの各部分の止め金と横断部材にがい
しにより固定されている請求の範囲第５、または
９項記載の送電線。

技術分野 本発明は、一般には高電圧、特別高電圧、超高
電圧用の単一回路３相架空交流送電線に関し、特
に束ね相式単一回路３相架空電力送電線に関す
る。

背景技術 束ね相式の電力送電線か公知であり、その各相
内には二、三の単一の裸の補助導体、一般にはス
チール−アルミニウムを組み込んである。これら
補助導体は電力送電線の断面内において金属スペ
ーサにより相互接続され、束ね相の形態を形成し
ている。束ね相は懸垂、デツドエンド、アング
ル、アンカといつたがいしにより送電線の塔に取
り付けられている。このような束ね式電力送電線
は各相が単一の導体だけにより表わされている送
電線に比べてサージインピーダンスが少ない。こ
の理由は束ね相式電力送電線が増大した電力伝送
容量即ち固有送電容量を特徴とするからである。

現在、送電線で伝送される電力のブロツクが増
大しているので、送電線の電力送電容量を高める
ことに関して要求が増大しつつあり、この要求は
経済効果のレベルを十分達成するように満たされ
なければならない。

束ね相式交流送電線の電力送電容量の増加を達
成する可能な方策の１つは束ね相内の補助導体の
数を増すことである。しかし、直径の減少を伴な
う補助導体の数の増加はスパン長の減少をもたら
し、直径の減少を伴なわない補助導体の数の増加
は従来技術の送電線において送電線の電力伝送容
量の増分の急速減衰が生じた。これは経済的観点
から不合理である。

従来、束ね相式単一回路３相架空電力送電線が
公知であり、該送電線は類似の通常の従来技術の
送電線に対抗して補助導体の数を増加させている
（モスコ，「エネルギ」出版社のアレクサンドロフ
ゲー．エヌ．，クリロフ エス．ベー．，リスコヒ
キナ テー．ベー．リスコフ ワイ．イ．，レド
コフ ベー．ペー．，による「導体をたばねた半
径が増加した架空交流送電線を組み立てる方策に
ついて」，「電力プラント」の1978年、No.８の48ペ
ージ乃至55ページ）。上記電力送電線は金属スペ
ーサに取り付けた補助導体を組み込んでおり、該
補助導体は送電線の軸、塔組立体及びそれに束ね
た相を固定するがいしに垂直な平面内において束
ね相の断面形状を形成している。考慮している送
電線は、水平方向に分離された等しい直径の円形
状に設計された束ね相形態を有し、塔の柱は上記
円の間に配置されている。

このような送電線の各相においては、他の通常
の従来の束ね相式送電線の場合のように、補助導
体の数が同じであつて平等に一定間隔離れてお
り、即ちたばねピツチが各相においてすべての相
で統一されている。しかし、上記送電線の各相に
おける補助導体の数は他の従来の送電線の相にお
ける補助導体の数に比べて多くなつた。即ち、
750kV送電線用では通常の４乃至５の代りに９ま
で、1150kV送電線用では通常の８の代りに12乃
至13まで多くなつた。この相における補助導体の
数の増加に従つて、各相の補助導体を支持する円
の半径r_pも増加しており、このことは補助導体間
の通常のたばねピツチを維持するためになされ
た。この場合、上記送電線の相間間隔は従来の送
電線と同じである。即ち750kV送電線では17乃至
20メートル、1150kV送電線では23乃至25メート
ルである。各相の補助導体を支持する円の増加し
た半径即ち増加した相をたばねた半径はサージイ
ンピーダンスを150オームまで減少させると共に
それにより750kV送電線の固有送電容量を2MW
から3.5MWまで上げかつ1150kV送電線のサージ
−インピーダンス装荷を5MWから9MWまで上げ
即ち70乃至80％上げることを可能にした。

問題となつている送電線では、第２２図に示す
ように、隣接する相間の補助導体の間隔がすべて
同じではなくＳからＳ＋4rpまで変動する。第２
２図において、ＳはＡ相の補助導体２とＢ相の補
助導体３の間の最小の間隔、rpは多導体により構
成された１相当たりの半径、Ｓ＋4rpはＡ相の補
助導体１とＢ相の補助導体の間の最大の間隔であ
る。

このように隣接相間には間隔があり、それだけ
スペースをとりかつ接地塔も設けなければならな
いので、空隙における電界が不均一になる。

許容過電圧値を越えた場合、かかる電界は、リ
ーダー形式で相間で生じる電気的破壊現象にさら
され、上記形式は電気放電が生じる空気通路の相
間ギヤツプにおける形式により特徴付けられる。
即ち、このリーダー形式は電界の不均一がシヤー
プである長い空隙に生じる絶縁破壊形式である。
このような空隙が過電圧状態になると、放電の初
期において既に明るく輝いた導電性のチヤネルが
形成される。このチヤネルがリーダー、つまり花
火の導火線のような役目をする。このリーダーは
結局は空隙全体を占め、この結果電界強度が非常
に低く平均1.5から２〔Ｖ／cm〕である。この条件
における必要な電気的強度を保証するため相は比
較的大きな距離だけ離れていなければならない。
すべてこの事は、全体の寸法が相当に増加すると
共に塔組立体の費用の増加につながる他に、送電
線施設用地の幅の増加につながり、このことは固
有送電容量における利得が全く無意味になるとい
う経済的に異議のある考えとなる。

送電線の電力送電容量を高めるもう１つの可能
な方策は相数を増すことである。従来技術におい
て、462kVの電圧定格を有する６相電力送電線が
公知である（「エレクトラ」1968年、No.61：エル．
オー．バースホールド、「21世紀の始めに向けて
の電気送電」）。

この送電線の各相は４つの補助導体に束ねら
れ、該補助導体は相中心の周りの金属スペーサ上
に規則正しく配設されている。送電線の相は共同
中心の周りにも配設され、塔組立体の要素は相に
より占められる空間と相間空隙の外側に設けられ
ている。即ち、第２３図に示すように、塔組立体
は６相の外側にＶ字形に設けられている。隣接相
の軸間の間隔は4.9メートルになり、隣接相の最
も近い導体間の間隔は4.4メートルになる。動作
電圧の振幅値における相間ギヤツプの電位の傾き
はこの送電線において1.5kV／cmになる。

この従来技術の送電線においては、上述の送電
線の場合のようにすべての隣接相の補助導体は距
離が変化して離れており、このために相間の電界
は等しくない。

上記送電線の塔は比較的小さい全寸法を有して
いると共にその固有送電容量は高くかつ6MWに
なる。しかし、６相送電線は整流技術において使
用される接続回路を有する変圧器の使用を必要と
し、このことは伝送線を著しく複雑にすると共に
費用も増す。

束ね相式交流送電線の電力送電容量を増加させ
る従来技術における公知の他の方策は相間ギヤツ
プ内にほぼ等しい電界を形成することにある。こ
のような方策は1966年３月３日発行のアメリカ第
3249773号特許に開示され、その明細書は２つの
送電線を記述している。

その１つは単一回路単相架空電力送電線であつ
て金属スペーサ、一連の門型懸架塔及びがいしに
取り付けられた２列の補助導体を含み、その中
で、補助導体の下方の列を塔に固定するがいしは
懸垂緊張がいしであり、補助導体の上方の列を固
定するがいしはポストがいしである。上記従来技
術の送電線は塔の水平横断部材について対称に配
置された補助導体列を特徴とし、上記部材により
塔が相間空隙によつて占有される空間の内側に配
設されている。各列内の補助導体の数は同じであ
つて補助導体は等距離で間隔を置いている。

この特別な単相電力送電線において、相間ギヤ
ツプ内の塔部材の存在は、類似の塔配列を有する
他の従来の送電線の場合のように相間電界によつ
て表わされる均一度の減少をもたらすと共に相間
隔を広げることが不可欠となる。すべてのことは
単相式と同様に小さな送電線の電力送電容量を制
限する。更に、上記送電線内にポストがいしを設
けることはポストがいしが補助導体内に生じる長
手方向の力が作用したときに相対的に小さな強度
限界を有するので、スパン長の減少が必要となり
その結果塔の数と送電線の製造費用の増加をもた
らす。

上記アメリカ特許に開示された束ね相式単一回
路３相架空電力送電線は技術的本質において本発
明の主題にほとんど聞連しており、従つて原型と
しては同じである。この従来技術における電力送
電線は多数の補助導体を含み、該補助導体は送電
線の軸に垂直な平面内で束ね相形状を限定する金
属スペーサ、相によつて占有される空間及び相間
空隙の外側に部材が配置されている一連の塔、及
びこの送電線送電線の相を固定するがいしに取り
付けられており、相間ギヤツプ領域の大部分にお
ける電界は大体等しい。考察している送電線内の
相の形状は頂点が120度の角を有するＶ形状であ
つて共同中心のまわりに相を集めることができ
る。従つて各相においてこの相のＶ形形状の１つ
の直線アームは第２相のＶ形形状の直線アームの
１つに並列に整列し、第１相のＶ形形状の他の直
線アームは第３相のＶ形形状の直線アームの１つ
に並列整列する。すべての相において、補助導体
は等距離で間隔を保ち、各相の補助導体の１つは
相のＶ形形状の頂点に配置されている。これらの
状況内で地面に対する容量結合の減少を考慮し
て、上記送電線のすべての相は塔の上方に配設す
ると共にポストがいしにより塔に固定されてい
る。

このような送電線の複相は他の従来技術の送電
線に比べて一層少ない距離で相互に配設されてい
る。しかし、すべての３つの束ね相が共同中心に
集束しかつ各相の補助導体間の間隔が等しいとい
う事実によれば、共同中心の領域における電界は
大体均一でなく、従つて送電線が過電圧に耐える
場合はいつでも破壊効果に従う。この結果、この
ような送電線の電力送電容量を制限する必要が生
じる。更に、上記指摘したように、ポスト形がい
しを使用することにより必要的にスパンが減少す
ると共に懸架塔組立体の数が増加する。このこと
は送電線の製造費を増加させかつ各相内の相当量
の大量の２次導体を具備する高電圧、高容量定格
の送電線の利用を制限する。

発明の開示 本発明は高電圧、特別高電圧、超高電圧用の束
ね相式単一回路３相架空電力送電線であつて、束
ね相の断面形状束ね相の各配列及びこれらの相に
おける補助導体の分配が電界の均一性における最
大の増加と相間ギヤツプにおけるエネルギ集中を
効果的に確保するようになつており、それにより
高い経済的効果特性を有する送電容量の送電線を
改善するものを提供することにある。

その目的は束ね相式単一回路３相架空電力送電
線であつて、該送電線は一連の補助導体であつて
送電線の軸に垂直な平面内で束ね相の断面形状を
限定する金属部材、束ね相によつて占有される空
間と束ね相間の空隙の外側に配置された構造部材
を有する塔、及び送電線の相を相間ギヤツプの主
要領域上にほぼ均一な電界を有するこの送電線の
塔に固定するがいしに取り付けられたものを含む
ものにおいて、送電線の断面内での隣接する塔懸
垂複相が少なくとも相の長さの主要領域において
実質的に等距離的な方法で一定間隔をおいて離れ
ていると共に送電線の少なくとも１つの束ね相内
における補助導体は該補助導体の電荷が等しいよ
うに非等距離的に配列されかつ相と補助導体の上
記配列によつて生成された電界は相間ギヤツプの
全領域内でほぼ均一であり、このようにして生成
された電界が、過電圧状態になつた場合にはスト
リーマ形式によつてのみ絶縁破壊が生じることを
特徴とする束ね相式単一回路３相架空電力送電線
により達成される。

電気的破損のストリーマフオームが公知であり
時間的、空間的に相互に離れた相間空間内におけ
る連続的な一連の再生可能な電子なだれを表現し
ている。この破損形態は一種の波工程の展開を伴
ない、該波工程内では最も高いイオン化強度の領
域が10⁸cm／ｓの速度で光電離の決定的な影響に
より移動する。破損のストリーマフオームを有す
る平均電気勾配はリーダフオームよりも高く４乃
至5kV／cmになる。従つて電気損失のストリーマ
フオームは電界均一度を特徴とする定量測定であ
る。

相間ギヤツプの全領域内の破損はストリーマフ
オーム内でのみ生じるという事実により、本発明
は電界均一度における最適増加を確保している。
これにより高電圧、特別高電圧、超高電圧電力送
電線の送電容量を著しく高めることができる。同
時に隣接相の各対が離れているので動作電圧にお
いて相間ギヤツプ内の電位の傾きが送電線内の最
大定格過電圧を有する1.65kV／cmから最小定格
過電圧を有する3.15kV／cmまで変化することは
都合がよい。

束ね相の断面内に配置された束ね相補助導体を
有する本発明に係る電力送電線の１つの実施例に
おいては、すべての形状が閉じた設計形態におい
て製作されている。このような送電線は束ね相内
に最も多くの補助導体を組み込むことができ、従
つてこの設計は最高の固有送電容量が送電される
送電線に好ましい。

上記実施例においては、少なくとも１つの外部
束ね相の形状の下方半分における補助導体の数は
問題となつている相形状の上方半分における数よ
り大である。束ね相の増加キヤパシタンスに関す
るのみならず外部束ね相の形状の下方部分を地面
へ接近させることに関して、上記の補助導体の分
配は補助導体内の電荷と電流をマツチングさせる
ために好ましく、電界均一度を改善すると共に補
助導体内の損失をなくす。

束ね相の閉鎖形状は同心円形状を有することが
好ましい。

本発明に係る電力送電線においては、束ね相の
１つの補助導体が２つの半相に等しく分割され、
送電線の断面領域内における上記半相の各形状は
２つの他の束ね相の１つが存在する円の内側に配
置した円を表わしている。このような設計によ
り、すべての束ね相が閉鎖形状、特に円により表
わされて１つのまわりにまたは他の内側に配設さ
れている送電線に対して固有送電容量における無
意味な減少（約10％）を有する塔組立体の高さを
減少させることが可能である。電力送電線の主要
な実施例によれば、送電線の断面内に束ね相補助
導体が配置されている形状の１つは閉鎖された設
計であり、残りは開放されておりかつ第１の形状
を包絡している。このことはすべての形状が閉鎖
式の本発明に係る電力送電線に比べてより少ない
固有送電容量を有する相間間隔と形状長との間の
望ましい比率を得ることができる。上記設計では
少なくとも１つの開いた外部の相の形状の中央部
分における補助導体間の間隔が問題となつている
相の形状の周辺部分の間隔より小さいことが好ま
しい。最初の実施例に関して上記したように、こ
のことは最も簡単な方法で補助導体内の電荷と電
流を釣り合わさる他に、補助導体内の損失を減少
させると共に電界均一度を改善させる。

束ね相の１つが閉鎖形状を有し残りが開放形状
を有する実施例は、上方の束ね相形状が長円のよ
うな形をしていると共に下方の複相形状は凸面が
下方に面する曲線のような形状をしている場合で
ある。このことは可能な限り最も簡単な方法で束
ね相を塔上に懸垂することを達成可能にする。

本発明に係る電力送電線においては、すべての
束ね相形状が開放設計を有する。かかる設計は本
発明の送電線の２つの上記実施例の最初のものに
対して、相対的に小さい固有送電容量を有する送
電線に好ましい。この特別な実施例では、補助導
体内の電荷と電流のマツチングを確保するとき相
の開放形状の縁に沿つて生じる局部コロナ効果を
阻止するために、束ね相形状の中央部分の補助導
体が形状の周辺部分のまわりに配置した補助導体
の束ね相間隔より大きい間隔を有する。束ね相の
開放形状は凸面部分が下方に面する曲線状に形成
し束ね相を簡単に塔上に懸垂させることができ
る。

送電線によつて占有される送電線施設用地の幅
だけでなく送電線の下の電位の傾きを一層増大さ
せるために、すべての束ね相の形状は本質的に垂
直配列を有し、この場合周辺束ね相の末端は中央
束ね相の外方・方向に曲かつており、中央束ね相
の末端は送電線の断面内においてこの相の大部分
に垂直な線に沿つて配置された補助導体を支持す
るために使用される。

束ね相の開放形状は本質的には直線形状を有
し、この場合に直線形状を有する全束ね相の形状
は水平または垂直に配列されている。上述の設計
は比較的低い電圧レベルを特徴とし周辺相領域内
に局部コロナ効果を持たない電力送電線のために
好ましい。すべての３束ね相のキヤパシタンスを
釣り合わせかつ束ね相内において等しい電圧降下
を確保するために、束ね相形状が本質的に直線状
に形成されている本発明送電線にとつては中央束
ね相の形状が周辺相の形状長より短かい長さを有
するのが都合が良い。垂直配列を有する束ね相の
開放形状を組み込んだ実施例では、相の下方の末
端が、がいしにより塔組立体内に設けた付加的下
方横断部材に固定されるのが好ましい。これによ
り揺動しないように束ね相がしつかり取り付けら
れ従つて懸架塔の幅が減少する。

束ね相形状互いに同心配置されている円のよう
に形成されている本発明に係る電力送電線におい
ては、懸架塔はＶ型ポストと共に製作される。上
記Ｖ型ポストは120度の角度で共同中心から平面
内に分散する３つの傾いたポストで形成されたベ
ースに枢動結合されている。この塔組立体におい
ては、Ｖ型ポストの上方端部分が１つの柔軟な締
結部材により相互にかつまた傾いたポストの下方
端部分に結合し、下方端部分は１つの個所から緊
張状態へ伸張可能な共通の柔軟締結部材により相
互に結合されている。このような塔は他の塔組立
体と比べて重量が最も大きくかつ金属の消費が最
も少なく、また本発明によりなされた束ね相形状
の上記設計並びに配列により直ちに使用可能であ
る。

便宜上、束ね相形状が相互に抱含しかつ抱含さ
れた設計を有する本発明の実施例に１つの束ね相
の補助導体を使用する場合、各デツドエンド、ア
ンカー及び塔は横断部材、支柱、かたい継ぎ手を
具備する３ポスト式高架移動起重機を含み各束ね
相内の補助導体は大きな直径の曲線に沿つて配置
した相の補助導体から１つずつ延びる対応部分の
支柱と横断部材にがいしにより固定するのが都合
がよい。

以下本発明の利点の他本質を添付図面に描かれ
た好ましい実施例により説明する。

本発明の本質と利点は添付図面に描かれた好ま
しい実施例により説明される。

本発明の上記目的と他の目的のみならず新規性
の特徴は添付図面を参照することにより好ましい
実施例を考慮して明らかにされる。

【図面の簡単な説明】

第１図は束ね相式単一回路３相架空電力送電線
の固有送電容量Psiと束ね相の補助導体数ｎとの
相関関係を示し、第２図（ａ乃至ｄ）は束ね相式
単一回路３相架空電力送電線の束ね相の設計及び
各配列（第２ａ図、２ｂ図、２ｃ図）並びに送電
線により占有される送電線施設用地の幅Ｂに関連
したサージ−インピーダンス装荷Psiの対応ダイ
ヤグラム（第２ｄ図）を示し、第３図は50％放電
電圧と50％放電強度間の関係並びに形状が
300mcsの前方長を有するパルススイツチング電
圧サージにおいて直線形状である束ね相間の有効
空隙長を示し、第４図は形状が同心配列に形成さ
れた束ね相を組み込んだ本発明に係る単一回路３
相架空電力送電線を示し、第５図は第４図の電力
送電線であつて異なる設計を特徴とする懸架塔を
示し、第６図は第４図と第５図に示す電力送電線
であつて塔が他の設計を特徴とするものを示し、
第７図は第４図と第５図と第６図に示す電力送電
線であつて塔が他の設計を特徴とするものを示
し、第８図は本発明に係る束ね相式単一回路３相
架空電力送電線であつて束ね相の１つが２つの半
相に分割されているものを示し、第９図は本発明
に係る電力送電線の他の実施例であつて束ね相の
１つの形状は閉鎖設計を特徴とし他の束ね相の形
状は開放設計を特徴とするものを示し、第１０図
は本発明に係る電力送電線の他の実施例であつて
すべての束ね相の形状が開放曲線設計を特徴とす
るものを示し、第１１図は第１０図に示す電力送
電線であつて束ね相形状が水平に配列された直線
形態で本質的に設計されているものを示し、第１
２図は第１１図に示す電力送電線であつて束ね相
形状が垂直に配列されているものを示し、第１３
図は第１２図の実施例であつて送電線のスパン内
に束ね相を所定位置に固定する組立体を示し、第
１４図は低電圧定格を有する電力送電線以外は第
１１図と同じものを示し、第１５図は低電圧定格
を有する電力送電線以外は第１２図と同じものを
示し、第１６図は第１２図の電力送電線の束ね相
内の補助導体の分配を示し、第１７図は本発明に
係る電力送電線の固有送電容量Psiと同じ電圧定
格の通常の標準送電線の固有送電容量Pstand.si
との関係を相間距離Ｓに対する中央束ね相の長さ
Ｌの比率に対して表わしたもの、第１８図はサー
ジインピーダンスZsと比率Ｌ／Ｓに対する束ね
相式単一回路３相架空電力送電線の動作キヤパシ
タンスＣの関係を表わしたもの、第１９図は本発
明に係る電力送電線であつて、その懸架塔が束ね
相を固定するＶ型ポストを組み込んでいると共に
束ね相の形状が同心円の形状に設計されているも
のを示し、第２０図はデツトエンド塔を有する本
発明に係る電力送電線を示し、第２１図は、第２
０図の断面XIから送電線軸長に沿つて見た本発
明に係る電力送電線を示している。第２２図と第
２３図は、従来技術の説明図、第２４図は第１６
図の詳細説明図である。

本発明を実施するための最良の態様 本発明の性質をさらに明瞭に見抜くためには本
発明の好ましい実施例を説明する前に本発明の理
論的背景についてある程度詳しく論じることが有
用であると考えられる。

３相の架空送電線の経済的効率に関する一般的
条件は送電線の補助導体の効果的な使用にありこ
の効果的な使用の評価は補助導体中に経済的な良
好な電流密度をもたせた電力を送ることである。

許容し得る帯域内でのコロナ損失、無線干渉、
ノイズレベルなどを維持するためのコロナ放電効
果の抑制に関する条件に従つて補助導体の表面で
の電位の傾きはその複数個が送電線に束ねた相を
形成する単一の補助導体の半径r₀に依存して許容
し得る電位の傾きE_perを越えるべきではない。

この条件並びに補助導体の最大限の利用に関す
る条件を考慮して補助導体中の許容し得る電荷の
値q_perは下記の式から定められ得る。

すなわち、 q_per＝2πε₀nr₀E_per／K_o (1) ここにｎは束ねた相における補助導体の数であ
り、ε₀は空気誘電率であり、K_oは補助導体の表
面での電位の傾きの分布における不均一性の係数
であり該係数K_oは２つの係数の積を表わす。

すなわち、 K_o＝K_o1×K_o2 (2) ここにK_o1は最大電荷の最小電荷に対する比に
等しい束ねた相の単一の補助導体に亘る電荷の分
布における不均一性の係数であり、K_o2は最大電
位の傾きの与えられた補助導体のための平均電位
の傾きに対する比に等しい最大電荷補助導体の表
面での電位の傾きの分布における不均一性の係数
である。

補助導体の表面の使用をより十分にするために
は送電線の動作容量Ｃは相電位U_phにおいて補助
導体の電荷はq_perの許容値を有するようなもので
なければならない。

すなわち、 Ｃ＝q_per／U_ph＝2πε₀nr₀E_per／K_o・U_ph(3) この式(3)から動作容量Ｃは束ねた相における補
助導体の数の増加に伴なつて増すべきことが明ら
かである。

送電線の波動インピーダンスは次の式から定め
られる。

すなわち、 Z_s＝１／V_w・Ｃ (4) ここにV_wは補助導体に沿う電磁波の伝幡速度
でありこれは光の速度に近く略々3.10⁸ｍ／ｓに
等しい。

式(4)に式(3)を介して動作容量Ｃの定義を導入す
ると次の如く上記の値が得られる。

すなわち、 Z_s＝K_o・U_ph／2πε₀・V_w・ｎ・r₀・E_per ＝60・K_o・U_ph／ｎ・r₀・E_per (5) 送電線の固有送電容量Psiは上式(5)を用いれば
次のようになる。

P_si＝3U_ph ²／Zs＝ｎ・r₀・E_per・U_ph／20・K_o (6) 順次補助導体中の電荷および電流の分布におけ
る均一性に依存して補助導体表面の最大限の利用
に関する条件でもつて３相の交流送電線により送
られる電力は補助導体の数ｎに直接比例し１つに
して同じ電圧レベルで理論的には無限に増加され
得ることが上記の式(6)から分かる。

この場合１つの補助導体当り計算される特別の
固有送電容量P_sp