DE2953704T1 - Röhren-Platten-Wärmeaustauscher - Google Patents
Röhren-Platten-WärmeaustauscherInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf die ,/ärmetechnik
und betrifft insbesondere Köhren-llatten-.väraeaustauscher.
is ist eine Bauart von einem Kö'hren-Platten-wärmeaustauscher
bekannt, die in den Konstruktionen der Wasser-Luft-Kühler für Kraftwagen, Traktoren und Dieeellokomotiven
verv/endet wird. Diese Bauart ist durch das Vorhandensein von Flach- oder Rundrohren für die "
Durchströmung der abzukühlenden Betriebsflüssigkeit gekennzeichnet, die in Durchgangsöffnungen angeordnet werden, welche in ebenen ab-
^c zukühlenden Platten vorgesehen sind. Dabei können die
Bohre für die Abkühlung der BetrieDsflüssigkeit sowohl
in parallel verlaufenden Leihen als schachbrettartig angeordnet werden. Dadurch werden im Röhrenzwischenraum
der Kühler von solchen Konstruktionen glatte rechteckige Kanäle gebildet, in denen keine Wirbler
zur Intensivierung des Wärnieaustauschvorganges im Iiöhrenzwischenraum
vorhanden sind.
Line Intensivierung des Wärmeaustauschvorganjes
soll gesichert werden, weil die Wasser-LufT-Kühler verschiedener
Kraftanlagen in einem Betrieb arbeiten, wo die Wärmedurchgangszahl K des Kühlers dem V/ärmeabgabekoeffizienten
oC* der Luft etwa gleich ist, d.h.
K ^i °t „· Deshalb ist für eine Verminderung des Volumens
und der Lasse eines Wasser-Luft-Küülers eine Vergröijerung
des K-Wertes erforderlich, der eindeutig durch den
es.'^ - Wert bestimmt wird. Bekanntlich sind in glatten
Kanälen die o«' - ",Verte die geringsten. Deshalb weist
der bekannte Köhren-Platten-vVärmeaustauscher groüe Abmessungen
und Aüasse auf.
Z-U einer Verminderung der Abmessungen und der !,lasse
der Konstruktionen der V/asserkühler vom bekannten ist eine Vergrößerung der Wärmeabgabekoeffizienten
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od erforderlich, v:as nur bei der Verwirbelung der
Luftströmung in den Kanälen der Kühler mittels verschiedener
.virbler durchführbar ist.
J^s ist eine Bauart von einem Köhren-i-'latten-V/ärineaustauscher
(s. ft'.Z. ßabitschew "Produktion von Kraftwaaenkühlern",
herausgegeben im Jahre 195^» Verlag
"iviaschjiz", J/ioskau, S. 47) bekannt, die Flachrohre für
die Durchströmung des aozukühlenden wassers enthält,
die in parallelverlaufenden Seihen oder schachorettartig
in einem Paket von abzukühlenden Platten angeordnet sind. Dabei sind zur Intensivierung des Vor- :
ganges des konvektiven Wärmeaustausches im Röhrenzwischenraum
die abzukühlenden Platten mit einem Querschnittsprofil
in der Strömungsrichtung der Kühlluft :
in Form einer ununterbrochenen symmetrischen welligen
Linie ausgebildet und die angrenzenden abzukühlenden Platten im Rohrbündel des Kühlers derart angeordnet,
daß die Vorsprünge und die Rücksprünge der angrenzenden Platten ayuidistant zueinander liegen. Dadurch werden
im Zwischenraum zwischen den angrenzenden abzukühlenden
Platten Kanäle für die Durchströmung der abzukühlenden
Luft gebildet, die im Schnitt entlang der ,Strömungsrichtung der Luft ein welienförnages Profil
aufweisen.
.diine Analyse der Ergebnisse über Erprobungen der
Konstruktionen der V/asser-Luft-Kühl er vom bekannten
Typ zeigt, daß diese Kühler geringe Werte der wärmehydraulischen Wirksamkeit aufweisen, weil die
Steigerung der ,Verte des AärmeaD^abekoeffizienten o<L
in solchen 1, analen we sent lieh hinter der Steigerung
des Energieaufwandes für die Intensivierung des Wärmeüberganges in diesen im Vergleich zu
glatten Kanälen zurückbleibt. Das läßt sich dadurch erklären,
daß sich bei der Strömung der Luft in diesen Kanälen hinter einer jeden Biegung oder vor dieser
Biegung ein „irbelsystem bildet, das nach seiner Größe der Höhe des Vorsprunges des wellenförmigen Kanals
gleich oder vergleichbar .ist. Dabei ist die Höhe
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eines Vorsprunges in solchen Kanälen dem hydraulischen
Durchmesser des Kanals gleich oder vergleichbar. Auf diese ./eise wird die zusätzliche Energie,
die der Kühlluft in den wellenförmigen Kanälen zugeführt wird, zur Verwirbelung des ßtrömungskernes im
wesentlichen (zu 70-öOyi>) veroraucht, in dem die »Verte ."·
oer Gradienten des 'l'emperaturfeldes und der Dichte des "
Wärmestromes gering sind, was su einer unwesentlichen"
Zunahme der Dichte des vVärmestromes führt. Da diese großmaßstäblichen Wirbelöysteme eine bedeutende kinetische
Lnergi© aufweisen, dringen sie in die an der
V/and liegende Luftschicht ein, indem sie die Zähigkeits- und Reibungskräfte überwinden und allmählich
abklingen. Dadurch wird die an der Wand liegende :
Luftschicht verwirbelt, und in dieser nehmen die turbulente Leitfähigkeit und die Dichte des v/ärmestroiiies
zu. Deshalb leistet den Hauptbeitrag zur Intensivierung des Wärmeaustausches in einem wellenförmigen Kanal
die Verwirbelung der an der Wand liegenden Schicht der Strömung und nicht die des Strömungskernes, obwohl
der Aufwand an zusätzlicher Energie, die der Luftströmung in einem wellenförmigen Kanal zugeführt wird,
für die Verwirbelung des Luftströmungskernes viel grö- £er als für die Verwirbelung der an der V. and liegenden
Luftschicht ist. Dadurch läßt sich die niedrige wärmehydraulische Wirksamkeit der "Wärmeaustauschflache
des Dekannten Jiöhren-Platten-iVärineaustauschers
erklären.
Der vorliegenden Erfindung wurde die Aufgabe zugrunde
gelegt, einen Üöhren-Platten-Wärmeaustauscher
mit einer solchen konstruktiven Ausführung der Kanäle für die Durchströmung eines der Wärmeträger zu schaffen,
die eine Intensivierung des konvektiven Wärmeausteusches
in den Kanälen mit Wirblern von einer bestimmten Form über den Böhrenzwischenraun. gewährleistet,
welche durch eine schnellere oder gleichmäßigere Steigerung des Wärmeüberganges relativ zu der Stei-
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gerung des StrömungswiderStandes im Vergleich zu
glatten Kanälen gekennzeichnet ist. Die gestellte Aufgabe wird dadurch gelöst, daß in
einem Röhren-Platten-Wärmeaustauscher, der Rohre für
die Durchströmung eines der Wärmeträger enthält, die in Durchgangsöffnungen eines Paketes von abzukühlenden
Platten angeordnet sind, welche in der Strömungsrichtung eines anderen Wärmeträgers ein i^uerschnittsprofil
in Form einer ununterbrochenen symmetrischen welligen Linie aufweisen, erfindungsgemäß die Yorsprünge
und die Rücksprünge einer jeden abzukühlenden Platte so gegenüber den Vor Sprüngen und den Rück-Sprüngen
der an diese angrenzenden abzukühlenden Platten liegen, daß sie zwisehen den abzukühlenden Platten
ununterbrochene symmetrische Diffusor- und Konfusorstrecken des Kanals bilden, wobei der Wert des Erweiterungswinkels
des Diffusore größer als der Wert des kritischen Winkels des primären Verlustsder hydraulischen
Stabilität der laminaren Struktur der Wärmeträgerströmung gewählt wird.
Die Vorspränge und die Rücksprünge der abzukühlenden Platten werden zweckmäßigerweise durch geradlinige
Strecken verounden, die einen gleichen .Neigungswinkel
zu der Symmetrieachse der welligen Linie des Schnittes
der abzukühlenden Platte aufweisen, der der Hälfte des irweiterungswinkels des Diffusors gleich ist.
In Abhängigkeit von dem Strömungszustand des Wärme
trägers hat es sich als besonders günstig erwiesen, daß der i\leigungswinKel zwischen den verbindenden ge-OQ
radlinigen Strecken und der Symmetrieachse der v/elligen
linie des Schnittes der aozukühlenden Platte 8 bis 45°
oeträgt.
Zur Gewährleistung einer gleichmäßigen Verteilung
des Wärmeträgers üoer die Kanäle des Röhrenzv/ischenrau- yj r.es des Wärme austauschers ist es notwendig, daß am Eintritt
und am Austritt des Wärmeträgers aus dem Paket der abzukühlenden Platten die
Kanäle geradlinige Strecken der abzu-
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kühlenden Platten aufweisen, die in der Symmetrieebene der welligen Linie des Sclinittes der abzukühlenden
Platten liegen.
Bs ist sinnvoll, daß die VorSprünge und die Rück-Sprünge
der abzukühlenden Platten einen Aorundunfjsinnenhalbuiesser
aufweisen, der die zw an zigfache Dicke .—
des Werkstoffes der abzukühlenden Ilaöte nicht über- '*--
schreitet. —
Zur Sicherstellung der Herstellungstechnologie
^)O für den Wärmeaustauscher ist es zweckmäßig, daß in der/""!
angrenzenden abzukühlenden Platten die Kanten der : "-■
Durchgangsöffnungen zur Anordnung der Röhre relativ ^-:
zu den entsprechenden Vorsprüngen und Rücksprüngen gespiegelt entgegengesetzt orientiert sind. : ""
Es ist auch vorteilhaft, daß die Kanten der Durchgangsöffnungen über deren gesamte überfläche nach
der Mantellinie der Röhre ausgeführt sind.
Die Verwendung des Höhren-Platten-Y.äriiieaustauschers
in der erfindungsgemäßen Bauart, z.B. als '.Vasser-
-Luft-Kühler für Kraftwagen und Traktoren,gestattet es, das Volumen und die i>.asse der bekannten Wärmeaustauscher
um ein 1,5 bis 2faches unter sonst gleichen Bedingungen und bei einer höheren Beständigkeit gegen
die Verunreinigung des Luftraumes des .Yärmeaustauschers
mit in der Luft schwebenden Staub- und Schinutzteilchen zu vermindern.
Kurzbeschreibung der Zeichnungen Im folgenden wird die vorliegende Erfindung anhand
von konkreten AusfüJirungsbeispielen und den beigefügten
Zeichnungen erläutert.
Ls zeigen:
Ls zeigen:
Fig. 1 die Gesamtansicht; eines Röhren-Platten-.Värmeaustauschers
in der erfindun^sgemäßen Bauart; Fig. 2 die konstruktive Ausführung einer der
Platten eines erfindungsgemäßen Wärmeaustauschers
;
Fig. 3 die konstruktive Ausführung einer dieser benachbarten ■ Platte eines erfindungsgemäßen A'är-
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aeaustauschers;
Fie» 4 das Schnittprofil einer der Platten eines
erfindungsgejuüßen Wärmeaustauschers.
bevorzug-te Ausführung sforin der Erfindung
Der uöhr-en-Platten-Vvärmeaustauscher in der erfindun^Go'eräßen
Bauart besteht aus 2.B. in Parallel- :__
reihen angeordneten Flachrohren 1 (Fig. 1) für die ; :*
Durchströuamg des einen Wärmetragerε, an denen mit ei- nem
Abstand h voneinander abzukühlende benachbarte ;'**
<]Q überblatten 2 und Unterplatten 3 angeord- :„
net sind, welche von Kühlluft umströmt werden. Das Pro- ."
fil der abzukühlenden Platten 2 und 3 i*11 Schnitt ent- :":
lang der mit Pfeil gezeigten Luftströiuungsrichtung hat
die Form einer ununterbrochenen welligen Linie. Die benachbarten aozukühlenden Überplatten 2 und Unterplatten
3 sind im iVärmeaustauscher derart angeordnet,
daß die Vorsprünge 4 und die Kücksprünge 5 einer jeden
Oberplatte 2 jeweils gegenüber den Vorsprüngen 6 und den Hücksprüngen 7 einer jeden benachbarten
Unterplatte 3 liegen. Dadurch werden im Wärmeaustauscher
im Höhrenzwischenraum Kanäle in Form von
Diffusor- und Konfusorstrecken mit dem gleichen Winkel
y der iuTv/eiterung des Diffusors und der Verengung
des iionfusors gebildet, die ununterbrochen
io der Strömungsrichtung der Kühlluft aufeinanderfolgen.
Zur Sichei's.tellung einer Verbindung der Flachrohre
1 mit den aozukühlenden Platten 2, 3 werden in den
letzteren Öffnungen 8 mit Kanten 9 gelocht. Dabei sind in der Überplatte 2 (Fig. 2) und in der an diese angrenzenden
Unterplatte 3 (Fig. 3) die Kanten 9 der Durchgangs
öffnung en ö relativ zu den entsprechenden Vorsprüngen
4 (Fig. Z) und 6 (Fig. 3) und den Rücksprüngen 5
(Fig. 2)und 7 (Fig. 3) gespiegelt entgegengesetzt orientiert.
Die Vorsprünge 4 (Fig. 4) und Rücksprünge 5 der abzukühlenden Platten 2 werden durch geradlinige Strekken
10 verbunden, die einen gleichen Neigungswinkel' ·/
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zu der Symmetrieachse 11 der welligen Linie des Schnittes der aDZukühlenden Platte 2 aufweisen. Auf dieselbe
Weise werden die Vorsprünge 5 (Fig. 1) und die Rücksprünge 7 der Platten 3 verbunden. Somit ist der Röhrenzwischenraum
des Wärmeaustauschers durch· ununterbrochene symmetrische Diffusor- und Konfusorstrecken -der
Kanäle mit dem gleichen iVert des «vinkels ψ der
Erweiterung des Diffusors und der Verengung des Eon- "--fusors
gebildet.
Die wellige Linie des Schnittes der abzukühlen- _-■
den Platten 2, 3 (Fig. 4) an der iintritts- und der . ·
Austrittsseite für die Kühlluft ist durch geradlinige _'
auf
Strecken 12 begrenzt, die ν ihrer Symmetrieachse 11 "-■ liegen. Auf diese Weise sind die abzukühlenden Plat- --■ ten 2, 3 (Fig. 1) in der mit einem Pfeil gezeigten Strömungsrichtung der Kühlluft durch planparallel verlaufende Strecken begrenzt.
Strecken 12 begrenzt, die ν ihrer Symmetrieachse 11 "-■ liegen. Auf diese Weise sind die abzukühlenden Plat- --■ ten 2, 3 (Fig. 1) in der mit einem Pfeil gezeigten Strömungsrichtung der Kühlluft durch planparallel verlaufende Strecken begrenzt.
Die Vorsprünge 4, 6 und die Eücksprüngen 5> 7 werden nach einem Abrundungsinnenhalbmesser R (Fig. 4)
abgerundet ausgeführt.
Die Intensivierung des konvektiven V.ärmeaustausches
in dem erfindungsgemäüen Wärmeaustauscher kommt
wie folgt zustande:
Sei der Durchströuiung der Kühlluft durch den Köhr
en Zwischenraum des '»Värmeaustausciiers in der erfin- .
dungsgemäßen Bauart besteht der Mechanismus des Intensivierungsvorganges
des konvektiven '.Värmeaustausches
in den Kanälen darin, daß auf den .jiffusorstrecken der
WäriaeträgersOrömung ein Verlust der hydrodynaiidschen
Stabilität ihrer laminaren Struktur zuerst nur an den Diffusorwänden stattfindet. Der »crt; des .Vinkels ψ
(Fig. 1) der Diffusorerweirerung, oei de^ der primäre
Verlust der hydraulischen Stabilität der laminaren Struktur der Strömung stattfindet, wird als der kritische
bezeichnet. Für hydrodynamische Bedingungen der Luftströmung in einem Kunddiffusor wurde experimentell
der minimale Wert dieses Winkels ermittelt, der O beträgt. Die gewählten Werte des .Vinkels ψ
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der Diffusorerv.eiterung, die in einem Bereich von
16° bis 90° liefen und den V.'ert des Kritischen Winkels
überschreiten, gewährleisten einen nicht abklingenden
Verlust der hydrodynanisehen Stabilität der
laminaren struktur der Luftströmung auf den Diffusorstrecken
des Kanals im Köhrenzwischenraum. Dadurch werden
an den Diffusorwänden bei entsprechenden Werten des V.inkels ψ der Diffusorerweiterung und oei bestim- mten
Stromun^sverhalxnissen Wirbelsysteme erzeugt,
die in der an der wand liegenden Vn'ärmetragerschicht
feststellbar sind. Da.s führt zu einer starken Vergrößerung
der turbulenten Zähigkeit und der Leitfähigkeit in dieser Schicht sowie auch zu einer Erhöhung
des Gradienten der Temperaturen und der Dichte des
Wärmeströmes. Dadurch wird bedeutend (fast um das 2,5~
fache) der '.Värmeabgabekoeffizient oC . beim Wärmeübergang
von der Kühlluft zu den wänden der Diffusor- und Konfusorkanäle erhöht. Dabei wird der Luftströmung
in ihrem hern keine zusätzliche energie zugeführt.
Dieser Umstand IaBt sich dadurch erklären, daß die Vorsprünge
4, 6 und die Rücksprünge 3 t 7 der folgerichtig
verlaufenden Diffusor- und Konfusorstrecken nach einem
Halbmesser H (Fij. A) verbunden werden. Bei einer Änderung
des Halbmessers K in einem Bereich K = /Λ·~20/ζ)
worin V -Dicke des V.erkstoffes der abzukühlenden Platte
2, 3 (?io· Ό bedeutet, wird entlang der Wände der
Diffusor- und Lonfusorstrecken der Lanale ein dreidimensionaler
.'.irbelfaden erzeugt, der sich in der an
der V/and Hörenden Wärme trägerschicht oefindet. Daoei
bleibt die hydrodynamische Struktur im Strömungskern in den Kanälen in der: ganzen Arbeitsbereich der Ströujungszustänae
des .Värueträgers dieselbe wie in einem
ähnlichen, Jedoch mit b'lai;ten V/änden ausgeführten Kanal.
Auf diese Weise v.ird im Wärmeaustauscher der erfindunjsgemäben
Bauart die zusätzliche Energie, die für die Intensivierung des konvektiven Wärmeaustausches
verbraucht wird, hauptsächlich für die Urzeugung eines an der Wand.befindlichen dreidimensionalen Wirbelfa-
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dens aufgewendet, der eine starke Steigerung der /,erte
der turoulenten Zähigkeit und der Leitfähigkeit in der an der A'und liegenden Ströinungsschicht im Vergleich
zu den werten dieser Parameter in einem ähnlichen, jedoch
mit platten v'/änden ausgebildeten Kanal verursacht.
Durch diesen Vorgang wird auch eine oedeutende Steigerung des Wärmeüberganges bei einem relativ geringen
Jinergie aufwand für das Durchpun/pen des V. arme trä
gers in den Diffusor- und Konfusorkanälen bedingt. In den Diffusor- und Konfusorkanälen wurde in dem Arbeitsbereich
der Strömungszustände des darme trägers
die maximale Steigerung des .vc-rtes des kVärmeaogaDekoeffizienten
d, , der —- = 2,2 - 2,5 oei einer
Steigerung der Druckverluste des .Vära.eträgers von
—TT = 2,2 - 2,5 beträgt, worin <=t, <>C - jeweils ;Värme-
Δ *
aogabekoeffizienten in einem I/iffusoi'- und ^onfusorkanal bzw. einem glatten Kanal und ΔΡ, Δί ' dementsprechend Druckverluste des .Värz^errägers in einei^ Diffu- sot- und Konfusorkanal bzw. in einem ,platten Kanal bedeuten, erhalten. Dadurch wurde es möglich, wesentlich (um ein 2 bis 2,5-faches) das Volumen, die J.iasse und α ie Kosten der iVasser-Luft-Kühler gegenüber den Bauarten, z.B. für Kraftwagen, Iraktoren und Diesellokomotiven unter sonst gleichen jSedingunoen au verhindern, Dei denen im Röhrenzwischenrauni eine i.är;neaustauschfläche mit glatten Kanälen eingesetzt wird.
aogabekoeffizienten in einem I/iffusoi'- und ^onfusorkanal bzw. einem glatten Kanal und ΔΡ, Δί ' dementsprechend Druckverluste des .Värz^errägers in einei^ Diffu- sot- und Konfusorkanal bzw. in einem ,platten Kanal bedeuten, erhalten. Dadurch wurde es möglich, wesentlich (um ein 2 bis 2,5-faches) das Volumen, die J.iasse und α ie Kosten der iVasser-Luft-Kühler gegenüber den Bauarten, z.B. für Kraftwagen, Iraktoren und Diesellokomotiven unter sonst gleichen jSedingunoen au verhindern, Dei denen im Röhrenzwischenrauni eine i.är;neaustauschfläche mit glatten Kanälen eingesetzt wird.
Beim 3etrieb des <värmeau£ttuschers in der erfindungsgeiJiäfen
üauart eines lVasser-Luft-}>ühlers nie verstaubter
Luft wird durch die x^r.:cugung der v.iroel an
den bänden der Kanäle ein Absetzen der in der Luft
schweoenden Staub- und Schmutz teilchen an diesen Wänden
verhindert, v/eil sie eich an der .Vänd in uir^iungsfeld
der Zentrifugalkräfte befinden, die einen Austrag dieeer
Teilchen durch die ^erziiischun^sschicht in den Ströz.unjskern
mit anschließendem Aus.vurf derselben nit dem
üauptlufts"crom aus dezc Kühler fördern.
Um einen günstigen Ablauf des oben dargelegten l':eciianismus
des Intensivierungsverganges des korrektiven
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iVäruieaustöusches in den Diffusor- und Konfusorkanälen,
die durch benachbarte Platten 2, 3
gebildet sind, zuverlässig gewährleisten zu können,
werden die VorSprünge 4, 6 und die .RückSprünge $, 7
üieser Hatten 2,3 durch geradlinige Strecken 10 (Fij.
4) voi'Dunden, die den gleichen rJeigungswinkel *f i\x
der Symmetrieachse II der welligen Linie des Sciinittes
aufweisen. Auf diese .<eise ist die Luft-Warne aus tauschfläche
durch symrnetrifche Diffusor- und Konfusorstrekken
der Kanäle gebildet, .eine Gleichheit der '.Vinkel ^f
ist daoei notwendig, weil die eine Seite der abzukühlenden Platte 2, 3 (Fig· D ζ.ή, eine Diffusorstrecke
des Luftkanals bildet, während deren andere Seite eine '
benachbarten
Konfusorstrecke desvKanals darstellt, und umgekehrt.
Konfusorstrecke desvKanals darstellt, und umgekehrt.
-75 .Venn die zu verbindenden geradlinigen Strecken 10 keine
ßyzunetrie der Neigungswinkel ψ (i;ig. 4) aul'weisen,
kann das zu einer vcrhältnisiuäBig größeren Lärye der
Konfusorctrecken der I.anale an der einen Seite der abzukühlenden
Platte 2, 3 (-Pig · Ό führen, die zu einem
Abklingen der an den banden entstehenden i'.irbelsysterne
beitragen. Gleichzeitig wird an der anderen Seite der abzukühlenden Jrlatte 2, 3 die Länge der Diffusorstrekke
des Kanals vermindert, auf v/elcher vorwiegend die dreidimensionalen Wirbelfadensysteme erzeugt werden und
2^ eine Intensivierung des konveKtiven .värmeaustausches
stattfindet.
Der .Neigungswinkel γ (Fig. 4) der zu verbindenden
geradlinigen Strecken 10 ändert sich in jibhänbuijkeit
von dem »ert des Strömungszußtandes des V.ärmeträgers
beim Betrieb in einem Bereich von ^f = 0 bis 45°,
was der.. Bereich entspricht, in dem sich die Werte des Winkels ψ (Fig. 1) = 2 if (Fig. 4) s 16 bis 90° der
Diffusorerweiterung ändern.
Lin solcher Änderun^sbereich des Winkels 7 gewährleisuet
eine schnellere oder gleichmäßige Steigerung des ivärmeabgabekoeffizienten c^ relativ zu der
Steigerung der Druckverluste im Vergleich zu der Wärmeaustauschfläche
mit glatten Kanälen, üine Verminderung
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des Wertes des Winkels 7 < ö führt zu einer unwesentlichen
Intensivierung des konvektiven Wärmeaustausches, was kein praktisches Interesse bei Höhren-Pl at ten-/.'arme
austauschern rait geringen Volumen, Kasse und Herstellungskosten
darstellen kann. Bei einem A'ert des Neigungswinkels
1^ ,der unter ö° liegt, vergrößert sich
wesentlich die Länge der Konfusorstrecke des Kanals;
/ende :
folglich nimmt deren stabilisier^ Einwirkung auf die '
turbulente Struktur der Strömung im Kanal zu. Auf die--' se Weise ist im Konfusor von einer größeren Länge ein '
Abklingen der Wirbel auf der Anfangsstrecke des Konfu-:
sors zu verzeichnen, während die übrige Länge des Kon-,
fusors außer dem Betriebszustand einer Intensivierung des konvektiven Aaruieaustausches bleibt, i^ine Vergrö- ßerung
des .Neigungswinkels <f von übei· 45° führt zu
einer schnelleren Steigerung der Druckverluste des .Ya rmeträgers
relativ zu der Steigarung des Wärmeabgabekoeffizienten
/ —77- < -=-rr / im Vergleich zu den
oC' Δ *
ähnlichen, Jedoch mit glatten fänden ausgeführten Kanälen. Dadurch kann ein günstiger Ablauf des Intensivier ungs ν or gang es des konvektiven »ärmeaustausches nicht gewährleistet werden, was zu einem unbegründet hohen .Energieaufwand, für das Durchpumpen des .V gers, um die erforderliche Intcnsivierun;; des
ähnlichen, Jedoch mit glatten fänden ausgeführten Kanälen. Dadurch kann ein günstiger Ablauf des Intensivier ungs ν or gang es des konvektiven »ärmeaustausches nicht gewährleistet werden, was zu einem unbegründet hohen .Energieaufwand, für das Durchpumpen des .V gers, um die erforderliche Intcnsivierun;; des
',-Iy ven .väruiüaustausches ?,u er zielen ,führt. oei einer V^rgröLcrung
des Winkels γ > 45° niiiuiit die stabilisierende
Einwirkung des nonfusors auf die ivntwicklung der
turbulenten Struktur der .värmeträgerströinung, die fez
der Diffusorstrecke wnritt, stark zu, Dadurch wirJ
ein fast; vollständiges ^Klingen der auf der Diffusorstrecke
des Kanals erzeugten dreidimensionalen ».'irDelsysteiüe
hervorgerufen. Die sich dabei in den Rücksprüngen >, 7 (Fig· D bildenden »Virbelsysteme ändern
ihre dreidimensionale Struktur in eine zweidimensio-
J? nale. Durch das Vorhandensein von zweidimensionalen
./irbelsysterne in den Rücksprüngen 5, 7 wird der »Värmeausuauschvorgang
schwach intexisiviert, und es wird eine relativ größere Energiemenge für die Aufrechterhal-
13Ö6U/O0A3
tu ng der Wirbelsysteme verbraucht;, was unzweckmäßig
ist.
Zur Gewährleistung einer gleichmäßigen Luftverteilung
über die Kanäle des Röhrenzwischenrauiües eines
Rühren-llatten-iVärraeaustauschers ist die wellige Linie
des Schnittes der a ο zukühl ende η Platten 2, 3 auf _<-der
Eintritts- und der Austrittsseite für die Luft ■";
durch geradlinige Strecken 12 (Fig· 4) begrenzt, die "-.:-
auf der Symmetrieachse Il dieser Linie liefen. In die- ...
seil· Fall v.ird der widerstand benachbarter Kanäle _-·-
gleich sein, was zu einer gleichmäßigen Verteilung .: ·.
des Luftdurchsatzes durch die Kanäle des Röhrenzwi- .I
scnenraumes führt· Dadurch wird die wärmehydraulische"-.'
Wirksamkeit des nöhren-Pl at ten- Wärme austauschers er- ;--höht.
Zur Sicherstellung der Herstellungstechnologie oei der Herstellung von .Röhren-Platten-<Värmeaustauschern
der erf indungsgemäJien Bauart werden in benachbarten Hatten 2, 3 (Fig. 1) die Kanten 9 der
Durchgangεöffnungen ö zur Anordnung von Flachrohren
1 relativ zu den entsprechenden Voi'sprüngen 4, 6 und
Kücksprüngen 5>
7 gespiegelt entgegengesetzt orientiert, j^ine solche Orientierung der Kanten 9 der
Pu rc hg ang ε öf fnungen ό gestattet es, die i/Jontage des
wärjieaustauschers der erfindungsgeaiaBen Sauart zu gewährleisten,
in der. über den Höhrenzwischenraum Diffusor-
und Konfusorstrecken der Kanäle gebildet werden.
Zur Gewährleistung eines besseren thermischen
i.untaktes zwischen aen abzukühlenden Platten 2, 3 und den Flachrohren 1, der durch ein Sinterungsverfaaren
in Öfen hergestellt wird, werden an den Stellen, v/o die Öffnungen ϋ in den ab zukühl enden Platten
2, 3 zur Anordnung der Flachrohre 1 gelocht werden,
keine Vorsprünge 4, 6 und keine Rücksprünge 5, 7 vorgesehen.
Falls die Offnungen β in den abzukühlenden
Platten 2, 3 über deren wellenförmige Oberfläche gelocht
werden, werden die kanten 9 der Öffnungen 3 kei-
1 30 6 U/00.4 3
ne υ.it der i.antellinie der i-'lachrohre identische j.!antellinie
aufweisen, wodurch derer, dichtes Anliegen an
der überflache der Plachrohre 1 über die ^esaitte ^uiSenlinie
der Kanten 9 üer lAU'ch/janjsöi'i'nun^en ο nach der
Sinterung nicht gewährleistet und eier ther; isc;w i.oncakt
/.wischen d-n abzukühlenden ilatten 2, 3 und den ■■-■
Flachrohren 1 verschlechtert wird.
Die Verwendung des rtöhren-jrlatten-.väriüe&usc&u- '-·■·■
schers der erfindun^SbeiTiäiien Bauart als ein /.asser- --·
S]O -Luft-ivühler für Traktoren gestattet es, wie ale Lx--"
ö-ebnisse der experimentellen Untersuchung eines Vci— . ".
suchskühlers zeigten, das Volun.on una die L'asfie des
Kühlers um ein 1,5 bis 2-faches unter sonst gleichen '··'
Bedingungen zu verhindern. ,Venn u^an dabei berücksich-·.---
^ fcigt, daß die V/asserkühler für i'raivtoreii, Kraftv.-a-
gen und üiesellokoii-otiven aus teueren und schwer zu
oeschaffenden ßuntir.etallen wie Jv.essinj, reines elektrolytisches
k.alzkupfer und Zinnlot gefertigt werden, und
da,-· diese Kühler in i-asseferti^unj i reduziert werden,
die mehrere i."illionen Stück ic; Jahr zählt, kann r.an
feststellen, da£ die Verv/endun/; des Jiohren-I-latter.-
-iVärme aus tauscher s der eriindun^s^e.-.aiien Jiauaia _-l .ie n
obüi dai'jüie^tea Zwecken es gestattet, einen £,To.:en
ökonomischen jiffekc cu erzielen, v.e.vn man dabei von dei..
Verhältnis zv/isehen den Gewinnen, ^ie durch die Verwendung
des crfindun^s^e^äiien itohren-Platten-'»Vär^eaustauschers
erhalten weraen, und dem technologischen
Produktionuaul^.vand für die .»ufnaiir.c seiner
ausfeilt.
Gc:\._ti'Jlichfc .Ji,.^nal'^ri:eit
Der uäri'Jieausi-aUi:c^ier der erfi.-.aun^s^n
kann als i'lüssiu'^^its-Luf r.-..ärL.eau.:: causcher mit Verschiedener
Z'.veckbestirui-un/: in den Konstruktionen vcn
Luftkonden.'-fetoren una Verd^-^icrn :ur Kond&nsierun0·
und zum Verdanr.jfen verschiedener !"iussigktiten se.vie
auch als .1 asscr-Luft-Märmeaustauscuer verwendet werden.
Dabei kann der erfinaunbsger..äiie .V^r ne aus tauscher sowohl
ait reinex· als auch mit verstaubter Luft oetrieben-werden.
130614/0043
.ie sonders zwuckuiänig kann dtr war v.e aus tauscher
er eri'induja^SijU.'näiJen Sauaxt als •V&r,ser~Lui't-L.üi:ler
md ül~" ui'c-iaijjlcr dei' huhlun^ssyste^e in trans^.Ort-Γ;.ί»·'ίj.-;tn
und stationären i.raft;.inla;en verv.endet ;verusn.
1306U/0043
Claims (1)
- I- η γ χ, K T A I.1 S 'ϊ- R υ C Ii ϊ : ■\1 .j Köhren-Ilalten~..ariaeauGtauschcr , der he'..re für die i>urchströ/;iung eines der .Yar:;.e:.ragcr Häii^Ii, .... die in Durchgangs öffnung en eines 1 ολώ ο^ε cur a.^uk~üh- -·;■ lenden Jf-IaO ten angeordnet; cirri, welche in icr ju;o- · nungsricntung des anderen wariue uragers ein ^u·.:1:--o^nitispro.!.'il J η ruru einer ununLt,rurc'ChenL-n ;;_;, ::j:.c ι ;·ί;.ν;::·ίη welligen Linie aul'v.;eisen, J a α u r c h g e !; e η η-zeichnet, dai:' die Vofyj-yiinge (;4) und exe Rücksprünge (3) einer jeden £ij;.'UidJhlenden i-ialOt (i') -.-nt--^O öpreciicnd gegenüber den Vors^riingen (c) und d£;j .Jück-sprüno'en (7) der an die^e an· ;renzen.;en a^:.ui:ü;iiendenÖOxlaiten (3)v&n0eordneü sind, daß ΰί^ :;„ir/jhen den aozukülilenaen Fla ο ten (k, 3) unurjc«rori..chc22c eyii_r;.£trisclie jJiiTusor- und iionfur.;orstrecKen d-is ]-:.:ju1s bilden,^5 ;vobei der '»v'ert des .ui-.veiterungsv.-inkells ( γ ) des ^iiiu-sors grö-ber als der '.»ert des kritischen „ϊτ^ίβίε des primären Verlusts der hydraulischen Staoilizat; der IaiTiinaren btruJ;Lur der Jianuetvärcrc-L:-ö:::...:..j .;ev.ä:,l cwird.; Q 2. n'ariiietiustaur.cwti· litich /j^| i'ue.i 1, dadurchj_; ekennzci c h η e ι, da!:' aie ^x'i.^i..:; e (; :, l) und die Kücksprün^e (>, '/) Jci1 a^^ui:;-.. j.<. r. J^r. ΐ1ό.ι;;η (c, 3) durch L,viia;JliJJi;je otrcc :e:i (1O) \ „jour.^en ci-sJ, die einen ,laichen He j 0'un0sv;i;j/.el ( J) ) ::u der ο,;.;.-:;.ύ-^P irieachse (11) der v/t-lli^en Liniu des. i,c:xiiirtes der ao-^ukühlenden jrl.--tte (^, j) aufweisen, cer uor ::ali'te des ^i'iVciC'crunjjSivinkcls ( ψ ) ο es j;ii'i-..£ori.: ^l^ici'. ist.3· ..'ar.;.eaustauscher nach iuispruch i', dadurch gekennzeichnet, dcüi der i.i : jv.nj^v/inKcl (^) ::v;iscJie]i cer zu vei'üindenden gez'adlinijen L^recke (10) und der S.yLM.i.ütrieachse (11) der welligen LL:.la des Schnittes der abzukühlenden Platte (2, 3) ο ois ^3° De-^. Wärmeaustauscher nach Anspruch 1, - - durch gekennzeichnet, daii am ^iiiLi'i.-. und &r.> Austi-itt des V.'anae träge rs aus dem Jraket der aozuKuh]. tn-13061Λ/00Λ3den Halten (2, 3) dieKanäle (jeradliniö-e Strecken (12) der abzu kühl enden llacoen (2, 3) aufweisen, d:'.i in der Syi~~ .^eLrieibene der v.elli^en Linie des Schnittes der ao- . ■ suliühienden Platten (2, J) liefen.5·. ..ar;:.säusi;ausc;)er nach Anspruch 1, ei a d u ι- c h ;; c k e η η z e i c h η t b, doij Jie Vor-Sj. i'Jx];;e (-4, 6) und cie iiückf.prünje (p, '/) der aozui:iiiil'.-iujcn rinnen (..;, 3) «-inen jiurunöun, ;i'..i nneJihu'ü. Oi::c .·_;- :x-j.' (i\) .-jurv.'c.'isen, uur die zwanzig!.'ac lie L<icke ( (*) ) d-ε ..crk^toffes der aozu/.iihlejnden x:lc.zte (2, 3) nicJrt iib^i'-jchrei tet.c. ',Värir;eaustauscber nucli Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in benaoh-harten aozukühlenden Hatten (2, 3) die Kanten(9) der !Durchgängeöffnungen (d) zur Anordnung der Rohre (1) relativ zu den entsprechenden Vorsprüngen (4, 6) und Kücksprungen (5, 7) bespiegelt entgegengesetzt orientiert sind.7· iVäriiieaur.taui?ei;cr nach Anspruch 6, d a d u r c ;; e J: c η η ζ e i c h η e t, dijX^ oie j.anten (9) äer Li\:ve:i.^iiiι,;;i:-öi'i'nunL;eη (ο) üb*.r ueren ^esainte Üoerflachc nach Lier ,..on Cöilinie der i-ichre (1) ausgeführt sind.1 3061 A/00A3
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DE3432073A1 (de) * | 1984-08-31 | 1986-03-06 | Dirk Dipl.-Wirtsch.-Ing. 3500 Kassel Pietzcker | Waermetauscher, insbesondere fuer kraftfahrzeuge, und vorrichtung und verfahren zum verbinden von dessen rohren und lamellen |
US4854380A (en) * | 1985-10-25 | 1989-08-08 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Heat exchanger |
EP0469150A4 (en) * | 1990-02-20 | 1993-03-31 | Nauchno-Proidsvodstevennoe Obiedinenie Po Traktorostroeniju | Package of plates for tube-plate heat exchanger with diffuser-confuser channels and a rotor die for making the plates of said package |
NO931819D0 (no) * | 1993-05-19 | 1993-05-19 | Norsk Hydro As | Hoeytrykks varmeveksler med roersats bestaaende av flate ovale roer |
US5501270A (en) * | 1995-03-09 | 1996-03-26 | Ford Motor Company | Plate fin heat exchanger |
US5797448A (en) * | 1996-10-22 | 1998-08-25 | Modine Manufacturing Co. | Humped plate fin heat exchanger |
FR2805605B1 (fr) * | 2000-02-28 | 2002-05-31 | Valeo Thermique Moteur Sa | Module d'echange de chaleur, notamment pour vehicule automobile |
US6272876B1 (en) | 2000-03-22 | 2001-08-14 | Zero Zone, Inc. | Display freezer having evaporator unit |
US6964296B2 (en) * | 2001-02-07 | 2005-11-15 | Modine Manufacturing Company | Heat exchanger |
GB0210434D0 (en) * | 2002-05-08 | 2002-06-12 | Smiths Group Plc | Apparatus |
US7475719B2 (en) * | 2006-12-14 | 2009-01-13 | Evapco, Inc. | High-frequency, low-amplitude corrugated fin for a heat exchanger coil assembly |
DE102009032782A1 (de) * | 2009-07-10 | 2011-01-13 | Behr Industry Gmbh & Co. Kg | Wärmetauscher, insbesondere für einen Verbrennungsmotor |
EP2618090B1 (de) * | 2012-01-20 | 2014-10-15 | Westwind Limited | Wärmetauscherelemente und Herstellungsverfahren |
US10982912B2 (en) * | 2014-08-01 | 2021-04-20 | Liangbi WANG | Streamlined wavy fin for finned tube heat exchanger |
CN109119718A (zh) * | 2017-06-22 | 2019-01-01 | 中航光电科技股份有限公司 | 电池散热板及其制造方法和使用电池散热板的电池包 |
US11988462B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-05-21 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Heat exchanger and air conditioner using the heat exchanger |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE590313C (de) * | 1933-12-30 | Manuf Generale Metallurg | Waermeaustauschvorrichtung mit parallel zueinander verlaufenden Rohren und quer zu diesen verlaufenden gewellten Rippen | |
FR322399A (fr) * | 1902-06-24 | 1903-02-04 | Dumas Antoine | Système d'accumulateur-récupérateur de chaleur ou de froid |
US1408060A (en) * | 1919-10-27 | 1922-02-28 | Anders P Andersen | Automobile radiator |
DE496733C (de) * | 1928-10-27 | 1930-04-24 | E H Hugo Junkers Dr Ing | Rippenrohr-Waermeaustauschvorrichtung mit aus Blech von ueberall gleicher Dicke hergestellten Rippen |
GB360280A (en) * | 1931-01-21 | 1931-11-05 | Coventry Radiator & Presswork | Cooling radiators or condensers, particularly for use with internal-combustion engines |
US2032065A (en) * | 1932-11-16 | 1936-02-25 | Modine Mfg Co | Radiator core |
US2246258A (en) * | 1938-10-12 | 1941-06-17 | York Ice Machinery Corp | Method of making heat exchange apparatus |
GB1232414A (de) * | 1968-02-02 | 1971-05-19 | ||
US3645330A (en) * | 1970-02-05 | 1972-02-29 | Mcquay Inc | Fin for a reversible heat exchanger |
US3702632A (en) * | 1970-08-14 | 1972-11-14 | Frederick W Grimshaw | Heat exchanger core |
SU389277A1 (ru) * | 1971-04-03 | 1973-07-05 | Теплообменник | |
US3796258A (en) * | 1972-10-02 | 1974-03-12 | Dunham Bush Inc | High capacity finned tube heat exchanger |
FR2257884B1 (de) * | 1974-01-16 | 1976-11-26 | App Thermique | |
SU658360A1 (ru) * | 1976-12-06 | 1979-04-25 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Автомобильный И Автомоторный Институт | Теплообменна поверхность |
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JPS6334393B2 (de) | 1988-07-11 |
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