DE2952365C2

DE2952365C2 - Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben-Rotationsdruckmaschinen

Info

Publication number: DE2952365C2
Application number: DE19792952365
Authority: DE
Inventors: Hugo Dipl.-Ing. 6908 Wiesloch Rambausek
Original assignee: Heidelberger Druckmaschinen AG
Current assignee: Heidelberger Druckmaschinen AG
Priority date: 1979-12-24
Filing date: 1979-12-24
Publication date: 1982-12-16
Also published as: EP0031003A2; DE2952365A1; JPS5699671A; EP0031003A3; EP0031003B1

Description

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Die Erfindung betrifft einen Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben-Rotationsdruckmaschinen mit Reihenanordnung der Druckwerke, die über einen Räderzug untereinander verbunden und über mindestens zwei Krafteingabestellen angetrieben sind, welche über je einen Versorgungsstrang von einem gemeinsamen Motor ausgehend mit Leistung gespeist werden, wobei mindestens ein Versorgungsstrang mit einer Kupplung versehen ist

Es ist bekannt, Mehrfarben-Offsetdruckmaschinen, deren Druckwerke miteinander in Antriebsverbindung stehen, an einer oder mehreren Stellen mit der erforderlichen Antriebsleistung zu speisen. Wird z. B. e\r.°. Sechsfarbenmaschine von der Mitte aus angetrieben, so muß über die der Krafteingabestelle am nächsten gelegenen Kraftübertragungsgiieder mehr Leistung übertragen werden, als über die an den Enden der Maschinen angeordneten. Dies führt dazu, daß unterschiedliche Phasenlagen der Druckwerke infolge der unterschiedlichen Deformationen der an der Kraftübertragung teilnehmenden Antriebsglieder auftreten. Diese unterschiedlichen Deformationen können zu Druckschwierigkeiten, wie z.B. Versatz bei unterschiedlichen Geschwindigkeiten, führen und haben somit eine verminderte Druckqualität zur Folge. «j

Um diesem Nachteil zu entgehen, ist vorgeschlagen worden, eine Mehrfarben-Offsetdruckmaschine von mehreren Stellen aus mit Antriebsleistung zu versorgen, wodurch sich eine günstigere Lastverteilung ergibt. So ist es z. B. denkbar, daß bei einer Sechsfarbenmaschine die Antriebsleistung zwischen den Druckwerken 2 und 3 und den Druckwerken 4 und 5 zugeführt wird. In diesen Fällen ist die Belastung der den Einspreisungsstellen nächstgelegenen Druckwerke nicht so hoch als im zuvor abgehandelten Antrieb. Die Deformationen sind geringer, wodurch sich eine bessere Druckqualität ergibt. Oiese Art der Leistungseinspeisung setzt jedoch voraus, daß die Dosierung der Leistungsanteile entsprechend der Belastung der einzelnen Druckwerke der Maschine gezielt vorgenommen wird. Es ist unzulässig, daß ein den Dogentransfer sicherstellender Zahneingriff z. B. zwischen den Druckwerken 3 und 4 von Antriebskräften völlig entlastet oder wechselnd belastet wird, so daß sich ein instabiler Zustand einstellt. Hierdurch tritt Flankenwechset der Zahnräder des Räderzuges mit den damit verbundenen bekannten Nachteilen, z. B. Dublieren, auf.

Die DE-PS 23 34 177 beschreibt eine Antriebseinrichtung für Rotationsbogendruckmaschinen mit in Reihe hintereinander angeordneten Druckwerken, die von einem gemeinsamen Motor über eine Hauptantriebswelle und mittels -iines geschlossenen Rädereuges über zwei Krafteingabestellen derart angetrieben sind, daß ein geschlossener Leistungskreis entsteht, wobei diesem Leistungskreis mindestens ein parallel zum Räderzug angeordneter Nebenleistungskreis zugeordnet ist, in dem in Serie ein Getriebe und eine Schlupfkupplung angeordnet sind.

Bei dieser Anordnung soll eine innere Spannung im Räderzug bewußt dadurch aufrecht erhalten werden, daß der Nebenleistungskreis dem Anti iebszug an einer oder mehreren Stellen ständig eine ganz bestimmte vorgegebene Leistung entzieht, die möglichst verlustfrei an anderer Ftelle oder anderen Stellen dem Antriebszug wiederzugeführt wird. Die Drehmomentenübertragung der Schlupfkupplung steigt mit dem Quadrat der Differenz ihrer Eingangs und Ausgangsdrehzahl an und bildet somit eine Kongruenz zu den mit dem Quadrat der Drehzahl steigenden Massenkräften der ungleichförmig bewegten Getriebeteile. Durch die Auslegung der Kupplung ist eine ganz bestimmte, nur noch von der Drehzahl abhängige Leistung festgelegt, die gewissermaßen im Kreis einen Teil oder mehrere Teile des Antriebssystems durchfließt und einen oder mehrere Nebenleistungskreise bildet, wobei jeder Nebenleistungskreis in dem von ihm erfassenden Teil des Räderzuges eine nach Richtung und Größe eindeutig bestimmbare Vorspannkraft erzeugt, die ein Abheben der Zahnflanken, bzw. Zahnflankenwechsel im gefährdeten Teil des Getriebezuges verhindert. Dadurch muß der Räderzug neben der Leistung auch noch zusätzlich die umlaufende Blindleistung übertragen und ist somit einer um diese Blindleistung erhöhten Belastung ausgesetzt Dem muß bei der Dimensionierung der Zahnräder Rechnung getragen werden.

Aus der DE-PS 12 37 140 ist es bekannt, durch Verwendung von leistungsteilenden Differentialen vor den Einspeisungsstellen den Leistungsfluß durch die gesamte Maschine auf die einzelnen Antriebsgruppen in einem bestimmten Verhältnis zueinander aufzuteilen, so daß die Flankenanlage aller Stirnräder des Räderzuges gesichert ist Diese Art der Leistungsverzweigung setzt jedoch voraus, daß der Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke stets bekannt ist unabhängig davon, welche Druckgeschwindigkeit gefahren wird und welcher Art die Druckarbeit ist Sobald sich jedoch der Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke in ihrem Verhältnis zueinander verändert, ist ebenfalls ein Wechsel in der Richtung des Leistungsflusses zwischen den einzelnen Druckwerken und somit ein nachteiliger Flankenwechsel möglich, da die durch die Differentiale bewirkte Leistungsteilung konstant bleibt

Aufgabe der Erfindung ist es, mit einem Minimum an Aufwand sowohl hinsichtlich der Mittel als auch der Kosten, eine Überbestimmung des Antriebs vollkommen auszuschließen und die Leistungseinspeisung in die beiden Krafteingabestellen des Räderzuges fortlaufend dem mit wechselnden Druckverhältnissen variierenden Leistungsbedarf der einzelnen Druckwerke: stufenlos anzupassen, um einen Flankenwechsel der Zahnräder des Räderzuges zu vermeiden.

Zur erfindungsgemäßen Lösung der Aufgabe führt zunächst die Erkenntnis, daß die Belastung der Druckmaschine stark abhängig ist von ihrer Geschwindigkeit. Die an einer Bogen-Offsetdruckmaschine zahlreich vorhandenen ungleichförmig übersetzenden Getriebe, kurvangesteuerten Greiferantriebe usw., belasten den Hauptantrieb mit einem quadratisch zur Geschwindigkeit ansteigenden Drehmoment. Diese dynamischen Zusatzkräfte sind bei der Geschwindigkeit 0 naturgemäß nicht vorhanden. Beim Anfahren, bzw. bei sehr kleinen Druckgeschwindigkeiten hat der Antrieb ledgirch die Reibungsverluste zu decken. Dies bedeutet, daß bei kleinen Geschwindigkeiten dei bei den Antrieben des Standes der Technik auftretende Nachteil der zu starken Belastung der der Einspeisungsstelle am nächsten gelegenen Druckwerke nicht so stark ins ^Gewicht fällt. Erst bei höheren Druckgeschwindigkeiten macht sich dieser Nachteil auch in der Druckqualität bemerkbar, zumal auch die Farbwerke mit wachsender Geschwindigkeit steigend mehr Leistung erfordern.

Die Erfindung macht sich diese Erkenntnis, ausgehend von der Drehmomenten-Bedarfscharakteristik der Druckmaschine, bei der Erfüllung ihrer Aufgabe zunutze, deren Lösung darin besteht, daß die Kupplung als hydrodynamische Kupplung ausgebildet und in den die zweite Krafteingabesteüe speisenden Versorgungsstrang eingeschaltet ist, wobei dieser mit der Drehzahl kubisch zunehmende Leistung führt.

Durch diese einfach durchzuführende Maßnahme ist sichergestellt, daß der Leistungsanteil des die zweite KrafteingabesteJle speisenden Versorgungsstranges im gleichen Maße ansteigt wie der Anteil der Leistung des der ersten Krafteingabestelle zugeordneten Versorgungsstranges fällt, wodurch eine möglichst gleichmäßige Leistungsversorgung der einzelnen Druckwerke und daraus resultierend eine gleichbleibende Druckqualität sichergestellt wird. Durch entsprechende Wahl der Kupplung hinsichtlich Dimensionierung Drehzahl und Schlupf gelingt es, dafür Sorge zu tragen, daß die Belastung der Druckwerke über den gesamten Drehzahlbereich hinweg annähernd konstant bleibt, so daß eine zu starke Betastung einzelner Druckwerke nicht auftreten kann und schädlicher Flankenwechsel vermieden wird oder stattdessen sogar einzelne Druckwerke überdimensioniert ausgelegt werden müßten.

Damit der Leistungsfluß eindeutig ist, stehen in vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung Kupplungsprimärteil und Kupplungssekundärteil der hydrodynamischen Kupplung derart miteinander in Antriebsverbindung, daß ein konstantes Drehzahlverhältnis zwischen beiden besteht, wobei das Kupplungsprimärteil schneller umläuft als das der Krafteingabestelle zugev/andte Kupplungssekundärteil.

Zwecks Variation des Kupplungsschlupfes von positiven Werten über Null bis hin zu negativen Werten ist in Weiterbildung des Erfindungsgedankens zwischen hydrodynamischer Kupplung und zweiter Krafteingabestelle ein stufenloses Getriebe in den zweiten Versorgungsstrang eingeschaltet Dadurch kann der Leistungsanteil, der durch die Kupplung fließt, derart verändert werden, daß zahlreiche Variationen zwischen Leistungsteilung und Blindleistung (Verspannung) möglich sind.

Die Erfindung ist nachfolgend anhand von drei in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispielen näher beschrieben. Es zeigt

F i g. 1 eine schematische Darstellung einer ersten Ausfuhrungsform eines ieistungsverzweigten Antriebes nach der Erfindung mit eingeschalteter hydrodynamischer Kupplung für eine Sechsfarben-Bogenrotationsdi'uckmaschine mit Krafteingabe zwischen dem zweiten und dritten sowie dem vierten und fünften Druckwerk, F i g. 2 eine schematische Draufsicht auf den Antrieb gemäß F i g. 1 auszugsweise über den Bereich der beiden Krafteingabcstellen,

F i g. 3 ein Diagramm, das den Leistungsbedarf der beiden Versorgungsstränge einer mit einem Antrieb nach der Erfindung ausgestatteten Mehrfarben-Rotationsdruckmaschine bei steigender Maschinendrehzahl aufzeigt,

F i g. 4 ein Diagramm, das den Drehmomentenbedarf der einzelnen Druckwerke in einem Antrieb gemäß Fig.! bei steigender Maschinendrehzahl aufzeigt,

F i g. 5 die gleiche Ansicht wie in F i g. 1 mit schematischer dargestellter Aufteilung der Gesamtantriebsleistung und Belastung der einzelnen Druckwerke, F ι g. 6 die gleiche Ansicht wie in F i g. 1 jedoch mit Krafteingabe vor dem ersten und zwischen dem dritten und vierten Druckwerk,

F i g. 7 dasselbe Diagramm wie in F i g. 4 jedoch für einen Antrieb gemäß F i g. 6,

F i g. 8 eine schematische Darstellung eines Antriebes gemäß Fig. 1 mit einem in den zweiten Versorgungsstrang eingeschalteten stufenlosen Getriebe.

Die F i g. 1,2,4 und 6 zeigen ei.ie Sechsfarben-Bogenrotationsdruckmaschine, deren sechs Druckwerke 1—6 hintereinander in Reihe angeordnet sind.

Die für die sechs Druckwerke 1—6 erforderliche Antriebsleistung wird von einem Antriebsmotor 7 aufgebracht, der beispielsweise als Elektromotor ausgebildet ist. Die Leistungsversorgung der sechs Druckwerke 1 —6 erfolgt dabei über zwei getrennte Versorgungsstränge 8 und 9, die von dem gemeinsamen Antriebsmotor 7 gleichzeitig mit Leistung gespeist werden.

Bei einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung gemäß den F i g. 1 und 2 ist auf dem Ende einer Antriebswelle 10 des Antriebsmotors 7 ein Kupplungsprimärteil 11 einer hydrodynamischen Kupplung 12 angeordnet Vor dem Kupplungsprimärteil 11 zweigt der erste Versorgungsstrang 8 ab, in dem der größere Anteil der vc^m Antriebsmotor 7 erzeugten Antriebsleistung zunächst auf einen Riementrieb 14 übertragen wird. Eine Keilriemenscheibe 15 des Riementriebes 14 treibt über eine Welle 16 ein Stirnradzahnpaar 17 an, dessen eines Stirnzahnrad auf dem freien Ende eines Achszapfens 19 eines zwischen dem zweiten und dritten Druckwerk angeordneten, nicht dargestellten und näher beschriebenen Übergabezylinders befestigt ist Der erste Versorgungsstrang 8 mündet bei einem auf dem oben genannten Achszapfen 19 befestigten Antriebszahnrad 20, in eine erste Krafteingabestelle 21 eines Räderzuges 22.

Die weiteren Stirnzahnräder des in F i g. 2 auszugsweise dargestellten Räderzuges 22 sind von rechts nach links her gesehen mit den Bezugsziffern 24—29 gekennzeichnet.
Der nicht im ersten Versorgungsstrang 8 übertragene

■ kleinere Restanteil der vom gemeinsamen Antriebsmotor 7 aufgebrachten Antriebsleistung wird in den zweiten Versorgungsstrang 9 eingespeist.

In diesen zweiten Versorgungsstrang 9 ist die bereits oben erwähnte hydrodynamische Kupplung 12 eingeschaltet, derart, daß ein konstantes Drehzahlverhältnis zwischen dem motorseitig angeordneten Kupplungsprimärteil 11 und einem diesem nachgeschalteten Kupplungssekundärteil 30 besteht Das Kupplungsprimärteil 11 weist dabei eine geringfügig höhere Drehzahl auf als das Kupplungssekundärteil 30, so daß stets ein konstanter Schlupf zwischen diesen beiden Kupplungsteilen 11 und 30 vorhanden ist

Das Kupplungssekundärteil 30 überträgt die Antriebsleistung auf einen Riementrieb 31, dessen Keilriemenscheibe 32 über eine Welle 33 ein Stirnradzahnpaar 34 antreibt, wobei eines der Stirnzahnräder 34 endseitig auf einem Achszapfen 35 eines nicht näher dargestellten und beschriebenen Übergabezylinder befestigt ist Der zweite Versorgungsstrang 9 mündet zwischen Druckwerk 4 und 5 bei dem Antriebszahnrad 29 für den zuvor erwähnten Übergabezylinder in einer zweite Krafteingabestelle 36 in den Räderzug 22. Das Antriebszahnrad 29 ist ebenfalls auf dem Achszapfen 35 befestigt und steht im Räderzug 22 mit dem benachbarten Antriebszahnrad 28 des nicht dargestellten näher beschriebenen Druckzylinders des vierten Druckwerkes 4 in Eingriff.

Die Wirkungsweise des zuvor beschriebenen Antriebs ist folgende:

Der Antriebsmotor 7 treibt über die beiden Versorgungsstränge 8 und 9 die Druckmaschine an. In den zweiten Versorgungsstrang 9 ist die hydrodynamische Kupplung 12 eingeschaltet. Hierbei ist das Kupplungsprimärtei! Ii der Antriebsseite, das Kupplungssekundärteii 30 der Maschinenseite zugewandt Zwischen dem Kupplungssekundärteil 30 der hydrodynamischen Kupplung 12 und deren Kupplungsprimärteil 11 besteht eine starre Verbindung über die Knoten 21 und 36, welche als erste und zweite Krafteingabestellen fungieren und über den Verbindungsstrang 40 zwischen diesen beiden. Die Stirnräderpaare 17 bzw. 34 oder die Riementriebe 14 bzw. 31 sind so bemessen, daß zwischen dem Kupplungssekundärteil 30 und dem Kupplungsprimärteil Il ein konstantes Drehzahlver-

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hydrodynamischen Kupplung 12 vorliegt. Hierbei ist die Drehzahl des Kupplungssekundärteils 30 kleiner als die des Kupplungsprimärteils 11. Das Übersetzungsverhältnis im Verbindungsstrang 40 beträgt 1 :1 entsprechend seiner Aufgabe der drehwinkelgetreuen Kupplung der Druckwerke untereinander.

Die von der Druckmaschine benötigte Gesamtleistung ist in ihrer Abhängigkeit von der Maschinendrehzahl π im Diagramm der F i g. 3 durch die Kurve »a« in normierter Darstellung wiedergegeben. Die Leistung P steigt mit zunehmender Maschinendrehzahl η an. Die Abszisse dieses Diagramms stellt dabei das Drehzahlverhältnis nc/nomix bezogen auf die Maschinendrehzahl riDimx, die Ordinate das Leistungsverhältnis P/P_max bezogen auf die Maximalleistung P_m3X dar. Die Kurve »a« repräsentiert die Gesamtleistung der Maschine und damit auch die vom Antriebsmotor 7 aufzubringende Leistung.

Die Kurve »tx< gibt den Anteil des Leistungsverhältnisses Phydr/Pmax an, der über den zweiten Versorgungsstrang 9 der Maschine zugeführt wird. Entsprechend der kubischen Abhängigkeit der Leistung von der Drehzahl bei Strömungsmaschinen, denen auch die hydrodynamische Kupplung 12 zuzuordnen ist, ist die Kurve »b« eine kubische Parabel.

Die F i g. 4 gibt den Drehmomentbedarf der einzelnen Druckwerke 1—6 einer Sechsfarben-Bogenrotationsdruckmaschine in Abhängigkeit von der Drehzahl η bei Anwendung eines Antriebes gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel wieder; auch hier ist die normierte Darstellung angewandt. Es wird davon ausgegangen, daß bereits beim Anfahren der Maschine mit der Drehzahl 0 Reibungswiderstände zu überwinden sind unter der Annahme, daß das Startmoment z.B. die Hälfte des Maximalmoments bei maximaler Maschinendrehzahl beträgt
Die Kurve »cw gibt somit den Gesamtbefarf an Drehmomenten an der Maschine wieder. Die Kurve »cfa entspricht dem Drehmoment, das vom Antriebsmotor 7 über die hydrodynamische Kupplung 12 geliefert wird. Sie ist eine quadratische Parabel. Das Diagramm zeigt außerdem den Drehmomentbedarf Md\ bis Mos für die einzelnen Druckwerke 1—6.

Es ist zu erkennen, daß bei kleinen Drehzahlen der Drehmomentenbedarf der ganzen Maschine in erster Linie über den ersten Versorgungsstrang 8 gedeckt wird (M_mKi,), v/ährend mit steigender Maschinendrehzahl der zweite Versorgungsstrang 9 zunehmend mehr Drehmoment führt (Mhydr)- Durch entsprechende in Ordinatenrichtung im Diagramm der Fig.4 aufgetragene Pfeile ist der mechanische Anteil Mmcch und der hydraulische Anteil Mhydr des Drehmomentes hervorgehoben. Bei der maximalen Drehzahl der Maschine entsprechend dem Abszissenwert 1 ist aus der F i g. 4 erkennbar, daß der Drehmomentenbedarf des Druckwerkes 6 vollständig und der des Druckwerkes 5 bis zur Hälfte über den zv/eiten Versorgungsstrang 9 (Mhydr) gedeckt wird.

Unter der Annahme, daß jedes Druckwerk gleichen Momentenbedarf hat, wobei der Einfachheit halber bei dieser prinzipiellen Betrachtung der Anleger sowie der Ausleger als leistungslos angenommen werden, ergibt sich die in F i g. 5 zahlenmäßig angegebene Momentenverteilung bei der maximalen Drehzahl der Maschine. Der Momentenbedarf für ein einzelnes Druckwerk ist hierbei zahlenmäßig gleich ί gesetzt, so daß der Antriebsmotor 7 das Gesamtmoment 6 aufzubringen hat Da alle Druckwerke 1 —6 gleiche Drehzahl fahren, entspricht die McmentenauftcsluRg auch der Leistangsaufteilung. Es ist erkennbar, daß an den kritischen Knoten der Fig.4, der ersten Krafteingabestelle 21 sowie der zweiten Krafteingabestelle 36 immer eindeutige Kraftflußrichtungen vorliegen. So wird der

so rechts der Krafteingabestelle 36 zum Druckwerk 4 führende Getriebestrang immer in der nach links gerichteten Pfeilrichtung durchflossen, auch bei den Drehzahlverhältnissen ncJn_Dma< 1.

Bei der Anordnung einer in Fig.6 dargestellten zweiten Ausführungsform erfolgt die Leistungseinspeisung für den ersten Versorgungsstrang 8 in den Räderzug 22 über eine erste, vor dem ersten Druckwerk gelegene Krafteingabestelle 37 und für den zweiten Versorgungsstrang 9 über eine zweite Krafteingabestel-Ie 38, die zwischen dem dritten und vierten Druckwerk liegt Hierbei ergibt sich eine Momentenaufsplittung zwischen hydraulichem und mechanischem Drehmoment weiche im nachfolgenden Diagramm der F i g. 7 anschaulich dargestellt ist Ip diesem Falle wird bei der Maximaldrehzahl der Maschine die Leistung der Druckwerke 5 und 6 völlig, die Leistung für das Druckwerk 4 zur Hälfte über den zweiten Versorgungsstrang 9 gedeckt Auch hier gilt, daß bei allen

Drehzahlverhältnissen unter 1 eindeutige Kraftflußrichtungen vorliegen.

So wird aus den Drehmomentenbedarfsdiagrammen der F i g. 4 und 7 deutlich, daß durch die Hinzunahme des zweiten Versorgungsstranges 9 eine Entlastung der die Kraftübertragung führenden Getriebestränge zwischen den Druckwerken stattfindet Wenn man davon ausgeht, daß für eine eindeutige Richtungsbestimmung für den Kraftfluß der Zentralantrieb, d. h. der Antrieb zwischen den Druckwerken 4 und 3 erforderlich ist, um to Flankenwechsel zu vermeiden, wird der Vorteil der vorgeschlagenen Maßnahme besonders deutlich.

Die Kurve »b« bzw. »d«. kann in einfacher Weise in ihrer Progression dadurch geändert werden, daß 'entweder der Füllungsgrad der hydrodynamischen Kupplung 12 (mehr oder weniger ölinhalt) oder der Schlupf zwischen dem Kupplungsprimärteil 11 und dem Kupplungssekundärteil 30 geändert werden. Eine Änderung des an sich konstanten Schlupfes, der in der Normalausführung durch entsprechend starre Übersetzungsverhältnisse zwischen dem Kupplungsprimär- und Sekundärteil 11 und 30 herbeigeführt ist, kann dadurch bewirkt werden, daß ein stufenloses Getriebe 39 zusätzlich in einen der beiden Versorgungsstränge 8 oder 9 eingeschaltet wird. Mit Hilfe eines gemäß der Abbildung in F i g. 8 im zweiten Versorgungsstrang 9 angeordneten stufenlosen Getriebes 39 ist es möglich, den Leistungsfluß im zweiten Versorgungsstrang 9 umzukehren und zwar derart, daß das Kupplungssekundärteil 30 schneller umläuft als das Kupplungsprimärteil 11.

In diesem Falle fließt über den zweiten Versorgungsstrang 9 Leistung zurück, so daß eine Blindleistung über den ersten Versorgungsstrang 8, die erste Krafteingabestelle 21, den Verbindungsstrang 40 und den zweiten Versorgungsstrang 9 fließt Auf diese Weise kann der Zahneingriff in den betroffenen Getriebeteilen im beschriebenen Kreis bei Bedarf zusätzlich belastet werden. Letzere Anwendung zeigt, wie vorteilhaft die Einschaltung einer hydrodynamischen Kupplung 12 in einen zweiten Versorgungsstrang 9 zum Erzielen mehrerer Effekte ausgenützt werden kann, insbesondere dann, wenn als zusätzliches Variationsglied ein stufenloses Getriebe 39 das nur einen geringen Verstellbereich aufweisen muß, angewandt wird.

1-6	Druckwerk
7	Antriebsmotor
8	erster Versorgungsstrang
9	zweiter Versorgungsstrang
10	Antriebswelle
11	Kupplungsprimärteil
12	hydrodynamische Kupplung
13
14	Riementrieb
15	Keilriemenscheibe
16	Welle
17	Stirnradzahnpaar
18
19	Achszapfen
20	Antriebsrad
21	erste Krafteingabestelle
22	Räderzug
23
24-29	Stirnzahnrad
30	Kupplungssekundärteil
31	Riementrieb
32	Keilriemenscheibe
33	Welle
34	Stirnradzahnpaar
35	Achszapfen
36	zweite Krafteingabestelle
37	erste Krafteingabestelle
38	zweite Krafteingabestelle
39	stufenloses Getriebe
40	Verbindungsstrang

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

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Claims

Patentansprüche:

1. Antrieb mit Leistungsverzweigung für Mehrfarben-Rotationsdruckmaschinen mit Reihenanord- nung der Druckwerke, die über einen Räderzug untereinander verbunden und aber mindestens zwei Krafteingabestellen angetrieben sind, welche über je einen Versorgungsstrang von einem gemeinsamen Motor ausgehend mit Leistung gespeist werden, wobei mindestens ein Versorgungssirang mit einer Kupplung versehen ist, dadurch gekennzeichnet, daß die Kupplung (12) als hydrodynamische Kupplung ausgebildet und in den die zweite Krafteingabestelle (36; 38) speisenden Versorgungsstrang (9) eingeschaltet ist, wobei dieser mit der Drehzahl kubisch zunehmende Leistung führt

2. Antrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Kupplungsprimärteil (11) und das Kupplungsiikundärteil (30) der hydrodynamischen Kupplung (12) derart miteinander in Antriebsverbindung stehen, daß ein konstantes Drehzahlverhältnis zwischen beiden besteht, wobei das Kupplungsprimärteil (J 3) schneller umläuft als das der zweiten Krafteingabestelle (36; 38) zugewandte Kupplungssekundärteil (30).

3. Antrieb nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen hydrodynamischen Kupplung (12) und zweiter Krafteingabestelle (36; 38) ein stufenloses Getriebe (39) in den zweiten Versorgungsstrang (9) eingeschaltet ist.