DE2947239A1 - Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck - Google Patents

Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck

Info

Publication number
DE2947239A1
DE2947239A1 DE19792947239 DE2947239A DE2947239A1 DE 2947239 A1 DE2947239 A1 DE 2947239A1 DE 19792947239 DE19792947239 DE 19792947239 DE 2947239 A DE2947239 A DE 2947239A DE 2947239 A1 DE2947239 A1 DE 2947239A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
condensate
last
ethane
methane
hydrogen
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19792947239
Other languages
English (en)
Other versions
DE2947239C2 (de
Inventor
Helmut Dipl.-Ing. Kick
Dipl.-Phys. Dr. Hans 8000 München Kistenmacher
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE19792947239 priority Critical patent/DE2947239A1/de
Priority to US06/209,619 priority patent/US4343633A/en
Publication of DE2947239A1 publication Critical patent/DE2947239A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE2947239C2 publication Critical patent/DE2947239C2/de
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0645—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/506—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification at low temperatures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/062—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/063—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream
    • F25J3/0655—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the separated product stream separation of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/048—Composition of the impurity the impurity being an organic compound
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/42—Quasi-closed internal or closed external nitrogen refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Description

(H 1170) H 79/091
Bü/bd 21 .11.1979
10
Verfahren zum Reinigen von Wasserstoff bei hohem Druck
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Reinigen eines mit Methan, Äthan und gegebenenfalls schwereren Kohlenwasserstoffen sowie Inertgasen verunreinigten Wasserstoffstromes mittels mehrstufiger partieller Kondensation und Abtrennung der jeweils gebildeten Kondensate.
20
Bei einem derartigen Kondensationsprozeß wird das zu reinigende Gas abgekühlt, wobei die schwereren Komponenten auskondensieren und in Abscheidern stufenweise abgetrennt werden. Am Ende der Abkühlung enthält der Gasstrom nur noch leichte Komponenten einer gewünschten Reinheit.
Die Anzahl und Anordnung der gewählten Abscheider hängt von der Art des Rohgases ab und wird im wesentlichen durch zwei Kriterien bestimmt. Zum einen ist es erforderlich, schwere Komponenten, die ausfrieren können, rechtzeitig vor Erreichen des Festpunkts abzutrennen, um Ablagerungen oder sogar eine vollständige Blockierung der Strömungswege zu verhindern, und zum anderen soll es aus energetischen Gründen vermieden werden, größere,
Form. 5729 7.78
130023/0127
schon angefallene Flüssigkeitsmengen auf tiefere Temperaturen abzukühlen und dann nach Ihrer Abscheidung wieder anzuwärmen.
Bei der Reinigung eines leichte Kohlenwasserstoffe enthaltenden Wasserstoffstroms ist es deshalb üblich, die Abscheider so anzuordnen, daß im vorletzten Kondensat schon nahezu alle (^-Kohlenwasserstoffe abgetrennt werden. In der letzten Kondensationsstufe fällt dann nur 1^ noch ein im wesentlichen aus Methan bestehendes Kondensat an.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art so auszugestalten, daß es unter möglichst günstigen Bedingungen bei einem unter hohem Druck stehenden Wasserstoffstrom angewendet werden kann.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß bei Drücken über 100 bar die Kondensatabtrennungen derart angeordnet sind, daß im letzten Kondensat neben Methan auch noch A'than anfällt.
Das erfindungsgemäße Verfahren unterscheidet sich damit " von der Üblichen Verfahrensweise durch eine andere Anordnung der Kondensatabtrennungen, wobei zwischen dem letzten und dem vorletzten Abscheider ein ungewöhnlich großes TemperaturIntervall liegt. Diese Verfahrensführung, die bewußt von einem der bereits erwähnten Kriterien ab- ^ weicht, indem ein bei relativ hoher Temperatur gebildetes Kondensat weiter abgekühlt und dann nach der Abtrennung wieder erwärmt wird, beruht auf der überraschenden Entdeckung eines ungewöhnlichen Gleichgewichtsverhaltens des mit Methan und A'than verunreinigten Wasserstoffs bei sehr hohem Druck, d.h. bei Drücken über etwa 100 bar.
130Ö23/0127
Der Grad der Abtrennung höhersiedender Komponenten aus einem Gasstrom, im speziellen Fall hier also die Abtrennung leichter Kohlenwasserstoffe aus Wasserstoff, wird weitgehend vom Gleichgewichtsverhalten des jeweils vorliegenden Stoffgemisches bestimmt. Eine wichtige Kenngröße ist dabei der K-Wert, der das Verhältnis der Konzentrationen eines Stoffes in der Gasphase und in der Flüssigkeitsphase angibt. Der K-Wert hängt nicht nur von der Zusammensetzung des Stoffgemisches, sondern auch vom Druck und von der "Ό Temperatur ab.
Wird nun bei der Abtrennung von Methan, Äthan und gegebenenfalls schwereren Komponenten über einen größeren Temperaturbereich der Abkühlung vor dem kältesten Abscheider keine
"" Zwischenabscheidung vorgenommen, so werden schon bei wärmeren Temperaturen auskondensierte Bestandteile mit in den kältesten Abscheider getragen. Dies hat zwar zur Folge, daß die Konzentration des Methan in diesem Kondensat sinkt und bei gleichem K-Wert demgemäß auch eine geringere
^O Konzentration des Methans in der Gasphase vorliegen müßte, doch die Anwesenheit des Äthans und gegebenenfalls weiterer Komponenten im Kondensat beeinflußt den K-Wert des Methans, ungünstig. Deshalb werden auch bei üblichen Verfahren die Abscheider so angeordnet, daß das letzte Kondensat weitgehend frei von schwereren Komponenten ist.
überraschenderweise hat sich nun gezeigt, daß sich bei Drücken über 100 bar der Einfluß des Äthans auf den K-Wert des Methans ändert. Untersucht man nämlich die Abhängijceit des K-Wertes vom Druck bei verschiedenen Äthan-Gehalten, dann stellt man fest, daß sich, wie es qualitativ in der Figur 1 aufgezeigt ist, die ein konstantes Verhältnis von Methan zu Äthan im Kondensat darstellenden Linien in diesem Druckbereich nicht nur annähern, sondern sich in manchen Bereichen sogar überschneiden. Eine
Form. 572» 7.71
130023/0127
Annäherung der Linien bedeutet jedoch, daß sich der K-Wert des Methans in diesem Bereich nicht mehr so stark verschlechtert, während ein überschneiden der Linien sogar eine Verbesserung des K-Wertes bei Anwesenheit von Äthan im Kondensat aufzeigt.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens hat es sich als günstig erwiesen, wenn der Äthangehalt im letzten Kondensat zwischen 5 und 40 Mol-%, insbesondere zwischen 10 und 30 Mol-% liegt. Der jeweils günstigste Äthangehalt hängt dabei im wesentlichen vom gewählten Verfahrensdruck ab. In manchen praktischen Fällen wird er jedoch schon durch den Äthangehalt im zu reinigenden Wasserstoff strom begrenzt, da die Menge des im Rohgas ent- haltenen Äthans eventuell zu gering ist/ um die günstigste Äthan-Konzentration im letzten Kondensat einzustellen. Doch auch in solchen Fällen erweist sich das erfindungsgemäße Verfahren als vorteilhaft, da zumindest eine Verringerung des K-Wertes erzielt wird.
Die Anordnung des vorletzten Abscheiders kann bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens in vielen Fällen so vorgenommen werden, daß durch ihn lediglich sichergestellt wird, daß als Feststoff bei der tiefsten Tempera- tür ausfallende Komponenten soweit auskondensiert werden, daß deren Lös1ichkeitsgrenze nachfolgend nicht mehr unterschritten wird.
Besonders geeignet ist das Verfahren bei der Reinigung eines WasserstoffStroms, der unter einem Druck zwischen 200 und 300 bar anfällt. Derart hohe Drücke sind beispielsweise im Kreislaufwasserstoff eines Kohlehydrierverfahrens anzutreffen.
Form. S72t 7.7· .
130023/0127
Weitere Einzelheiten der Erfindung werden nachfolgend anhand eines in der Figur 2 schematisch dargestellten Ausführungsbeispiels erläutert.
Das Beispiel bezieht sich auf die Reinigung von Kreislaufwasserstoff bei etiem Kohlehydrierverfahren. Bei einem derartigen Verfahren wird ein pumpfähiges Gemisch aus Kohle und öl in Gegenwart von Wasserstoff bei hohem Druck, beispielsweise bei 250 bar, bei geeigneten Reaktionsbedingun-
^ gen unter Bildung von flüssigen und gasförmigen Kohlenwasserstoffen umgesetzt. Aus den bei Verfahrenstemperatür, die ungefähr zwischen 400 und 500 0C liegen kann, gasförmigen Produkten werden anschließend durch Abkühlung und Kondensation gewünschte Verfahrensprodukte, wie Heizöl oder Benzinfraktionen abgetrennt. Der Anteil der gasförmigen Produkte, der bei Umgebungstemperatur noch nicht kondensiert ist, besteht im wesentlichen aus überschußwasserstoff und enthält daneben noch eine Reihe leichter Kohlenwasserstoffe. Der Wasserstoff wird anschließend
^O wieder in die Hydrierstufe zurückgeführt, wobei lediglich der durch die Hydrierung verbrauchte Anteil durch frischen Wasserstoff ersetzt wird. Da die leichten, noch im Kreislaufwasserstoff enthaltenen Kohlenwasserstoffe bei einer Rückführung nur zu einer Belastung des Kreislaufs und
^ des Hydrierreaktors führen und sich darüber hinaus im Kreislaufgas anreichern wurden, erfolgt eine Abtrennung dieser Komponenten durch den erfindungsgemäßen Kondensat ionsprozeß.
Das Kreislaufgas wird dazu über Leitung 1 einem ersten Wärmetauscher 2 zugeführt, in dem es auf etwa 10 0C abgekühlt wird. Das dabei anfallende Kondensat wird im nachgeschalteten Abscheider 3 über Leitung 4 abgezogen, während die gasförmig verbliebenen Komponenten über Leitung 6 zunächst in einer aus mehreren, periodisch
Form. S7» 7.7·
130023/0127
betriebenen Adsorbern bestehenden Reinigungsanlage von mitgeführten Verunreinigungen, insbesondere von Schwefelwasserstoff, befreit werden. Anschließend wird das Gas, das nunmehr 91,23 Mol-% Wasserstoff, 5,31 Mol-% Methan, 1,32 Mol-% Äthan, 1,14 Mol-% Propan, 0,34 Mol-% Butan, 0,05 Mol-% (^-Kohlenwasserstoffe und 0,61 Mol-% Inertgase (Argon, Stickstoff, Kohlenmonoxid) enthält, über Leitung 8 einem weiteren Wärmetauscher 9 zugeführt, in dem es sich gegen kalte Zerlegungsprodukte auf -60 0C abkühlt.
Anschließend wird das teilweise kondensierte Gemisch über Leitung 10 dem Abscheider 11 zugeleitet. Das hier abgetrennte Kondensat enthält den größten Teil der höhersiedenden Komponenten des Gasstromes. Es besteht zu 11 Mol-% aus Wasserstoff und enthält daneben 8 Mol-% Methan, 16,6 Mol-% Äthan, 41,8 Mol-% Propan, 19,3 Mol-% Butan, 2,9 Mol-% C5+-Kohlenwasserstoffe und 0,4 Mol-% Inerte.Nach der Abtrennung wird das Kondensat über Leitung 12 abgezogen1, in Ventil 13 entspannt und anschliessend im Abscheider 14 von den bei der Entspannung freigesetzten Flash-Gasen getrennt. Während das nun im wesentlichen aus Propan bestehende Kondensat über Leitung 15 abgezogen und im Wärmetauscher 9 wieder erwärmt wird, werden die im wesentlichen die leichten Bestandteile enthaltenden Flash-Gase über Leitung 16 separat abgezogen und mit dem in der letzten Kondensationsstufe abgetrennten, bereits teilweise wieder erwärmtem Kondensat vereinigt.
Die im Wärmetauscher 9 nicht kondensierten Bestandteile des Wasserstoffstromes werden aus Abscheider 11 über Leitung 17 abgezogen und einem dritten Wärmetauscher 18 zugeführt, in dem eine Abkühlung gegen Verfahrensprodukte sowie gegen Fremdkälte, beispielsweise gegen in Leitung 19 verdampfendes Kältemittel eines Kältekreis.-laufs auf die Temperatur bewirkt wird, bei der
Form. 5729 7.78
130023/0127
die gewünschte Wasserstoffreinheit erreicht wird. Im vorliegenden Beispiel liegt diese Temperatur bei 92 K, wodurch im Abscheider 20 eine gasförmige, zu 97,47 Mol-% aus Wasserstoff bestehende Fraktion erzielt wird, die lediglich durch 2,00 Mol-% Methan und 0,53 Mol-% Inerte verunreinigt ist. Dieser gereinigte Kreislaufwasserstoff wird über Leitung 21 abgezogen, in den Wärmetauschern 18, 9 und 2 gegen den zu reinigenden Gasstrom wieder angewärmt und dann aus dem hier betrachteten Teil der Anlage abgezogen. Das Kondensat im Abscheider 20 enthält 5,9 Mol-% Wasserstoff, 6 2,4 Mol-% Methan, 19,9 Mol-% Äthan, 9,2 Mol-% Propan, 0,8 Mol-% Butan und 1,8 Mol-% Inerte. Es wird über Leitung 22 abgezogen, im Ventil entspannt, im Wärmetauscher 18 angewärmt, daraufhin mit den Flash-Gasen aus dem Abscheider 14 vereinigt und in den Wärmetauschern 9 und 2 weiter angewärmt, bevor es aus den betrachteten Teil der Anlage abgezogen wird. Dieses Gas kann beispielsweise als Heizgas oder auch als Einatz für eine Dampfreformierung zur Herstellung des Prozeß-Wasserstoffs verwendet werden.
Ein Teilstrom 24 der gereinigten Wasserstoff-Fraktion wird nach seiner Anwärmung in den Wärmetauschern 18 und 9 abgezogen und zur Regenerierung der in einer Desorptionsphase betriebenen Adsorber 7 verwendet. Das mit den abgetrennten Verunreinigungen beladene Regeneriergas wird über Leitung 25 abgezogen.
Form. 5729 7.78
130023/0127

Claims (4)

  1. (H 1170) H 79/091
    Bü/bd 21 .11 .1979
    Patentansprüche
    ( 1· Verfahren zum Reinigen eines mit Methan, Äthan und ge- ^-^gebenenfalls schwereren Kohlenwasserstoffen sowie Inertgasen verunreinigten WasserstoffStroms mittels mehrstufiger partieller Kondensation und Abtrennung der jeweils gebildeten Kondensate, dadurch gekennzeichnet, daß bei Drücken über 100 bar die Kondensatabtrennungen derart angeordnet sind, daß im letzten Kondensat neben Methan auch noch Äthan anfällt.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß im letzten Kondensat der Äthangehalt zwischen 5 und 40 Mol-% liegt.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die vorletzte Kondensatabtrennung bei einer Temperatur vorgenommen wird, bei der Komponenten, die bei der Temperatur der letzten Kondensationsstufe als Feststoff ausfallen würden, soweit auskondensiert sind, daß deren Löslichkeitsgrenze in der letzten Kondensationsstufe nicht überschritten wird.
    Form .5729 7.78 130023/0127
    ORIGINAL INSPECTED
  4. 4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des WasserstoffStroms zwischen 200 und 300 bar liegt.
    Form. 5729 7.78
    130023/0127
DE19792947239 1979-11-23 1979-11-23 Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck Granted DE2947239A1 (de)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19792947239 DE2947239A1 (de) 1979-11-23 1979-11-23 Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck
US06/209,619 US4343633A (en) 1979-11-23 1980-11-24 High pressure purification of hydrogen

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19792947239 DE2947239A1 (de) 1979-11-23 1979-11-23 Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE2947239A1 true DE2947239A1 (de) 1981-06-04
DE2947239C2 DE2947239C2 (de) 1988-01-07

Family

ID=6086696

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19792947239 Granted DE2947239A1 (de) 1979-11-23 1979-11-23 Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE2947239A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2636341A1 (fr) * 1988-09-12 1990-03-16 Air Liquide Procede et installation de recuperation des hydrocarbures les plus lourds d'un melange gazeux
FR2636249A1 (fr) * 1988-09-12 1990-03-16 Air Liquide Procede et installation de recuperation d'hydrogene
DE102020130946A1 (de) 2020-11-23 2022-05-25 Xenon Holding Gmbh Kryogenes Verfahren zur Wertstoffgewinnung aus einem wasserstoffreichen Einsatzgas

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3373574A (en) * 1965-04-30 1968-03-19 Union Carbide Corp Recovery of c hydrocarbons from gas mixtures containing hydrogen

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3373574A (en) * 1965-04-30 1968-03-19 Union Carbide Corp Recovery of c hydrocarbons from gas mixtures containing hydrogen

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2636341A1 (fr) * 1988-09-12 1990-03-16 Air Liquide Procede et installation de recuperation des hydrocarbures les plus lourds d'un melange gazeux
FR2636249A1 (fr) * 1988-09-12 1990-03-16 Air Liquide Procede et installation de recuperation d'hydrogene
EP0359628A1 (de) * 1988-09-12 1990-03-21 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Verfahren und Vorrichtung zur Rückgewinnung der schwersten Kohlenwasserstoffe aus einer Gasmischung
DE102020130946A1 (de) 2020-11-23 2022-05-25 Xenon Holding Gmbh Kryogenes Verfahren zur Wertstoffgewinnung aus einem wasserstoffreichen Einsatzgas
DE102020130946B4 (de) 2020-11-23 2023-02-02 Xenon Holding Gmbh Kryogenes Verfahren zur Wertstoffgewinnung aus einem wasserstoffreichen Einsatzgas

Also Published As

Publication number Publication date
DE2947239C2 (de) 1988-01-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE2856571C3 (de) Kontinuierliches Verfahren zur Entfernung aus einer Beschickungsgasmischung
AT394567B (de) Verfahren zur abtrennung einer c2+-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas
AT413598B (de) Verbesserter prozess zum verflüssigen von erdgas
DE2055507A1 (de) Verfahren zur Reinigung eines Be schickungsgases aus Rohwasserstoff
DE3215829A1 (de) Verfahren zur gewinnung von kohlenmonoxid
DD207156A1 (de) Verfahren und anlage zum abtrennen von schwefelwasserstoff und kohlendioxid aus einem gasgemisch
AT508249B1 (de) Verfahren zum reinigen und verflüssigen von biogas
DE1122560B (de) Verfahren zur Zerlegung eines aus Methan und schwerer siedenden Kohlenwasserstoffen bestehenden Naturgases
EP3885312B1 (de) Verfahren und anlage zum herstellen von reinem kohlenmonoxid und wasserstoff
WO1993024428A1 (de) Verfahren zur gewinnung leichter c2+-kohlenwasserstoffe aus einem spaltgas
DE69909143T2 (de) Trennung von Kohlenstoffmonoxid aus stickstoffverschmutzten, Wasserstoff und Methan enthaltenden Gasgemischen
DE3511636A1 (de) Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
EP2225007A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von leicht siedenden komponenten aus kohlenwasserstoffgemischen
DE3590400T1 (de) Kohlenwasserstoffabtrennung mit einem physikalischen Lösungsmittel
DE102017010788A1 (de) Verfahren und Anlage zur Gewinnung von Dimethylether und Kohlendioxid
DE2155366A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Reinigen von Erdgas
DE2947239A1 (de) Verfahren zum reinigen von wasserstoff bei hohem druck
EP0185202A2 (de) Verfahren zur Gewinnung von C2+-, C3+- oder von C4+- Kohlenwasserstoffen
EP0228623B1 (de) Verfahren zur Abtrennung von C5+-Kohlenwasserstoffen aus einem Gasstrom
DE3244143A1 (de) Verfahren zur gaszerlegung
DE1944505A1 (de) Verfahren zum Gewinnen von Reinaethylen
DE1272942B (de) Verfahren zum Reinigen von unter hohem Druck stehendem trockenem Erdgas
DE102016013753A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Synthesegaszerlegung mittels Sauergaswäsche und kryogenem Trennprozess
DD159259A3 (de) Verfahren zur herstellung hochreinen ammoniaks
DE3626561A1 (de) Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch

Legal Events

Date Code Title Description
8110 Request for examination paragraph 44
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee