DE2839794B2 - Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate - Google Patents
Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder ErzkonzentrateInfo
- Publication number
- DE2839794B2 DE2839794B2 DE2839794A DE2839794A DE2839794B2 DE 2839794 B2 DE2839794 B2 DE 2839794B2 DE 2839794 A DE2839794 A DE 2839794A DE 2839794 A DE2839794 A DE 2839794A DE 2839794 B2 DE2839794 B2 DE 2839794B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- acid resin
- fuel
- combustion
- oxygen
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 title claims description 10
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 title claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 56
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 56
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 56
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 21
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 15
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 27
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 17
- 235000008504 concentrate Nutrition 0.000 description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 7
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 2
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 241000530268 Lycaena heteronea Species 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAUXSBFJNWOKFV-UHFFFAOYSA-N [C].OS(O)(=O)=O Chemical compound [C].OS(O)(=O)=O OAUXSBFJNWOKFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 1
- 229910052981 lead sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940056932 lead sulfide Drugs 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002898 organic sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N pyrite Chemical compound [Fe+2].[S-][S-] NIFIFKQPDTWWGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052683 pyrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011028 pyrite Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010626 work up procedure Methods 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze
und/oder Erzkonzentrate in Gegenwart von sauerstoff- r> hakigen Gasen und Brennstoff bei einer Flammentemperatur
von mindestens 1500° C unter Bildung von Schwefeldioxid und von schmelzflüssiger Phase.
Es sind zahlreiche Verfahren zur Verarbeitung von hüttenmännischen Zwischenprodukten, sulfidischen Erzen
und/oder Erzkonzentraten bekannt, die nicht autogen ablaufen, sondern insbesondere zur Überführung
der schmelzbaren Bestandteile in schmelzflüssige Phasen einen Zusatz von Brennstoff benötigen.
Derartige Verfahren können z. B. in Herdflammöfen, -r>
Kurztrommelöfen, Drehtrommelöfen durchgeführt werden. Von besonderem Interesse ist das sogenannte
Schwebeschmelzen oder das Flammofenschmelzen, bei dem aus dem mehr oder minder erzreichen Aufgabegut
nach Zugabe von Schmelzzusätzen und zusätzlicher v> Verbrennung von Brennstoff ein »Konzentrat«, z. B.
von Kupferstein mit — je nach Beschaffenheit des Aufgabegutes — unterschiedlichem Gehalt von Nickel-,
Zink- und Bleisulfid erhalten wird (vgl. Meyers Lexikon der Technik und der exakten Naturwissenschaften, τ>
Bibliographisches Institut Mannheim, Wien, Zürich, 3. Band, Seite 2308; Winnacker und Küchler, Chemische
Technologie, Band 6, Carl Hanser Verlag München 1973, Seiten 228/229).
Ein Mangel der vorstehend skizzierten Verfahren ist, wi
daß in Abhängigkeit vom Aufgabegut zum Erreichen angestrebter Reaktionstemperaturen mitunter beträchtliche
Brennstoffmengen erforderlich sind, die im Extremfall die Anwendung des Verfahrens unter
wirtschaftlichen Aspekten ausschließt. br>
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer
Erze und/oder Erzkonzentrate bereitzustellen.
das insbesondere die Brennstoffkosten reduziert, dennoch die Verfahrensführung nicht kompliziert und in
herkömmlichen Anlagen anwendbar ist
Die Aufgabe wird gelöst, indem das Verfahren der eingangs genannten Art entsprechend der Erfindung
derart ausgestaltet wird, daß man mindestens eiren Teil des Brennstoffes durch Säureharz mit einem Gehalt von
max. 85 Gew.-% anorganischen Bestandteilen austauscht
Säureharz ist ein bei der Raffination von Mineralölen mittels Schwefelsäure anfallendes Abfallprodukt, dessen
Weiter- oder Aufarbeitung meist mit großen Schwierigkeiten verbunden ist Neben Verfahren zur thermischen
Zersetzung von Säureharz zu Spaltkoks und Schwefeldioxid (DE-PS 15 71 664) und zur Verbrennung in
bekannten Brennkammern, wie sie zur Verbrennung von Elementarschwefei, Pyrit oder anderen schwefelhaltigen
Stoffen verwendet werden (US-PS 14 59 084) sind auch solche beschrieben, bei denen eine gemeinsame
Verarbeitung von Säureharz und kohlenstoffarmer Abfallschwefelsäure zwecks Rückgewinnung von
Schwefeldioxid bzw. Schwefelsäure oder Oleum erfolgt (DE-PS 9 60 184, AT-PS 2 54 220). Abgesehen von der
Spaltkokserzeugung haben sich sämtliche Verfahren wegen der nur unvollständigen Verbrennung der
organischen Bestandteile des Säureharzes und der Entstehung beträchtlicher Schwefel-Trioxidmengen in
der Praxis nicht durchsetzen können.
Beim Einsatz des Säureharzes innerhalb des erfindungsgemäßen Verfahrens treten diese Nachteile nicht
auf. Es wird eine vollständige Verbrennung der organischen Bestandteile erzielt Infolge der beim
erfindungsgemäßen Verfahren einzustellenden hohen Flammtemperatur wird ein praktisch schwefeltrioxidfreies
Gas erhalten.
Die Erfindung ist bei allen Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer
Erze und/oder Erzkonzen träte anwendbar, die einerseits mit der Entstehung schmelzflüssiger Phasen und
andererseits ohnehin mit der Bildung schwefeldioxidhaltiger Abgase verbunden sind. Hierbei handelt es sich
insbesondere um Schwebeschmelz- oder Flammofenschmelzverfahren und um Verfahren, die in Herdflammöfen,
Kurztrommelöfen, Drehtrommelöfen durchgeführt werden.
Der Eintrag des Säureharzes kann mittels herkömmlicher für hochviskose Flüssigkeiten ausgelegte Brenner,
insbesondere Zerstäubungsbrenner, erfolgen. Infolge der Eigenschaft des Säureharzes, bei höheren Temperaturen
zur Verkokung zu neigen und bei Normaltemperatur kaum mehr pumpfähig zu sein, ist eine
Eintragslanze besonders geeignet, die ein Innenrohr für das Säureharz, einen darumliegenden, inneren Ringraum
für ein Temperiermedium, wie Wasser, und einen Ringraum für das Zerstäubungsmedium aufweist. Die
Temperaturkonditionierung des Brennerkopfes verringert entscheidend die Korrosionswirkung an dieser
Stelle. Zweckmäßigerweise werden mehrere Säurelanzen eingesetzt, die über eine Ringleitung versorgt
werden können.
Die Dosierung des Säureharzes erfolgt vorteilhafterweise mit Hilfe einer drehzahlgeregelten Zahnradpumpe,
der ein Mengen- bzw. Druckmesser nachgeschaltet ist. Auf diese Weise kann ein geschlossener Regelkreis
aufgebaut werden.
Bei der Bemessung der zum Austausch mindestens eines Teils des Brennstoffes bestimmten Säureharzmenge
sind die Heizwerte beider in Relation zu setzen.
Beispielsweise hat schweres Heizöl einen Heizwert von 40100kJ/kg und ein Säureharz mit 50 Gew.-%
Schwefelsäure und 50 Gew.-% Kohlenwasserstoffen einen solchen von 18 800 kj/kg. Beim Säureharz ist der
tatsächlich zur Verfugung stehende Heizwert eingesetzt,
& h, die zur Spaltung der Schwefelverbindungen aufzuwendende Wärmemenge ist in Abzug gebracht.
Die Mengeneinheit Heizöl ist daher durch die 2,13fache Mengeneinheit Säureharz austauschbar. Mit zunehmendem
Schwefelsäuregehalt und abnehmendem Kohlenstoffgehalt wird der Faktor größer und ran abnehmendem
Schwefelsäuregehalt und zunehmendem Kohlenstoffgehalt kleinen Das Diagramm gemäß F i g. 1
veranschaulicht den Heizwert in MJ/kg (Mega-Joule/ Kilogramm) des Säureharzes in Abhängigkeit von
seinem Schwefelsäuregehalt. Dabei ergibt sich die Spreizung der Kurve aus den unterschiedlichen
Beschaffenheiten einzelner Säureharze, insbesondere aus den verschiedenen Gehalten an organischen
Schwefelverbindungen, die neben der Schwefelsäure einen weiteren Wärmeanteil zur Spaltung benötigen.
Bei stöchiometrischer Verbrennung von Heizöl bzw. Säureharz der vorgenannten Qualität mit Luft entstehen
theoretische Verbrennungstemperaturen von 21000C (Heizöl).bzw. von 19000C (Säureharz). Die bei
der Verbrennung von Säureharz gebildeten Abgase mit gegenüber Heizöl hohen Schwefeldioxid- und Wasserdampfpartialdrucken
bewirken eine Vergrößerung der Strahlungsintensität, so daß die niedrigere Flammentemperatur
sich im Wärmeübertragungsverhalten zwischen Flamme und Ausgangsmaterial wenig auswirkt.
Beim Austausch von Brennstoffen, insbesondere durch kohlenwasserstoffärmeres Säureharz, erhöht sich
die Abgasmenge um mehrere Zehnerprozent. In bestehenden Anlagen, in denen die Installation zur
Aufnahme der Abgase bereits bei Verwendung von Brennstoff ausgelastet ist, würde bei unverändertem
Einsatz von hüttenmännischen Zwischenprodukten, sulfidischen Erzen und/oder Erzkonzentraten eine über
die Gaskapazität hinausgehende Abgasmenge anfallen, die nicht aufgenommen werden könnte. Dem könnte
nur durch Senkung der Durchsatzmenge der Ausgangsstoffe begegnet werden.
Um diesen gegebenenfalls auftretenden Nachteil zu vermeiden, sieht eine bevorzugte Ausgestaltung der
Erfindung vor, den Sauerstoffgehalt in dem zuzuführenden sauerstoffhaltigen Verbrennungswind in Abstimmung
auf die ausgetauschte Säureharzmenge derart zu bemessen, daß gegenüber dem Zustand ohne Brennstoffaustausch
die Abgasmenge nicht vermehrt wird. Eine konstante Abgasmenge wird erhalten, wenn der
Sauerstoffgehalt des anteiligen, auf die Säureharzverbrennung entfallenden Verbrennungswindes entsprechend
der Formel
MO2
O2
eingestellt wird.
Hierbei bedeuten:
Hierbei bedeuten:
X = Sauerstoffgehalt des Verbrennungswindes für Säureharzverbrennung(m3O2/m) Wind);
MO? = Sauerstoffbedarf für Säureharzverbrennung
(mKVkg Säureharz);
Ma = Abgasmenge aus Säureharzverbrennung bei
Verbrennung mit reinem Sauerstoff (m3/kg Säureharz);
Hus = unterer Heizwert des Säureharzes unter
Berücksichtigung der Spaltwärme (kj/kg Säu
reharz);
Hub = unterer Heizwert des bislang eingesetzten
Brennstoffes (kj/kg Brennstoff):
Sma = Spezifische Abgasmenge des bislang eingesetzten
Brennstoffes (mVkg Brennstoff).
(m3 bedeutet jeweils das Volumen unter Normalbedingungen.)
Während die Abgasmenge bei Verbrennung von schwerem Heizöl mit einem Heizwert von 40 100 kj/kg
bei etwa Il,3m3/kg liegt, sind für das jeweilige
Säureharz die Abgasmengen bei Verbrennung mit reinem Sauerstoff und die für die Verbrennung
erforderliche Sauerstoffmenge und — sofern die Angaben in der F i g. 1 nicht genau genug erscheinen —
auch der Heizwert durch Vorversuche zu ermitteln.
Die Erfindung wird mittels der F i g. 1 bis 3 sowie des Ausführungsbeispiels näher und beispielsweise erläutert:
2> Fig. 1 beinhaltet die bereits in der allgemeinen
Beschreibung der Anmeldung erläuterte Abhängigkeit des Heizwertes in MJ/kg (Mega-Joule/Kilogramm) vom
Schwefelsäuregehalt des Säureharzes. Die Spreizung der Kurve ergibf sich aus der unterschiedlichen
κι Beschaffenheit verschiedener Säureharze, insbesondere
aus den verschiedenen Gehalten an organischen Schwefelverbindungen, die neben der Schwefelsäure
einen weiteren Wärmeanteil zur Spaltung beanspruchen. Das Diagramm läßt außerdem erkennen, daß
Γ) Säureharz mit mehr als 85 Gew.-% anorganischen
Bestandteilen praktisch keinen Heizwert mehr besitzt und mithin für das erfindungsgemäße Verfahren
ungeeignet ist.
Die Fig.2 und 3 veranschaulichen eine zum Eintrag
4(i des Säureharzes vorzugsweise einzusetzende Lanze. Sie
weist ein Innenrohr 1 für das Säureharz, einen inneren ringförmigen Temperierraum 2 und einen äußeren
Raum 3 zur Zufuhr des Zerstäubungsmediums auf. Der Durchmesser des Innenrohres 1 ist dabei so gewählt,
J". daß Verstopfungen vermieden werden. Lediglich der
Austrittsquerschnitt 4 des Innenrohres 1 ist verengt ausgeführt, so daß eine Austrittsgeschwindigkeit des
Säureharzstrahles bis lOm/sec erreichbar ist. Der innere Ringraum 2 für das Temperiermedium ist durch
"·» eine durchgehende Wand 5 in einen Zulauf- und einen
Ablauf teil getrennt. Bei Temperierung auf 30 bis 800C ist einerseits einwandfreie Pumpbarkeit des Säureharzes
gewährleistet, andererseits werden Verkokung und Korrosion des Werkstoffes vermieden.
">"> Der äußere Ringraum 3 wird vorzugsweise mit
Preßluft oder Dampf als Zerstäubungsmedium beaufschlagt. Zum Austritt des Zerstäubungsmediums sind
ringförmig angeordnete, gegen den Säureharzstrahl gerichtete Bohrungen 6 vorgesehen, wobei die Aus-
Mi trittsgeschwindigkeit des Zerstäubungsmediums nahezu
Schallgeschwindigkeit erreichen kann. Die Bohrungen 6 können auch als Lavaldüse ausgeführt werden, so daß
das Zerstäubungsmedium mit Überschallgeschwindigkeit austritt.
Ein Schwebeschmelzofen mit einer Durchsatzleistung von 50 t/h KuDferkonzentrat wurde bislang unter
Verwendung von 2100 kg/h Schweröl betrieben, dessen Zugabe mit 750 kg/h über mehrere am Schacht und mit
1350 kg/h über mehrere am Unterofen angeordnete Brenner erfolgt.
Entsprechend dem erfindungsgemäßen Verfahren wurden 500 kg/h Schweröl durch 1600 kg/h Säureharz
ersetzt. Es wurden mithin aufgegeben:
1600 kg/h Schweröl,
1600 kg/h Säureharz.
1600 kg/h Säureharz.
10
Vom Schweröl wurden 620 kg/h dem Schacht und 980 kg/h dem Unterofen, jeweils über Brenner, zugeführt.
Die Säureharzzugabe erfolgte mit 400 kg/h im ι s Schacht und mit 1200 kg/h im Unterofen, jeweils mittels
zweier Lanzen gemäß F i g. 2 und F i g. 3. Hierbei waren die ringförmigen Temperierräume 2 mit Wasser auf
50° C temperiert Als Zerstäubungsmedium diente ein Luft/Sauerstoff-Gemisch, das in Mengen von 0,5 m3/kg
Säureharz und mit einem Druck von 4 bar zugeführt wurde.
Die Heizwerte waren
für das Säureharz 13,6 MJ/kg,
für das Schweröl 40,6 MJ/kg. 2r'
Infolge der bilanzmäßig guten Erfaßbarkeit im Unterofen des Schwebeschmelzofens lassen sich dessen
Betriebsbedingungen besonders übersichtlich vergleichen und tabellarisch gegenüberstellen: jo
Schweröl Schweröl + Säureharz
Energieeintrag [GJ/h)
Schwerölmenge [kg/h]
Säureharzmenge [kg/h]
Schwerölmenge [kg/h]
Säureharzmenge [kg/h]
Luftmenge für Schwerölverbrennung [m3/h]
Luftmenge für Säureharzverbrennung [mVh]
Sauerstoffzusatz für Säureharzverbrennung [mVh]
Sauerstoffgehalt des für die
Säureharzverbrennung bestimmten Verbrennungswindes [VoI.-%]
Säureharzverbrennung bestimmten Verbrennungswindes [VoI.-%]
| 54,8 | 56,1 |
| 1350 | 980 |
| - | 1200 |
| 18600 | 13500 |
| - | 4800 |
| - | 200 |
| 24,1 |
Jr>
40
50 Schweröl Schweröl Säureharz
Theoretische Verbrennungstemperatur ['1C]
Abgasmenge [mVh]
(als Anteil des Unterofens
gerechnet)
Abgasmenge, bezogen auf
Energieeintrag [m3/GJ]
Energieeintrag [m3/GJ]
1670 1 675 19500 19900
355,8 354,7
In der erfindungsgemäßen Betriebsweise ist di gesamte eingesetzte Luftmenge anteilig für die Schwer
ölverbrennung und für die Säureharzverbrennun; ausgewiesen. Sie ergibt sich für das Schweröl aus der
Wert für das Verfahren mit ausschließlicher Schweröl verbrennung durch entsprechende Umrechnung auf di
verringerte Schwerölmenge, für das Säureharz unte Verwendung der Formel von Spalte 3 der Beschreibunj
mit den Werten für
MO2 = l.O(mVkg)
MA = 1,66 (mVkg)
H11S = 13,6 (MJ/kg)
Hub = 40,6 (MJ/kg)
SMA = 14,4 (nWkg)
MA = 1,66 (mVkg)
H11S = 13,6 (MJ/kg)
Hub = 40,6 (MJ/kg)
SMA = 14,4 (nWkg)
Der Sauerstoffgehalt des gesamten für die Säureharz verbrennung eingesetzten anteiligen Verbrennungswin
des betrug demnach 24,1 VoL-% (entsprechen! χ = 0,241). Außerdem war bei Ermittlung der Wert
vom ursprünglichen Betriebszustand mit alleinige Schwerölverbrennung und einer Luftverhältniszai
λ = 1,3 (entsprechend dem 13fachen des theoretisc erforderlichen Sauerstoffbedarfs) ausgegangen worden
Insbesondere ein Vergleich der theoretischen Ver brennungstemperaturen sowie der jeweiligen Abgas
mengen, bezogen auf Energieeintrag, zeigt dal gegenüber dem Zustand mit ausschließlicher Schweröl
verbrennung keine verfahrenswesentlichen Änderun gen eingetreten sind und trotz Austausch eine
beträchtlichen Schwerölmenge gegen Säureharz di einwandfreie Betriebsweise des Schwebeschmelzofen
aufrechterhalten bleibt
Auch folgt aus der im Prozeß insgesamt erzeugte Dampfmenge, in die auch der Betrieb des Schachts de
Schwebeschmelzofens eingeht daß mit — für beid Betriebsfälle übereinstimmend — 035 t/t Kupferkon
zentrat keine das erfindungsgemäße Verfahren nachtei Hg beeinträchtigenden Unterschiede bestehen.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate
in Gegenwart von sauerstoffhaltigen Gasen und Brennstoff bei einer Flammentemperatur
von mindestens 15000C unter Bildung von Schwefeldioxid und von schmelzflüssiger Phase, dadurch
gekennzeichnet, daß man mindestens einen Teil des Brennstoffes durch Säureharz mit einem
Gehalt von maximal 85 Gew.-% anorganischen Bestandteilen austauscht
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man das mindestens einen Teil des is Brennstoffes austauschende Säureharz mittels einer
Lanze einträgt, die ein inneres Zuführrohr (1) für das
Säureharz, einen das Zuführrohr (1) umfassenden inneren Ringraum (2) für ein Temperiermedium und
einen äußeren Ringraum (3) für das Zerstäubungsmedium
aufweist
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man den Sauerstoffgehalt im
zuzuführenden sauerstoffhaltigen Gas in Abstimmung auf die auszutauschende Säureharzmenge 2r>
derart bemißt, daß gegenüber dem Zustand ohne Brennstoffaustausch die wärmespezifische Abgasmenge
nicht vermehrt wird.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2839794A DE2839794C3 (de) | 1978-09-13 | 1978-09-13 | Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate |
| US06/074,299 US4329170A (en) | 1978-09-13 | 1979-09-11 | Method of treating sulfur-containing metallurgical materials |
| PL1979218258A PL123065B2 (en) | 1978-09-13 | 1979-09-12 | Method of treatment of metallurgic intermediate products, sulfide ores and/or ore concentrates |
| SE7907586A SE433858B (sv) | 1978-09-13 | 1979-09-12 | Forfarande for bearbetning av hyttmellanprodukter, sulfidiska malmer och/eller malmkoncentrat |
| JP11782679A JPS5539000A (en) | 1978-09-13 | 1979-09-13 | Treating at least one of metallurgical intermediate product* sulfide ore* and ore concentrate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2839794A DE2839794C3 (de) | 1978-09-13 | 1978-09-13 | Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2839794A1 DE2839794A1 (de) | 1980-03-27 |
| DE2839794B2 true DE2839794B2 (de) | 1980-08-14 |
| DE2839794C3 DE2839794C3 (de) | 1981-05-14 |
Family
ID=6049327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE2839794A Expired DE2839794C3 (de) | 1978-09-13 | 1978-09-13 | Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4329170A (de) |
| JP (1) | JPS5539000A (de) |
| DE (1) | DE2839794C3 (de) |
| PL (1) | PL123065B2 (de) |
| SE (1) | SE433858B (de) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994012674A1 (en) * | 1992-11-30 | 1994-06-09 | Berenshtein Mikhail Alexandrov | Process for obtaining metals, and compounds and alloys thereof, from ores |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61293281A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-24 | Tadahide Kimura | 通気性粘着基材の製造法 |
| JPH02163182A (ja) * | 1988-12-15 | 1990-06-22 | Nitto Denko Corp | 粘着テープによる接着構造 |
| JPH0833559A (ja) * | 1994-07-22 | 1996-02-06 | Toshiba Home Technol Corp | 電磁誘導加熱式調理器の調理容器 |
| FI103517B (fi) * | 1997-12-09 | 1999-07-15 | Outokumpu Oy | Menetelmä pesuhapon termiseksi hajottamiseksi |
| SE522953C2 (sv) * | 2001-02-22 | 2004-03-16 | Aga Ab | Sätt och anordning för behandling av slam medelst en brännare |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1459084A (en) * | 1921-05-14 | 1923-06-19 | Merrimac Chemical Co | Process of treating acid sludge |
| US3004846A (en) * | 1960-08-23 | 1961-10-17 | Int Nickel Co | Treatment of nickel-containing silicate ores |
| US3154411A (en) * | 1962-03-20 | 1964-10-27 | Kennecott Copper Corp | Process and apparatus for the precipitation of copper from dilute acid solutions |
| US3796568A (en) * | 1971-12-27 | 1974-03-12 | Union Carbide Corp | Flame smelting and refining of copper |
| SU449954A1 (ru) * | 1973-04-13 | 1974-11-15 | Химико-Металлургический Институт Ан Казахской Сср | Способ переработки маложелезистых медьсодержащих материалов |
| US4148630A (en) * | 1977-08-24 | 1979-04-10 | The Anaconda Company | Direct production of copper metal |
| US4165979A (en) * | 1978-02-21 | 1979-08-28 | The International Nickel Company, Inc. | Flash smelting in confined space |
-
1978
- 1978-09-13 DE DE2839794A patent/DE2839794C3/de not_active Expired
-
1979
- 1979-09-11 US US06/074,299 patent/US4329170A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-09-12 SE SE7907586A patent/SE433858B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-09-12 PL PL1979218258A patent/PL123065B2/xx unknown
- 1979-09-13 JP JP11782679A patent/JPS5539000A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994012674A1 (en) * | 1992-11-30 | 1994-06-09 | Berenshtein Mikhail Alexandrov | Process for obtaining metals, and compounds and alloys thereof, from ores |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE433858B (sv) | 1984-06-18 |
| JPS5539000A (en) | 1980-03-18 |
| US4329170A (en) | 1982-05-11 |
| SE7907586L (sv) | 1980-03-14 |
| DE2839794A1 (de) | 1980-03-27 |
| DE2839794C3 (de) | 1981-05-14 |
| PL123065B2 (en) | 1982-09-30 |
| JPS6212294B2 (de) | 1987-03-18 |
| PL218258A2 (de) | 1980-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2917245C2 (de) | Verfahren und Reaktor zum Herstellen von Schwefel | |
| DE947788C (de) | Verfahren zur Herstellung feinverteilter Metalloxyde durch Zersetzung verdampfbarer Metallchloride | |
| DE2633006A1 (de) | Verfahren zur entfernung von stickoxiden | |
| DE3420065A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum verbrennen von brennstoffen in form einer wasser-in-oel-emulsion | |
| DE2541564C2 (de) | Vorrichtung zur Wärmebehandlung von feinkörnigem Gut | |
| EP0105322A1 (de) | Verfahren zur herstellung von zementklinker. | |
| DE2558506A1 (de) | Verfahren zur thermischen behandlung von staubfoermigem gut, insbesondere zum brennen von zement in mehreren stufen | |
| DE1926919B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff enthaltenden Gasgemischen | |
| DE2839794C3 (de) | Verfahren zur Verarbeitung hüttenmännischer Zwischenprodukte, sulfidischer Erze und/oder Erzkonzentrate | |
| DE2815461A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von feinkoernigem gut mit heissen gasen | |
| DE3141779A1 (de) | Verfahren zum herstellen von russ | |
| EP0955271A2 (de) | Verfahren und Anordnung zum Schmelzen von Glas in U-Flammen- und Querflammen-Wannenöfen unter Reduzierung der Gehalte an NOx und CO in den Abgasen | |
| DE3232596C2 (de) | ||
| DE1508094A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur teilweisen Verbrennung von Brennstoffen | |
| DE3315431A1 (de) | Verfahren zur erhoehung der windtamperatur in einem blashochofen | |
| EP0059509A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Zementklinker | |
| DE2759249A1 (de) | Verfahren zur herstellung von schwefelarmem zementklinker | |
| DE1922949A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Verbrennung oxidierbarer Bestandteile in Abgasen | |
| WO2013182214A1 (de) | Verfahren zum betrieb eines multigasbrenners sowie multigasbrenner | |
| DE1291040B (de) | Vorrichtung zur Herstellung von Russ | |
| DE4216891A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Erhitzen und Schmelzen von stückigem Eisenschwamm | |
| DE1194827B (de) | Verfahren zur Oxydation von Halogeniden in der Dampfphase | |
| DE2437907A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum gewinnen reduzierenden gases unter druck und bei hoher temperatur | |
| DE3690575C2 (de) | Verfahren zum Verbrennen von Kohlestaub | |
| DE960184C (de) | Verfahren zur Gewinnung hochprozentiger SO-Gase zur Herstellung von Kontaktschwefelsaeure bzw. Oleum durch Verbrennung von Saeureharz |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| OAP | Request for examination filed | ||
| OD | Request for examination | ||
| C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
| 8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |