DE2744677C3 - Gabel-Antrieb - Google Patents
Gabel-AntriebInfo
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- DE2744677C3 DE2744677C3 DE19772744677 DE2744677A DE2744677C3 DE 2744677 C3 DE2744677 C3 DE 2744677C3 DE 19772744677 DE19772744677 DE 19772744677 DE 2744677 A DE2744677 A DE 2744677A DE 2744677 C3 DE2744677 C3 DE 2744677C3
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16K31/00—Actuating devices; Operating means; Releasing devices
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- F16K31/535—Mechanical actuating means with toothed gearing for rotating valves
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- G05G7/04—Manually-actuated control mechanisms provided with one single controlling member co-operating with one single controlled member; Details thereof characterised by special provisions for conveying or converting motion, or for acting at a distance altering the ratio of motion or force between controlling member and controlled member as a function of the position of the controlling member
Description
Die Erfindung betrifft einen Gabel-Antrieb für Ventile und dergleichen, bei dem antriebsseitige, vor-
und rückläufige, geradlinige Verstellbewegungen eines in einer gehäusefesten, geradlinigen Gleitbahn geführten
Antriebsbolzens mittels einer mit einer Welle drehfest verbundenen Gabel in vor- und rückläufige
Schwenkbewegungen der angetriebenen Welle umgewandelt werden.
Bei derartigen Gabel-Antrieben ist für jeden Punkt der gesamten vor- und rückläufigen Bewegungsabläufe
eine solche eingeleitete horizontale Kraft auf die Gabel erforderlich, die jeweils ein solches Antriebs- bzw.
Ausgangsdrehmoment erzeugt, das die angetriebene Welle fordert.
Es ist bekannt, zur Erfüllung dieser Erfordernisse symmetrische Gabel-Antriebe mit einer auf der
Mittellinie der Gabel gelegenen Führungsbahn für den r>o
Antriebsbolzen vorzusehen, die bei konstanter, eingeleiteter horizontaler Kraft eine parabelförmige, symmetrische
Drehmomentenkennlinie mit gleich großen Werten in beiden Endstellungen und dem kleinsten
Wert in der Mittelstellung der Gabel zeigen (DE-OS 22 55 376). Zum Schalten z. B. eines Kugelhahnkükens,
dessen Drehmomentenkennlinie für den Drehmomentenbedarf von der Geschlossenstellung des
Kugelhahnkükens bis zu seiner Offenstellung zunächst stark abfallend, im Mittelbereich etwa gleichbleibend
und dann zu einem relativ kleinen Endwert bei Offenstellung ansteigend verläuft, weisen diese symmetrischen
Gabel-Antriebe unnötig hohe Drehmomentenreserven auf, wodurch im Betrieb starke Schwankungen
der eingeleiteten horizontalen Kraft auftreten. Weiter- br>
hin sind Zahnstangen-Antriebe bekannt, die bei konstanter, eingeleiteter horizontaler Kraft über ihren
ganzen Wirkungsbereich ein fast konstantes Ausgangsdrehmoment zeigen (DE-PS 8 92 101). Zum Schalten
eines Kugelhahnkükens sind hier die Drehmomentenreserven noch größer als beim obengenannten symmetrischen
Gabel-Antrieb, wodurch im Betrieb die eingeleitete horizontale Kraft sehr starke Schwankungen
erfährt Durch Schrägstellung eines Langloehes in einem geradlinig vor- und rückläufigen Kolben zur
Mittellinie des Kolbens kann mit Hilfe eines symmetrischen Schwenkantriebs die Drehmomentenkennlinie
unsymmetrisch gestaltet werden (DE-OS 19 47 865). Langwierige Berechnungen und umständliche Versuche
sind zur Ermittlung des gewünschten Drehmomentenverlaufs erforderlich.
Die Erfindung soll das bessern. Ihr liegt die Aufgabe zugrunde, einen Gabel-Antrieb zu schaffen, bei dem die
eingeleitete horizontale Kraft im Verlaufe des Drehwinkels des Kugelhahnkükens möglichst geringe
Schwankungen zeigt
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst,
daß durch verschieden große Auslenkwinkel der Gabel des Gabel-Antriebs — bezogen auf ihre senkrecht zur
Gleitbahn des geradlinig hin- und hergehenden Antriebsbolzens gegebene Nullstellung — der
Gabel-Antrieb unsymmetrisch ist wobei für den Antrieb eines Kugelhahnkükens mit einem Drehwinkel-Bereich
von β = -45 Grad bis ß= +45 Grad sich der Auslenkwinkel-Bereich der Gabel von -« = 60 bis 70
Grad nahe der Geschlossenstellung des Kugelhahnkükens bei β = -45 Grad bis +α = 40 bis 30Grad
nahe der Offenstellung des Kugelhahnkükens bei β = +45 Grad erstreckt wozu die Mittelsenkrechte
der geradlinigen Gleitbahn in ihrem feststehenden Gehäuse gegenüber der senkrechten Nullstellung der
Gabel zur Gleitbahn seitlich verschoben angeordnet ist.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, daß die eingeleitete horizontale
Kraft des unsymmetrischen Gabel-Antriebs im Verlaufe des gesamten Schaltvorgangs des Kugelhahnkükens
fast konstant ist und die maximale horizontale Kraft etwa 30 Prozent der entsprechenden des Zahnstangen-Antriebs
bzw. etwa 50 Prozent der entsprechenden des symmetrischen Gabel-Antriebs beträgt, wodurch
der ganze Gabel-Antrieb bedeutend schwächer dimensioniert und viel preisgünstiger hergestellt werden kann,
wozu besondere Berechnungen und Versuche nicht nötig sind.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung mit den zur Verdeutlichung notwendigen Drehmomenten und Werten
der eingeleiteten horizontalen Kraft in Abhängigkeit vom Auslenkwinkel des Antriebs bzw. vom
Drehwinkel der angetriebenen Welle im Vergleich zu zwei bekannten Antrieben ist in der Zeichnung
dargestellt und wird im folgendenn näher beschrieben. Es zeigt
F i g. 1 ein Diagramm mit dem Ausgangsdrehmoment eines Zahnstangen-Antriebs Md, Antrieb 1 als Funktion des
Auslenkwinkels λ bei konstanter, eingeleiteter, horizontaler Kraft P0,
F i g. 2 eine teilweise Darstellung eines Zahnstangen-Antriebs im Schema,
F i g. 3 ein Diagramm mit dem Ausgangsdrehmoment eines symmetrischen Gabel-Antriebs Md, Antrieb 2 als
Funktion von λ bei Po = constant,
Fig.4 eine teilweise Darstellung eines symmetrischen
Gabel-Antriebs im Schema,
F i g. 5 ein Diagramm mit der Drehmomentenkennlinie eines Kugelhahnkükens Md, Hahn in Abhängigkeit
von seinem Drehwinkel ß.
10
F i g. 6 ein Diagramm mit dem Ausgangsdrehmoment eines unsymmetrischen Gabel-Antriebs Md, Antrieb 3 und
mit dem Ausgangsdrehmoment eines symmetrischen Gabel-Antriebs Md, Antrieb 2, beide als Funktion des
Auslenkwinkels α der Gabel bei P0 = constant,
Fig.7 ein Diagramm mit den zum Schalten eines
Kugelhahnkükens notwendigen Po-Werten eines Zahnstangen-Antriebs, eines symmetrischen Gabel-Antriebs
und eines unsymmetrischen Gabel-Antriebs als Funktion von « und β mit gegeneinander verschobenen
Nullpunkten und
Fig.0 eine teilweise Darstellung eines unsymmetrischen
Gabel-Antriebs im Schema.
Die eingeleitete horizontale Kraft P0 des Gabel- bzw.
Zahnstangen-Antriebs wirkt auf die angetriebene Welle,
auf das hier nicht dargestellte Kugelhahnküken, wobei die mit dem Kugelhahnküken starr verbundene Gabel
10, die eine Führungsbahn 11 für den Antriebsbolzen 12
hat, der in der geradlinigen Gleitbphn 13 eines feststehenden Gehäuses 14 durch die Kraft P0 in
Längsrichtung der Gleitbahn 13 mit wechselnder Richtung hin- und herbewegt wird, mit der Gleitbahn
veränderliche Auslenkwinkel λ zeigt, deren Nullwert
stets in der Stellung der Gabel 10 senkrecht zur Gleitbahn 13 bzw. senkrecht zur Richtung der Kraft Po
festgelegt ist. Die negativen «-Werte weisen in Richtung der Geschlossenstellung und die positiven
κ-Werte in Richtung der Offenstellung des Kugelhahnkükens.
Die Summe der absoluten maximalen «-Werte beträgt immer 100 Grad, 10 Grad mehr — für ein
Einstellspiel des Antriebs — als die entsprechende Summe der maximalen Werte des Drehwinkels β des
Kugelhahnkükens, der immer von β gleich minus 45 Grad (Geschlossenstellung des Kugelhahnkükens)
bis β gleich plus 45 Grad (Offenstellung des Kugelhahnkükens) reicht Das Antriebs- bzw. Ausgangsdrehmoment
ist Md, Antrieb gleich P\ mal a (Fig.8), wobei
beim Gabel-Antrieb im Verlaufe eines Schaltvorgangs des Kugelhahnkükens sich die aus der Kraft P0 und den
Reibungskräften ergebende Kraft Pt, die senkrecht zum Hebelarm a wirkt, und der Hebelarm a ständig in ihren
Größenwerten ändern. Mit Md, Hahn ist das vom
Kugelhahnküken aufgenommene erforderliche Drehmoment bezeichnet. FAntrieb 1, FAntrieb 2 und FA„,rieb 3 sind
die Flächen unter den Md, Antrieb («)-Kurven bei einem
Zahnstangen-Antrieb, einem symmetrischen und einem unsymmetrischen Gabel-Antrieb an Fig. 1, Fig.3 und
F i g. 6. FHahn ist die Fläche unter der Md, Hahn (ß)-Kurve,
der Drehmomentenkennlinie eines Kugelhahnkükens (F ig. 5).
Bei einem Vergleich des Zahnstangen-Antriebs laut F i g. 1 und 2, des symmetrischen Gabel-Antriebs laut
F i g. 3 und 4 und des unsymmetrischen Gabel-Antriebs laut Fig.6 und 8 bezüglich der Erfordernisse zum
Schalten des Kugelhahnkükens ist folgendes festzustellen:
Bei konstanter Kraft P0 ist beim Zahnstangen-Antrieb
das Antriebsdrehmoment fast oder praktisch konstant (Fig. 1), während beim symmetrischen Gabel-Antrieb
das Antriebsdrehmoment einen ab- und ansteigenden, parabelförmigen Verlauf mit gleich großen Werten in
den Endpunkten zeigt (Fig.3). Die Drehmomentenkennlinie
des Kugelhahnkükens in Abhängigkeit vom
50
55
60 Drehwinkel β zeigt einen anders gearteten, nach unten
weisenden parabelförmigen Verlauf mit sehr starker Größendifferenz zwischen dem hohen Wert bei
Geschlossenstellung zu dem niedrigen Wert bei Offenstellung des Kugelhahnkükens (F i g. 5).
Ein optimaler Antrieb ist dann vorhanden, wenn FHahn
gleich ^Antrieb «st, wobei Md, Antrieb größer oder gleich
Md, Hahn in allen Winkelstellungen von β gleich minus
45 Grad bis plus 45 Grad sein muß.
Dieser Forderung kommt der unsymmetrische Gabel-Antrieb nach F i g. 6 und 8 am nächsten, wobei
die gestrichelt gezeichnete Kurve nach der F i g. 3 zur Verdeutlichung des Unterschiedes zu einem symmetrischen
Gabel-Antrieb ebenfalls eingezeichnet ist Beim unsymmetrischen Gabel-Antrieb nach Fig.6 ist die
Symmetrie z.B. um 10Grad verschoben, womit, unter
der Voraussetzung Po = constant, nach F i g. 6, 5, 3 und 1 gilt:
ι ^- 'Antrieb 3
^Antrie
b 2
"Antrieb 1
•fllahn
•fllahn
Auch die Forderung Md , Antrieb
> Md, Hahn ist erfüllt
Somit ist der unsymmetrische Gabel-Antrieb (Antrieb 3) der günstigste. Dies zeigt auch die F i g. 7 noch deutlicher, bei der die erforderlichen eingeleiteten Kräfte Po während eines Schaltvorgangs eines Kugelhahnkükens mit einem Zahnstangen-Antrieb (Kurve 1), einem symmetrischen Gabel-Antrieb (Kurve 2) und einem unsymmetrischen Gabel-Antrieb (Kurve 3) dargestellt sind. Po ist beim unsymmetrischen Gabel-Antrieb fast konstant und im Maximum etwa 30 Prozent der entsprechenden des Zahnstangen-Antriebs und etwa 50 der entsprechenden des symmetrischen Gabel-Antriebs.
Aufstellung der verwendeten Bezugszeichen
Somit ist der unsymmetrische Gabel-Antrieb (Antrieb 3) der günstigste. Dies zeigt auch die F i g. 7 noch deutlicher, bei der die erforderlichen eingeleiteten Kräfte Po während eines Schaltvorgangs eines Kugelhahnkükens mit einem Zahnstangen-Antrieb (Kurve 1), einem symmetrischen Gabel-Antrieb (Kurve 2) und einem unsymmetrischen Gabel-Antrieb (Kurve 3) dargestellt sind. Po ist beim unsymmetrischen Gabel-Antrieb fast konstant und im Maximum etwa 30 Prozent der entsprechenden des Zahnstangen-Antriebs und etwa 50 der entsprechenden des symmetrischen Gabel-Antriebs.
Aufstellung der verwendeten Bezugszeichen
Po | Kraft |
Pl | Kraft |
a | Hebelarm |
Oi | Auslenkwinkel |
β | Drehwinkel |
Md, Antrieb | bzw. bzw. Ausgangsdrehmoment |
Md, Antrieb I | Antriebsdrehmoment eines Zahnstan |
gen-Antriebs | |
Md, Antrieb 2 | Antriebsdrehmoment eines symmetri |
schen Gabel-Antriebs | |
Md, Antrieb 3 | Antriebsdrehmoment eines unsymme |
trischen Gabel-Antriebs | |
Md, Hahn | erforderliches Drehmoment eines |
Kugelhahnkükens beim Schalten | |
FAntrieb 1 | Fläche unter der Md, Antrieb ι («)-Kurve |
^Antrieb 2 | Fläche unter der Md, Antrieb 2 («)-Kurve |
^Antrieb 3 | Fläche unter der Md, Antrieb 3 («)-Kurve |
FHahn | Fläche unter der Md, Hahn (ß)-Kurve |
1 | Po («,β)-Kurve des Antriebs 1 |
2 | P0 (oc,ß)-Kurve des Antriebs 2 |
3 | Po(oc,|3)-Kurve des Antriebs 3 |
10 | Gabel |
U | Führungsbahn |
12 | Antriebsbolzen |
13 | Gleitbahn |
14 | Gehäuse |
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
1.1 für den Antrieb eines Kugelhahnkükens mit einem Drehwinkel-Bereich von β = —45 Grad
bis β = +45 Grad sich der Auslenkwinkel-Bereich
der Gabel von — α = 60 bis 70 Grad nahe der Geschlossenstellung des Kugelhahnkükens
bei β = -45 Grad bis + « = 40 bis 30 Grad nahe der Offenstellung des Kugelhahnkükens
bei β = +45 Grad erstreckt, wozu
1.2 die Mittelsenkrechte der geradlinigen Gleitbahn im Gehäuse (14) gegenüber der senkrechten
Nullstellung der Gabel zur Gleitbahn seitlich verschoben angeordnet ist.
30
Priority Applications (4)
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---|---|---|---|
DE19772744677 DE2744677C3 (de) | 1977-09-30 | 1977-09-30 | Gabel-Antrieb |
JP8721078A JPS5455267A (en) | 1977-09-30 | 1978-07-19 | Fork type drive device |
GB7832283A GB2005373A (en) | 1977-09-30 | 1978-08-04 | Linkwork for converting reciprocating motion to oscillating motion |
FR7828032A FR2404777A1 (fr) | 1977-09-30 | 1978-09-29 | Commande d'entrainement a fourche pour transformer un mouvement rectiligne alternatif en mouvement circulaire |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19772744677 DE2744677C3 (de) | 1977-09-30 | 1977-09-30 | Gabel-Antrieb |
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DE2744677A1 DE2744677A1 (de) | 1979-04-05 |
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DE2744677C3 true DE2744677C3 (de) | 1982-01-14 |
Family
ID=6020649
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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JP (1) | JPS5455267A (de) |
DE (1) | DE2744677C3 (de) |
FR (1) | FR2404777A1 (de) |
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- 1978-07-19 JP JP8721078A patent/JPS5455267A/ja active Pending
- 1978-08-04 GB GB7832283A patent/GB2005373A/en not_active Withdrawn
- 1978-09-29 FR FR7828032A patent/FR2404777A1/fr active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2744677B2 (de) | 1981-05-27 |
FR2404777A1 (fr) | 1979-04-27 |
GB2005373A (en) | 1979-04-19 |
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