DE2731780A1 - Verfahren zur herstellung von plattierten stahlrohren - Google Patents
Verfahren zur herstellung von plattierten stahlrohrenInfo
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Description
VON KREISLER SCHONWALD MEYER EISHOLD FUES VON KREISLER KELLER SELTING
Dr.-Ing. von Kreisler ~\~ 1973
Dr.-Ing. K. Schönwald, Köln
Dr.-Ing. Th. Meyer, Köln
Dr.-Ing. K. W. Eishold, Bad Soden
Dr. J. F. Fues, Köln
Dipl.-Chem. Alek von Kreisler, Köln
Dipl.-Chem. Carola Keller, Köln
Dipl.-Ing. G. Setting, Köln
Ke/Ax
5 Köln 1 13. Juli 1977
UL ICHMANNHAUS AM HAUPTBAHNHOF
25-1, Dojimahamadori 1-chome, Kitaku, Osaka (Japan)
1-2, Yuhrakucho 1-chome, Chiyodaku, Tokyo (Japan)
Verfahren zur Herstellung von plattierten Stahlrohren
709885/0687
Tel.·': 833 ?307 *rmr>
H ■ Tülcnrom™ : Dompcilcnl Käln
Verfahren zur Herstellung von plattierten Stahlrohren j
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von plattierten Rohren mit hoher prozentualer Verwach- [
sung auch im Falle von langen Rohren durch Zusammenpressen von Rohren, die lose oder enganliegend oder ;
mit metallurgischer Verbindung koaxial angeordnet sind,
durch Warmwalzen.
Als Verfahren zur Herstellung von plattierten Stahlblechen sind beispielsweise das Explosionsschweißen,
das Zusammenwalzen und das Gießverfahren bekannt. Da die
bei diesen Verfahren gewünschten Materialien flache Bleche sind, bestehen bei diesen Verfahren verhältnismäßig
wenig Probleme hinsichtlich der Produktionstechnik. Im Gegensatz hierzu ist bei der Herstellung von
plattiertem Stahl in Rohrform jedes Verfahren mit einer Anzahl eigener Probleme behaftet, weil der gewünschte
Werkstoff eine gekrümmte Oberfläche aufweist.
Im Falle des Explosionsschweißens ist die Herstellung eines Rohres mit einer Länge von 6 m, die als reguläre
Länge angesehen wird, fast unmöglich. Aber auch bei Rohren mit einer Länge von etwa 3 m treten Schwierig- ,
keiten bei der Herstellung auf, so daß es nicht möglich !
ist, Rohre mit ausreichender Qualität herzustellen. Beispielsweise wurde vorgeschlagen, plattierte Stahlrohre
von großer Länge durch Walzen von plattiertem Stahlrohr,;
das durch Eplosionsschweißen hergestellt worden ist, herzustellen (siehe Zairyo Kako, Band 12, Nr.2, Seite 72).
Wenn jedoch die Länge des durch Explosionsschweißen hergestellten plattierten Stahlrohres 1 m übersteigt, ι
wird die Zahl der nicht verbundenen Stellen allmählich größer, so daß plattierte Stahlrohre, bei denen ein '
hoher Prozentsatz der Berührungsfläche metallurgisch !
70988B/0687
verbunden ist, nicht herstellbar sind. Bei plattierten Stahlrohren, die durch Explosionsschweißen hergestellt
werden, ist der metallurgisch verbundene Anteil der Berührungsfläche gering. Durch einfaches Walzen dieser
plattierten Stahlrohre kann der Anteil der metallurgischen Verbindung nicht sehr viel gesteigert werden.
Bei Anwendung eines üblichen Walzverfahrens werden zwei !
Rohre koaxial ineinandergeschoben und warm- oder kaltgewalzt. Bei diesem Verfahren ist mit einer metallisehen
Verbindung nicht zu rechnen, vielmehr ist nur > die Herstellung von Rohren, die einem sog. gemeinsam
gezogenen plattierten Stahlrohr nahekommen, möglich.
Beim Gießverfahren zur Herstellung von plattiertem Stahl
ist die Festigkeit der Verbindung der Werkstoffe gering. Auf Grund des Gießens liegt das Metall in der Gußstruktur
mit schlechter Verformbarkeit und zahlreichen Lunkern vor, wobei ferner zuweilen sogar durchgehende
Löcher gebildet werden, so daß die Produkte praktisch !
kaum brauchbar sind.
Angesichts der vorstehend genannten Nachteile der üblichen Verfahren zur Herstellung von plattierten Stahl- '
rohren stellt die Erfindung sich die Aufgabe, ein Ver- | fahren zur Herstellung von langen plattierten Stahl- !
rohren, die über ihre gesamte Länge metallurgisch ver- '.
bunden sind, verfügbar zu machen. !
Beim Verfahren gemäß der Erfindung werden Verbundrohre,
die aus Kohlenstoffstahl einschließlich niedrig legier- '
ι tem Stahl als Grundwerkstoff und nichtrostendem Stahl,
Nickel oder einer Nickellegierung als Auflagemetall bestehen, warmgewalzt.
Zur Herstellung von plattierten Stahlrohren mit hohem ,
Anteil der metallurgisch verbundenen Berührungsflächen durch Walzen von plattierten Stahlrohren, deren Berührungsfläche
teilweise nicht verwachsen ist, wird ein
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Überzugsmetall für die Innenseite von Rohrmaterial verwendet; der nicht verbundene Bereich an den Endteilen
wird durch Schweißen verschlossen, und das plattierte Stahlrohr wird bei einer Temperatur zwischen 850° und
1300°C nach dem Verfahren gemäß der Erfindung warmgewalzt.
Bei Verwendung von Doppelrohren, die lose oder enganliegend ineinandergeschoben sind, wobei ein Überzugsmetall auf der Innenseite oder auf der Außenseite oder
auf beiden Seiten eines rohr- oder stabförmigen Grund- · metalls angeordnet ist, wurde ferner gefunden, daß gute
plattierte Stahlrohre hergestellt werden können, wenn wenigstens ein Endteil des Überzugsmetalls und des Grundmetalls
durch Schweißen dicht verbunden wird und das Dopnelrohr bei einer Temperatur zwischen 850° und 1300°C
warmgewalzt wird.
Unzer dem hier genannten enganliegenden Zustand ist der Zustand von Doppelrohren zu verstehen, bei dem das
Grundmetallrohr und das Überzugsmetallrohr nicht metallurgisch
vereinigt sind, aber durch Explosionskraft, mechanisches Zusammenpressen, Aufschrumpfen usw. so
verarbeitet worden sind, daß zwischen den beiden Rohren fast kein Spielraum vorhanden ist. Unter dem hier genannten
lose ineinandergeschobenen Zustand ist der Zustand von Doppelrohren zu verstehen, bei dem das
Grundmetallrohr und das Auflagemetallrohr Doppelrohre
bilden, indem das letztere in das erstere oder das erstere in das letztere geschoben wird oder zwei Grundmetallrohre
auf beiden Seiten des Überzugsmetallrohres in bzw. über das letztere geschoben werden. Der Abstand
zwischen den Rohren beträgt gewöhnlich 0,1 bis 7 mm.
Die Recherche in der Literatur des Standes der Technik während der Entwicklung des Verfahrens gemäß der Erfindung
hat folgendes ergeben:
709885/0887
Im "Handbook of metal surface technique", herausgegeben :
von Nikkan Kogyo Shinbunsha am 20.2.1972, wird auf j Seite 1097 ein Verfahren beschrieben, bei dem eine !
nickelplattierte oder eisenplattierte Schicht zwischen I ein Überzugsmaterial und ein Grundmetall eingefügt wird.!
Die US-PS 3 729 805 beschreibt die Herstellung von
einseitig oder beiderseits plattiertem Stahl, wobei in i eine Form Eisenschrott, der als Grundmetall gilt, ge- ' geben und nichtrostender Stahl mit einer Seite oder
beiden Seiten verbunden wird, worauf das ganze warmgewalzt wird. In diesem Fall werden jedoch Bleche hergestellt.
einseitig oder beiderseits plattiertem Stahl, wobei in i eine Form Eisenschrott, der als Grundmetall gilt, ge- ' geben und nichtrostender Stahl mit einer Seite oder
beiden Seiten verbunden wird, worauf das ganze warmgewalzt wird. In diesem Fall werden jedoch Bleche hergestellt.
Die US-PS 3 678 567 beschreibt ein Verfahren, bei dem
ein aus Pulvermetall hergestelltes Rohr und ein anderes
Rohr, das aus verschiedenen Arten von legierten Stählen
hergestellt worden ist, lose ineinander geschoben wer- ; den, worauf die erhaltenen kombinierten Rohre heiß der i Querschnittsverminderung unterworfen werden, wobei ein ι Verbundrohr oder Verbundstab erhalten wird. I
ein aus Pulvermetall hergestelltes Rohr und ein anderes
Rohr, das aus verschiedenen Arten von legierten Stählen
hergestellt worden ist, lose ineinander geschoben wer- ; den, worauf die erhaltenen kombinierten Rohre heiß der i Querschnittsverminderung unterworfen werden, wobei ein ι Verbundrohr oder Verbundstab erhalten wird. I
Zum Warmwalzen von Rohren sind Verfahren bekannt, bei
denen ein Assel-Walzwerk, ein Stopfenwalzwerk, ein ; Lochdornwalzwerk oder ein Pilgerschritt-Walzwerk zum
Walzen verwendet wird, nachdem der Rohling ein Schräg- i
warmwalzwerk (oder Hohlwalzwerk) durchlaufen hat (siehe \
"Handbook of Iron and Steel", herausgegeben von der !
Iron and Steel Society am 5.4.1962). j
In der japanischen Patentanmeldung 80 866/1976 der i Anmelderin wird ein Verfahren zur Herstellung von :
plattierten Stahlrohren von großer Länge aus unlegier- ' tem Stahl als Grundwerkstoff und nichtrostendem Stahl. ί
i Nickel oder einer Nickellegierung als Auflagemetall !
durch Warmwalzen beschrieben. Dieses Verfahren ist da- ! durch gekennzeichnet, daß man Nuten oder Rillen auf den ι
Oberflächen beider Enden des Rohres aus dem unlegierten I
709885/0607
Stahl anbringt, unter Druck ein Auflagemetall so einführt,
daß eng aneinanderliegende Doppelrohre gebildet werden, die beiden Stirnflächen der eng aneinander
anliegenden Doppelrohre durch Schweißen verschließt und ! die Rohre dann mit einem Warmschrägwalzwerk mit rotie- i
renden Stopfen bei einer Temperatur von 1200° bis ! 85O°C walzt und anschließend mit einem Stopfenwalzwerk
oder Assel-Walzwerk mit oder ohne Entfernung der Luft ! zwischen den enganliegenden Doppelrohren walzt. :
Bei dem Verfahren der japanischen Patentanmeldung 80 866/1976 kann plattierter Stahl mit sehr hohem Anteil
der metallurgischen Verbindungfläche hergestellt werden, jedoch ist die Ausbeute bei diesem Verfahren als Folge
des Schneidens der Rillen an beiden Enden der Rohlinge zum Walzen schlecht. Da die erste Querschnittsverminderung
nicht berücksichtigt wird, beträgt der Prozentsatz der Fläche, die metallurgisch verbunden ist, im
Durchschnitt nur 90%.
Auf der Grundlage dieses Standes der Technik wurde das Verfahren gemäß der Erfindung entwickelt.
Zur Herstellung von plattierten Stahlrohren mit hohem Anteil der verschweißten Berührungsfläche durch Walzen
von plattierten Stahlrohren, deren Berührungsfläche teilweise nicht verbunden ist, wird ein Auflagemetall
in das Innere des Grundmetalls eingeführt. Die Endteile, die nicht verschweißte Flächen aufweisen,werden durch
Schweißen verschlossen, worauf die Doppelrohre bei einer Temperatur zwischen 850° und 1300°C mit oder ohne Ent- j
fernung der zwischen dem Auflagemetall und dem Grund- i metall vorhandenen Luft warmgewalzt werden. Bei Doppel-
rohren, bei denen das Auflagemetall nur teilweise oder
nicht mit der Innenseite, der Außenseite oder beiden Seiten des Grundmetalls metallurgisch verbunden ist,
d.h. bei Doppelrohren im enganliegenden oder lose in- , einandergeschobenem Zustand können als Alternative gute !
709885/0687
plattierte Stahlrohre hergestellt werden, indem sowohl j die Enden des Auflagemetalls als auch die Enden des I
Grundmetalls durch Auftragschweißen fest fixiert und
die Doppelrohre bei einer Temperatur von 850° bis 13OO°C
warmgewalzt werden. i
Wenn plattierte Stahlrohre mit teilweise nicht verbun- >
denen Flächen gewalzt werden sollen, werden die End- j teile, die die nicht verbundenen Bereiche aufweisen, '
durch Schweißen verschlossen, wobei jedoch vorzugsweise darauf geachtet wird, daß die Berührungsflächen während
der Zeit des Erhitzens nicht oxydieren können. Ferner :
wird vorzugsweise von der Seite, die weniger nicht ! verbundene Stellen enthält, gewalzt. >
Bei einem Verfahren, bei dem Doppelrohre aus Auflagemetall
und Grundmetall enganliegend oder lose ineinandergeschoben sind, an beiden Enden durch Schweißen verschlossen
und warmgewalzt werden, genügt natürlich einfaches Zuschweißen nicht für die Qualität der Produkte
nach dem Walzen, vielmehr ist ausreichendes Ver- ' Stärkungsschweißen notwendig, damit die Rohre der Kraft,
die während des Warmwalzens auf beide Enden ausgeübt
wird, widerstehen. Mit anderen Worten, einfaches Ver- !
schweißen der Randteile an den Stirnflächen des Auflagewerkstoffs und des Grundmetalls genügt nicht. Beispiels-
weise müssen bei enganliegenden Rohren die Stirnflächen durch Auftragschweißen so fixiert werden, daß die Tiefe i
der verschweißten Teile in Längsrichtung des Auflage- ' metalls wenigstens 1/3, vorzugsweise 1/2 der Dicke des :
Auflagemetalls beträgt. Bei lose ineinandergeschobenen Rohren müssen die Stirnflächen durch Auftragschweißen
so fixiert werden, daß die Tiefe der verschweißten Teile, in Längsrichtung des Auflagemetalls wenigstens 1/2, vor-'
zugsweise 3/4 der Dicke des Auflagemetalls beträgt. In
diesem Fall wird vorzugsqeise die Schweißung über den j gesamten Umfang beider Endteile oder wenigstens eines '.
709885/06&7
Endteils gelegt. Wenn dies außeracht gelassen wird, ist der Anteil der Verbindungsfläche geringer·
Da insbesondere lose ineinandergeschobene Doppelrohre im Gegensatz zu enganliegenden Doppelrohren sich nicht
dehnen oder schrumpfen, muß der Unterschied im Durchmesser zwischen dem Auflagemetall und dem Grundmetall
vor dem Zusammenfügen berücksichtigt werden. Im allgemeinen
beträgt der Unterschied zwischen dem Innendurchmesser des Auflagemetalls und dem Außendurchmesser des
Grundmetalls oder der Unterschied zwischen dem Außendurchmesser des Auflagemetalls und dem Innendurchmesser
des Grundmetalls 7 mm oder weniger. Wenn der Unterschied größer als 7 mm ist, wird der prozentuale Anteil der
Verbindungsfläche geringer, und die Möglichkeit, daß Walzstörungen auftreten, kann im Falle der Massenproduktion
größer werden. Insbesondere kann bei lose zusammengefügten
Doppelrohren die prozentuale Verbindungsfläche durch Entfernen der Luft zwischen dem Auflagemetall
und dem Grundmetall oder durch Verdrängen der Luft durch ein Inertgas erhöht werden. j
Als Verfahren, die es ermöglichen, das Auflagemetall und
das Grundmetall in den eng anliegenden Zustand (keine metallurgische Verbindung) zu bringen, kommen das Explosionsausweiten von Rohren und das Gasexplosionsverfahren
infrage. ■
Den beiden genannten Verfahren ist die Notwendigkeit gemeinsam, eine Zwischenschicht zwischen dem Auflagemetall
und dem Grundmetall zu verwenden, um die prozentuale Verbindungsfläche zu vergrößern und die Wanderung
von Kohlenstoff von der Seite des Grundmetalls zum
Auflagemetall zu verhindern. Im einzelnen wird bei Ver- i
wendung von nichtrostendem Stahl als Auflagemetall in
Abhängigkeit von der Kombination des Auflagewerkstoffs ,
und des Grundmetalls und der gewünschten Höhe der pro- ' zentualen Verbindungsfläche eine Zwischenschicht auf
709885/0697
eine Seite oder beide Seiten der Berührungsfläche von |
Grundmetall und Auflagemetall aufgebracht.
Als Werkstoff für die Zwischenschicht wird Nickel be- :
sonders bevorzugt. Bei Verwendung einer Nickellegierung I wird eine möglichst weiche Legierung bevorzugt. Es wurde:
gefunden, daß eine Legierung, die weicher ist als nicht-' rostender Stahl, besonders vorteilhaft ist. j
Reines Eisen wird vorzugsweise nicht als Zwischenschicht ι verwendet, weil die Verhinderung der Wanderung von \
Kohlenstoff schwierig ist und die Oberfläche durch das
Erhitzen vor dem Walzen der Oxydation unterliegt. !
Als Verfahren zum Aufbringen von Zwischenschichten eignen sich beispielsweise die galvanische Metallabscheidung
und die Metallisierung. :
Es erwies sich ferner als notwendig, den Walzmechanismus
bei hoher Temperatur und die Querschnittsverminderung beim Zusammenwalzen zu regeln. ;
Als Walzwerke eignen sich beispielsweise das Schrägwalzwerk, das Stopfenwalzwerk, das Lochdornwalzwerk, das
Assel-Walzwerk und das Pilgerschrittwalzwerk. Um die ,
Verbindung durch Walzen herzustellen, eignen sich auch s
andere Walzwerke als das Pilgerschrittwalzwerk. Beson- !
ders vorteilhaft ist das Schrägwalzwerk, weil es eine
stärkere Verringerung der Rohrdurchmesser und Wand- I dicken oder eine stärkere Querschnittsverminderung
stärkere Verringerung der Rohrdurchmesser und Wand- I dicken oder eine stärkere Querschnittsverminderung
(Reduktionsverhältnis) ermöglicht. ,
Vorzugsweise wird beim ersten Stich mit einem Warmschrägwalzwerk und beim zweiten und anschließenden Stich
mit einem Schrägwalzwerk oder anderen Walzwerken gewalzt, obwohl die Art des Walzens nicht hierauf be- !
schränkt ist. Die vollständige Vereinigung der beiden
Werkstoffe wird durch höchstens dreistufiges Walzen er- ( zeugt. Es ist möglich, das Kalibrieren mit dem Maßwalz-
Werkstoffe wird durch höchstens dreistufiges Walzen er- ( zeugt. Es ist möglich, das Kalibrieren mit dem Maßwalz-
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werk, das Spannungsfreiwalzen oder Kaltwalzen als Nach-' behandlung von plattierten Stahlrohren, die durch
j Zusammenwalzen hergestellt worden sind, nach fast dem gleichen Verfahren durchzuführen, wie es für gewöhnliehe
Stahlrohre angewendet wird.
j Hinsichtlich der Walztemperatur wurden eingehende
! Untersuchungen durchgeführt. Hierbei wurde gefunden,
daß für den Walzprozess, der die metallurgische Ver-
• bindung bildet, eine Temperatur zwischen 850° und 1300°C zweckmäßig ist. Wenn die Walztemperatur unter
85O0C liegt, wird der Anteil der gebildeten metallurgischen
Verbindung geringer, und Teile, die verbunden worden sind, lösen sich häufig. Die Anwendung einer
'< über 1300°C liegenden Walztemperatur ist unzweckmäßig,
weil hierbei ein starker Oxydüberzug gebildet wird.
Die Stichabnahme übt einen großen Einfluß auf die pro_
zentuale metallurgische Verbindung aus. Besonders ι stark ist der Einfluß der Stichabnahme beim ersten und
' zweiten Stich. Vorzugsweise wird mit einer Stichabnahme , 20 von wenigstens 15% gewalzt. Plattierte Stahlrohre mit
äußerst hohem Anteil der metallurgischen Verbindung ' können hergestellt werden, wenn mit einer Stichabnahme
von 20% oder mehr gewalzt wird.
Die Erfindung umfaßt die Verwendung eines massiven 25 Stabes als Grundmetall oder Auflagemetall, das die
innere Stellung beim Verfahren einnimmt.
! Die Erfindung wird durch die Abbildungen veranschaulicht.
Fig.l bis Fig.3 veranschaulichen das in Beispiel 1 beschriebene Verfahren, Fig.4 bis Fig.6 das in
30 Beispiel 2 beschriebene Verfahren, und Fig.7 erläutert das in Beispiel 5 beschriebene Verfahren. Auf Einzelheiten
der Abbildungen wird in den Beispielen eingegangen.
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Fig.l zeigt als senkrechten Schnitt eine Anordnung zur '
Herstellung von Doppelrohren im Zustand der metallur- j
gischen Verbindung durch Explosionsschweißen, wobei j
ein Auflagemetall im Innern angeordnet ist. ι
i Fig.2 zeigt als senkrechten Schnitt die durch Explo- ;
sionsschweißen erhaltenen Doppelrohre, wobei vorhandene,
teilweise nicht verbundene Bereiche angedeutet sind· j
Fig.3 ist eine perspektivische Ansicht eines plattier- !
ten Rohres, bei dem der nicht verbundene Bereich an der
Stirnfläche durch Schweißen verschlossen ist· '
Fig.4 zeigt als senkrechten Schnitt eine Anordnung von ,
enganliegenden Doppelrohren, wobei das Auflagemetall
sich innen befindet.
sich innen befindet.
Fig.5 zeigt einen Längsschnitt durch Doppelrohre, die
nach dem in Fig.4 veranschaulichten Verfahren herge-
nach dem in Fig.4 veranschaulichten Verfahren herge-
stellt worden sind, wobei die Bearbeitung der Stirn- '
flächen angedeutet ist. .
flächen angedeutet ist. .
Fig.6 zeigt im vergrößerten Maßstab den in Fig.5 dargestellten
Endteil nach dessen Bearbeitung.
Fig.7 zeigt lose ineinandergeschobene Doppelrohre, bei
denen das Auflagemetall sich außen befindet. j
Die Erfindung wird durch die folgenden Beispiele weiter
erläutert.
erläutert.
Die Innenseite eines Rohres 1 aus nichtrostendem Stahl
(Fig.l) mit einer Dicke von 70 mm, einem Außendurchmesser von 230 mm und einer Länge von 1500 mm wurde mit '
(Fig.l) mit einer Dicke von 70 mm, einem Außendurchmesser von 230 mm und einer Länge von 1500 mm wurde mit '
i der Schwabbelscheibe bis zu einer Rauhigkeit von 5 μ ·
poliert und galvanisch mit einer Nickelauflage einer j
Dicke von 5Ou versehen. Getrennt hiervon wurde ein j
Rohr 2 aus nichtrostendem Stahl (AISI316L) mit einer ι
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Dicke von 7 mm, einem Außendurchmesser von 80 mm und j
einer Länge von 1600 mm, das lösungsgeglüht !
worden war, als Auflagemetall verwendet. Ein Sprengstoff
3 für das Explosionsschweißen (mit einer Detona- '
tionsgeschwindigkeit von 2000 m/Sek.) wurde im Auflage-}
metall angeordnet. Das den Sprengstoff enthaltende ;
Auflagemetall wurde so in das Rohr aus unlegiertem Stahl geschoben, daß beide Enden des Auflagemetalls jeweils '
50 mm herausragten. Der Abstand 5 wurde mit Hilfe eines
Distanzstücks 4 auf 5 mm eingestellt. ;
Auf dieser Anordnung wurden ein elektrischer Zünder 6 und 10 g eines Sprengstoffs 7 mit hoher Detonationsge- ■
schwindigkeit (Booster), der aus Penthrit und einem Harz bestand, befestigt. Der Sprengstoff wurde zur
Detonation gebracht, wobei ein plattiertes Rohr erhal- j
ten wurde. Vor dem Warmwalzen dieses plattierten Rohres j wurde der teilweise nicht verbundene Bereich 8 der ;
Oberfläche der Endstrecke des Explosionsschweißens (Fig.2) durch Schweißen verschlossen, wie perspekti- j
visch in Fig.3 dargestellt.
Nachdem die Doppelrohre in einem Anwärmofen 2 Stunden bei 12üO°C gehalten worden waren, wurden sie in einem
Arbeitsgang mit einem Warmschrägwalzwerk beginnend am I Zündende warmgewalzt, wobei ein langes plattiertes Rohr
mit einer Dicke von 15 mm, einem Außendurchmesser von 196 mm und einer Länge von 6000 mm erhalten wurde. Von
beiden Enden des erhaltenen plattierten Rohres wurden je 200 mm abgeschnitten, worauf die Beschaffenheit der
metallurgischen Verbindung mit dem Ultraschalldetektor
untersucht wurde. Die Hälfte auf der Seite, an der der Sprengstoff gezündet wurde, befand sich vollständig
im Zustand der metallurgischen Verbindung, während in der Hälfte auf der Seite der Endstrecke der Detonation
97% der Fläche metallurgisch verbunden war.
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Beispiel 2 j
Die Innenfläche eines Rohres aus unlegiertem Stahl mit j einer Dicke von 70 mm, einem Außendurchmesser von 230 mm
und einer Länge von 1500 mm wurde mit der Schwabbel- ' scheibe bis zu einer Rauhigkeit von 5 u poliert. Getrennt
hiervon wurde ein geschweißtes Rohr aus Stahl
AISI3O4L mit einer Dicke von 10 mm, einem Außendurchmesser von 86 mm und einer Länge von 1600 mm ' lösungsgeglüht und dann an der Außenseite bis zu einer Rauhigkeit von 3 u poliert und galvanisch mit einer i Nickelauflage von 50 u Dicke versehen.
AISI3O4L mit einer Dicke von 10 mm, einem Außendurchmesser von 86 mm und einer Länge von 1600 mm ' lösungsgeglüht und dann an der Außenseite bis zu einer Rauhigkeit von 3 u poliert und galvanisch mit einer i Nickelauflage von 50 u Dicke versehen.
ι Wie in Fig.4 dargestellt, wurde das Auflagemetall 2 I
aus nichtrostendem Stahl in das aus unlegiertem Stahl ! als Grundmetall bestehende Rohr 1 so eingeführt, daß
es aus beiden Enden des Grundmetallrohrs um je 50 mm
herausragte. In die Mitte des inneren Teils des Auflagemetallrohres
wurden zwei Detonationskapseln 10 einer
Länge von 1700 mm eingeführt. Nach dem Einfüllen von ■ Wasser 11 wurden die Detonationskapseln 10 mit einem ; Zünder 6 zur Detonation gebracht, wobei eng anliegende j Rohre aus dem Auflagemetall 2 und dem Grundmetall 1 ι erhalten wurden. Wie in Fig.5 dargestellt, wurde das
Auflagemetall so weit abgeschnitten, daß je 10 mm
Länge von 1700 mm eingeführt. Nach dem Einfüllen von ■ Wasser 11 wurden die Detonationskapseln 10 mit einem ; Zünder 6 zur Detonation gebracht, wobei eng anliegende j Rohre aus dem Auflagemetall 2 und dem Grundmetall 1 ι erhalten wurden. Wie in Fig.5 dargestellt, wurde das
Auflagemetall so weit abgeschnitten, daß je 10 mm
herausra.gten, worauf durch Auftragschweißen ein Teil 12 !
mit einem Schweißstab aus nichtrostendem Stahl um den I
gesamten Umfang des Auflagemetalls 2 und des Grund- !
metalls 1 gebildet wurde. Fig.6 veranschaulicht im | vergrößerten Maßstab den durch Auftragschweißen aufgebrachten
Teil 12. Die Breite a des aufgeschweißten
Teils 12 relativ zum Auflagemetall betrug bei dem vorliegenden Versuch 7 mm. Eine dichte und standfeste
Schweißung wurde vorgenommen. ,
Teils 12 relativ zum Auflagemetall betrug bei dem vorliegenden Versuch 7 mm. Eine dichte und standfeste
Schweißung wurde vorgenommen. ,
Anschließend wurden Luftabzugslöcher 13 mit einem Bohrer
von 5 mm Durchmesser durch den durch Auftragschweißen
aufgebrachten Teil 12 an einem Ende gebohrt, um die
aufgebrachten Teil 12 an einem Ende gebohrt, um die
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Luft zwischen dem Auflagemetall 2 und dem Grundmetall 1
während des Anwärmens und Walzens entweichen zu lassen.
Nach dem Erhitzen der in dieser Weise behandelten Rohrmaterialien für 2 Stunden bei einer Temperatur von j
12OO°C wurden die Rohre in einem Arbeitsgang mit einem ι
Warmschrägwalzwerk so gewalzt, daß sich eine Dicke von 20 mm (Querschnittsverminderung 74%) und ein Außendurchmesser
von 150 mm ergaben. Nach dem Walzen wurde ; mit einem Stopfenwalzwerk ein langes plattiertes Rohr
mit einer Dicke von 12 mm und einem Außendurchmesser von 130 mm bei einer Walzenendtemperatur von 87O°C
erhalten.
An beiden Enden des erhaltenen plattierten Stahlrohres wurden 200 mm abgeschnitten, worauf der Zustand der
metallurgischen Verbindung mit dem Ultraschalldetektor untersucht wurde. Hierbei zeigte sich, daß 99% der
insgesamt verbundenen Fläche im Zustand der metallurgischen Verbindung vorlagen.
Zum Vergleich wurden in der vorstehend beschriebenen Weise zwei Rohre enganliegend ineinander geschoben.
Das Rohr aus nichtrostendem Stahl wurde so abgeschnitten, daß je 10 mm herausragten, worauf das Rohr aus
nichtrostendem Stahl und das Rohr aus unlegiertem Stahl dünn (etwa 2 mm) verschweißt und über den gesamten Umfang
gegeneinander abgedichtet wurden. Anschließend I wurde ein Luftabzugsloch gebohrt, worauf unter den vorstehend
genannten Bedingungen gewalzt wurde. An beiden Enden des erhaltenen plattierten Stahlrohres wurden
200 mm abgeschnitten. Die Untersuchung des Verbindungszustandes mit dem Ultraschalldetektor ergab, daß die
nicht verbundenen Bereiche örtlich in beiden Endteilen verstreut waren und nur 95% der gesamten Berührungsfläche
sich im Zustand der metallurgischen Verbindung befanden.
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Die Innenseite eines Rohres aus unlegiertem Stahl mit ' einer Dicke von 70 mm, einem Außendurchmesser von :
230 mm und einer Länge von 1700 mm wurde mit der Schwabbelscheibe bis zu einer Rauhigkeit von 5 η po- !
liert. Getrennt hiervon wurde die Außenseite eines nahtlosen Rohres aus nichtrostendem Stahl AISI316L mit
einer Dicke von 10 mm, einem Außendurchmesser von 88 mm und einer Länge von 1730 mm bis zu einer Rauhigkeit !
von 3 ju poliert. Das Rohr aus nichtrostendem Stahl wurde
dann so in das Rohr aus unlegiertem Stahl geschoben, daß die beiden Enden des Rohres aus nichtrostendem
Stahl um je 15 mm aus dem Rohr aus unlegiertem Stahl > herausragten. Die beiden Endteile wurden um den gesamten
Umfang dicht so verschweißt, daß der durch Auftrag-1 schweißen aufgebrachte Teil eine Breite von wenigstens
10 mm hatte. Anschließend wurden zwei Luftabzugslöcher durch den durch Auftragschweißen aufgebrachten Teil an
einem Ende mit einem Bohrer von 5 mm Duchmesser gebohrt. Die Doppelrohre wurden dann mit einem Warmschrägwalz- I
werk in einem Arbeitsgang auf eine Dicke von 14 mm und einen Außendurchmesser von 235 mm, beginnend an dem \
Ende ohne Luftabzugslöcher,gewalzt, nachdem sie eine
Stunde bei 12000C erhitzt worden waren. ,
An beiden Enden des erhaltenen plattierten Stahlrohres wurden 200 mm abgeschnitten, worauf der Zustand der ι
metallurgischen Verbindung mit dem Ultraschalldetektor untersucht wurde. Hierbei zeigte sich, daß 97% der gesamten
Berührungsfläche metallurgisch verbunden waren« |
Die Innenseite eines Rohres aus unlegiertem Stahl mit einer Dicke von 70 mm, einem Außendurchmesser von 232 mm
und einer Länge von 1500 mm wurde mit der Schwabbelscheibe bis zu einer Rauhigkeit von 5 η poliert und dann
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mit einer 10 ρ dicken Nickelauflage galvanisch plattiert.
Getrennt hiervon wurde ein Stahlrohr aus Stahl AISI347 mit einer Dicke von 15 mm, einem Außendurchmesser von
88 mm und einer Länge von 1530 mm dem Lösungsglühen unterworfen,
erwärmt und abgeschreckt und dann außen bis zu einer Rauhigkeit von 3 μ poliert und galvanisch mit einer
Nickelauflage von 40 μ Dicke versehen.
Das erhaltene Auflagemetall wurde mit einem Spiel von
etwa 2 mm so in das vorstehend genannte Rohr aus unlegiertem Stahl geschoben, daß beide Enden um Je 15 mm
herausragten, worauf die Rohre über den gesamten Umfang,
der Stirnflächen dicht so verschweißt wurden, daß der durch Auftragschweißen aufgebrachte Teil eine Breite
von wenigstens 10 mm hatte. Anschließend wurden zwei Luftabzugslöcher von 5 mm Duchmesser mit einem Bohrer
durch einen der aufgeschweißten Teile gebohrt.
Nach dem Erhitzen für eine Stunde bei 125O°C wurde das
Doppelrohr ausgehend von dem Ende, das keine Luftabzugslöcher enthielt, in einem Arbeitsgang mit einem
Warmschrägwalzwerk auf eine Dicke von 20 mm und einen Außendurchmesser von 150 mm gewalzt.
An beiden Enden des erhaltenen plattierten Stahlrohres j
wurden je 200 mm abgeschnitten, worauf der Zustand der !
Verbindung mit dem Ultraschalldetektor untersucht wurde.
Hierbei wurde festgestellt, daß 99,5% der gesamten i
Berührungsfläche metallurgisch verbunden waren. i
Die Außenseite eines Stabes aus niedriglegiertem Stahl (SCM22: 0,20% C, 1% Cr, 0,25% Mo) mit einem Außendurch- \
messer von 170 mm und einer Länge von 1500 mm wurde mit '. der Schwabbelscheibe bis zu einer Rauhigkeit von 5 u
poliert. Getrennt hiervon wurde ein Nickelrohr mit ' einer Dicke von 10 mm, einem Außendurchmesser von 193 mm
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und einer Länge von 1520 mm innen bis zu einer Rauhig- '■
keit von 5 u poliert. j
Wie in Fig.7 dargestellt, wurde das oben genannte i
Nickelrohr 2 als Auflagemetall über das aus den Stab !
aus niedriglegiertem Stahl bestehende Grundmetall 1 j mit einem Spiel von etwa 1,5 mm so geschoben, daß beide:
Enden um 10 mm überstanden, worauf die beiden End- I teile über den gesamten Umfang dicht so verschweißt !
wurden, daß der durch Auftragschweißen aufgebrachte Teil 12 eine Breite von 8 mm hatte. Dann wurden durch
einen der aufgeschweißten Teile 12 zwei Luftabzugs löcher 13 mit einem Bohrer von 5 mm Durchmesser gebohrt·
Das erhaltene Verbundmaterial wurde 1 Stunde bei eine'r ·
Temperatur von 12000C erhitzt und dann ausgehend von
dem von Luftabzugslöchern 13 freien Ende mit einem
Warmschragwalzwerk auf eine Dicke von 20 mm und einen Außendurchmesser von 130 mm gewalzt. i
Von beiden Enden des plattierten Stabes wurden !
2OO mm abgeschnitten, worauf der Zustand der Verbin— j
dung mit dem Ultraschalldetektor untersucht wurde.
Hierbei wurde festgestellt, daß etwa 99% der gesamten '
Berührungsfläche metallurgisch verbunden waren. I
Getrennt hiervon wurde in der vorstehend beschriebenen '
Weise ein Nickelrohr mit Spiel über einen Stab aus niedrig legiertem Stahl geschoben. Die über den inneren
Stab hinausragenden Teile des Nickelrohres wurden bündig mit dem Stab aus niedriglegiertem Stahl abgeschnitten,
worauf die Stirnflächen zwischen Nickelrohr und Stab über den gesamten Umfang dünn (etwa 2 mm) mit
einem Schweißstab aus nichtrostendem Stahl dicht verschweißt wurden. Anschließend wurden zwei Luftabzugslöcher
gebohrt, worauf unter den vorstehend genannten Bedingungen gewalzt wurde.
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Von den beiden Enden des hierbei erhaltenen plattierten Stahlstabes mit der Nickelplattierung wurden 200 mm
abgeschnitten, worauf der Zustand der Verbindung mit dem Ultraschalldetektor untersucht wurde. Hierbei wurde
festgestellt, daß nicht verbundene Bereiche in beiden
Endteilen verstreut und nur 94% der gesamten Berührungsfläche metallurgisch verbunden waren.
Die Außenseite eines Rohres aus unlegiertem Stahl mit einem Außendurchmesser von 190 mm und einer Länge von
1300 mm wurde mit der Schwabbelscheibe bis auf eine Rauhigkeit von 5 u poliert. Getrennt hiervon wurde ein
Rohr aus Stahl AISI316L mit einer Dicke von 12 mm, einem Außendurchmesser von 215 mm und einer Länge von
1325 mm innen mit der Schwabbelscheibe poliert und dann innen galvanisch mit einer etwa 100 u dicken Nickelauflage
versehen.
Das Rohr aus Stahl AISI316L wurde über das Rohr aus unlegiertem Stahl mit einem Spiel von etwa 0,7 mm geschoben,
worauf der gesamte Umfang dicht so verschweißt wurde, daß der durch Auftragschweißen aufgebrachte Teil
eine Breite von wenigstens 10 mm einnahm. Dann wurde in eine der Auftragschweißungen ein Luftabzugsloch mit :
einem Bohrer von 5 mm Durchmesser gebohrt.
Das Doppelrohr wurde eine Stunde bei 125O°C erhitzt
und ausgehend von dem Ende ohne Luftabzugsrohr in einem Arbeitsgang mit einem Warmschrägwalzwerk auf eine Dicke
von 22 mm und einen Außendurchmesser von 150 mm ge- '■
walzt.
Die beiden Enden des plattierten Stahlrohres wurden abgeschnitten, worauf der Zustand der Verbindung untersucht wurde. Hierbei wurde festgestellt, daß 99,7% der
gesamten Berührungsfläche metallurgisch verbunden waren.
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Wie erwartet, ergab die Untersuchung des Randteils der ;
Verbindung unter dem Mikroskop, daß der metallurgisch j
verbundene Zustand erreicht war, aber fast keine Wände-j
j rung von Kohlenstoff aus dem unlegierten Stahl zur i Seite des nichtrostenden Stahls stattgefunden hatte. j
Hiermit wurde die Wirkung der aufgalvanisierten Nickelschicht als Zwischenschicht bestätigt. '
Ein nicht in den vorstehenden Beispielen beschriebener Versuch wurde durchgeführt, bei dem ein Auflagewerkstoff
eng anliegend oder lose sowohl an der Innenseite ; als auch an der Außenseite eines Grundmetalls angeordnet
wurde, worauf das vorstehend beschriebene Verfahren wiederholt wurde. Auch in diesem Fall wurde ein ausgezeichnetes
plattiertes Stahlrohr erhalten.
Bei allen Versuchen, die in den Beispielen beschrieben
wurden, ist es möglich, das Gas im Innern durch ein
Inertgas zu ersetzen und dann das Verbundmaterial zu
walzen.
wurden, ist es möglich, das Gas im Innern durch ein
Inertgas zu ersetzen und dann das Verbundmaterial zu
walzen.
Wie bereits erwähnt, ermöglicht das Verfahren gemäß der Erfindung die leichte Herstellung von langen plattierten
Stahlrohren mit äußerst guter metallurgischer Verbin- :
dung der Werkstoffe, guter Produktqualität und mit
niedrigen Kosten im Vergleich zu den üblichen Verfahren» bei denen enganliegende Doppelrohre verwendet werden· \
niedrigen Kosten im Vergleich zu den üblichen Verfahren» bei denen enganliegende Doppelrohre verwendet werden· \
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Claims (10)
1) Verfahren zur Herstellung von plattierten Stahlrohren durch Walzen unter Verwendung von Kohlenstoffstahl
einschließlich niedriglegiertem Stahl als Grundmetall und von nichtrostendem Stahl, Nickel oder Nickellegierungen
als Auflagemetall, dadurch gekennzeichnet, daß
man wenigstens einen Endteil von Doppelrohren, die aus einem Grundmetallrohr und einem Auflagemetall bestehen,
verschweißt und die Doppelrohre bei einer Temperatur zwischen 850° und 13OO°C mit einer Querschnittsverminderung
von wenigstens 15% im ersten Walzstich warmwalzt.
2) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Rohre lose ineinanderfügt, wobei der Auflagewerkstoff
im Innern oder an der Außenseite des Grundmetalls angeordnet und wenigstens auf ein Ende des
Doppelrohres eine Auftragschweißung aufgebracht wird.
3) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Rohre eng anliegend ineinanderschiebt. ;
4) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß [
das Doppelrohr Teile aufweist, die nicht metallurgisch verbunden sind, und wenigstens ein Ende des Doppelrohres
dicht verschweißt und das Ende hierdurch verschlossen
wi rd. i
5) Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß man die erste Stufe des Walzens unter Verwendung ι
eines Warmschrägwalzwerkes durchführt. :
6) Verfahren nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß man das Auflagemetall mit Spiel relativ zum Grund-
metall anordnet, nachdem vor dem Warmwalzen eine diinne !
Nickelschicht zwischen die beiden Werkstoffe eingefügt
worden ist.
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ORIGINAL INSPECTED
7) Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß man zwischen die beiden Werkstoffe vor dem
Warmwalzen eine dünne Nickelschicht einfügt und das Auflagemetall und das Grundmetall in mechanisch enge
Berührung miteinander bringt.
8) Verfahren nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß man zwischen den beiden Werkstoffen vor dem
Warmwalzen eine dünne Nickelschicht anordnet und das Auflagemetall und das Grundmetall in metallurgische
Verbindung bringt.
9) Verfahren nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeich net, daß man wenigstens ein Ende des Auflagemetalls
und wenigstens ein Ende des Grundmetalls über eine Länge, die 1/3 oder mehr der Dicke des Auflagemetalls
entspricht, miteinander verschweißt.
10) Durch Warmwalzen nach dem Verfahren gemäß Anspruch 1 bis 9 hergestellte plattierte Stahlrohre.
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