DE2657968A1 - Weichzeichnendes linsensystem - Google Patents

Description

PATENTANWÄLTE DR. ING. E. HOFFMANN · DiPL-ING. W. EITLE · DR. RER. NAT. K.HOFFMANN · DIPL.-ING. W. LEH N D-8000 MÖNCHEN 81 · ARABELLASTRASSE 4 (STERNHAUS) ■ TELEFON (089) 911087 · TELEX 05-29619 (PATHE)

Anwaltsakte 28 658

Minolta Camera Kabushiki Kaisha, Osaka / Japan

Weichzeichnendes Linsensystem

Die Erfindung schafft ein Objektivlinsensystem, das in der Fotografie Verwendung findet, und insbesondere ein weichzeichnendes Linsensystem, das zur Erzielung eines Weich-Ton-Bildes geeignet ist.

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üblicherweise besteht einer der Wege ein weichzeichnendes Linsensystem zu schaffen, darin, mit Absicht die Erscheinung der sphärischen Aberration zuzulassen. Wenn der Grad der Erscheinung einer sphärischen Aberration veränderlich ist, kann die Tonschattierung des Bildes auf Wunsch geändert werden. Ein derartiges verstellbares weichzeichnendes Linsensystem ist in dem britischen Patent 198 569 beschrieben.

Wenn jedoch andere, unerwünschte Abbildungsfehler durch ein Ändern der sphärischen Aberration diesen Wechsel zum Schlechten hin beeinflussen, ist es unmöglich, ein gewünschtes weichzeichnendes oder weichschattiertes Bild zu erzielen. Ferner muß ein Benutzer die Fokussiereinrichtung jedesmal, wenn die sphärische Aberration geändert wird, einstellen, wenn eine fokussierte Einstellung während des Änderns der sphärischen Aberration nicht beibehalten wird. Diese Einstellung des Schärfepunktes ist mühsam, da ein Fokussiervorgang für ein weichgezeichnetes Bild im allgemeinen schwierig ist.

Die Beschreibungen im Stand der Technik zur Behebung der oben genannten Schwierigkeiten, die sich auf den praktischen Gebrauch der einstellbaren weichzeichnenden Linse beziehen, sind unbefriedigend.

Durch die Erfindung wird die Aufgabe gelöst, ein weichzeichnendes Linsensystem zu schaffen, welches zur Erzeugung eines weichgezeichneten Bildpunktes geeignet ist, der aus einem fein fokussierten Kernschatten und

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einem diesen umgebenden Hof in Art eines Reflexionsflecks besteht, wodurch ein ideales Weich-Ton-Bild erzielt wird. Eine solche Art Weichzeichnung ist geeignet für ein auf einen bestimmten Weichheitsgrad fest eingestelltes Linsensystem oder ein Linsensystem, bei dem die Weichheit des Bildes durch ein Ändern der sphärischen Aberration veränderbar ist, ohne daß ungewünschte Änderungen bei den anderen Abbildungsfehlern hingenommen werden müssen. Insbesondere kann auch eine fokussierte Einstellung trotz der Änderungen der Weichheit des Bildes beibehalten werden.

Bei dem erfindungsgemäßen weichzeichnenden Linsensystem kann die Schattierung des Bildes zwischen einer scharfen Schattierung und einer größtmöglich weichen Schattierung bei fokussierter Einstellung kontinuierlich veränderbar sind und eine feinkorrigierte Einstellung für die unerwünschten Abbildungsfehler beibehalten werden.

Insgesamt schafft die Erfindung ein einstellbares Weich-Ton-Linsensystem, das insbesondere für die Fotografie geeignet ist. Das Linsensystem besteht insbesondere aus zwei Linsengruppen, zwischen denen ein meniskenförmiger Luftraum gebildet ist. Die Größe des Luftraumes kann durch die Bewegung einer der Linsengruppen gegenüber der anderen für ein stufenloses Verändern der sphärischen Aberration aus einer extremen Unterkorrektion-Einstellung in eine extreme Überkorrektion-Einstellung mittels einer feinkorrisrierten Einstellung einstellbar gemacht werden. Die Unterkorrektion oder die Überkorrektion er-

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zeugen ein Weich-Ton-Bild. wohingegen die feinkorrigierte Einstellung ein scharfes Bild erzeugt. Ein durch das Linsensystem in weichzeichnender Einstellung erzeugter Bildpunkt besteht aus einem fein fokussierten Kernschatten, der von einem Reflektxonsfelck umgeben ist, und ist für die Bildung eines idealen Weich-Ton-Bildes empfehlenswert. In dieser Weise kann das Linsensystem als ausschließlich weichzeichnendes Linsensystem mit einem in seiner Größe festgelegten meniskenförmigen Luftraum ausgelegt sein.

Weitere Vorteile und Merkmale der Erfindung gehen aus der nachfolgenden Beschreibung hervor, in der anhand, der Zeichnung mehrere Ausführungsdormen eines erfindungsgemäßen Linsensystems beschrieben sind. In der Zeichnung zeigt:

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Fig. 1 eine schematische Ansicht einer ersten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig.2a, 2b und 2c; 3a, 3b und 3c; und 4a, 4b und 4c graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der ersten Ausführungsform in drei Bildtoneinstellungen,

Fig. 5 eine schematische Ansicht einer zweiten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig.6a und 6b; 7a und 7b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der zweiten Ausführungsform in zwei Bildtoneinstellungen,

Fig. 8 eine schematische Ansicht einer dritten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig.9a und 9b; 10a und 10b; 11a und 11b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der dritten Ausführungsform in veränderlichen Fokussierexnstellungen und Bildtoneinstellungen,

Fig.12 eine schematische Ansicht einer vierten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig.13a und 13b; 14a und 14b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der vierten Ausführungsform in zwei Bildtoneinstellungen,

Fig.15 eine schematische Ansicht einer fünften Ausführungsform gemäß der Erfindung,

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Fig.16a und 16b; 17a und 17b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der fünften Ausführungsform in zwei Bildtoneinstellungen,

Fig. 18 eine schematische Ansicht einer sechsten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fi.19a und 19b; 20a und 20b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der sechsten Ausführungsform in zwei Bildtoneinstellungen,

Fig. 21 eine schematische Ansicht einer siebten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig. 22a und 22b; 23a und 23b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der siebten Ausführungsform in zwei Bildtcneinstellungen,

Fig. 24 eine schematische Ansicht einer achten Ausführungsform gemäß der Erfindung,

Fig. 25a und 25b; 26a und 26b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der achten Ausführungsform in zwei Bildtoneinstellungen,

Fig. 27 einen Querschnitt eines Mechanismus zum Bewegen der Linsengruppen/ die für irgendeine der ersten, zweiten und fünften bis achten Ausführungsform verwenbar sind,

Fig. 28 einen Querschnitt eines Mechanismus zum Verschieben der Linsengruppen, die für die dritte Ausführungsform verwendbar sind,

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Fig. 29 einen Querschnitt eines Mechanismus zum Bewegen der Linsengruppen, die für die sechste Ausführungsform verwendbar s ind,

Fig. 30 eine schematische Ansicht einer neuten Ausführungsform der Erfindung, welche im wesentlichen der ersten Ausführungsform entspricht, die in der Weichbildtoneinstellung festgelegt ist,

Fig. 31a, 31b, 31c und 31d graphische Darstellungen der Abbildungsfehler der neunten Ausführungsform,

Fig. 32 eine Bezugsausführungsform, die mit der Erfindung verglichen werden soll,

Fig. 33 eine graphische Darstellung der sphärischen Aberration der neuten Ausführungsform und der Bezugsausführungsform,

Fig. 34 eine graphische Darstellung der Verteilung der Lichtstrahlen, die ein weichgezeichnetes Bild eines Punktes erzeugen, wobei die neunte Ausführungsform mit der Bezugsausführungsform verglichen ist,

Fig. 35 eine Draufsicht auf eine Weichheit-Steuerplatte, die in einem üblichen weichzeichnenden Linsensystem Verwendung findet,

Fig. 36 eine schematische Ansicht einer zehnten Ausführungsform gemäß der Erfindung, welche im wesentlichen der zweiten Ausführungsform entspricht, die in der Weichbildtoneinstellung festgelegt ist,

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Fig. 37a, 37b, 37c und 37d graphische Darstellungen der
Abbildungsfehler der zehnten Ausführungsform,

Fig. 38 eine schematische Ansicht einer elften Ausführungsform, die eine Modifikation der neunten Ausführungsform ist, gemäß der Erfindung,

Fig. 39a, 39b, 39c und 39d graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern der elften Ausführungsform,

Fig. 40 eine schematische Ansicht der zwölften Ausführungsform, die eine weitere Modifikation der neunten Ausführungsform ist, gemäß der Erfindung,

Fig. 41a, 41b, 41c und 4Id graphische Darstellungen der Abbildungsfehler der zwölften Ausführungsform,

Fig. 42 eine schematische Ansicht der dreizehnten Ausführungsform gemäß der Erfindung, wobei die dreizehnte Ausführungsform im wesentlichen der vierten Ausführungsform entspricht, die in der Weichbildtoneinstellung festgelegt ist,

Fig. 43a, 43b, 43c und 43b graphische Darstellungen der Abbildungsfehler der dreizehnten Ausführungsform, .

Fig. 44 eine schematische Ansicht der vierzehnten Ausführungsform gemäß der Erfindung, wobei die vierzehnte Ausführungsform im wesentlichen der siebten Ausführungsform entspricht, die in der Weichbildtoneinstellung .festgelegt ist, und

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Fig. 45a, 45b, 45c und 45d graphische Darstellungen der Abbildungsfehler der vierzehnten Ausführungsform.

Tabelle 1 bezieht sich auf eine Ausführungsform 1, deren Linsenanordnung in Figur 1 dargestellt ist. Wie aus dieser Figur ersichtlich, ist das gemäß dieser Ausführungsform ausgebildete Linsensystem durch einen veränderlichen Luftraum d__n in eine Linsengruppe A und in eine Linsengruppe B aufgeteilt. Der Luftraum d-- hat eine meniskenartige Form, die durch die beiden Brechungsflächen r_A, r_R begrenzt ist, welche zu einer Stelle S hin konkav sind, in der sich ein achsenentfernter Hauptstrahl mit einer optischen Achse schneidet. Mit dem Ausdruck "achsenentfernter Hauptstrahl" ist ein Mittelstrahl eines MeridionalStrahlenbündels bezeichnet, das auf ein Linsensystem mit einem Winkel auftrifft, der bei vollständig geöffneter Blende des Linsensystems halb so groß ist wie der maximale Bildfeldwinkel. Die Stelle S, in welcher der achsenentfernte Hauptstrahl die optische Achse schneidet, ist die Stelle, wo üblicherweise die Blende angeordnet wird. Um bessere Ergebnisse zu erzielen, ist es vorteilhaft, daß - wie bei dieser Ausführungsform - der Krümmungsradius der Brechungsfläche r_ß, die von der Stelle S weiter außen liegt, kleiner ist als der der Brechungsfläche r_n, die weiter innen zu der Stelle S liegt. Gemäß der Erfindung kann das Ausmaß einer sphärischen Aberration durch Vergrößern oder Verkleinern des veränderlichen Luftraumes geändert werden, indem beispielsweise die Linsengruppe A und die Linsengruppe B mit voneinander verschiedenen Geschwindigkeiten verschoben werden. Für die Korrektur von anderen ungewünschten Abbildungsfehlern ist es vorteilhaft, daß der Luftraum auf der der Dingseite abgewendeten Seite der Stelle S angeordnet ist, an der der

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achsenentfernte Hauptstrahl sich mit einer optischen Achse schneidet. (In der Ausführungsform die später noch beschrieben wird, kann der Luftraum auf der Dingseite angeordnet sein). Der Zahlenwert von d_„ der in Tabelle 1 festgehalten ist, bezieht sich auf einen Luftraum bei der üblichen Bedingungen, bei der eine spährische Aberration auf das Niveau einer sphärischen Aberration einer üblichen Linse korrigiert ist, die zur Erzielung eines scharfen Bildes dient. Die Werte für die sphärische Aberration, den Astigmatismus und das Koma, die auf diese Weise erzielt werden, sind in den Figuren 2a bzw. 2b bzw. 2c graphisch dargestellt. Die Änderung von d verursacht eine Änderung der sphärischen Aberration in folgender Weise. Mit anderen Worten, wenn der Luftraum d_n_ durch

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Entfernen einer Linsengruppe A von einer Linsengruppe B vergrößert wird, dann äußert sich die sphärische Aberration in einer Unterkorrektion. Für d_=3.50 sind die sich einstellenden Abbildungsfehler in den Figuren 3a, 3b, 3c wiedergegeben. Wird umgekehrt der Luftraum d-,_n

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verkleinert, dann äußert sich die sphärische Aberration in einer Überkorrektion. Für d_ =1.00 sind die sich einstellenden Abbildungsfehler in den Figuren 4a, 4b, 4c wiedergegeben. Wie aus den Figuren 2a, 3a, 4a ersichtlich, ändert sich die sphärische Aberration in Abhängigkeit von der Änderung von d_ß0 um ein großes Maß, wohingegen der Astigmatismus nahezu unverändert bleibt, wie am besten aus den Figuren 2b, 3b, 4b hervorgeht.

üblicherweise kann die Linse als eine weichzeichnende Linse verwendet werden, wenn sie sphärische Aberration wenigstens 203F beträgt (3 : zulässiger Unschärfekreis). Ein Linsen-

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system gemäß der Erfindung ermöglicht es, einerseits ein scharfes Bild, wie es mit einer üblichen Linse erzielt wird, und andererseits eine sphärische Aberration zu erzeugen, die für eine Verwendung als weichzeichnende Linse ausreicht.

Die besagte Änderung der sphärischen Aberration kann durch folgende Maßnahmen erzielt werden: Mit anderen Worten, ein Lichtbündel, das auf das Linsensystem parallel zur optischen Achse auftrifft, wird in dem Luftraum d_D~ konvergent, weil die Linsengruppe A eine große Brechkraft aufweist. Dementsprechend ändert sich dort die von der optischen Achse aus gemessene Einfallshöhe eines Punktes, in dem ein Randstrahl des Lichtbündels auf die Brechungsfläche r_R auftrifft, in Abhängigkeit von d . Unter der Bedingung einer üblichen Einstellung gleicht die sphärische Aberration einer Unterkorrektion, die auf r_ entsteht, einer sphärischen Aberration einer Überkorrektion aus, die auf r_n entsteht. Dadurch wird eine sphärische Aberration erzeugt, die auf das Niveau des Abbildungsfehlers einer üblichen Linse korrigiert ist, wie in Figur 2a graphisch dargestellt ist. Im Gegensatz zu diesem Ausgleich wird die Einfallshöhe eines Randstrahles, der auf r_ß auftrifft, dann verringert, wenn der Luftraum gegenüber dem bei der üblichen Einstellung vergrößert wird, so daß das Ausmaß einer auf r_ß entstandenen sphärischen Aberration, verringer wird. Diese Maßnahme hat eine aus Figur 3a ersichtliche sphärische Aberration einer Unterkorrektion für ein gesamtes in Figur 1 dargestelltes Linsensystem zur Folge. Wird dagegen der Luftraum gegenüber einem Luftraum d_₀ einer üblichen Einstellung verringert, so stellt sich das entgegengesetzte Resultat ein, das ist eine sphärische Aberration der Überkorrektion, wie aus Figur 4a ersichtlich ist.

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Dies ist gut durch einen Vergleich der in den Tabellen 2, 3, 4 festgehaltenen Abbildungsfehler dritter Ordnung, wiedergegeben. Tabelle 2 enthält die Abbildungsfehler dritter Ordnung bei einer üblichen Einstellung (d_ß =2.0) für f=1.0. Im Gegensatz dazu enthält Tabelle 3 die Abbildungsfehler dritter Ordnung, wenn sich die sphärische Aberration in einer Überkorrektion äußern (d^ =1.0). Da die Werte von r_Ai bis r_Ä7 die gleichen sind wie in Tabelle 2, sind in Tabelle 3 nur die Gesamtsummen (S), r_ß1, r_ß2 angegeben. Tabelle 4 enthält die Abbildungsfehler dritter Ordnung, wenn sich die sphärische Aberration in einer Unterkorrektion äußert (d_, =3. 5). Wie aus einem Vergleich der Abbildungsfehler der dritten Ordnung ersichtlich ist, führt eine Änderung von dw„ zu einem großen Schwankungsbereich der sphärischen Aberration, während andere Abbildungsfehler (Koma, Astigmatismus/ Distorsion) im wesentlichen unverändert bleiben. Da die entscheidenden Brechungsflächen r_ und r in Richtung zu einer Blende konkav verlaufen, wird gemäß der Erfindung bei den von den sphärischen Aberrationen verschiedenen Abbildungsfehlern durch eine Änderung des Luftraumes d_R_ eine geringe Änderung erzielt. Die sphärische Aberration dritter Ordnung für die Brechungsflächen r, und r_ß hat beträchtlich große Werte. Unterdessen ändert sich, obgleich nicht gezeigt, die sphärische Aberration der siebten Ordnung in Abhängigkeit von der Änderung von d_RO über einen großen Bereich.

Die Äusführungsform 1 weist eine Linsengruppe A auf, die aus vier Elementen besteht, d.h., die Linsengruppe A ist vom Tessar-Typ. Tabelle 5 bezieht sich auf eine zweite Ausführungsform, bei der die Linsengruppe A aus drei Elementen besteht, d.h. vom Triplett-Typ ist.

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In Figur 5 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 2 dargestellt, bei der in derselben Weise wie bei der Ausführungsform 1 die Änderung der Aberration in Abhängigkeit von vergrößerten und verkleinerten Lufträumen d_RO durchgeführt wird. In den Figuren 6a, 6b sind die in der Tabelle 5 festgehaltenen Wert von sphärischen Aberrationen und Astigmatismen bei einer üblichen Einstellung graphisch dargestellt. In den Figuren 7a, 7b sind sphärische Aberrationen und Astigmatismen bei einer weichzeichnenden Einstellung für d =3.50 graphisch dargestellt.

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Die Beschreibung ist nun auf die Scharfeinstellung der gemäß den Ausführungsformen 1 und 2 ausgebildeten Linsensysteme gerichtet. Das Scharfeinstellen wird gemäß dem sogenannten Ganzheit-Schiebesystem erzielt, bei dem die Linsengruppe A und die Linsengruppe B beide zusammen nach vorne geschoben werden. Da die sphärische Aberration veränderlich ist, kann gemäß der Erfindung das Scharfeinstellen in einer üblichen Einstellung durchgeführt werden, die mühelos ein Scharfeinstellen zuläßt, selbst wenn ein weichgezeichnetes Bild aufgenommen werden soll. Danach wird für ein Zustandekommen einer sphärischen Aberration d-- geändert, damit

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dann ein weichgezeichnetes Bild erzielt werden kann. Dies wird dadurch ermöglicht, daß in den Ausfuhrungsformen 1 und 2 die Linsengruppe A wie auch die Linsengruppe B beide über Brechkräfte verfügen. Dies führt dazu, daß die Brennweiten in einem Linsensystem zwischen einer üblichen Einstellung und einer weichzeichnenden Enstellung verschieden sind, was wiederum dazu führt, daß die Position einer für ein Scharfeinstellen eines besonderen Dingpunktes nach vorne zu verschiebenden Linsengruppen zwischen der scharfen und der weichzeichnenden Einstellung geändert wird. Dies bedeutet,

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daß eine fokussierte Einstellung in der scharfen Einstellung nicht in der wexchzexchnenden Einstellung beibehalten wird, wenn eine der beiden Linsengruppen A und B angehalten wird, während die andere Linsengruppe für die Veränderung der Größe des Luftraumes d_.^ verschoben wird. Für

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diese Maßnahme sollten, wenn bezogen auf einen besonderen Dingpunkt die übliche Einstellung in die weichzeichnende Einstellung verstellt wird, die Linsengruppe A und die Linsengruppe B beide zusammen bewegt, damit eine Abweichung des Stellwegs des nach vorn zu verschiebenden Linsensystems korrigiert wird, und d geändert werden. Dementsprechend kann eine fokussierte Einstellung unabhängig, von der Größenänderung einer entstandenen sphärischen Aberration beibehalten werden. Die vorgenannten besonderen Bewegungen der Linsengruppen A und B werden durch geeignete Einrichtungen, wie z.B. durch einen Nocken oder dergleichen, durchgeführt.

Genauer gesagt, hängt der Stellwegunterschied des in die übliche und in die weichzeichnende Einstellung zu verschiebenden Linsensystems bei der ersten und der zweiten Ausführungsform von den Dingweiten ab. Die vorgenannte Abweichung kann jedoch für den Fall, daß eine geringere Änderung der Brennweite stattfindet, vernachläßigt werden, da eine sphärische Aberration groß und eine vorhandene Tiefenschärfe ebenfalls groß sind.

Tabelle 6 bezieht sich auf die Ausfuhrungsform 3, bei der ein weiterer veränderlicher, von dem zum Ändern der sphärischen Aberration verwendeten verschiedener Luftraum vorgesehen ist, durch dessen Vergrößern oder Verkleinern ein Scharfeinstellen erzielt wird.

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In Figur 8 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 3 dargestellt. Wie aus dieser Figur ersichtlich, zerfällt die Linsengruppe A durch den veränderlichen Luftraum d,^ in eine Teilgruppe AI und in eine Teilgruppe All. Beim Scharfeinstellen bleiben die Teilgruppe All und die Linsengruppe B unverändert, wohingegen die Teilgruppe AI alleine nach vorne geschoben wird. Dadurch wird der Luftraum D_₇ geändert. Auch bei dieser Ausführungsform führt eine Änderung d_ß0 zu einer Änderung der Brennweite des Linsensystems. Dementsprechend werden für ein Ändern der Größe der sphärischen Aberration die Linsengruppe A und die Linsengruppe B beide mit unteirschiedlichen Geschwindigkeiten bewegt. Dadurch wird d _Q geändert, wohingegen die Positionen der Linsengruppen gegenüber den Brennebenen der Linsengruppen A und B kompensiert werden. Unterdessen bleibt d_A7 konstant, wenn für ein Ändern der Weichheit d_ßQ geändert wird. Bei dieser Ausführungsform bleiben beim Scharfeinstellen die Linsen-Teilgruppe All und die Linsengruppe B unverändert, wohingegen die Teilgruppe AI wie oben beschrieben alleine nach vorne verschoben wird. Dadurch ist ein Bereich, der zum Kompensieren der Positionen der Linsengruppen A und B zu dem Zeitpunkt des Änderns einer sphärischen Aberration dient, von der Dingweite nicht abhängig. Die Linsengruppen A und B sind derart angeordnet, daß sie durch einen Nocken oder dergleichen Einrichtung bewegt werden, so daß sie auf eine Änderung von d_Drt und auf

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die kompensierten Positionen der Linsengruppen A und B paßbar sind, so daß die fokussierte Einstellung während des Verschiebens von einer üblichen Einstellung in eine weichzeichnende Einstellung genau beibehalten werden kann.

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Zusätzlich sind gemäß dieser Ausführungsform die beiden Brechflächen, die einen Luftraum d _ zwischen sich begrenzen, zu einer Blendenöffnung hin konkav, so daß sich dort beim Scharfeinstellen aufgrund des Verschiebens der Teilgruppe AI eine geringere Änderung der Aberration ergibt. In den Figuren 9a, 9b sind sphärische Aberrationen bzw. Astigmatismen graphisch dargestellt, wenn ein Linsensystem in einer üblichen Einstellung auf unendlich scharf eingstellt ist. In den Figuren 10a, 10b sind Abbildungsfehler wiedergegeben, die sich beim Scharfeinstellen in einer üblichen Einstellung (Vergrößerung von 0.11) bei d _=13.45 ergeben. In den Figuren 11a, 11b sind graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern in einer weichzeichnenden Einstellung für d„ =8.19 dargestellt, wobei das Linsensystem auf unendlich scharf eingestellt ist.

Gemäß der Ausführungsform 3 ist die Linsengruppe A in zwei Gruppen unterteilt. Alternativ dazu kann die Linsengruppe B in zwei Linsenteile mit einem dazwischen für ein Scharfeinstellen vorgesehenen Luftraum aufgeteilt werden, womit dieselben Resultate erzielt werden.

Tabelle 7 bezieht sich auf die Ausführungsform 4, bei der der Luftraum d auf der Dingseite einer Stelle S, in welcher der achsenentfernte Hauptstrahl die optische Achse schneidet, angeordnet ist. In Figur 12 ist eine Linsenanordnung dieser Ausführungsform dargestellt. In den Figuren 13a, 13b sind graphische Darstellungen der Abbildungsfehler bei einer üblichen Einstellung wiedergegeben, wohingegen in den Figuren 14a, 14b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern bei einer weichzeichnenden Einstellung wiedergegeben sind, unter der Bedingungen, daß d_₀=8.61 ist. Ein Scharfeinstellen kann bei dieser Ausführungsform in einer der der Ausfuhrungsform 1 oder 2 ähnlichen Weise erzielt werden.

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Bei den oben beschriebenen Ausfuhrungsformen 1, 2, 3 und 4 werden die Vergrößerung und die Verkleinerung eines veränderlichen Luftraumes zum Ändern einer Aberration von Bewegungen der entsprechenden Linsengruppen begleitet. Im Gegensatz dazu umfassen die später noch zu beschreibenden Ausführungsformen 5 und 6 eine Linsengruppe, die in dem Augenblick des Änderns eines veränderlichen Luftraumes unverändert bleibt. Diese Ausführungsformen eignen sich für einen einfachen konstruktiven Aufbau einer Objektivfassung. Tabelle 8 bezieht sich auf die Ausführungsform 5. Aus Figur 15 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 5 ersichtlich. Bei dieser Ausführungsform ist ein Linsensystem in drei Gruppen unterteilt, nämlich in eine Gruppe A, eine Gruppe B und eine Gruppe C. Der veränderlich Luftraum ist mit d_co bezeichnet und zwischen der Gruppe B und der Gruppe C eingeschaltet. In dieser Ausführungsform bleiben die Linsengruppe A und die Linsengruppe C unverändert, wenn d_ro geändert wird, wohingegen die Linsengruppe B alleine entlang einer optischen Achse bewegt wird. Die Bewegung der Linsengruppe B führt zu einer Änderung der Brennweite des Linsensystems, wohingegen eine genaue Scharfeinstellung während des Verschiebens aus einer üblichen in eine weichzeichnende Einstellung in einer bestimmten Dingweite beibehalten werden kann, indem eine geeignete Brechkraftverteilung der Gruppen A, B, C gewählt wird.

Ein Scharfeinstellen wird durch ein gemeinsames Verschieben der Linsengruppen A, B, C nach vorne erreicht, wobei die Relativstellung der Linsengruppen untereinander beibehalten werden. Bei diesem Vorgang ist es genau gesagt möglich, daß eine fokussierte Einstellung aufgrund des Verschiebens aus einer üblichen in eine weichzeichnende

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Einstellung gegenüber den Dingweiten, die von der vorgegebenen Dingweite verschieden sind, etwas an Genauigkeit verliert. In der weichzeichnenden Einstellung gibt es da jedoch kein Problem, weile eine sphärische Aberration groß ist, und eine auftretende Tiefenschärfe ebenfalls groß ist.

Obgleich in dieser Ausführungsform nicht gezeigt, kann ein genaues Scharfeinstellen während des Verschiebens aus einer üblichen in eine weichzeichnende Einstellung ohne Rücksicht auf eine Dingweite beibehalten werden, wenn die Linsengruppe A in Teilgruppen AI, All - in der Reihenfolge von einer Dingseite aus - unterteilt ist, während ein Scharfeinstellen nur durch Verschieben der Teilgruppe AI erzielt wird.

In den Figuren 16a, 16b sind graphische Darstellungen gezeigt, in den Abbildungsfehler in der üblichen Einstellung der Ausführungsform 5 dargesteint sind, wohingegen in den Figuren 17a,.17b graphische Darstellungen wiedergegeben sind, in denen .die Abbdilungsfehler in einer weichzeichnenden Einstellung festgehalten sind, in der die Linsengruppe B zur Dingseite hin durch 2, 12 verstellt wird.

Tabelle 9 bezieht sich auf die Ausführungsform 6, die wie die Ausführungsform 5 ein Linsensystem aufweist, das in drei Gruppen unterteilt ist, nämlich in die Gruppen A, B und D. Mit d„_o ist ein die sphärische Aberration beeinflussender veränderlicher Luftraum bezeichnet. In dieser Ausführungsform werden für ein Ändern von d_,_n die Linsengruppe A und die Linsengruppe C zusammen entlang einer optischen Achse bewegt, ohne daß die Positionen dieser Linsengruppen zueinander geändert werden. In diesem Fall

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bleibt die Linsengruppe B unverändert. Ein Scharfeinstellen wird dabei in einer der der Ausführungsform 5 ähnlichen Weise erzielt. Die Linsenanordnung der Ausführungsform 6 ist in Figur 18 dargestellt. In den Figuren 19a, 19b sind graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern in e"iner üblichen Einstellung wiedergegeben, wohingegen in den Figuren 2Oa, 20b graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern in einer weichzeichnenden Einstellung wiedergegeben sind, in der die Linsengruppen A und C durch 2,12 zu einer Bildseite hin bewegt werden.

Tabelle 10 bezieht sich auf die Ausführungsform 7, bei der zwei veranderloche Lufträume zum Ändern einer sphärischen Aberration vorgesehen sind.

Bei der Aus führung s form 7 sind zwei Lufträume (d_o_, d__.) zum Ändern einer sphärischen Aberration vorgesehen,während ein Linsensystem in drei Gruppen A, B, C unterteilt ist. In Figur 21 ist eine Linsenanordnung der Ausführungsforra 7 dargestelltm wohingegen in den Figuren 22a, 22b in graphischen Darstellungen die Abbildungsfehler einer üblichen Einstellung festgehalten sind. Mit der Linsenanordnung der Ausführungsform 7 sollen für den Fall, daß eine fokussierte Einstellung beim Ändern von d_ß0 und d_CQ beibehalten werden soll, die drei Linsengruppen A, B, C getrennt von einander bewegt werden. Wenn jedoch das Maß, um das d_ß0 und d_C(_ geändert werden, geeignet ausgewählt ist, kann eine der drei Gruppen A, B, C unverändert bleibem. In den Figuren 23a, 23b sind graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern einer weichzeichnenden Einstellung wiedergegeben, wobei d_ß =6.83 und d_co--5.60 sind. Zum Ändern der in Tabelle 10 angegebenen Werte von d_ß0 und d_rn auf die vorgenannten Werte kann die Linsengruppe A unverändert bleiben, wohingegen die Linsengruppen B und C

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alleine bewegt werden. Wenn wie im Fall der Ausführungsform 7 durch Linsen mit einem Krümmungsradius, durch den konkav gekrümmte Brechungsflächen entstehen, begrenzte Lufträume auf entgegengesetzten Seiten einer Blendenöffnung angeordnet sind, wobei die sphärische Aberration durch Ändern der Lufträume d«« und d„„ geändert wird, kann eine gute

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Symmetrie für eine achsenentfernte Aberration erreicht werden.

Tabelle 11 bezieht sich auf die Ausführungsform 8, deren Linsenanordnung aus Figur 24 ersichtlich ist.

Bei der Ausführungsform 8 ist ein Linsensystem in drei Gruppen A, B, C unterteilt. Mit d _Q ist ein veränderlicher Luftraum zum Ändern einer sphärischen Aberration bezeichnet. Bei dieser Ausführungsform ist zusätzlich ein veränderlicher Luftraum d_ß0 vorgesehen. Zum Ändern einer sphärischen Aberration werden die Linsengruppen A, B, C unterschiedliche entlang einer optischen Achse bewegt, dadurch wird eine fokussierte Einstellung beibehalten, während die Brennweite konstant gehalten wird. Das Vergrößern und Verkleinern des vorgenannten veränderlichen Luftraumes d_nn trägt dazu bei, daß die Brennweite eines Linsensystems gegen die Änderung der Größe des Luftraumes d_CQ konstant gehalten werden kann.

Dementsprechend werden beim Scharfeinstellen die Linsengruppen A, B, C zusammen nach vorne bewegt, wobei die Relativstellung von A, B, C zueinander beibehalten wird. Die Brennweite kann dann, wenn eine sphärische Aberration geändert wird, konstant gehalten werden, so daß die Bereiche über die das Linsensystem sowohl in eine übliche als auch in·eine weichzeichnende Einstellung verschoben wird, untereinander ohne Rücksicht auf die Dingweite übereinstimmen, so daß fehlerfrei ein Scharfeinstellen erzielt wird.

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In den Figuren 25a, 25b sind graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern wiedergegeben, die bei der Ausführungsform 8 in einer üblichen Einstellung auftreten. Die Figuren 26a, 26b zeigen graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern, die in einer weichzeichnenden Einstellung auftreten, für den Fall, daß d„ =14,86 und d ==4.71 sind.

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In Figur 27 ist schematisch ein Ausführungsbeispiel eines Mechanismus für eine Objetivfassung dargestellt, der für ein Bewegen der Linsen gemäß der Erfindung geeignet ist. Dieser Mechanismus ist verwendet bei einem Linsensystemgemäß der Ausführungsform 1. Mit 1 ist ein festgelegter Zylinder bezeichnet, wohingegen ein Mitnehmerzylinder 3 linear entlang einer optischen Achse durch einen doppelschraubenartingen und linear vorschreitenden Hauptmechanismus aufgrund der Drehung eines Fokussierringes 2 bewegbar ist,Die Linsengruppe A in dem Linsensystem wird durch einen ersten inneren Zylinder 6 über einen in einen Führungsschlitz 4 eingesetzten Stift 5 festgehalten, wohingegen die Linsengruppe B in dem Linsensystem durch einen zweiten inneren Zylinder 9 über einen in einen Führungsschlitz 7 eingepaßten Stift 8 festgehalten ist, wobei der Führungsschlitz in dem Mitnehmerzylinder 3 ausgebildet ist. Dadurch werden bei einer Drehung des Fokussierringes 2 die Linsengruppen A und B zusammen nach vorne geschoben. Für ein Ändern einer sphärischen Aberration wird ein Aberrations-Einstellring

10 gedreht. In der innenliegenden Oberfläche des Aberrations-Einstellringes ist parallel zu der optischen Achse eine Nut

11 vorgesehen, in die die Stifte 5, 8 eingreifen, so daß mit Drehen des Aberrations-Einstellringes 10 ein erster innerer Zylinder 6 und ein zweiter innerer Zylinder 9 ge-

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dreht werden, und sich somit die Linsengruppen A, B entlang einer optischen Achse gegenüber dem Mitnehmerzylinder 3 bewegen, indem sie den Führungsschlitzen 4,7 folgen. Mit anderen Worten, es kann der Unterschied der Stellwege der Linsengruppen A und B ausgeglichen werden, wohingegen d_ß0 variiert werden kann.

Das aus Figur 27 ersichtliche Prinzip .kann bei den Ausführungsformen 2, 4, 5, 6, 7, 8 ebenso wie bei der Ausführungsform 1 angewendet werden. Mit anderen Worten, wenn die Zahl der Linsengruppen, die gegenüber dem Mitnehmerzylinder bewegt werden, vergrößert wird, dann sollte dementsprechend die Anzahl der Verriegelungsschlitze und der inneren Zylinder vergrößert werden. Zusätzlich kann die Linsengruppe unmittelbar durch den Mitnehmerzylinder festgehalten sein, wenn eine Linsengruppe vorhanden ist, die nicht gegenüber den Mitnehmerzylinder bewegt zu werden braucht.

In Figur 28 ist.ein Ausführungsbeispiel abgebildet, das das Prinzip eines bei der Ausführung 3 anwendbaren Mechanismus zeigt. Dabei ist mit 12 ein festgelegter Zylinder bezeichnet, in dem Führungsschlitze 13, 14 ausgebildet sind. Durch einen ersten inneren Zylinder 16 ist über einen in den Führungsschlitz 13 eingesetzten Stift 15 eine Teilgruppe All in dem Linsensydtem festgehalten, wohingegen durch einen zweiten inneren Zylinder 18 über einen in den Führungsschlitz 14 eingesetzten Stift 17 die zweite Linsengruppe B in dem Linsensystem festgehalten ist. Andererseits wird die Teilgruppe AI in dem Linsensystem durch einen dritten Zylinder 20 festgehalten, der in den ersten inneren Zylinder 16 über eine Schraubverbindung 19 eingepaßt ist,

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und durch Drehen eines Fokussierrings 21 gedreht werden kann. Dementsprechend wird die Teilgruppe AI alleine nach vorne bewegt, wenn der Fokussierring 21 gedreht wird, so daß der Luftraum d_ft7 geändert wird. Zum Ändern einer sphärischen Aberration wird der Aberration-Einstellring 22 gedreht. In der innenliegenden Oberfläche des Aberration-Einstellringes 22 ist parallel zu der optischen Achse eine Nut 23 ausgebildet, in der die Stifte 15, 17 eingreifen, so daß der erste innere Zylinder und der zweite innere Zylinder durch Drehen des Aberration-Einstellringes 22 ebenfalls gedreht werden, wobei sie sich entlang einer optischen Achse bewegen und ihre Bewegungen den Führungsschlitzen 13, 14 folgen, so daß der Luftraum d_RO geändert wird. In diesem Augenblick werden die Teilgruppen AI und All zusammen bewegt, wohingegen d_ konstant gehalten wird.

In Figur 29 ist ein weiteres Ausführungsbeispiel des Mechanismus dargestellt, der für die Ausführungsform 6 anwendbar ist. Mit 24 ist ein festgelegter Zylinder bezeichnet. Ein erster innerer Zylinder 26, der eine Linsengruppe B in einem Linsensystem festlegt, und ein zweiter innerer Zylinder 27, der die Linsengruppe A und C festlegt, werden zusammen nach vorne durch einen doppelschraubenförmigen, linear fortschreitenden Mechanismus verschoben, indem der Fokussierring 25 gedreht wird. Der zweite inner Zylinder erstreckt sich durch eine Längsöffnung 28 in dem ersten inneren Zylinder und hält die Linsengruppen A und C fest, die somit an einem einstückigen Teil festgelegt sind, und ist aber entlang einer optischen Achse gegenüber dem ersten inneren Zylinder verschiebbar. Dementsprechend kann der veränderliche Luftraum d_CQ geändert werden, wenn der Aberration-Einstellring 20 entlang einer optischen Achse bewegt wird, so daß die Größenordnung einer entstehenden sphärischen Aberration geändert werden kann.

-24-

709825/0808

Im übrigen kann im allgemeinen ein ausreichendes Weich-Ton-BiId in der Einstellung erzielt werden, in der ein Bild eines Dingpunktes durch einen fein eingeschalteten Kernschatten und einen denselben umgebenden Hof in Art eines Reflexionsflecks gebildet ist. Die weichzeichnende Linse gemäß der Erfindung ist in der Weichzeichnungseinstellung gut für eine Verwendung zur Erzielung des vorgenannten guten Weich-Ton-Bildes geeignet. Insbesondere dadurch, daß ein Lichtbündel, das parallel zu der optischen Achse auf ein Linsensystem auftrifft, in einem meniskenartigen Luftraum konvergiert, der zwischen den Brechflächen r und r_ß, die konkav zu der Stelle S sind, gebildet ist, ist die Einfallshöhe eines Punktes von einer optischen Achse,, durch den ein Lichtstrahl durch die Brechfläche r, hindurchgeht, erheblieh verschieden vom der Einfallshöhe eines Punktes von einer optischen Achse, durch den der Lichtstrahl durch die Brechfläche r_B geht. Dies führt dazu, daß sich dort um ein beträchtliches Maß eine Vergrößerung der Summe der sphärischen Aberrationen in dem Linsensystem einstellt, was zum Zustandekommen eines idealen Weich-Ton-Bildes in einer später zu beschreibenden Art beiträgt.

Aufgrund des oben beschriebenen Vorteils beim Weichzeichnen kann ein Linsensystem gemäß der Erfindung nicht nur als eine veränderliche weichzeichnende Linse verwendet werden, sondern auch als eine nicht veränderliche weichzeichnende Linse, bei der die Größe eines meniskenförmigen Luftraumes auf das Weichzeichnen festgelegt ist, wodurch der Mechanismus einer Objektivfassung vereinfacht wird. Die in Tabelle 12 mit ihren Werten festgehaltene Ausführungsform 9 bezieht sich auf die vorgenannte Anwendung. Die Linsenanordnung der Ausführungsform 9 ist dieselbe wie die der Ausführungsform 1 , obgleich einige Modifikationen vorgenommen sind, während die Größe eines meniskenförmigen Luftraumes auf das Zustandekommen einer sphärischen Aberration fest eingestellt ist.

7 09825/0808

- vr-

! · 30»

Aus Figur 30 ist die Linsenanordnung dieser Anordnungsform ersichtlich. In den Figuren 31a, 31b, 31c, 31d sind graphische Darstellungen von Abbildungsfehlern wiedergegeben. Die Tabelle 13 enthält die Kennwerte verschiedener Abbildungsfehler. Mit I, II, III, P, V sind in Tabelle 13 Kennwerte von Abbildungsfehlern der dritten Ordnung bezeichnet. Es stehen "I" für sphärische Aberration, "II" für Koma, P für Petzval-Summe und V für Distorsion.

Mit I ist ein Kennwert einer sphärischen Aberration der fünften Ordnung bezeichnet. Zusätzlich sind mir r.., r^/ .... r_g Werte von Kennziffern der Abbildungsfehler der entsprechenden Brechflächen bezeichnet und mitZ. ist die Summe dieser Werte angegeben.

Zum besseren Verständnis der Vorteile der Erfindung sind in Tabelle 14 die Werte einer Bezugsausführungsform angegeben, bei der ein Linsensystem Verwendung findet, bei dem eine sphärische Aberration ohne Verwenden eines gemäß der Erfindung vorgeschlagenen meniskenförmigen Luftraumes entsteht. In Tabelle 15 sind die Kennwerte der verschiedenen Abbildungsfehler von der Bezugsausführungsform festgehalten, deren Linsenanordnung aus Figur 32 ersichtlich ist. Die in dieser Figur festgehaltene Linsenanordnung entspricht dem Tessar-Typ. Unterdessen ist die sphärische Aberration, die zustande kommen soll, so eingestellt, daß aus Vergleichsgründen der Abbildungsfehler eines Randstrahles genauso groß ist wie der der Ausführungsform 9.

Figur 33 ist ein Kurve für den Vergleich der sich entwickelnden sphärischen Aberrationen bei der Ausführungsform 9 wie auch bei der Bezugsausführungsform. Die voll ausgezogene Linie bezieht sich auf die Ausführungsform 9,

709825/0808 ~²⁶~

wohingegen sich die unterbrochene Linie auf die Bezugsausführungsform bezieht. Wie aus Figur 33 klar ersichtlich, ist die Flächenaberration bei der Ausfphrungsform 9 kleiner als bei der Bezugsausführungsform, wenn bei vollständig geöffneter Blende die Abbildungsfehler eines Randstrahles bei der Ausführungsform 9 und der Bezugsausführungsform untereinander gleich sind. Die Tatsache, daß die Aberration eines zonalen Strahles verringer ist, zeigt auch, daß ein zonaler Strahl zum Zustandekommen eines Kernschattens für ein Bild eines Dingpunktes beiträgt. Aus Figur 34 ist anhand einer graphischen Darstellung die Verteilung der Lichtstrahlen ersichtlicht, die ein weichzeichnendes Bild eines Dingpunktes erzeugen. Wie in der vorhergehenden Figur bezieht sich die voll ausgezogene Linie auf die Ausführungsform 9, während sich die unterbrochene Linie auf die Bezugsausführungsform bezieht. Bei der Ausführungsform 9 steigt die Verteilung der Lichtstrahlen insbesondere im Zentrum eines Bildes an, wie es mit der durchgezogenen Linie gezeigt ist, daß die Aberration von zonalen Strahlen klein ist. Dadurch kommt ein fein eingestellter Kernschatten zustande. Die Lichtstrahlen, welche entlang der Peripherie eines Bildes verteilt sind, erzeugen einen Hof, wodurch ein ideales weichgezeichnetes Punktbild geschaffen wird. Ein Scharfeinstellvorgang ist bei der Erfindung aufgrund des Zustandekommens eines fein eingestellten Kernschattens gegenüber dem bei einer üblichen weichzeichnenden Linse mit Leichtigkeit durchzuführen. Andererseits stellt man bei der Bezugsausführungsform gegenüber der Verteilung der Lichtstrahlen im Zentrum eines Bildpunktes einen übermäßig großen Bereich der Lichtstrahlenverteilung rings der Peripherie eines Bildes fest. Somit ist ein zufriedenstellendes Zustandekommen eines Kernschattens nicht möglich und ein Bild des Dingpunktes ist genauso unscharf wie das ganze Bild. Um

709825/0808

dies zu vermeiden, wurde bei der bekannten weichzeichnenden Linse eine aus Figur 35 ersichtliche Wichheit-Steuerplatte in ein Linsensystem eingesetzt, wodurch ein Teil der zonalen Strahlen und der Randstrahlen nicht durchgelassen werden, wodurch wiederum eine Schwächung des Hofes erreicht wird. Wird jedoch ein Bild von einem Gegenstand von großer Helligkeit aufgenommen, so führt das zu einem Nachteil, der sich darin äußert, daß die Bilder der Löcher in der Weichheit-Steuerplatten auf einem fotografierten Bild erscheinen. Im Gegensatz dazu, wird bei der Erfindung keine derartige Weichheit-Steuerplatte verwendet, aber durch die Erfindung wird eine ideale Verteilung der Lichtstrahlen erreicht, die ein weichgezeichnetes Bild eines Dingpunktes erzeugen.

Die vorgenannten Vorteil der Erfindung werden durch die Vergleichsergebnisse der Kennwerte der Abbildungsfehler gut wiedergegeben. In den Tabellen .13 und 15 sind die Summen der Kennwerte der sphärischen Aberration dritter Ordnung mit ΣI und die Summen der Kennwerte der sphärischen

Aberration der fünften Ordnung mit ΣI festgehalten. Das

*
Verhältnis dieser Summen, Έ,ϊ/S. I ist im folgenden angegeben:

Ausführungsform 9:
ΣΙ = 2.45 *
= 97.26 ^■^L

Bezugsausführungsform:

Σ.1 = 5.32
= 86.76

* SI/£I = 16.3

Bei der Ausführungsform 9 wird ein größerer Quotient aus der Summe der sphärischen Aberrationen der funten Ordnung

709825/0808

-28-

und der Summe der sphärischen Aberrationen der dritten Ordnung erzielt als bei der Bezugsausführungsform. Dementsprechend wurde ermittelt, daß der Einfluß einer sphärischen Aberration der fünften Ordnung größer ist. Dies bedeutet, daß eine geringere sphärische Aberration für einen zonalen Strahl mit dem Linsensystem gemäß der Ausführungsform 9 erreicht wird als mit dem der Bezugsausführungsform, obgleich für die Randstrahlen dieselben sphärischen Aberrationen zugrunde gelegt sind.

Unterdessen ist es gemäß der Erfindung für ein Beibehalten eines Ausgleichs der Abbildungsfehler für einen Randstrahl gegenüber einem Abbildungsfehler eines zonalen Strahles, wenn wunschgemäß ein Weich-Ton-Bild aufgenommen werden soll, vorteilhaft, daß die folgende Beziehung erfüllt ist:

ΣΙ/ΣΓ>20

Dies kann durch einen meniskenförmigen Luftspalt gemäß der Erfindung ermöglicht werden.

Für den Fall, daß eine Verbesserung eines Weich-Ton-Bildes wichtig ist, ist es wünschenswert, daß die Krümmungsradien der Brechungsflächen r_A, r , welche eine meniskenförmigen Luftraum bilden, innerhalb eines weiter unten definierten Bereiches gewählt werden: Unterdessen ergeben die folgenden Gleichungen I r_Al , I rl , das sind absolute Werte der Krümmungsradien der Brechungsflächen r , r , wohingegen f_ die Brennweite eines Linsensystemes ist.

(11 Q.20< |r_A| / f <0.65
(21 0.18< |r_B| / f <0.45

709825/0808

Die oben angegebenen Bereiche (1) und (2) sind Voraussetzungen für ein Ausgleichen der anderen Abbildungsfehler auf das Maß einer bei üblichen Linsen auftretenden Aberrationen, wohingegen die entstehenden Abbildungsfehler für die Randstrahlen und zonalen Strahlen gut ausgeglichen sind. Gemäß der Voraussetzung (1) wird eine Brechkraft der Brechungsfläche r, geschwächt, wenn j r, j sich der oberen Grenze nähert und sich die sphärische Aberration der hohen Ordnung verringert,so daß die Gleichung vorzugsweise wie folgt lautet:

< 0.65

Andererseits werden eine positive Brechkraft der Brechungsfläche r_, wenn Ir l/f sich dem unterem Limit nähert, und der Kennwert der sphärischen Aberration der dritten Ordnung vergrößert, wodurch der Ausgleich der Kennwerte der sphärischen Aberration der dritten und fünften Ordnung verloren geht. Dementsprechend ist es günstig, wenn die Gleichung wie folgt lautet:

0.20<—# .

Die Voraussetzung gemäß Gleichung (2) gibt eine zufriedenstellende Bedingung für das Koma und die Ebenheit einer Bildebene. Wenn Ir I/f sich der oberen Grenze nähert, dann besteht die Tendenz, daß die Petzval-Summe größer wird und die Ebenheit einer Bildebene verschlechtert wird.

Dies führt dazu, daß es, um die Ebenheit einer Bildebene zu gewährleisten, ohne die anderen Parameter zu beeinflussen, wünschenswert ist, daß

< o.45 ist.

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Wenn Ir₀/ /f sich dem unteren Grenzwert nähert,/ dann wird das Koma positiv, so daß die Symmetrie der Aberration verloren ist. Dementsprechend ist es wünschenswert, daß

0.18 < I ^rBJ ist.

Die Tabellen 16 bis 20 beziehen sich auf die Ausführungs-

* formen 10 bis 14. Die Werte von Ei/ZI sind unten in den Tabellen angegeben. Bei diesen Ausführungsformen ist wie bei der Ausführungsform 9 das Positxonsverhältnis zwischen den Linsenelementen festgelegt und ein Mechanismus für die Objektivfassung ist vereinfacht, so daß ein nicht verstellbares weichzeichnendes Linsensystem geschaffen wird.

Tabelle 16 bezieht sich auf die Ausführungsform 10, die eine Modifikation der Ausführungsform 2 ist. In Figur 26 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 10 dargestellt und in den Figuren 37a, 37b, 37c, 37d sind die graphischen Darstellung der Abbildungsfehler wiedergegeben.

Tabelle 17 bezieht sich auf die Ausführungsform 11, die eine weitere Modifikation der Ausführungsform 9 ist. In Figur 38 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 11 festgehalten und in den Figuren 39a, 39b, 39c, 39d sind die graphischen Darstellungen der Abbildungsfehler wiedergegeben.

Unterdessen sind bei den Ausführungsform 10 und 11 die sphärischen Aberrationen auf eine Überkorrektion eingestellt, Im allgemeinen ist für den Fall, einen künstlich verschwommenen Hintergrund eines Hauptgegenstandes bei einer weichzeichnenden Linse zu schaffen, die sphärische Aberration auf eine Unterkorrektion ausgelegt. Umgekehrt ist für den Fall, einen künstlich verschwommenen Vorder-

70 9 8 25/0808 -31-

grund zu schaffen, die sphärische Aberration auf eine Unterkorrektion ausgelegt.

Tabelle 18 bezieht sich auf die Ausführungsform 12, die eine weitere Modifikation der Ausfuhrungsform 9 ist. Aus Figur 40 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 12 ersichtlich. In den Figuren 41a, 41b, 41c, 41d sind graphische Darstellungen der Abbildungsfehler wiedergegeben.

Tabelle 19 bezieht sich auf die Ausführungsform 13, bei der ein Luftraum, der zwischen den Brechungsflächen r_ und r_, gebildet ist, zur Dingseite hin anstatt zu einer Blendenöffnung hin gerichtet vorgesehen ist. Die Ausführungsform 13 ist eine Modifikation der Ausführungsform 4. Die Linsenanordnung der Ausführungsform 13 ist aus Figur 42 ersichtlich. In den Figuren 43a, 43b, 43c, 43d sind die graphischen Darstellungen der Abbildungsfehler wiedergegeben.

Tabelle 20 bezieht sich auf die Ausführungsform 24, bei der die Lufträume gemäß der Erfindung sowohl von einer Blendenöffnung (zwischen r_Ä und r_ß) und hinter derselben (zwischen r ' und rg ) angeordnet sind. Die Ausführungsform 14 ist eine Modifikation der Ausführungsform 7. Aus Figur 44 ist die Linsenanordnung der Ausführungsform 14 ersichtlich. In den Figuren 45a, 45b, 45c, 45d sind graphische Darstellungen der Abbildungsfehler wiedergegeben.

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TABELLE 1

(Ausführungsform 1)

	.0 FNo	A ^	rA2	B^	^Bl	44.563	=2.8 2b0 =28°	hintere Brennweite	s'=75.	96	49.2
F=IOO	Krümmungsradius						Axialabstand	Brechungszahl·	Abbesche Zahl
		rA3	r ~	-175.651
				dAl 8.32	NAl 1.7435	Al
		rA4	- 67.869				.33.9
				dA2 4·31
		rA5	44.549
				dA3 3·31	NA2 1.64769	rA2
	rA6	-186.235				46.8
		dA4 12.60	(Blende)
r	70.126				50.3
		dA5 2*59	NA3 1.54072	rA3
	- 32.535
		dA6 12·06	NA4 1.6935	A4
- 29.154				37.0
	dB0 2·0	(variabel)
- 53.379
dBl 3*29	NB1 1.61293	^Bl

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TABELLE 2

(Ausführungsform 1)

Brechnungs- fläche	sphär.Abberra tion (öffnungs fehler)	Koma (Asymme triefehler)	Astigmatis mus (Zwei schalenfehler)	Petzval- Summe	Distorsion (Verzeich nungsfehler]
rAi	2.7549	0.8614	0.2694	0.9559	0.3831
rA2	9.2468	-4.6498	2.3381	0.2425	-1.2977
rA3	-14.2670	5.5.915	-2.1914	-0.5786	1.0856
rA4	- 0.8957	-0.6486	-0.4697	-0.8814	-0.9784
rA5	- 0.0318	0.0708	-0.1580	-0.1882	0.7723
rA6	0.2025	0.1799	0.1599	0.0834	0.2161
rA7	23.7678	0.8952	0.0337	1.2573	0.0486
rB1	-24.0272	-1.6574	-0.1143	-1.3021	-0.0977
rB2	4.2150	-0.5804	0.0799	0.7111	-0.1089
Z	0.9654	0.0626	-0.0524	0.3000	0.0231

TABELLE 3

(Ausführungsform 1)

B rechnungs- flache	sphär.Aberra tion (Öffnungs fehler)	Koma (Asymme triefehler)	Astigmatis mus (Zwei schalenfehler [	Petzval- Summe	Distorsion (Verzeich nungsfehler)
rBi rB2 Z	-25.4576 4.3722 - 0.3079	-1.6104 -0.6083 0.0909	-0.1019 0.0846 -0.0332	-1.3021 0.7111 0.3000	-0.0888 -0.1107 0.0306

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-34-

TABELLE

(Ausführungsform 1)

Brechnungsfläche

sphär.Abberation (Öffnungsfehler) Koma (Asymmetriefehler)

Astigmatismus (Zweischalenfehler)

Petzval-Summe

Distorsion (Verzeichnungsfehler)

^LB1
^rB2

■21.9910 3.98468 2.7712 -1.7189

-0.5389

0.0349

■0.1344

0.0729

■0.0812

-1 .3021 0.7111 0.3000

-0.1123

-0.1060

0.0111

(Ausführungsförm 2)

TABELLE

f=100.0 FNo.-2.8

=28° hintere Brennweite s"=77.14

Krümmungsradius r_A1 53.949 r_A2 -127.131 - 58.048

r_A4 63.087

r_ac -689.355 r_A6 - 32.455 r_B1 - 29.946 X_BZ - 54.467

Axialabstand

9	.35
3	.88
3	.46
14	.69
10	.39

Brechungszahl Abbesche Zahl

^NA1 ¹·⁷⁴⁴

₀ 2.06

₁ 3.23

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N_A2 1.6727
(Blende)
N_A3 1.6935

(variabel)
Ν,.. 1.61293

45.0

32.2

⁵³'⁴

37.0

.HO.

TABELLE 6

(Ausführungsform 3)

f= 100.0

FNo = 2.8 2VO =28' hintere Brennweite s'=66.90

Krümmungsradius

Axialabstand Brechungszahl Äbbesche Zahl

	47.717	dAi	8.64
	995.518	dA2	9.37
	- 71.607	dA3	3.22
	35.967	dA4	7.39
	650.716	dA5	2.53
	35.711	dA6	10.69
	- 54.216	dA7	2.76
rai
Al	- 49.647		5.78
rA2		A8
rA3	- 34.730	5BO	2.44
rA4	- 31.559	0BI	3.22
rA5	- 48.743
rA6
rÄ7
"V · ~"
JrA8
\rA9
rBi
rB2

1.7495

N^ 1.6398 (Blende?) N^ 1.54072

■μ 1 72 ^WA4 ^Ί * ^U

(variabel) M_A5 1.6968 (variabel)

1.57616

46.8

55.5

709825/0808 -36-

-YS-

TABELLE 7

(Ausführungsform 4)

£=100.0 FNo =2.8 2ΛΟ =28° hintere Brennweite s'=81.14

Krümmungsradius

47.290 28.511

r_B1 30.513

r_B2 454.215

- 91.020

^LB4

35.251

224.396

45.890

- 54.867

Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

³·⁶¹

9.81 2.80 8.60 2.20 9.20

1.54072

(variabel)

1.6935

N_B2 1.6398 (Blende) N_B3 1.54072 N_E4 1.6968

B1

709825/0808

TABELLE 8

(Äusführungsform 5}

f=100.0 FNo =2.8 2ω =28° hintere Brennweite s'=61.72

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

	rB2	-270.176
	rB3	- 79.751
	rB4	45.933
B'	>5	175.175
	-rc1	52.729
		- 36.164
	rC2	- 29.560
C
	-146.126

38.590

d_Ai 10.309 N_A1 1.69680

Al ⁵⁵·⁸⁰

5.384 (variabel)

3.421 N_B1 1.67270 ^ 32.14

14.405 (Blende)

dg₃ 2.247 N_B2 1.66892 V₃₃ 44.98

_|4 12.989 N_B3 1.74400 ^₃₃ 45.18 2.429 (variabel)

2.281 N-. 1.60565 V^₁₁ 37.81

709825/0808

TABELLE 9

(Ausführungsform 6)

f=100.(	rA2	B	' rBi	46.810	.8	2 Vjo =28°	10.246	hintere Brennweite s=57.03	Abbesehe Zahl
) FNo■=2					Axialabstand		Br echungs zahl
Krümmungsradius			rB2	-778.478		5.351		VA1 ' 55.80
					dAi		NA1 1.69680
A			rB3	-124.326		3.400
				0BO		(variabel)
	rB4	107.742		14.316		*B1 28'05
			0BI		N81 1.73300
.rB5	-167.762		2.234
		0B2		(Blende)
	93.355		12.909		VB2 48.04
		• 0BS		NB2 1.56994
	- 36.114		2.414		VE3 45.18
"rd				NB3 1.74400
	- 29.227		2.266
rC2		dco		(variabel)
- 78.779			^c1 37.81
dci	Nc1 1.60565

709825/0808

-39-

TABELLE

(Äusführungsform 7)

f=100.0 FNo =2.8

2 ίο =28^c hintere Brennweite s'=75,81

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

^LA2 ^rBi ^CB2 ^CB3 ^CB4 ^CB5 ^CB6 ^CC1 ^CC2

56.042

33.003

34.307

-164.565

- 51.431 42.488

-2815.49

- 33.939

- 33.425

- 45.530

^dAi

⁶BS

^dco

C1

2.87 1.94

11.49 6.77 3.45

12.41 8.62 1.21 2.83 N_A1 1.51763 (variabel) IL- 1.7495

N_B2 1.6727 (Blende)

N_B3 1.6779 (variabel) N„, 1.54072

53.5

50.1

3? 2

⁴⁶·⁸

709825/0808 -40-

TABELLE

(Äusführüngsform 8):

f=100.0 FNo =2.8 2U>=2.8 hintere Brennweite s'=68,94

Krümmungsradius Äxialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

r 55.775

- 51.398 251.311

-234.001 224.231

- 41.506 -392.782

r_E3

r^o - 33.043

- 27.036

- 39.938

12.435

1.225

d-o

13.395

2.352

1.74950

1.66892

3.353 (variabel)

3.528 ' 1.73300

8.976 (variabel; Blende) 2.318 N_B1 1.57616

1.77250

d_c0 2.493 (variabel)

44.98

Ψ^₃ 28.05

1.60565

41.40 50.09

³⁷·⁸¹

70982 5/0 -41-

TABELLE 12

(Ausführungsform 9)

f=100.0 FNo =2.5 2o> =28° hintere Brennweite s'=60.17 Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

r1	= 45.273
r2	= -163.381
r3	= - 85.294
r4	= 89.473
r5	= -121.348
r6	= 106.513
r7	= - 34.652
r8	= - 28.149
r9	= - 73.488

^d2 ⁼

^d3 ⁼

^d6 ⁼

^d7 ⁼

11.25 3.36 4.03

14.86 2.94

13.94 4.71 2.40 = 1.6986 V₁ = 55.8

N, = 1.733 yf_o = 28,1 = 1.5699

48.0

N₄ = 1.744 v^ = 45.2 N₁- = 1.6057 \ = 37.8

709825/0808

(Ausführungsform 9)

TABELLE 13

Brechungsfläche I	II	III	P	V	* I
T1 2.608	0.651	0.163	0.907	0.267	28.935
T2 7.612	-4.413	2.559	0.251	-1.629	244.346
r-, -10.653	5.308	-2.644	-0.496	1.565	-330.808
r4 0.015	0.050	0.174	-0.473	-1.031	0.287
r- - 0.437	0.439	-0.440	-0.299	0.742	- 4.499
rc 0.012	0.025	0.042	0.060	0.189	0.274
O r7 17.312	0.410	0.010	1.231	ι 0.029	805.567
rR -15.618	-1.551	-0.154	-1.340	-0.148	-672.255
rQ 1.601	-0.578	0.209	0.513	-0.261	25.416
Σ. 2.450	0.339	-0.083	0.355	-0.278	97.262

709825/0808

-43-

TABELLE 14

(Bezugsausführungsform) f=100.0

FNo.=2.5 2w =28 hintere Brennweite s'=74.22

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

r„ =

r. =

r> =

-264.854 -153.633

56.919

-108.341

241.114

- 54.336

= 14.12

= 3.36

= 4.03

= 14.86

= 2.94

= 13.94

= 1.6968 t, = 55.8

= 1.733

= 1.744

= 28.1

N₃ = 1.5699 V^ = 48.0

= 45.2

709825/0808

-44-

TABELLE 15

(Bezugsausführungsform)

Brechungsfläche	I	II	III	P	V	* I
r1	2.379	,0.544	0.124	0.880	0.229	24.833
r2	4.451	-3.112	2.176	0.155	-1.630	121.878
r3	-5.324	3.399	-2.170	-0.275	1.561	-139.858
r4	-0.111	-0.126	-0.143	-0.743	-1.005	0.217
r5	-0.258	0.298	-0.344	-0.335	0.784	- 4.173
r6	0.005	0.014	0.037	0.026	0.170	- 0.062
r7	4.176	-0.814	0.159	0.785	-0.184	83.924
Z	5.318	0.203	-0.161	0.493	-0.074	86.759

7 0982 5/0 808

(Ausfuhrungsform 10)

-SO

TABELLE 16

f =100.0

FNo.=2.8 2oi =24° hintere Brennweite s'=80.86

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl

Abbesche Zahl

T₁ = 53.079 r₂ = -125.080 r₃ = - 57.112 r₄ = 62.069 r₅ = -678.238 r₆ = - 31.931 r_? = - 29.463 r₈ = - 53.589

(21/21 = 24.0)

^d2 =

^d5 ⁼

9.20

3.82

3.41

14.45

10.22

0.98

3.18 = 1.744

N₂ = 1.6727 ,

= 1.6935

= 1.6129

= 45.2

= 32.2

= 53.4

= 37.0

70982S/Ö80

-46-

TABELLE 17

(Äusführungsform 11).

f=100.0

FNo.=2.04 2<ΰ=28^ο hintere Brennweite s'=59.16

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche- Zahl

= 45.373 =^1346.269

r₃ = - 69.370 r₄ = 60.540 r₅ = 115.012 r₆ = 65.967 r₇ = - 58.810 ^L8 = - 34.756

d., = 14.12

d₂ = 8.24

d₃ '= 4.03

d₄ = 14.86

d₅ = 2.94

d₆ = 13.94

d₇ = 7.06

= 2.40

r₉ = - 52.214

(:εί/2Ι = 86.7) = 1.6968

= 1.733

= 1,6057

= 55.8

= 28.1

= 1.5699 ^₃ = 48.0 = 1.744 V\ = 45.2

= 37.8

709825/0808

-47-

TABELLE 18

(Ausführungsform 12)

f=100.0 FNo.=2.04

2cO=28^c hintere Brennweite s'=58.88

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

r1 =	49.102	d1	= 14.12
r2 =	-151.150	2	= 8.24
r3 =	- 56.192	d3	= 4.03
r4 =	63.538	d4	= 14.86
r5 =	-365.956	d5	= 2.94
r6 =	87.565	d6	= 13.94
	- 37.025	d7	= 7.06
r8 =	- 30.841	d8	= 2.40
r9 =	- 52.361

= 25.3)

= 1.6968

= 1.733

1.5699
1.744

= 1.6057

55.8

= 28.1

= 48.0

V₄ = 45.2

= 37.8

709825/0808 -48-

TABELLE 19

(Ausführungsform 13)

f=100.0 FNo.=2.8 . 2<a3= 24° hintere Brennweite s'=83.05

Krünunungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

r •χ	= 49.886	d1 =	2.95	N1 =	1.5407	^1 = 46.8
I
r2	= 30.076	d2 =	9.08
r3	= 32.189	d3>	9.92	N2 =	1.6935	^2 = 53.4
r4	= 479.156	d4 =	10.35
r5	= - 96.018	d5 =	2.95	N3 =	1.6398	^3 = 34·7
E6	= 37.187	d6 =	9.08
r7	= 236.718	d7 =	2.32	N4 =	1.5407	^4 = 46.8
r8	= 48.410	d8 =	9.70	N5 =	1.6968	^5 = 55.8
r9	= -57.880
	(ZI/SI = 41-.5)

70982570808

-49-

TABELLE 20

(Ausführungsform 14)

f=100.0 FNo.=2.8 2to=24° hintere Brennweite s¹=71.75

Krümmungsradius Axialabstand Brechungszahl Abbesche Zahl

59.715	d1	= 3.06	N1 =	1.5176
35.166	d2	= 7.28
36.556	d3	= 12.25	N2 =	1.7495
- 175.353	4	= 7.22
- 54.802	5	= 3.67	N3 =	1.6727
45.273	d6	= 13.23
-3000.046	d7	= 9.19	N4 =	1.6779
- 36.164	d8	= 5.45
- 35.616	d9	= 3.06	N5 =	1.5407
- 48.514

=53.5

= 50.1

= 32.2

= 55.4

= 46.8

709825/0808

- Ansprüche -50-

SS

Leerseite

Claims (7)

1. Ansprüche

   ( 1 j Weichzeichnendes Linsensystem mit zwex Linsengruppen, beiderlei zwischen einer ersten Brechungsfläche der ersten Linsengruppe und einer zweiten Brechungsfläche der zweiten Linsengruppe ein meniskenförmiger Luftraum gebildet ist und die beiden Brechungsflächen bezüglich eines Schnittpunktes des achsenentfernten Hauptstrahles mit der optischen Achse des Linsensystems konkav verlaufen, dadurch gekennzeichnet, daß der Schnittpunkt innerhalb der ersten Linsengruppe liegt, und daß der Krümmungsradius r^ der ersten Brechungsfläche und der Krümmungsradius r_ß der zweiten Brechnungsflächen entsprechend durch die folgenden Bereiche bestimmt sind:

   (1) 0,20<lr_Al/f < 0,65

   (2) 0,18<|r_A| /f < 0,45,

   worin f die Brennweite des Linsensystems bedeutet.
2. 2. Linsensystem nach Anspruch 1, dadurch· gekennzeichnet, daß die zweite Linsengruppe bildseitig der ersten Linsengruppe angeordnet ist.
3. 3. Linsensystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe in der Reihenfolge von der Dingseite zur Bildseite aus einer ersten Sammellinse, einer zweiten bikonkaven Linse und einer dritten Sammellinse besteht, deren bildseitige Oberfläche die erste Brechungsfläche ist, und daß die zweite Linsengruppe aus einer vierten konkavkonvexen Linse besteht, deren dingseitige Oberfläche die zweite Brechungsfläche ist, wobei der Schnittpunkt zwischen der zweiten und dritten Linse liegt.

   7098.2 5/08 08
4. 4. Linsensystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet/ daß die erste, zweite, dritte und vierte Linse jeweils Einzellinsen sind.
5. 5. Linsensystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die erste, zweite und vierte Linse jeweils Einzellinsen sind und die dritte Linse eine Doppellinse ist.
6. 6. Linsensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß -die zweite Linsengruppe dingseitig der ersten Linsengruppe angeordnet ist.
7. 7. Linsensystem nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe eine weitere zum Schnittpunkt konkav ausgebildete Brechungsfläche aufweist und das Linsensystem eine dritte Linsengruppe umfaßt, die eine vierte zum Schnittpunkt konkav ausgebildete Brechungsfläche aufweist und bildseitig der ersten Linsengruppe angeordnet ist, so daß die dritte und vierte Brechungsfläche benachbart sind und zwischen sich einen weiteren menxskenförmigen Luftraum begrenzen.

   8. Linsensystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe (A) zum Ändern der Größe des meniskenförmigen Luftraumes (d^-) relativ zu der zweiten Linsengruppe (B) bewegbar ist.

   9. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß für das Scharfeinstellen die beiden Linsengruppen gemeinsam verstellbar sind und zum Ändern der Größe des meniskenartigen Luftraumes die beiden Linsengruppen (A und B) unterschiedlich stark verstellbar sind.

   -52-

   709825/0808

   - »ar -

   10. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe (Al dingseitig der zweiten Linsengruppe (B) angeordnet ist und aus einer ersten Teilgruppe (AI] und einer relativ zu dieser an deren Dingseite verschiebbaren zweiten Teilgruppe (All) besteht und daß zum Scharfeinstellen die zweite Teilgruppe verstellbar ist und die beiden Linsengruppen unter Veränderung der WEite des Luftraumes verstellbar sind.

   11. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe dingseitig der zweiten Linsengruppe angeordnet ist und aus einer ersten Teilgruppe und einer dingseitig derselben relativ zu dieser bewegbaren zweiten Teilgruppe besteht,und daß zum Scharfeinstellen die beiden Linsengruppen (A, B) als Einheit verstellbar sind und die erste Teilgruppe bei relativ zu der zweiten Linsengruppe feststehender zweiten Teilgruppe unter Änderung der Größe des meniskenförmigen Luftraumes verstellbar ist.

   12. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die ersten Linsengruppe (A) dingseitig der zweiten Linsengruppe (B) angeordnet ist und aus einer ersten Teilgruppe und aus einer dingseitig derselben relativ zu dieser bewegbaren, zweiten Teilgruppe besteht, und daß zum Scharfeinstellen die erste und zweite Linsengruppe als Einheit gemeinsam verstellbar sind und zur Änderung der Größe des Luftraumes die zweite Teilgruppe und die zweite Linsengruppe (B) als Einheit relativ zu der ersten Teilgruppe verstellbar sind.

   7 0982 5/08 08

   13. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe (A) dingseitig der zweiten Linsengruppe (B) angeordnet ist und aus einer zweiten Teilgruppe und einer ersten Teilgruppe besteht, die relativ zu der zweiten Teilgruppe zum Beibehalten der Brennweite des Linsensystems trotz Änderung der Größe des meniskenförmigen Luftraumes bewegbar ist.

   14. Linsensystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der meniskenförmige Luftraum für ein Ändern der sphärischen Aberration von einer Unterkorrektion-Einstellung in eine Überkorrektion-Einstellung mittels einer feineingestellten Einstellung veränderlich ist.

   15. Linsensystem insbesondere nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine erste Linsengruppe positiver Brechkraft mit einer bildseitigen Brechungsfläche, die konkav zu dem Schnittpunkt ist, der innerhalb der ersten Linsengruppe liegt, und eine relativ zu dieser an deren Bildseite bewegbare zweite Linsengruppe negativer Brechkraft mit einer dingseitigen zweiten Brechungsfläche, so daß zwischen der ersten und der zweiten Brechungsfläche ein veränderlicher meniskenförmiger Luftraum gebildet ist.

   16. Linsensystem nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und zweite Linsengruppe zum Scharfeinstellen gemeinsam als Einheit verschiebbar sind und die beiden Linsengruppen außerdem unter Änderung der Größe des meniskenförmigen Luftraumes verstellbar sind.

   -54-

   709825/0808

   17. Linsensystem nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Linsengruppe aus einer ersten Teilgruppe und einer zweiten Teilgruppe besteht, die relativ zu der ersten Teilgruppe dingseitig derselben bewegbar ist, und daß zum Fokussieren die zweite Teilgruppe, und zum Ändern der Größe des menxskenförmigen Luftraumes die erste und zweite Linsengruppe verstellbar sind..

   18. Linsensystem insbesondere nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine erste Linsengruppe und eine dieser benachbarte zweite Linsengruppe, wobei die erste Linsengruppe relativ zu der zweiten Linsengruppe unter Änderung der sphärischen Aberration des Linsensystems bewegbar ist und die Scharfeinstellung trotz Änderung der Position der ersten Linsengruppe relativ zu der Position der zweiten Linsengruppe beibehalten ist.

   7 0 9825/0808