DE2632928A1 - Vorrichtung fuer die kontinuierliche reinigung eines loesungsmitteldaempfe enthaltenden abgases - Google Patents
Vorrichtung fuer die kontinuierliche reinigung eines loesungsmitteldaempfe enthaltenden abgasesInfo
- Publication number
- DE2632928A1 DE2632928A1 DE19762632928 DE2632928A DE2632928A1 DE 2632928 A1 DE2632928 A1 DE 2632928A1 DE 19762632928 DE19762632928 DE 19762632928 DE 2632928 A DE2632928 A DE 2632928A DE 2632928 A1 DE2632928 A1 DE 2632928A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- gas
- section
- regeneration
- solvent vapors
- adsorbent particles
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000002904 solvent Substances 0.000 title claims description 66
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title claims description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 91
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 72
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 claims description 55
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 claims description 55
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 52
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims description 46
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 19
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 4
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 claims 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical class [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 6
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000274 adsorptive effect Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- YPHMISFOHDHNIV-FSZOTQKASA-N cycloheximide Chemical compound C1[C@@H](C)C[C@H](C)C(=O)[C@@H]1[C@H](O)CC1CC(=O)NC(=O)C1 YPHMISFOHDHNIV-FSZOTQKASA-N 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/08—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles
- B01J8/12—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow
- B01J8/125—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with moving particles moved by gravity in a downward flow with multiple sections one above the other separated by distribution aids, e.g. reaction and regeneration sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/06—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds
- B01D53/10—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds with dispersed adsorbents
- B01D53/12—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with moving adsorbents, e.g. rotating beds with dispersed adsorbents according to the "fluidised technique"
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
- B01D2253/10—Inorganic adsorbents
- B01D2253/102—Carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/70—Organic compounds not provided for in groups B01D2257/00 - B01D2257/602
- B01D2257/704—Solvents not covered by groups B01D2257/702 - B01D2257/7027
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
- B01D2259/40077—Direction of flow
- B01D2259/40081—Counter-current
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40083—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption
- B01D2259/40088—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by heating
- B01D2259/4009—Regeneration of adsorbents in processes other than pressure or temperature swing adsorption by heating using hot gas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
25. Juli 1975, Japan, No. 90868/1975
Anmelder : Taiyo Kaken Company, Ltd.
No. 17-9, Nihonbashi, Koami-cho, Chuo-ku, Tokyo, Japan
Vorrichtung für die kontinuierliche Reinigung eines Lösungsmitteldämpfe enthaltenden Abgases.
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Durchführung
einer kontinuierlichen Reinigungsbehandlung eines Abgases, das Lösungsmittel enthält, und gleichzeitigen Aufbereitung
und Wiedergewinnung des Lösungsmittels.
Bei den verschiedenartigsten Verfahren werden Abgase erzeugt, die Lösungsmitteldämpfe wie beispielsweise organische Lösungsmitteldämpfe
enthalten. Deshalb müssen die Abgase von den Lösungsmitteldämpfen befreit werden, bevor sie an die Atmosphäre
freigesetzt werden.
S0988S/0843
Es sind bereits verschiedene Verfahren zur Durchführung der
Reinigung von Lösungsmitteldämpfe enthaltenden Gasen durch Adsorption vorgeschlagen worden. Wenn es die Gegebenheiten
erfordern, schliessen diese bekannten Verfahren auch die Wiedergewinnung der entfernten Lösungsmitteldämpfe ein. Von diesen
bekannten Verfahren ist besonders das Verfahren weit verbreitet, bei dem das sogenannte Wirbelschicht-Adsorptionssystem angewendet wird, bei dem ein zu behandelndes Gas und
adsorbierende Teilchen wie beispielsweise Aktivkohle, aktiviertes Aluminiumoxid oder Siliziumoxid miteinander in Kontakt
gebracht werden, um ein Wirbelschichtbett aus den adsorbierenden Teilchen zu bilden. Bei der Adsorptionsbehandlung
des Gases mittels dieses Wirbelschichtverfahrens ist es allgemeine Praxis, die Gasbehandlung kontinuierlich zum Beispiel
dadurch zu bewirken, dass Wirbelschichtbetten in einer Vielzahl von Stufen innerhalb eines Turmes gebildet werden, wie es
in Figur 1 der beigefügten Zeichnungen dargestellt ist. In Figur 1 bezeichnet 1 einen Reaktionsturm. Ein Gas, das Lösungsmitteldämpfe,
die entfernt werden sollen, enthält, wird durch eine Düse 2 in den Adsorptionsabschnitt A in dem Turm 1 eingeführt.
Beim Eintritt in das Innere des Turmes steigt das Gas vertikal nach oben und kommt mit den adsorbierenden Teilchen
in Kontakt, die innerhalb des Adsorptionsabschnittes A gehalten werden, und bewirkt, dass die adsorbierenden Teilchen auf
den stufenweise angeordneten Böden 3, 3f, 31' ... Wirbelschichtbetten
bilden. Die die Wirbelschichtbetten bildenden Adsorptionsteilchen adsorbieren die Lösungsmitteldämpfe von
dem Gas. Das Gas, das auf diese Weise von den Lösungsmitteldämpfen befreit worden ist, wird durch einen Entnahmeauslass
4 oben an dem Turm 1 freigesetzt. Die Adsorptionsteilchen auf den stufenweise angeordneten Böden 3, 3', 3"..,. fallen durch
die den Böden zugeordneten Fallwege oder abwärts führende Leitungen 5, 51, 51' ... und bewegen sich allmählich aufgrund
der Schwerkraft nach unten, wobei sie gleichzeitig die Lösungsmitteldämpfe von dem Gas adsorbieren. Dann verlassen sie den
Adsorptionsabschnitt A und sammeln sich in dem Raum an, der
S09886/0843
auf einer Trennwand 6 ausgebildet ist. Unter Ausbildung eines unter Schwerkraft sich bewegenden Fliessbettes in dem Raum
erreichen sie allmählich einen Regenerationsabschnitt B, der am Boden des Reaktionsturmes 1 angeordnet ist. Beim Eintritt
in den Regenerationsabschnitt B werden die Adsorptionsteilchen durch einen Erhitzer 7 erhitzt, was dazu führt, dass die
Teilchen regeneriert werden, da sie durch die Erhitzung gezwungen werden, die adsorbierten Lösungsmitteldämpfe freizugeben.
Anschliessend werden die regenerierten Adsorptionsteilchen, die den Boden 8 des Turmes 1 erreichen, über eine Steigleitung
9 zum oberen Teil des Turmes 1 zur zyklischen Wiederverwendung übergeführt. In der Zwischenzeit werden die Lösungsmitteldämpfe,
die von den Adsorptionsteilchen desorbiert worden sind, durch eine Düse 10 mittels eines Trägergases, das
durch eine an dem unteren Teil des Regenerationsabschnittes B angeordnete Düse 11 eingeführt wird, aus dem System zwangsweise
herausgeführt. Die abgegebenen Lösungsmitteldampfe werden
zu einem Desorbat-Behandlungsabschnitt C übergeführt, das aus
einem Kondensator, Dekantiergefäss oder dergleichen zusammengesetzt
ist. Unter dem Ausdruck "Desorbat" werden hier die von den Adsorptionsteilchen desorbierten Substanzen verstanden.
Bei den oben beschriebenen Wirbelschicht-Gasbehandlungsverfahren wird üblicherweise vergaster Dampf als Trägergas zur Regenerierung
der Adsorptionsteilchen verwendet. Dor als Trägergas dienende Dampf ist deshalb ein brauchbares Gas, da durch ihn
die Adsorptionsteilchen wirksam ihre Adsorptionsfähigkeit wiedererlangen können und da er ausserdem billig ist. Wenn jedoch
die die adsorbierten Lösungsmitteldämpfe enthaltenden Adsorptionsteilchen einer Regenerationsbehandlung unter Verwendung
von Dampf als Trägergas unterworfen werden und gleichzeitig die Lösungsmitteldämpfe einer Wiedergewinnungsbehandlung
unterworfen werden, besteht ein Nachteil ditrin, dass das
wiedergewonnene Lösungsmittel mit Wasser, das von dem Dampf herrührt, verunreinigt ist, wenn das Lösungsmittel ein organisches
Lösungsmittel wie beispielsv/eise Mkohol oder Keton ist, welches mit Wasser kompatibel ist. Um jedoch wirksam das
609886/08*3
wiedergewonnene Lösungsmittel, nämlich das organische Lösungsmittel,
wieder verwenden zu können, ist es daher notwendig, das Wasser von dem wiedergewonnenen Lösungsmittel abzutrennen
und zu entfernen. Für diesen Zweck ist eine zusätzlich Abtrenneinheit erforderlich.
Um diesem beschriebenen Nachteil abzuhelfen, der von der Verwendung
eines kondensierbaren Gases wie z.B. Dampf als Trägergas zur Regenerierung der Adsorptionsteilchen herrührt, ist
die Verwendung eines nicht kondensierbaren inerten Gases wie beispielsweise Stickstoffgas als brauchbar angesehen worden.
In dem Falle jedoch, wenn solch ein nicht kondensierbares inertes Gas als das Trägergas verwendet wird, muss es in
zyklischer Weise verwendet werden. Dies ist deshalb notwendig, weil das nicht kondensierbare inerte Gas im allgemeinen zu
teuer ist, als dass es nach der Verwendung - anders als im Falle der Verwendung von Dampf - an aie Atmosphäre freigesetzt
wird. Die zyklische Verwendung des nicht kondensierbaren inerten Gases ist üblicherweise nicht ratsam. Und zwar kommt das
nicht kondensierbare inerte Gas, das in den Regenerationsabschnitt B (vergl. Figur 1) eingeführt wird, mit den darin enthaltenen
Adsorptionsteilchen in Kontakt, um die Lösungsmitteldämpfe von den Teilchen, die die adsorbierten Lösungsmitteldämpfe
enthalten, zu desorbieren, unci anschliessend wird das von den desorbierten Lösungsmitteldämpfen begleitete Gas zu
dem Desorbat-Behandlungsabschnitt C (vergl. Figur 1) geleitet. Das so in den Desorbat-Behandlungsabschnitt C eingeführte nicht
kondensierbare inerte Gas wird darin in einem Kondensator abgekühlt, um die Lösungsmitteldämpfe in Form von Flüssigkeit
abzutrennen, jedoch verbleiben in diesem Falle die Lösungsmitteldämpfe unvermeidlich in einer Menge in dem nicht kondensierbaren
inerten Gas vorhanden, die dein Dampfdruck bei der
Kühltemperatur entspricht, ohne dass sie völlig abgeführt werden. Dementsprechend kann das den Desorbat-Behandlungsabschnitt
C verlassende nicht kondensierbare inerte Gas nicht wieder, wie es ist, in den Regenerationsabschnitt B eingeführt
werden, da es die Lösungsmitteldämpfa in einer gewissen Menge
60988Θ/08Α3
-D-
enthält. (Wenn a"ber das die Lösungsmitteldampfe in der angegebenen
Menge- enthaltende nicht kondensierbare inerte Gas wieder in den Regenerationsabschnitt B eingeführt wird, können
die Adsorptionsteilchen nicht vollständig regeneriert werden.) Aus diesem Grund müssen die Lösungsmitteldämpfe in
der angegebenen Menge durch eine zusätzliche -'Vbtrenneinheit von dem Gas abgetrennt und entfernt werden, und nach dei* Entfernung
der Lösungsmitteldämpfe muss das von den Lösungsmitteldämpfen
gereinigte Gas in den Regenerationsabschnitt B eingeführt werden. Wie oben beschrieben worden ist, ist also
die Apparatur und der Betrieb von einer grösseren Kompliziertheit begleitet, wenn das nicht kondensierbare inerte Gas in
zyklischer Weise verwendet wird. Daher werden zur Zeit im wesentlichen keine nicht kondensierbaren inerten Gase als Trägergas
verwendet.
Es ist daher eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine neue Vorrichtung zur Durchführung einer kontinuierlichen
Reinigungsbehandlung eines \bgases zu schaffen, bei der die beschriebenen Probleme gelöst sind, die dann auftreten, wenn
das nicht kondensierbare inerte Gas in zyklischer Weise als Trägergas zur Regenerierung von Adsorptionsteilchen verwendet
wird.
Diese \ufgabe, weitere Ziele und Merkmale der vorliegenden
Erfindung ergeben sich deutlicher aus der nun folgenden Beschreibung.
Im Hinblick auf die Tatsache, dass die Adsorptionsteilchen,
die durch den Adsorptionsabschnitt A (vergl.Figur 1) hindurchgeflossen
sind, noch etwas von ihrer ^dsorptionsfähigkeit
behalten haben, führte die Anmelderin ein Experiment durch, indem sie ein nicht kondensierbares inertes Gas als
Trägergas verwendete und dieses nicht kondensierbare inerte
Gas, nachdem es durch den Desorbat-Bohandlungsabschnitt C
geleitet worden war, mit den Adsorptionsteilchen in Kontakt
886/084 3
-G-
brachte, nachdem diese durch den Adsorptionsabschnitt A hindurchgeleitet
worden waren. Sie fand dabei, dass die in dem nicht kondensierbaren inerten Gas noch vorhandenen Lösungsmitteldämpfe
wirksam an den Adsorptionsteilchen adsorbiert und entfernt werden können. Auf der Grundlage dieser Erkenntnisse
wurde die vorliegende Erfindung fertiggestellt.
Gemäss der vorliegenden Erfindung wird eine verbesserte Vorrichtung
zur Durchführung einer kontinuierlichen Reinigungsbehandlung eines Abgases, das Lösungsmitteldämpfe enthält,
die entfernt werden sollen, geschaffen, die eine turmartige Apparatur enthält, die aus dem Adsorptionsabschnitt A, dem
Regenerationsabschnitt B und einer neuen Kammer besteht, die zwischen den beiden Abschnitten angeordnet ist, wobei die
Kammer offen mit diesen beiden Abschnitten und weiterhin mit
noch
dem Regenerationsabschnitt B/ über den Desorbat-Behandlungsabschnitt C und durch eine weitere Rückführungsleitung verbunden ist.
dem Regenerationsabschnitt B/ über den Desorbat-Behandlungsabschnitt C und durch eine weitere Rückführungsleitung verbunden ist.
Im folgenden wird die Erfindung durch Ausführungsbeispiele
anhand der beigefügten Zeichnungen näher erläutert.
In den beigefügten Zeichnungen zeigt:
Figur 1 eine erläuternde schematische Darstellung, die ein Ausführung'sbeispiel einer Adsorptionsvorrichtung
für ein Abgas zeigt, welches Lösungsmitteldämpfe enthält, die durch das Wirbelschichtprinzip entfernt
werden sollen, und
Figur 2 eine erläuternde schematische Darstellung der erfindungsgemässen
Vorrichtung zur Durchführung einer kontinuierlichen Reinigungsbehandlung eines Abgases,
das Lösungsmitteldämpfe enthält, die entfernt werden
sollen.
Die vorliegende Erfindung wird nun im einzelnen anhand von Figur 2 näher erläutert.
609886/0843
In Figur 2 bezeichnet 21 einen Turm, der den Hauptkörper der erfindungsgemässen Apparatur bildet. Auf dem oberen Teil
des Turmes 21 befindet sich ein Adsorptionsabschnitt I für das zu behandelnde Gas. In der Mitte des Turmes 21 ist ein
Adsorptionsabschnitt II für ein Regenerierungsgas (Trägergas) vorgesehen, der das Hauptmerkmal der vorliegenden Erfindung
bildet. Am Boden des Turmes 21 befindet sich ein Regenerierungsabschnitt III für ein Adsorptionsmittel. Der
Adsorptionsabschnitt I ist von dem Adsorptionsabschnitt II durch eine Teilchen-Trennplatte 25 abgetrennt. In der gleichen
Weise ist der Adsorptionsabschnitt II von dem Regenerationsabschnitt III durch eine Trennplatte 27 abgetrennt.
Entlang der Mittelsenkrechten des Turmes 21 ist eine Steigleitung 23 zum Transport der regenerierten Adsorptionsteilchen
durch einen Luftstrom vorgesehen, und die Steigleitung 23 besitzt am oberen Teil und am Boden des Turmes offene
Enden und bildet so einen Rückzirkulationsweg für feste Adsorptionsteilchen.
Die Steigleitung 23 muss jedoch nicht notwendigerweise in dem Inneren des Turmes angebracht sein.
Der Adsorptionsabschnitt I für ein Gas, das in dem oberen
Teil des Turmes 21 behandelt werden soll, besitzt die Form von mehrstufigen Wirbelschichtbetten, die dadurch erhalten
werden, dass in einer Vielzahl von Stufen perforierte Böden 22 angeordnet werden. Das Gas, das behandelt werden soll,
wie beispielsweise ein Abgas aus einer Fabrik, das Lösungsmitteldämpfe enthält, wird von einer Einlassleitung 24 in
den Adsorptionsabschnitt I eingeführt. Das Gas wird in diesem Fall an einer Stelle eingeführt, die unterhalb des perforierten
Bodens 22 der tiefsten Stufe in dem Adsorptionsabschnitt I liegt, und zwar in solch einer Weise, dass das Gas von den
Verteilerdüsen 24' innerhalb des \dsorptionsabschnittes I nach oben strömen kann. Das zu behandelnde Gas steigt auf,
wobei es auf dem perforierten Boden 22 jeder einzelnen Stufe eine Wirbelschicht aus festen Adsorptionsteilchen bildet.
Beim Aufsteigen werden die Lösung-smit te !dämpfe in dem Gas an
609886/0843
den Adsorptionsteilchen adsorbiert und aus dem Gas entfernt, so dass das Gas gereinigt wird. Das gereinigte Gas wird dann
von einem an dem oberen Teil des Turmes 21 vorgesehenen Ablassausgang 26 in die atmosphäre freigegeben.
Andererseits werden die iesten Adsorptionsteilchen dem perforierten
Boden 22 der höchsten Stufe von dem offenen Ende der Steigleitung 23 am oberen Teil des Turmes 21 zugeführt
und dann durch den nach oben steigenden Strom des Gases, das behandelt werden soll, zu einer Wirbelschicht verwirbelt.
Unter Bildung von Wirbelschichtbetten bewegen sich die Teilchen allmählich durch die Öffnungen, die in den einzelnen
perforierten Böden 22 vorgesehen sind, oder durch die Fallwege oder abwärts führende Leitungen, die an geeigneten Stellen
in den perforierten Böden 22 angebracht sind, abwärts zu unteren Stufen. Während die Teilchen auf jeder Stufe ein Wirbelschichtbett
bilden, adsorbieren sie die Lösungsmitteldämpfe von dem Gas, welches dieselben enthält. Beim Abfallen
von der untersten Stufe werden die Teilchen in eine senkrechte Leitung 25* eingeführt, die in der Trennplatte 25 vorgesehen
ist, und die Leitung 25* hat eine gasabdichtende Wirkung, wenn sie mit den Teilchen gefüllt ist. Während die
Teilchen in der Leitung 25' ein Fliessbett bilden, werden sie zu dem Adsorptionsabschnitt II für ein Regenerierungsgas geführt,
der in der Mitte des Turmes 21 vorgesehen ist.
Die Konzentration der Lösungsmitteldämpfe, die in dem zur Behandlung in den Adsorptionsabschnitt I eingeführten Gas
enthalten sind, wird üblicherweise vorher auf höchstens 5000 ppm oder weniger geregelt (z.B. durch Verdünnen des
Gases mit Luft). Dies geschieht deshalb, weil es bevorzugt wird, die Konzentration aus Sicherheitsgründen auf den halben
Betrag der Magergemisch-Entflanimijarkoitsgrenze (lean flammability
limit) einzustellen. Weiterhin wird durch Einstellen der Lösungsmittelkonzentration in dem zur Behandlung eingeführten
Gas die Menge der festen Adsorptionsteilchen, die
609886/0843
2632!
im Kreislauf verwendet werden müssen, so gesteuert, dass eine überschüssige Adsorptionskraft bzw. Adsorptionskapazität
verbleiben kann, die hoch genug ist, um fast alle Lösungsmitteldämpfe, die in dem Gas in dem Adsorptionsabschnitt
I enthalten sind, zu adsorbieren und ferner ausreichend ist, um fast alle Lösungsmitteldämpfe, die in dem Regenerierungsgas verblieben sind, das in dem folgenden Adsorptionsabschnitt
II regeneriert werden soll, ebenfalls zu adsorbieren.
Der Adsorptionsabsehnitt II in der Mitte des Turmes 21 besitzt
die Form von Fliessbetten, die dadurch erhalten werden, dass eine Vielzahl von senkrechten Leitungen 28 vorgesehen
sind. Das nicht kondensierbare Regenerierungsgas, das die
überschüssigen Lösungsmitteldämpfe enthält, die durch den Kondensator 31 weder abgetrennt noch wiedergewonnen worden
sind, wird von einer Einlassdiise 32 in den Abschnitt II eingeführt
und kommt mit den Adsorptionsteilchen in Kontakt, die kontinuierlich durch die senkrechten Leitungen 28 unter
Bildung von Fliessbetten herabfallen, wobei das Gas den Strom der Teilchen im Gegenstrom kontaktiert. Dann wird das
Gas durch eine in der oberen Wandung des Adsorptionsabschnittes II vorgesehenen Auslassdüse oder Auslassöffnung 33 ent-
qurch eine Verbindungsleitung V nommen und/wieder zu dem Regenerationsabschnitt III geleitet.
Dabei werden während der Zeit, in der das Regenerierungsgas mit den Adsorptionsteilchen in Kontakt kommt, die unter Ausbildung
von Fliessbetten durch die Leitungen 28 herabfallen, die verbliebenen Lösungsmitteldäupfe, die in dem Gas enthalten
sind, adsorbiert und entfernt. Folglich bildet das zur Regenerierung von der Auslassdiise 33 entnommene Gas ein gereinigtes
Gas, das gut genug ist, um dem Regenerierungsabschnitt III zugeführt zu werden, ohne Schwierigkeiten zu verursachen.
Dadurch,dass solch ein gereinigtes Regenerierungsgas erhalten wird, wird eine kontinuierlich zyklische Verwendung
des Gases mit Rückführung möglich.
Das Regenerierungsgas, das gerade von der Verbindungsleitung
IV zwischen dem Regenerierungsabschnitt III und dem weiteren Adsorptionsabschnitt II durch die Einlassdiise 32 in
O-09886-/Q8U
den Abschnitt II eingeführt worden ist, besitzt üblicherweise eine sehr hohe Lösungsmitteldampfkonzentration von 0,5 bis
3 Vol.%, was von der Temperatur des Gases und der Art des
in dem Gas enthaltenen Lösungsmittels abhängt. Weiterhin erhöht die Adsorptionswärme, die bei dem Adsorptionsvorgang,
der im Inneren der Leitungen 28 stattfindet, auftritt, die Temperaturen der Adsorptionsteilchen und des Regenerierungsgases. Um zu verhindern, dass die Temperaturen ansteigen,
kann daher zusätzlich eine Einrichtung 30 vorgesehen werden, die ein kaltes Medium (beispielsweise Wasser) um die senkrechten
Leitungen 28 führt, wenn es notwendig ist. 45 und sind die entsprechenden Einlass- und Auslassöffnungen für
das Kühlmedium. Es kann irgendeine beliebige Einrichtung oder Anordnung verwendet werden, solange nur gewährleistet
ist, dass das kontinuierliche Herabfallen der Adsorptionsteilchen nicht durch die zusätzlich angebrachte Einrichtung
gestört wird. Zum Beispiel kann die Einrichtung eine Röhrenanordnung mit Kühlrippen oder eine Anordnung aus mit Kühlrippen
versehenen Trennplatten sein, die die inneren Wandoberflächen der senkrechten Leitungen 28 berührt und in
dem Inneren der Leitungen 28 eine Unterteilung in eine Vielzahl senkrechter Wege schafft.
Andererseits fliessen die Adsorpiionsteilchen durch den Adsorptionsabschnitt
I hindurch, fliessen durch die senkrechte an der Trennplatte 25 befestigte Leitung 25' nach unten und
werden zu den senkrechten Leitungen 28 geführt. Dann adsorbieren
die Teilchen die in dem Rogenerierungsgas enthaltenen Lösungsmitteldampfe, während sie Fliessbetten bilden, und
bewegen sich durch die Leitungen 28 nach unten. Das Regenerierungsgas wird dadurch gereinigt. Nachdem die Teilchen
durch die Leitungen 28 hindurchgeflossen sind, fallen sie
nach unten auf die Trennplatte 27, die die senkrechten Leitungen 29 besitzt, die ebenfalls als Gasabdichtwege dienen
wie die senkrechte Leitung 25' und den Adsorptionsabschnitt II von dem Regenerationsabschnitt III abtrennen.
609886/0843
Dann werden die Teilchen in den Regenerationsabschnitt III eingeführt. Es ist vorzuziehen, dass die senkrechten Leitungen
29 jeweils vergleichsweise schmalere und längere Wege aufweisen, so dass Gasundichtigkeiten von dem Regenerierungsabschnitt III zu dem Adsorptionsabschnitt II verhindert werden
können. Dies ist deshalb vorzuziehen, damit das Regenerierungsgas, das von der Auslassdüse 39 für desorbiertes Gas
abgezogen werden soll, einen höheren Druck aufweist als das Gas, das in den Adsorptionsabschnitt II eingeführt wird.
Wenn die senkrechten Leitungen Ii, lange Wege besitzen, kann
die gasabdichtende Wirkung vollständig innerhalb der Leitungen 29 erzeugt werden. Die Schaffung senkrechter Leitungen
mit vergleichsweise langen Wegen ist weiterhin sehr vorteilhaft für die Vorerhitzung der Adsorptionsteilchen auf eine
Temperatur, die zum Desorbieren eier adsorbierten Substanzen von den Adsorptionsteilchen notwendig ist. Bei der vorliegenden
Erfindung ist es vorzuziehen, einen Vorheizabschnitt vorzusehen, der einen Aufbau aufweist: mit einer Einlassdüse
42 und einer Auslassdüse 43 für ein Wärmemedium in einem Raum, der durch eine Trennplatte 27 und eine dichtende Platte
40 abgeteilt ist, um die in Form von Fliessbetten innerhalb der Leitungen2S herabfallenden Teilchen vorzuheizen. Die Regenerierungseinheit
in dem Regenerierungsabschnitt III, die am Boden des Turmes 21 vorgesehen ist und in ihrem oberen
Teil mit einer Trennplatte 27 und deji Vorheizabschnitt direkt
unter der Platte 27 abgetrennt ist, weist einen Aufbau auf, der aus einer Vielzahl senkrechter Leitungen 35 besteht, in
denen sich die Adsorptionsteilchen in Form von Fliessbetten
nach unten bewegen, wie bei der Anordnung der Adsorptionseinheit in dem Adsorptionsabschnitt II in der Mitte des Turmes
21. Die Regenerationseinheit ist so aufgebaut, dass die sich in Form von Fliessbetten innerhalb der Leitungen 35
nach unten bewegenden Adsorptionsteilchen indirekt durch
ein Wärmemedium durch die Wände der Leitungen 35 von den Umgebungen der Leitungen 35 erhitzt werden können. Eine derartige
Erhitzung wird möglich, i.ideir. ein Mantel oder eine
609886/0843
Heizeinheit mit dem gleichen Aufbau, wie bei dem oben beschriebenen
Vorheizabschnitt an den senkrechten Leitungen vorgesehen wird. Um die \dsorptionsteilchen innerhalb des
Regenerationsabschnittes III zu erhitzen, kann auch die Regenerationseinheit eine indirekte Heizung sein wie z.B. ein
röhrenförmiger Aufbau mit Kühlrippen, der die kontinuierliche
Abwärtsbewegung der Adsorptionsteilchen nicht behindert, anstelle der senkrechten Leitungen 35.
Das nicht kondensierbare Regenerierungsgas für die Verwendung in der Vorrichtung nach der vorliegenden Erfindung
wird in den Regenerationsabschnitt III von einer Einlassdüse oder -öffnung 38 durch ein Gebläse 34 eingeführt und
steigt innerhalb der senkrechten Leitungen 35 nach oben. Im Inneren der Leitungen 35 strömen das Gas und die von den
Adsorptionsteilchen desorbierten Lösungsmitteldämpfe gleichzeitig nebeneinander, und das von den Lösungsmitteldämpfen
begleitete Gas tritt durch die Auslassdüse 39 für desorbiertes Gas aus und wird zu einem Kondensator 31 geleitet, in
dem die Lösungsmitteldämpfe kondensiert, abgetrennt und wiedergewonnen werden. Mit 36 ist ein Zuführungsventil für
ein Regenerierungsgas bezeichnet. Die Funktion des Zuführungsventiles 36 besteht darin, das nicht kondensierbare
Regenerierungsgas (z.B. Stickstoff) frisch in das Kreislaufsystem für das Regenerierungsgas zu dem Zweck einströmen zu
lassen, die Konzentration von Sauerstoff abzusenken, der sich in dem Kreislaufsystem für das Regenerierungsgas befindet,
was aus Sicherheitsgründen notwendig ist oder wenn es andere Gegebenheiten erfordern. In dem Kondensator 31
werden die Lösungsmitteldämpfe kondensiert und von dem Regenerierungsgas
abgetrennt, und die kondensierten Lösungsmittel werden in einem LösungsmitteVaufbereitungsjtank 46 wiedergewonnen.
Jedoch werden untrennbare Lösungsmitteldämpfe in einer Menge, die dem von der Kondensationstemperatur
abhängenden Dampfdruck entspricht, in dem Gas belassen. Ein wesentliches Merkmal der Vorrichtung nach der vorliegen-
6 098 3 6/0843
den Erfindung ist, dass die Vorrichtung ein Rückführungssystem
besitzt, in dem das Gas zu dem Adsorptionsabschnitt II zuriickgeleitet wird, um die verbliebenen Lösungsmitteldampf
e von dem Gas zu entfernen, und das so regenerierte und gereinigte Gas wieder durch das Gebläse 34 in den Regenerationsabschnitt
III zurückgeführt wird.
Andererseits bewegen sich die Adsorptionsteilchen durch die zwei Adsorptionsabschnitte I und II und fallen innerhalb der
senkrechten Leitungen 35 nach unten, wobei sie die Form von Fliessbetten annehmen. Während die Teilchen durch die senkrechten
Leitungen 35 fliessen, werden sie auf eine Temperatur erhitzt, bei der die adsorbierten Lösungsmitteldämpfe
desorbiert werden sollen.
Die Lösungsmitteldämpfe , die durch die beschriebene Heizung
von den Teilchen desorbiert und abgetrennt worden sind, werden von dem Regenerierungsgas begleitet, das in den Leitungen
35 nach oben steigt>und fortgeführt. Die regenerierten
Adsorptionsteilchen werden wieder durch einen Luftstrom (z.B. trockene Luft), der von einer Steigluft - Strahldüse
37 herrührt, durch eine Steigleitung 23 für regenerierte Teilchen mit einem offenen Ende am Boden des Turmes 21 zu
der höchsten Stelle des Adsorptionsabschnittes I zurückgeführt, der am oberen Teil des Turmes 21 angeordnet ist.
In der erfindungsgemässen Vorrichtung bewegen sich die festen
Adsorptionsteilchen aufgrund der Schwerkraft allmählich vom Adsorptionsabschnitt I zu dem Adsorptionsabschnitt II und
dann zu dem Regenerationsabschnitt ΓΙΙ nach unten. Um den
unter Schwerkraft erfolgenden Transport der Teilchen zu erleichtern, kann in der Vorrichtung nach der vorliegenden
Erfindung zusätzlich eine spezielle Ililfsfördereinrichtung vorgesehen sein, z.B. eine Vibrationseinheit, um zu verhindern,
dass die Teilchen in den Fliessbetten eine Brückenwirkung ausbilden, oder eine Rühreinheit, um zu verhindern,
609888/0843
dass sich die Teilchen zusammenballen oder eine stossende oder kanalisierende Bewegung in dem Fliessbett ausüben.
Um den Transport der festen Adsorptionsteilchen unter Schwerkraft
zu erleichtern, kann eine übliche mechanische Abdichtvorrichtung in der senkrechten Leitung 25' und/oder den
senkrechten Leitungen 29 vorgesehen werden.
Es ist am meisten zu bevorzugen, zur Verwendung in der Vorrichtung
nach der Erfindung als feste Adsorptionsteilchen Teilchen mit einer derartigen Gestalt zu verwenden, die
ihnen hervorragende Fliessfähigkeit verleiht und sehr geeignet zum Aufrechterhalten einer vergleichsweise dichten
Packungsfüllung der Fliessbetten ist, um die Gas-Abdichtungswirkung zu vergrössern, d.h. kugelförmige Aktivkohleteilchen
mit einer vergleichsweise kleinen Korngrösse zu verwenden. Durch Verwendung dieser kugelförmigen Aktivkohle kann
die Vorrichtung nach der vorliegenden Erfindung viele Stunden lang mit einer hohen Gasbehandlungswirksamkeit betrieben
werden, ohne dass die Hilfsvorrichtung zur Erleichterung des Transportes der Adsorptionsteilchen vorgesehen werden
muss.
Anhand von Beispielen wird unten eine detailliertere Beschreibung für die Wirkung gegeben, die erzielt werden kann,
wenn ein Lösungsmitteldämpfe enthaltendes Abgas kontinuierlich der Reinigungsbehandlung mittels der Vorrichtung nach
der vorliegenden Erfindung unterworfen wird. Jedoch wird die durch die vorliegende Erfindung erzielbare Wirkung nicht
durch diese Beispiele begrenzt.
In dem vorliegenden Beispiel wurde eine Apparatur mit einem Aufbau verwendet, wie er in Figur 2 der beigefügten Zeichnungen
dargestellt ist. Der Turm 21 war ein zylindrischer
Turm mit einer Höhe von 5100 mm und einem inneren Durchmesser
von 500 mm, der aus Edelstahl hergestellt war. Die in
609886/0843
dem Adsorptionsabschnitt I vorgesehenen Böden bestanden aus
sechsstufigen Böden. Die Steigleitung 23 besass einen inneren Durchmesser von 1,905 cm (3/4 Zoll). Die Einlassleitung
24 besass einen inneren Durchmesser von 10,16 cm (4 Zoll) und war ringförmig innerhalb des Turmes 21. Die senkrechte
Leitung 25' besass einen inneren Durchmesser von 3,810 cm (3/2 Zoll) und eine Länge von 200 mm.
Die senkrechten Leitungen 28 bestanden aus acht Leitungen, und jede Leitung besass einen inneren Durchmesser von
10,16 cm (4 Zoll) und eine Länge von 250 mm. Weiterhin wurde, um die senkrechten Leitungen 28 zu kühlen, Wasser von
einer Einlassdiise 45 für ein Kühlmedium in die Einrichtung
30 eingeleitet. Die senkrechten Leitungen 29 bestanden aus 18 Leitungen, und jede von ihnen wies einen inneren Durchmesser
von 1,270cm (1/2 Zoll) und eine Länge von 800 mm auf. Die Leitungen 29 konnten indirekt durch Dampf geheizt
werden. Die senkrechten Leitungen 35 bestanden aus achtzehn Leitungen, und jede Leitung besass einen inneren Durchmesser
von 5,08 cm (2 Zoll) und eine Län^e von 600 mm. Mit 31 ist ein Wärmeaustauscher vom Mantel- und -Röhren-Typ bezeichnet,
2
der eine Heizoberfläche von 2,fi m aufwies. Pressluft wurde von der Düse 37 eingeblasen, um die regenerierten Adsorptionsteilchen nach oben zu drücken. In der oben beschriebenen Apparatur wurde Luft mit 27°C, die 1200 Volumen-ppm Isopropylalkohol enthielt, mit einer Geschwindigkeit von
der eine Heizoberfläche von 2,fi m aufwies. Pressluft wurde von der Düse 37 eingeblasen, um die regenerierten Adsorptionsteilchen nach oben zu drücken. In der oben beschriebenen Apparatur wurde Luft mit 27°C, die 1200 Volumen-ppm Isopropylalkohol enthielt, mit einer Geschwindigkeit von
3
550 Nm /h behandelt, wobei kugelförmige Aktivkohle mit einer mittleren Korngrösse von 720 μ verwendet wurde. Das Ergebnis zeigte, dass, wenn die Menge an zirkulierter Aktivkohle auf 14 kg/h fest eingestellt wurde, die Isopropylalkoholkonzentration in dem gereinigten Gas 50 Volumen-ppm oder weniger wurde, und die Menge an wiedergewonnenem Isopropylalkohol betrug 1,65 kg/h. Der Wassergehalt in dem wiedergewonnenen Isopropylalkohol betrug etwa 0,1 Gew.'c, wenn er nach der Karl Fischer-Methode gemessen wurde. Die innere Temperatur der senkrechten Leitungen 35 betrug in diesem Falle 145°C.
550 Nm /h behandelt, wobei kugelförmige Aktivkohle mit einer mittleren Korngrösse von 720 μ verwendet wurde. Das Ergebnis zeigte, dass, wenn die Menge an zirkulierter Aktivkohle auf 14 kg/h fest eingestellt wurde, die Isopropylalkoholkonzentration in dem gereinigten Gas 50 Volumen-ppm oder weniger wurde, und die Menge an wiedergewonnenem Isopropylalkohol betrug 1,65 kg/h. Der Wassergehalt in dem wiedergewonnenen Isopropylalkohol betrug etwa 0,1 Gew.'c, wenn er nach der Karl Fischer-Methode gemessen wurde. Die innere Temperatur der senkrechten Leitungen 35 betrug in diesem Falle 145°C.
609886/0843
- Io
Als Regenerierungsgas wurde Stickstoffgas verwendet, und die
3 Menge an zirkuliertem Stickstoffgas betrug 4,5 Nm /h. Ferner
musste die Sauerstoffkonzentration in dem Gas aus Sicherheitsgründen
auf 10 VoI.^ oder niedriger gehalten v/erden. Daher
betrug die Menge an reinem Stickstoffgas, das in die Regene-
3 rierungsgas-Umlaufleitung strömen gelassen wurde, 0,15 Nm /h.
In der gleichen Apparatur, die in Beispiel 1 verwendet wurde,
wurde Luft mit 30°C, die 1600 ppm Toluol enthielt, mit einer
3
Geschwindigkeit von 600 Nm 7h behandelt, indem die ähnliche Aktivkohle verwendet wurde. Das Ergebnis zeigte, dass, wenn die Menge an zirkulierender Aktivkohle auf 21 kg/h fest eingestellt wurde, die Toluol-Konzentration in dem gereinigten Gas etwa 30 ppm betrug. Die Innentemperatur der senkrechten Leitungen 35 betrug in diesem Falle 150°C. Weiterhin betrug die Menge an zirkulierendem Stickstoff, der als Regenerierungs-
Geschwindigkeit von 600 Nm 7h behandelt, indem die ähnliche Aktivkohle verwendet wurde. Das Ergebnis zeigte, dass, wenn die Menge an zirkulierender Aktivkohle auf 21 kg/h fest eingestellt wurde, die Toluol-Konzentration in dem gereinigten Gas etwa 30 ppm betrug. Die Innentemperatur der senkrechten Leitungen 35 betrug in diesem Falle 150°C. Weiterhin betrug die Menge an zirkulierendem Stickstoff, der als Regenerierungs-
3
gas verwendet wurde, 4,5 Nm /h. Die Menge an wiedergewonnenem Toluol betrug 3,7 kg'h.
gas verwendet wurde, 4,5 Nm /h. Die Menge an wiedergewonnenem Toluol betrug 3,7 kg'h.
Um die Sauerstoffkonzentration in der Regenerierungsgas-Umlaufs
leitung auf 10 Vol.% oder niedriger zu halten, betrug
die Menge an reinem Stickstoff, der in die Leitung strömen
gelassen wurde, 0,18 Nn"/h. Der Wassergehalt in dem wiedergewonnenen
Toluol betrug 0,05 Gew.%.
609886/0843
Claims (3)
- - 17 Patentansprücheζΐβ Vorrichtung für die kontinuierliche Reinigung eines Lösungsmitteldampf e enthaltenden Abgases, dadurch gekennzeichnet , dass in ihrem oberen Teil ein Adsorptionsabschnitt (I) zum Reinigen des Abgases, in dem das \bgas mit Adsorptionsteilchen in Kontakt gebracht wird, um die Lösungsmitteldämpfe an den Adsorptionsteilchen zu adsorbieren, und in ihrem unteren Teil ein Regenerierungsabschnitt (III) zum Regenerieren der die so adsorbierten Lösungsmitteldämpfe enthaltenden Adsorptionsteilchen ausgebildet ist, wobei in letzterem die Adsorptionsteilchen mit einem nicht kondensierbaren inerten Gas in Kontakt gebracht werden, um die Lösungsmitteldämpfe von den Adsorptionsteilchen zu entfernen, und ein weiterer Adsorptionsabschnitt ( II ) zur Reinigung des nicht kondensierbaren inerten Gases zwischen dem Adsorptionsabschnitt (I) und dem Regenerierungsabschnitt (III) ausgebildet ist und diese drei Abschnitte offen miteinander verbunden sind und sowohl eine Verbindungsleitung (IV) zwischen dem Regenerierungsabschnitt (III) und dem weiteren .Adsorptionsabschnitt (II), durch die das nicht kondensierbare inerte Gas, das von den Lösungsmitteldämpfen begleitet ist, die in dem Regenorictfungsabschnitt (III) von den Adsorptionsteilchen desorbiert worden sind, nach Wiedergewinnung der Lösungsmitteldampfeaus ihm < ■< (bei 31) zudem weiteren Adsorptionsabschnitt (II) geleitet wird, als auch eine Verbindungsleitung (V) vorgesehen ist,durch die das zu dem weiteren Adsorptionsabschnitt (II) geführte und dort mit den von dem Adsorptionsabschnitt (I) durch den weiteren Adsorptionsabschnitt (II) fallenden Adsorptionsteilchen kontaktierte nicht kondensierbare inerte Gas zu dem Regenerierungsabschnitt (III) geleitet wird, nachdem in dem weiteren Adsorptionsabschnitt (II) aus ihm die noch verbliebenen Lösungsmitteldämpfe entfernt worden sind,6098S6/0843
- 2. Vorrichtung nach Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet , dass ein Kondensator (31) in der Leitung(IV) vorgesehen ist, in dem die Lösungsmitteldampf e von dem nicht kondensierbaren inerten Gas, das von den in dem Regenerierungsabschnitt (III) von den Adsorptionsteilchen desorbierten Lösungsmitteldämpfen begleitet ist, wiedergewonnen werden.
- 3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass der Adsorptionsabschnitt (I), der weitere Adsorptionsabschnitt (II) und der Regenerierungsabschnitt (III) jeweils voneinander durch Trennplatten (25; 27) getrennt sind.609886/0843Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP50090868A JPS5214580A (en) | 1975-07-25 | 1975-07-25 | Apparatus for continuosly treating gases |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2632928A1 true DE2632928A1 (de) | 1977-02-10 |
DE2632928B2 DE2632928B2 (de) | 1979-09-20 |
DE2632928C3 DE2632928C3 (de) | 1980-06-12 |
Family
ID=14010496
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2632928A Expired DE2632928C3 (de) | 1975-07-25 | 1976-07-22 | Adsorptionsturm für die kontinuierliche Reinigung eines Lösungsmitteldämpfe enthaltenden Abgases |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4207082A (de) |
JP (1) | JPS5214580A (de) |
CA (1) | CA1070620A (de) |
DE (1) | DE2632928C3 (de) |
FR (1) | FR2318671A1 (de) |
GB (1) | GB1554450A (de) |
IT (1) | IT1063571B (de) |
NL (1) | NL166408C (de) |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52134875A (en) * | 1976-05-08 | 1977-11-11 | Daikin Ind Ltd | Continuous adsorber by use of activated carbon |
JPS5736488Y2 (de) * | 1978-04-14 | 1982-08-12 | ||
JPS54145374A (en) * | 1978-05-02 | 1979-11-13 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Continuous solvent recovery system |
JPS5715046Y2 (de) * | 1978-12-09 | 1982-03-29 | ||
JPS6037047B2 (ja) * | 1979-03-09 | 1985-08-23 | 住友重機械工業株式会社 | 脱硫用活性炭の再生法 |
DE3048649C2 (de) * | 1980-12-23 | 1984-04-19 | Pero KG - P. Erbel, 8901 Königsbrunn | Verfahren zur Rückgewinnung von an Aktivkohle adsorbierten chlorierten und/oder fluorierten Kohlenwasserstoffen |
JPS59113202U (ja) * | 1983-01-22 | 1984-07-31 | 中野 隆次 | 自転車用フリ−ホイ−ルハブ |
US4511375A (en) * | 1984-03-29 | 1985-04-16 | Union Carbide Corporation | Process and apparatus for direct heat transfer temperature swing regeneration |
US4758521A (en) * | 1985-02-15 | 1988-07-19 | Union Carbide Corporation | Assay of ketones in ambient air |
US4869734A (en) * | 1986-03-03 | 1989-09-26 | Tri-Dim Filter Corporation | Air cleaning system |
JPS63236514A (ja) * | 1987-03-25 | 1988-10-03 | Toyobo Co Ltd | ガス吸着処理方法 |
JPH0787889B2 (ja) * | 1992-02-08 | 1995-09-27 | 大同ほくさん株式会社 | 混合ガスの分離方法およびそれに用いる装置 |
JP3348948B2 (ja) * | 1993-12-28 | 2002-11-20 | 呉羽化学工業株式会社 | 土壌中有機溶剤の除去装置 |
US5538541A (en) * | 1995-04-03 | 1996-07-23 | On-Demand Environmental Systems Inc. | Apparatus and method for removing volatile organic compounds from an air stream |
US5676738A (en) * | 1995-08-22 | 1997-10-14 | Cioffi; Lawrence | VOC control/solvent recovery system |
US5904750A (en) * | 1995-08-22 | 1999-05-18 | Cowles; Harold R. | VOC control/solvent recovery system |
US5730782A (en) * | 1995-10-25 | 1998-03-24 | Praxair Technology, Inc. | Isobaric moving bed continuous gas purifier |
US6027550A (en) * | 1997-04-28 | 2000-02-22 | Techarmonic, Inc. | Apparatus and method for removing volatile organic compounds from a stream of contaminated air with use of an adsorbent material |
US7410524B2 (en) * | 2003-06-19 | 2008-08-12 | Tower Paul M | Regenerable purification system for removal of siloxanes and volatile organic carbons |
US7393381B2 (en) | 2003-06-19 | 2008-07-01 | Applied Filter Technology, Inc. | Removing siloxanes from a gas stream using a mineral based adsorption media |
US7594956B2 (en) * | 2005-04-19 | 2009-09-29 | Adsorption Research, Inc. | Temperature swing adsorption system |
US8197581B2 (en) * | 2007-04-23 | 2012-06-12 | ESC Enviroenergy, LLC | Self-regulating bio-gas treatment system |
JP5490394B2 (ja) * | 2008-10-03 | 2014-05-14 | 株式会社クレハ環境 | ガス浄化装置及び方法 |
JP5873615B2 (ja) * | 2008-12-16 | 2016-03-01 | 株式会社クレハ環境 | 活性炭の賦活再生炉、並びにそれを利用したガス浄化方法及び装置 |
CN102247793B (zh) * | 2011-04-26 | 2013-12-25 | 清华大学 | 一种密相输运床反应器 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2527964A (en) * | 1946-11-18 | 1950-10-31 | Phillips Petroleum Co | Separation of gases |
US2583352A (en) * | 1947-06-19 | 1952-01-22 | Union Oil Co | Adsorption process |
US2616515A (en) * | 1949-02-21 | 1952-11-04 | Union Oil Co | Adsorption process |
US2738857A (en) * | 1952-10-23 | 1956-03-20 | Socony Mobil Oil Co Inc | Continuous gas dehumidification |
US2883333A (en) * | 1955-05-12 | 1959-04-21 | Union Oil Co | Hydrocarbon conversion process and apparatus |
US3093465A (en) * | 1959-05-08 | 1963-06-11 | Pan American Petroleum Corp | Method for treatment of gases |
-
1975
- 1975-07-25 JP JP50090868A patent/JPS5214580A/ja active Granted
-
1976
- 1976-07-19 US US05/706,618 patent/US4207082A/en not_active Expired - Lifetime
- 1976-07-22 GB GB30691/76A patent/GB1554450A/en not_active Expired
- 1976-07-22 IT IT25593/76A patent/IT1063571B/it active
- 1976-07-22 DE DE2632928A patent/DE2632928C3/de not_active Expired
- 1976-07-22 NL NL7608117.A patent/NL166408C/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-07-23 FR FR7622639A patent/FR2318671A1/fr active Granted
- 1976-07-23 CA CA257,676A patent/CA1070620A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2318671B1 (de) | 1981-01-16 |
NL7608117A (nl) | 1977-01-27 |
CA1070620A (en) | 1980-01-29 |
JPS538664B2 (de) | 1978-03-30 |
NL166408B (nl) | 1981-03-16 |
JPS5214580A (en) | 1977-02-03 |
US4207082A (en) | 1980-06-10 |
FR2318671A1 (fr) | 1977-02-18 |
DE2632928B2 (de) | 1979-09-20 |
NL166408C (nl) | 1981-08-17 |
DE2632928C3 (de) | 1980-06-12 |
IT1063571B (it) | 1985-02-11 |
GB1554450A (en) | 1979-10-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2632928A1 (de) | Vorrichtung fuer die kontinuierliche reinigung eines loesungsmitteldaempfe enthaltenden abgases | |
DE69228455T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gastrennung | |
DE2917750C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Wiedergewinnung von Lösungsmittel | |
DE2720120C2 (de) | Vorrichtung zur Behandlung eines organische Substanzen enthaltenden Gases mit Aktivkohle | |
DE3412007C2 (de) | Verfahren zur Reinigung von Werkstücken mittels eines flüssigen Lösemittels | |
DE1963773A1 (de) | Verfahren zur Abtrennung von Sauerstoff aus Luft | |
DE2041458A1 (de) | Verfahren zur Wiedergewinnung von organischen Daempfen aus Luftstroemen | |
DE2225686A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Adsorption von Fluor und Fluorverbindungen auf Aluminiumoxyd | |
DE1267668B (de) | Verfahren zur adsorptiven Abtrennung und Gewinnung von Schwefeldioxid und/oder Stickoxid aus industriellen Gasen, insbesondere Rauchgasen | |
DE1769272A1 (de) | Verfahren und Anlage zur Verminderung des Anteiles bestimmter ausgewaehlter,in einem zu destillierenden Medium enthaltener Verunreinigungen | |
DE3883909T2 (de) | Luftreinigungsverfahren. | |
DE2227000B2 (de) | Verfahren zur Regenerierung von Zeolith-Molekularsieben | |
DE3612259A1 (de) | Loesemittel-eliminationsverfahren zur reinigung von luft von loesemitteldaempfen | |
DE2839287A1 (de) | Verfahren zur entfernung von schwefeloxiden und vorrichtung zur verminderung der luftverschmutzung | |
DE2107717A1 (en) | Regeneration reactor for adsorbents - heated by microwave | |
DE3806610A1 (de) | Anlage und verfahren zum abscheiden und rueckgewinnen von loesungsmitteln | |
DE3124388A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur adsorption von stoffen, insbesondere zur abscheidung organischer loesemittel aus fluessigkeiten und gasen | |
DE3030474A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum regenerieren eines adsorbers | |
DE3933111A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum auffangen und rueckgewinnen von loesungsmitteln aus loesungsmittelhaltiger abluft | |
DE2901894A1 (de) | Verfahren zum betreiben einer adsorberanlage und adsorberanlage zur durchfuehrung dieses verfahrens | |
DE69528709T2 (de) | Methode und vorrichtung zur reinigung von lüftungsluft | |
DE455798C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung der von Adsorptionsmitteln aufgenommenen Stoffe | |
DE2011300B2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren der Abluft von Trockenreinigungsmaschinen | |
DE69203942T2 (de) | Rückgewinnung von kondensierbaren organischen Verbindungen aus Gasströmen. | |
DE1069316B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Entwässerung von Naturgas und/ oder Abscheidung kondensier'barer Kohlenwasserstoff - Komponenten aus demselben durch Adsorption |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OGA | New person/name/address of the applicant | ||
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |