DE2532744B2 - Mehrschichten-Stumpfschweißverfahren - Google Patents
Mehrschichten-StumpfschweißverfahrenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Mehrschichten-Stumpfschweißverfahren für einen beschichteten Stahl, der
durch Ausbildung eines Diffusionsüberzugs aus Alumini- wi
um oder Chrom auf einem Chrommolybdänstahl unter Aufkohlung bzw. Einsatzdiffusion hergestellt wurde.
Bisher wurde für das Stoß- oder Stumpfschweißen eines beschichteten Stahls der vorgenannten Art ein
Verfahren angewandt, bei dem zunächst die diffusions- br,
beschichtete Seite des beschichteten Stahls mit einem ferritischen rostfreien 13 Cr-Stahl geschweißt und
sodann das Schweißen mit dem gleichen Werkstoff wie dem Grundmaterial des beschichteten Stahls abgeschlossen
wird. Diesem bisher angewandten Verfahren haftet jedoch der Nachteil an, daß sich hierbei die
Korrosionsbeständigkeit der Schweißzone je nach der Art des Grundmetalls verringert Wenn beispielsweise
die Chromkonzentration im Grundmetall gering ist, verringert sich die Chromkonzentration in der Schweißzone
unabhängig davon, daß das Schweißen mit einem ferritischen rostfreien 13 Cr-Stahl durchgeführt wird,
auf etwa 10%, so daß die Aufrechterhaltung einer zufriedenstellenden Korrosionsbeständigkeit in der
Schweißzone nicht erwartet werden kann. Andererseits ist bereits ein Mehrschichtenschweißverfahren vorgeschlagen
worden (vgl. jepanische Patentveröffentlichung Nr. 36814/1973), das darin besteht, daß zunächst
die diffusionsbeschichtete Seite eines beschichteten Stahls mit einem austenitischen rostfreien Stahl, sodann
mit einem Schweißstab aus reinem Eisen und zuletzt mit dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt
wird. Dieses Verfahren wirft jedoch verschiedene Probleme auf. Da nämlich die erste Schicht der
Schweißzone unter Verwendung von austenitischem rostfreien Stahl gebildet wird, ist diese Schweißzone
anfällig für Spannungskorrosionsrisse und/oder thermische Ermüdung, während die Verwendung von reinem
Eisen für die zweite Schicht der Schweißzone die Gewährleistung einer homogenen Zusammensetzung
des innerhalb der Schweißzone liegenden Teils, der Schweißzone selbst und des Grundmetalls praktisch
unmöglich macht, was zu der Gefahr der Entstehung eines Mangels bezüglich der Festigkeit der gesamten
Schweißzone führt.
Auf Grund von erfindungsgemäD durchgeführten Untersuchungen der vorgenannten, mit den bisher
angewandten Verfahren zusammenhängenden Probleme hat es sich herausgestellt, daß bei der Durchführung
einer Stumpfschweißung an einem beschichteten Stahl, der unter Verwendung eines Chrommolybdänstahls als
Grundmetall durch Aufbringen einer Diffusionsbeschichtung aus Aluminium oder Chrom hergestellt
worden ist, die folgenden Bedingungen unabdingbar sind:
(a) Bei der ersten Schicht der Schweißzone muß zur Steuerung einer Verminderung der Korrosionsfestigkeit
der Schweißzone und zur Verhinderung des Auftretens von Spannungskorrosionsbrüchen und
von thermischer Ermüdung in dieser Schicht ein Schweißstab aus ferritischem rostfreien Stahl
verwendet werden.
(b) Die zweite bzw. mittlere Schicht muß beim Abschluß des Schweißvorgangs praktisch die
gleiche Chrom- und Molybdänkonzentration besitzen wie das Grundmetall.
Die Erfindung hat damit zur Aufgabe, die den bisher angewandten Verfahren anhaftenden Schwierigkeiten
durch Schaffung eines neuartigen Verfahrens zum Mehrschichten-Stumpfschweißen eines beschichteten
Stahls zu vermeiden.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren zum Mehrschichten-Stumpfschweißen eines durch Diffusionsbeschichten
mit Aluminium oder Chrom auf einem Chrommolybdänstahl als dem Grundmetall hergestellten
beschichteten Stahls erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zunächst die beschichtete Seite des Stahls
mit einem ferritischen rostfreien Stahl mit einem Chromgehalt im Bereich von 15 — 26 Gew.-% unter
Bildung einer ersten Schicht geschweißt wird, daß der
Stahl sodann unter Bildung einer zweiten Schicht mit einem niedriglegierten Stahl mit einem Chromgehalt im
Bereich von 0-0,3 χ Gew.-% und einem Molybdängehalt
im Bereich von 0,4 y—1,4 yGew.-% (wobei χ und y
den Chromgehalt bzw. den Molybdängehalt des s Grundmetalls in Gew.-% bedeu'.en) geschweißt wird
und daß der Stahl schließlich unter Bildung einer dritten Schicht mit dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall
geschweißt wird.
Bei diesem Stumpfschweißverfahren wird also die beschichtete Seite eines beschichteten Stahls der
genannten Art zunächst mit einem ferritischen rostfreien Stahl, der 15-26 Gew.-% Cr enthält, sodann mit
einem niedrig legierten Stahl, der 0-0,3 χ Gew.-% Cr
und 0,4 y—1,4 y Gew.-% Mo (wobei χ und y den Cr-
bzw. den Mo-Gehalt (Gew.-%) des Grundmetalls bedeuten) enthält, und schließlich mit dem gleichen
Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt, so daß die
Zusammensetzung der Schweißzone, insbesondere bezüglich des Cr- und Mo-Gehalts, derjenigen des
Grundmetalls angenähert wird.
Im folgenden sind bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung an Hand der Zeichnung näher erläutert.
Es zeigt
Fig. 1 eine Mikrophotographie des beim Verfahren gemäß der Erfindung erreichten Gefüges zwischen der
zweiten und der dritten Schicht der Schweißzone beim Dreischichten-Stumpfschweißen eines b -schichteten
Stahls mit einem Aluminium-Diffusionsüberzug (Grundmetall: Chrom-Molybdän-Stahl der DIN-Bezeichnung jo
10 CrMo9 10[2'/4 Cr-I Mo-Stahl]) und
Fig.2 eine Mikrophotographie des beim bisher angewandten Verfahren erzielten Gefüges zwischen der
zweiten und der dritten Schicht der Schweißzone beim gleichen Stahl wie in Fig. 1. r>
Beim erfindungsgemäßen Verfahren handelt es sich bei dem zu schweißenden beschichteten Stahl um einen
solchen, bei dem ein Chrommolybdänstahl nach einem an sich bekannten Verfahren mit einem Diffusionsüberzug
bzw. einer Diffusionsoberfläche aus Aluminium oder Chrom versehen wurde. Dieser, das Grundmetall
darstellende Chrommolybdänstahl enthält typischerweise 0,8 -10 Gew.-% Cr und 0,4 -1,5 Gew.-°/o Mo.
Erfindungsgemäß wird die beschichtete Seite dieses Stahls zunächst mit einem 15-26 Gew.-% Cr -r,
enthaltenden ferritischen nichtrostenden Stahl (im folgenden als erster Schweißstab bezeichnet) geschweißt.
Der für diesen Zweck benutzte Schweißstab besteht also aus einem Stahl mit hohem Chromgehalt,
wie er bisher kaum für diese Schweißungsart verwendet w wurde. Für die Erfindungszwecke ist die Verwendung
eines solchen Stahls mit hohem Chromgehalt jedoch sehr wesentlich, weil dadurch der ersten Schweißungsschicht
eine ausreichende Korrosionsbeständigkeit oder -festigkeit verliehen werden kann. Die Auswahl des «
jeweiligen Schweißstabs für diesen Zweck hängt von der Cr-Konzentration im Grundmetall ab. Im Fall eines
Grundmetalls mit hoher Cr-Konzentration ist es beispielsweise vorteilhaft, einen ersten Schweißstab mit
einer vergleichsweise niedrigen Cr-Konzentration zu t>o wählen. Sofern ein erster Schweißstab aus einem
ferritischen rostfreien Stahl mit 15 — 26 Gew.-% Cr verwendet wird, kann unabhängig von der Cr-Konzentration
im Grundmetall eine zufriedenstellende erste Schicht der Schweißzone erreicht werden. Vorsorglich b>
ist jedoch die güntigste Kombination des Grundmetalls und des ersten Schweißstabs nachstehend näher
spezifiziert:
Grundmetall
Erster Schweißstab
Chrom-Molybdän-Stahl der
Bezeichnung
Bezeichnung
DIN 13 CrMo 4 4
(1 Cr-1/2 Mo)
ASTMTIl, Pll
(li/4Cr-i/2Mo)
(li/4Cr-i/2Mo)
DIN 10 CrMo9 10
(2'/4Cr-I Mo)
(2'/4Cr-I Mo)
ASTM T5, P5
(5 Cr-V2Mo)
(5 Cr-V2Mo)
ASTM T9, P9
(9 Cr-I Mo)
(9 Cr-I Mo)
Stahl mit einem Cr-Gehalt von 18 bis
26 Gew.-%
26 Gew.-%
Stahl mit einem Cr-Gehalt von 18 bis
26 Gew.-%
26 Gew.-%
Stahl mit einem Cr-Gehalt von 15 bis
25 Gew.-%
25 Gew.-%
Stahl mit einem Cr-Gehalt von 15 bis
23 Gew.-%
Zur Vermeidung von Schweißmetallrissen auf Grund einer Vergrößerung des Kistallkorns ist es erfindungsgemäß
vorteilhaft, den ersten Schweißstab mit Nb. Al
und Ti zu legieren. Die zweckmäßigen Gehalte an diesen Zuschlägen liegen dabei für Nb im Bereich von
0,01-1,0 Gew.-%, für Al im Bereich von 0,01-0,05 Gew.-% und für Ti im Bereich von 0,005 - 0,05 Gew.-%.
Nach dem Schweißen der ersten Schicht erfolgt je nach dem Cr-Gehalt (x Gew.-%) und dem Mo-Gehalt (y
Gew.-%) des Grundmetalls das Schweißen der zweiten Schicht erfindungsgemäß unter Verwendung eines
Molybdän- oder Chrom-Molybdän-Stahls mit 0-0,3 χ Gew.-% Cr und 0,4 y—1,4 y Gew.-% Mo (im folgenden
einfach als zweiter Schweißstab bezeichnet). Die Auswahl des Cr- und Mo-Gehalts des zweiten
Schweißstabs in Abhängigkeit vom Cr- und Mo-Gehalt des erwähnten Grundmetalls erfolgt aus dem Grund, die
Cr- und Mo-Konzentration in der zweiten Schicht nach Beendigung des Schweißens praktisch auf dem gleichen
Wert wie die entsprechenden Konzentrationen des Grundmetalls zu halten. Durch entsprechende Wahl des
zweiten Schweißstabs kann eine zufriedenstellende zweite Schicht der Schweißzone erreicht werden.
Hierbei kann bei einem Grundmetall in Form von Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10 in
optimaler Weise ein Schweißstab aus Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung EKbMo26DIN8575 (Cr Ui Mo), für
einen Cr-Mo-Stahl der ASTM-Bezeichnung T5, P5 ein solcher aus Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung
EKbMo26DlN8575 (Cr-V3 Mo) oder aus Cr-Mo-Stahl mit 0,25 Gew.-% Cr und 0,5 Gew.-°/o Mo (V« Cr-1/2
Mo) und im Fall eines Grundmetalls aus Cr-Mo-Stahl der ASTM-Bezeichnung T9, P9 ein Schweißstab aus
Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10 verwendet werden.
Nach Beendigung des Schweißens der ersten und der zweiten Schicht wird die Schweißstelle schließlich mit
dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt, worauf das erfindungsgemäße Schweißverfahren
abgeschlossen ist.
Wie aus der vorstehenden Beschreibung hervorgeht, wird beim erfindungsgemäßen Schweißverfahren die
beschichtete Seite eines beschichteten Stahls zunächst mit einem ferritischen Stahl mit hohem Chromgehalt,
sodann mit einem Molybdän- oder Chrom-Molybdän-Stahl mit dem Grundmetall entsprechendem Cr- und
Mo-Gehalt und schließlich mit dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetali geschweißt. Dieses Verfahren
bietet die folgenden Vorteile:
1. Da die erste Schicht der Schweißzone mit einem ferritischen Schweißstab gebildet wird, kann das
Auftreten von Spannungskorrosionsrissen oder -brüchen und/oder von thermischer Ermüdung der
Schicht gesteuert werden.
2. Da die zweite Schicht der Schweißzone bezüglich des Cr- und Mo-Gehalts praktisch auf den gleichen
Werten wie beim Grundmetall gehalten wird, bildet sich überhaupt keine entkohlte Schicht, wie dies
beim Schweißen mit unterschiedlichen Werkstoffen der Fall ist, so daß auch keine Verschlechterung
der Schweißzone infolge einer solchen Entkohlung auftritt.
3. Diese zweite Schicht der Schweißzone ist frei von Wasserstoffangriff.
Da beim erfindungsgemäßen Schweißverfahren die Zusammensetzung von der zweiten Schicht der
Schweißzone an praktisch auf den gleichen Werten wie beim Grundmetall gehalten werden kann, besitzt die
Schweißzone nicht nur verschiedene Eigenschaften, welche den dem beschichteten Stahl innewohnenden
Eigenschaften entsprechen (z. B. ausgezeichnete Sulfidbeständigkeit unter hoher Temperatur und hohem
Druck usw.), sondern auch eine zufriedenstellende mechanische Festigkeit.
Im folgenden ist die Erfindung an Hand von Beispielen näher beschrieben.
Das Stoß- oder Stumpfschweißen eines durch Diffusionsbeschichtung mit Aluminium hergestellten,
beschichteten Stahlrohrs (Grundmetall Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10, IV2 B, Sch 80) wurde
einmal nach dem erfindungsgemäßen Verfahren und einmal nach dem Verfahren gemäß der japanischen
Patentveröffentlichung Nr. 36814/1973 durchgeführt, wobei die Korrosionstiefe auf Grund sulfidischer
Korrosion jeder Schweißzone verglichen wurde. Die Messungen der Korrosionstiefe erfolgten, nachdem eine
Probe 100 h lang in einem 100%igen HjS-Gas bei einer Temperatur von 6000C belassen worden war. Die Art
der bei beiden Schweißverfahren angewandten Schweißstäbe und die Ergebnisse der Korrosionstiefenmessung
sind in der folgenden Tabelle 1 aufgeführt.
Tabelle 1 | Verfahren nach | Verfahren nach |
der Erfindung | JP-PS Nr. 36814/ | |
1973 | ||
23 Cr-Stahl | Austenitischer | |
Erster | rostfreier Stahl | |
Schweißstab | (D 309-16) | |
Cr-Mo-Stahl | Reines Eisen | |
Zweiter | der DIN-Be | |
Schweißstab | zeichnung | |
EKbMo26 | ||
DIN 8575 | ||
Gleicher | Gleicher Werkstoff | |
Dritter | Werkstoff wie | wie Grundmetall |
Schweißstab | Grundmetall | |
0,10 mm | 0,26 mm | |
Korrosions | ||
tiefe | ||
Wie aus der obigen Tabelle ersichtlich ist, besitzt die
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erzielte Schweißzone eine ausgezeichnete Korrosionsbeständigkeit.
Hierbei besaß die erste Schicht der SchweiBzone einen hohen Chromgehalt, weil sie durch einen 23
Cr-Stahl gebildet worden war. Eine Untersuchung auf eine Härtezunahme der Schweißzone auf Grund einer
Versprödung bei 474° C ergab jedoch keine derartige Härtezunahme. Hierdurch wird belegt, daß selbst bei
Verwendung eines Stahls mit hohem Chromgehalt beim erfindungsgemäßen Verfahren keine Gefahr für eine
Versprödung besteht.
Nach dem Schweißen der beschichteten Seite eines durch Aufbringen einer Diffusionsbeschichtung aus
Aluminium hergestellten, beschichteten Stahlstücks (Grundmetall: Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10
CrMo9 10, STPA-24) zunächst mit 23 Cr-Stahl und sodann mit Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung
EKbMo26DIN8575 bzw. Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10 als zweiter Schweißstab wurde
die Zusammensetzung der jeweiligen zweiten Schichten mit Hilfe eines Elektronensonden-Mikroanalysiergeräts
untersucht. Die Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle 2 aufgeführt.
Zweiter Schweißstab | Zusammensetzung der Schweißzone |
Mo |
(Gew.-%) | etwa 0,15 | |
Cr | etwa 0,55 | |
Reines Eisen | 3,8-4,5 | etwa 0,90 |
Cr-Mo-Stahl der DIN- Bezeichnung EKbMo26 DIN 8575 |
2,6-2,7 | |
Cr-Mo-Stahl der DIN- Bezeichnung 10 CrMo9 10 |
4,1-4,9 | |
Aus der vorstehenden Tabelle ist ersichtlich, daß die Zusammensetzung der Schweißzone bei Verwendung
von Cr-Mo-Stahl als zweiter Schweißstab der Zusammensetzung des Grundmetalls am nächsten kam.
Anschließend wurden zwei Proben, bei denen die zweite Schicht der Schweißzone auf beschriebene
Weise mit Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung EKbMo26DIN8575 bzw. mit Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung
10 CrMo9 10 gebildet worden war, mit dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt,
wodurch die dritte Schicht der Schweißzone gebildet wurde. Hierauf wurde der Bereich in der Nähe der
Grenzschichten zwischen der zweiten und der dritten Schicht bei jeder Probe mittels eines Mikroskops
untersucht Die beiliegende Zeichnung zeigt Mikrophotographien des Bereichs in der Nähe dieser Grenzschichten,
wobei Fig. 1 den Fall der Verwendung von
Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung EKbMo26DIN8575 und Fig.2 die Verwendung von Cr-Mo-Stahl der
DIN-Bezeichnung 10 CrMo910 veranschaulicht
Gemäß Fig.2 konnte deutlich die Bildung einer
entkohlten Schicht infolge des Unterschieds im Cr-Gehalt zwischen der zweiten und der dritten Schicht
beobachtet werden, während diese Erscheinung bei der
Probe gemäß F i g. 2 nicht auftrat. Hierdurch wird belegt, daß die Bildung einer entkohlten Schicht durch
entsprechende Wahl des zweiten Schweißstabs verhindert werden kann, wobei im Fall von Cr-Mo-Stahl der
DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10 als Grundmetall ein Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung EK.bMo26DIN8575
zweckmäßig als zweiter Schweißstab bzw. Schweißstab für die zweite Schweißschicht eingesetzt werden kann.
Zusammenfassend wird mit der Erfindung also ein Stumpfschweißverfahren für einen durch Diffusionsbeschichtung
mit Aluminium oder Chrom auf der
Oberfläche eines Chrom-Molybdän-Stahls als Grundmetall beschichteten Stahl geschaffen, bei dem zunächst
die diffusionsbeschichtete Seite des beschichteten Stahls mit einem ferrilischen Stahl mit hohem Chromgehalt,
sodann mit einem auf der Grundlage des Chrom- und Molybdängehalts des Grundmetalls ausgewählten Molybdän-
oder Chrom-Molybdän-Stahl und zuletzt mit dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt
wird. Auf diese Weise können verschiedene der normalerweise in der Schweißzone auftretende
Nachteile und Mangel vermieden werden.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Verfahren 2um Mehrschichten-Stumpfschweißen eines durch Diffusionsbeschichten mit Aluminium
oder Chrom auf einem Chrom-Molybdän-Stahl als dem Grundmetall hergestellten beschichteten
Stahls, dadurch gekennzeichnet, daß zunächst die beschichtete Seite des Stahls mit einem
ferritischen rostfreien Stahl mit einem Chromgehalt im Bereich von 15-26 Gew.-% unter Bildung einer
ersten Schicht geschweißt wird, daß der Stahl sodann unter Bildung einer zweiten Schicht mit
einem niedriglegierten Stahl mit einem Chromgehalt im Bereich von 0-03 * Gew.-% und einem
Molybdängehalt im Bereich von 0,4 y— 1,4 jOew.-%
(wobei χ und y den Chromgehalt bzw. den Molybdängehalt des Gmndmetalls in Gew.-%
bedeuten) geschweißt wird und daß der Stahl schließlich unter Bildung einer dritten Schicht mit
dem gleichen Werkstoff wie das Grundmetall geschweißt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der als Schweißstab für die Bildung der
ersten Schicht verwendete ferritische rostfreie Stahl 0,01-1,0 Gew.-% Nb, 0,01-0,05 Gew.-% Al und 2-,
0,005 - 0,05 Gew.-% Ti enthält.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Grundmetall des beschichteten
Stahls ein Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10 ist und daß als Schweißstab zur Bildung jo
der ersten Schicht ein solcher aus ferritischem rostfreien Stahl mit einem Chromgehalt von 18 — 26
Gew.-% und als Schweißstab für die zweite Schicht ein solcher aus Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung
EKbMo26 DIN 8575 verwendet wird. r,
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Grundmetall des beschichteten
Stahls ein Cr-Mo-Stahl der ASTM-Bezeichnung T5, P5 ist und daß als Schweißstab für die erste Schicht
ein solcher aus einem ferritischen rostfreien Stahl mit einem Chromgehalt von 17—25 Gew.-°/o und als
Schweißstab für die zweite Schicht ein solcher aus einem Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung EKbMo
26DIN8575 oder Cr-Mo-Stahl der ASTM-Bezeichnung Tl 1, Pl 1 verwendet wird. v>
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Grundmetall des beschichteten
Stahls ein Cr-Mo-Stahl der ASTM-Bezeichnung T9, P9 ist und daß als Schweißstab für die erste Schicht
ein solcher aus einem ferritischen rostfreien Stahl w mit einem Chromgehalt von 15 — 23 Gew.-°/o und als
Schweißstab für die zweite Schicht ein solcher aus Cr-Mo-Stahl der DIN-Bezeichnung 10 CrMo9 10
verwendet wird.
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Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
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Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4049186A (en) * | 1976-10-20 | 1977-09-20 | General Electric Company | Process for reducing stress corrosion in a weld by applying an overlay weld |
JPS5589630A (en) * | 1978-12-26 | 1980-07-07 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Heater |
DE3001564A1 (de) * | 1980-01-17 | 1981-07-23 | Klöckner-Humboldt-Deutz AG, 5000 Köln | Einrichtung zum beheizen einer bedienungskabine |
JPS59159294A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 管外周面肉盛溶接による残留応力の改善方法 |
FR2609659B1 (fr) * | 1987-01-20 | 1993-09-17 | Framatome Sa | Procede de soudage semi-automatique commande a distance de deux pieces symetriques de revolution |
JPH0363408U (de) * | 1989-10-23 | 1991-06-20 | ||
JPH0492417U (de) * | 1990-12-28 | 1992-08-12 | ||
JPH0492418U (de) * | 1990-12-28 | 1992-08-12 | ||
US5474226A (en) * | 1994-06-08 | 1995-12-12 | Orbit Technologies, Inc. | Projectile welding |
FR2973723B1 (fr) * | 2011-04-06 | 2013-05-10 | Alstom Hydro France | Procede de soudage et organe de machine hydraulique fabrique au moyen d'un tel procede |
CN103231148A (zh) * | 2013-05-03 | 2013-08-07 | 胜利油田金岛工程安装有限责任公司 | 内衬玻璃防腐钢管管端预防腐处理方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2054939A (en) * | 1936-05-25 | 1936-09-22 | Smith Corp A O | Method of fabricating alloy lined pressure vessels |
US2815436A (en) * | 1955-06-21 | 1957-12-03 | Standard Oil Co | Welding aluminum clad steel |
US2879376A (en) * | 1958-04-10 | 1959-03-24 | Lukens Steel Co | Method of welding clad metal plates |
US3135047A (en) * | 1959-11-06 | 1964-06-02 | Standard Oil Co | Method of welding |
BE622068A (de) * | 1965-06-17 |
-
1974
- 1974-07-22 JP JP49083243A patent/JPS5112348A/ja active Granted
-
1975
- 1975-07-07 US US05/593,209 patent/US3958743A/en not_active Expired - Lifetime
- 1975-07-08 GB GB2872075A patent/GB1465238A/en not_active Expired
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- 1975-07-22 FR FR7522896A patent/FR2279510A1/fr active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1044518B (it) | 1980-03-31 |
DE2532744C3 (de) | 1981-07-30 |
US3958743A (en) | 1976-05-25 |
JPS5211943B2 (de) | 1977-04-04 |
FR2279510A1 (fr) | 1976-02-20 |
DE2532744A1 (de) | 1976-02-12 |
GB1465238A (en) | 1977-02-23 |
JPS5112348A (en) | 1976-01-30 |
FR2279510B1 (de) | 1977-12-09 |
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---|---|---|
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
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OGA | New person/name/address of the applicant | ||
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