DE2516591A1 - Gaskaeltemaschine - Google Patents
GaskaeltemaschineInfo
- Publication number
- DE2516591A1 DE2516591A1 DE19752516591 DE2516591A DE2516591A1 DE 2516591 A1 DE2516591 A1 DE 2516591A1 DE 19752516591 DE19752516591 DE 19752516591 DE 2516591 A DE2516591 A DE 2516591A DE 2516591 A1 DE2516591 A1 DE 2516591A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- working medium
- piston
- space
- displacer
- volume
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Ceased
Links
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 31
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 31
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 24
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 1
- 230000010358 mechanical oscillation Effects 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K33/00—Motors with reciprocating, oscillating or vibrating magnet, armature or coil system
- H02K33/18—Motors with reciprocating, oscillating or vibrating magnet, armature or coil system with coil systems moving upon intermittent or reversed energisation thereof by interaction with a fixed field system, e.g. permanent magnets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/14—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the cycle used, e.g. Stirling cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2225/00—Synthetic polymers, e.g. plastics; Rubber
- F05C2225/08—Thermoplastics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/001—Gas cycle refrigeration machines with a linear configuration or a linear motor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Electromagnetic Pumps, Or The Like (AREA)
- Compressor (AREA)
- Reciprocating, Oscillating Or Vibrating Motors (AREA)
Description
PHN.7518
WIJ/AvdV j)r. ρc<!·.τ* ί{.'Ί·»1« 28.2.75
AkU Ν*,; ί'Η λ/ "7- < c 2516531
"Gaskältemaschine" .
Die Erfindung bezieht sich auf eine Gaskältemaschine mit einem innerhalb mindestens eines Zylindersgebildeten
Arbeitsraum, in dem ein Arbeitsmedium einen
thermodynamischen Kreislauf durchläuft, welcher Raum einen Kompressionsraum im Betrieb höherer mittlerer
Temperatur und einen Expansion.sraum im Betrieb niedrigerer.'
mittlerer Temperatur enthält, die über Wärmeaustauscher, unter denen einen Regenerator, miteinander verbunden sind,
wobei im Betrieb ein mit einem Antrieb gekuppelter Kolben mit seiner Arbeitsoberfläche das Volumen des
5098 45/03&6
-2- ' PHN.7518
28.2.75
Kompressionsraumes zum Erzeugen von Druckänderungen im Arbeitsmedium ändert und ein gegenüber dem Kolben
phasenverschoben hin- und her bewegbarer Verdränger mit der einen Arbeitsoberfläche das Volumen des
Expansionsraums und mit der anderen Arbeitsoberfläche das Volumen des Kompressionsraums in bezug auf die
Druckänderungen ändert.
Eine derartige Kältemaschine ist aus dem Artikal "Free displacer refrigeration" (Advances in
Cryogenic Engineering, Heft 14, 1968, Seiten 36I-369;
Plenum Press - New York 19^9) bekannt.
Bei dieser bekannten auf dem Stirling-Zyklus
herrührende Maschine wird der Verdränger vom Arbeitsmedium selbst und zwar unter Anwendung des Strömungsverlustes dieses Mediums im Regenerator angetrieben.
Der Regenerator kann innerhalb oder ausserhalb des Verdrängers angeordnet sein. Meistens besteht der
Regenerator aus einer in ein Gehäuse aufgenommenen Füllmasse aus gasdurchlässigem Material (Metallgazenschichten;
Bleikügelchen usw.). Der Regenerator kann jedoch auch durch eine ringförmigen Spalt zwischen
dem Verdränger und der umgebenden Zylinderwand (französische Patentschrift 2.074.337 bzw.
kanadische Patentschrift 921.71^) oder durch eine
Parallelschaltung eines normalen Hauptregenerators
5098Α5/Ό356
-3- PHN.7518
28.2.75
und eines Spalt-Hilfsregenerators, wie dies in der
deutschen Patentanmeldung P 2442 556.7 vorgeschlagen
ist, gebildet werden.
Ausser einem Regenerator enthält die
Stirling-Kältemaschine noch weitere Wärmeaustauscher:
einen sogenannten "Gefrierer" zwischen dem Expansionsraum und dem Regenerator, d.h. einen Wärmeaustauscher,
in dem expandiertes Arbeitsmedium einem zu kühlenden Gegenstand Wärme entziehen kann, während meistens auch
'zwischen dem Kompressionsraum und dem Regenerator ein
Kühler vorhanden ist, in dem dem Arbeitsmedium
.Kompressionswärme entnommen werden kann.
Der grosse Vorteil dieser bekannten Kältemaschine ist ihre verhältnismässige Einfachheit durch
das Fehlen mechanischer Antriebsvorkehrungen beim Verdränger. Beim Bestreben weiterer Vereinfachung
und Miniaturisierung, Vergrösserung der Betriebssicherheit
und Lebensdauer, Verringerung der mechanischen Schwingungen und des Geräuschpegels sowie bei den
Versuchen, den Gesteh*ungspreis herabzusetzen, bildet
der Antrieb des Kofübens ein wesentlicher Faktor.
Es wurden mehrere Versuche gemacht, den drehenden Antrieb, wobei ein Elektromotor über einen
Kurbel-/Triebstangenmechanismus den Kolben antreibt, durch ein einfacheres und preisgünstigeres System zu
ersetzen.
509845/Ό356
-k- . PHN.7518
28.2.75
So ist es beispielsweise aus den
U.S. Patentschriften 3.220.201 und 3.765.187 bekannt,
bei Stirling-Kältemaschinen ein lineares elektro- . magnetisches Getriebe ("direct linear electromagnetic
actuator"; "solenoid drive linear motor") zu verwenden, wobei ein Anker aus weichmagnetischem Material (Weicheisen)
hin- und herbewegt wird und zwar unter dem Einfluss des von einem Elektromagneten erzeugten magnetischen
Wechselfeldes. Eine tatsächliche Konstruktionsvereinfachung und Gestehungspreisherabsetzung der
Kältemaschine ergibt dies jedoch nicht.
Der elektromagnetische Antrieb (Linearmotor)" weist ausserdem den bekannten Nachteil auf, dass
wegen der einander anziehenden Magneten des Ständers und des Ankers und der unvermeidlichen Toleranzen in
der Zentrierung des beweglichen Teils der Maschine Querkräfte auftreten, die. zu grossen Reibungsverlusten
schnellem Verschleiss, Geräusch und mechanischen Schwingungen führen.
Damit die Trägheitskräfte des bewegenden
Teils ausgewuchtet werden, werden Spiralfedern verwendet. Wegen der insgesamt grossen Masse des Weicheisenankers,
des Kolbens und der Verbindungsstange müssen die Spiralfedern ziemlich schwer ausgebildet sein und müssen
eine grosse Starrheit aufweisen. Die Federkennlinie
5098Α5/Ό356
-5- PHN.7518
28.2.75 λ
ändert sich im Laufe der Zeit und dadurch die Wirkungskraft
der Maschine. Dies erfordert eine periodische Erneuerung der Federn.
Die vorliegende Erfindung bezweckt nun, eine Kältemaschine der obengenannten Art zu schaffen,
die durch Anwendung eines einfachen Kolbenantriebs eine sehr grosse allgemeine konstruktive Einfachheit, sehr
geringe Abmessungen und. einen sehr niedrigen Gestehungspreis aufweist, zusammen mit einer langen Lebensdauer,
einer grossen Betriebssicherheit, einem niedrigen Geräuschpegel und minimalen mechanischen Schwingungen.
Die erfindungsgemässe Kältemaschine weist
das Kennzeichen auf, dass der Kolben einen elektrodynamischen Antrieb aufweist mit einer mit dem Kolben
gekuppelten und im Be.trieb mit einem Wechselstrom mit einer Frequenz f gespeisten Ankerspule, die in einem
von einem Magnetkreis erzeugten Dauermagnetfeld unter dem Einfluss auf die Ankerspule ausgeübter Lorentz-Kräfte
hin- und herbeweglich ist, wobei das System aus Kolben/ Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium im Betrieb mit
einer im wesentlichen der Frequenz f entsprechenden Resonanzfrequenz f schwingt, die der nachfolgenden
Beziehung entspricht:
S2 ■ | ' Pm | e | + | η |
V
W. 1 |
1 | V | i=1 |
T
W. 1 |
||
• e |
509845/03 5 6
-6- PHN.7518
28.2.75
2516531
in der
S = Arbeitsoberfläche des Kolbens
P = mittlerer Arbeitsmediumdruck im Arbeitsraum der m
Maschine
M = Gesamtmasse des Kolben/Ankerspulengefüges T = Umgebungstemperatur in "Kelvin
M = Gesamtmasse des Kolben/Ankerspulengefüges T = Umgebungstemperatur in "Kelvin
36 _ / P\ _ spezifische Wärme bei konstantem Druck ,
C C C
ν spezifische Wärme bei konstantem Volumen Arbeitsmediums im Kompressionsraum
V = Volumen des Konipressionsraumes
T = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin des Arbeitsmediums in Kompressionsraum
<*r>
_ / p_\ _. spezifische Wärme bei konstantem Druck
β CG
V spezifische Wärme bei konstantem Volumen des Arbeitsmediums im Expansionsraum
V = Volumen des Expansionsraums
T = mittlere Betriebstemperatur in 0KeIvIn des
Arbeitsmediums im Expansionsraum
V = Arbeitsvolumen des i Wärmeaustauschers
w.
T = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin des
Arbeitsmediums im i Wärmeaustauscher η = Gesamtanzahl Wärmeaustauscher.
Auf diese Weise ist eine äusserst einfache und gedrängte und daher sehr interessante preisgünstige
Verdrängerkältemaschine erhalten worden, wobei das Arbeitsmedium ausser dem thermodynamischen Kreislauf
50984 5/0356
-7- . PHN.7518
28.2.75
die wichtige Punktion eines Federelementes erfüllt, das für die gegebene Masse des Kolben/Ankerspulengefüges
die Resonanzfrequenz des Systems bestimmt. Auf diese Weise ist ein spezielles mechanisches Federsystem
mit grosser Starrheit mit all den Komplikationen und gestehungspreiserhöhenden Effekten nicht notwendig.
Das es übrigens nützlich ist oder nützlich sein kann, eine sehr schlaffe Stützfeder zu verwenden, damit der
Ruhezustand des Kolbens fixiert wird, ist Punkt zwei. Eine derartige schlaffe Feder hat auf die Resonanzfrequenz
des Systems des Kolben/Ankerspulengefüges und Arbeitsmediums px^aktisch keinen Einfluss.
Die erfindungsgemässe Kältemaschine bietet
weiter den Vorteil, dass die Resonanzfrequenz leicht und schnell durch Änderung des mittleren Arbeitsmediumdruckes
und/oder- des Basisvolumens des Arbeitsraumes eingestellt werden kann.
Die Ankerspule ist im wesentlichen nichts anderes als ein auf einem Leichtgewichtsröhrchen
(beispielsweise aus Hartpapier) gewickelter dünner elektrischer Stromdraht. Im Hinblick auf die geringe
Masse der Ankerspule sind die dabei auftretenden Massenträgheitskräfte gering.
Es sei bemerkt, dass es bereits lange Zeit bekannt ist (siehe beispielsweise die deutsche
509845/TD356
-8- ' PHN.7518
28.2.75
Auslegeschrift 1.139·575)» den. Kompressor eines
Haushaltkompressionskühlschrankes elektrodynamisch anzutreiben. Dabei ist jedoch der aus dem Kolben
und der Ankerspule bestehende bewegliche Teil mit einem mechanischen Federsystem gekuppelt, damit eine
Resonanzfrequenz verwirklicht wird, die der Frequenz des Wechselstromes, mit dem die Ankerspule gespeist
wird, nahezu entspricht. Wie bereits obenstehend bemerkt, bringt ein mechanisches Federsystem jedoch
viele technische Komplikationen mit sich und dies wirkt zu sehr gestehungspreiserhöhend. Di.e Federn
müssen ziemlich schwer ausgebildet sein und eine grössere Starrheit aufweisen, damit sie der Resonanzforderung
des Systems entsprechen können. Damit grosse Reibungsverluste vermieden werden, müssen die Federn
dem Kolben eine einwandfreie Geradeführung erteilen und vorzugsweise für eine zentrisch angreifende Federkraft
sorgen. Dadurch, dass die Federkennlinie im Laufe der Zeit sich ändert und· damit der Wirkungsgrad
des Kühlschrankes, muss das Federsystem nach gewisser
Zeit ersetzt werden bzw. man muss sich mit einem Kühlschrank mit einer verhältnismässig kurzen wirksamen
Lebensdauer abfinden.
Bei der erfindungsgemässen Gaskältemaschine
dagegen sind die beschriebenen Nachteile dadurch vermieden worden, dass das Arbeitsmedium selbst als
509845/0356
-9- ' PHN.7518
28.2.75
Federsystem angewandt wird, so dass ein mechanisches
Federsystem im Grunde nicht notwendig ist. Daran liegt die nachfolgende Erkenntnis zugrunde. Beim elektrodynamisch angetriebenen Haushaltkühlschrankkompressor
mit dem Ein- und Auslassventil für das Kühlmittel, (beispielsweise Freon), muss der Kolben beim
Kompressionshub zu einem bestimmten Augenblick kinetische Energie abgeben um abgegremst zu werden.
In dem Augenblick, wo dies erfolgen muss, ist jedoch das Auslassventil des Kompressors geöffnet und der
Druck im Arbeitsraum des Kompressors bleibt konstant, so dass der Kolben seine kinetische Energie nicht
dem Kühlmittel konstanten Drucks abgeben kann. Zum Bremsen sorgt in diesem Fall das mechanische
Federsystem. Bei der erfindungsgemässen Gaskältemaschine ändert jedoch der Kolben das Volumen des
geschlossenen Arbeitsraumes, in dem sich eine konstante Gewichtsmenge Arbeitsmedium befindet. Beim Kompressionshub des Kolbens nimmt der Arbeitsmediumdruck- immer
zu und im Grunde gibt es also die Möglichkeit, den Kolben auf dem Arbeitsmedium abbremsen zu lassen.
Dadurch, dass die gegebene Beziehung erfüllt wird, erfolgt dies tatsächlich auf eine derartige Weise,
- dass das Arbeitsmedium den federnden Teil des aus Kolben/Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium bestehenden
509845/0356
-10-. PHN.7518
28.2.75
auf die Wechselstromfrequenz der Ankerspule abgestimmten Resonanzsystems bildet.
Bei der erfindungsgemässen Gaskältemaschine schwingt das System aus Kolben/Ankerspulengefüge und
Arbeitsmedium mit einer gut definierten und in der Zeit sehr konstanten Frequenz. Die Frequenz des Wechselstromes,
mit dem die Spule gespeist w,ird (Speisung beispielsweise aus dem öffentlichen elektrischen
Versorgungsnetz), ist in der Praxis ja kaum Schwankungen
ausgesetzt. Dies bedeutet, dass der Kolben ständig eine rein harmonische Bewegung (Sinusform) ein und derselben
Frequenz durchführt. Dadurch ist es an sich möglich,
die durch die Kolbenbewegung hervorgerufene mechanische
Schwingungsamplitude der Maschine auf einfache Weise auszugleichen. Die Bewegung des Verdrängers spielt
jedoch auch eine Rolle. Bei der aus dem genannten Artikel "free displacer refrigeration" bekannten
Kältemaschine machtder Verdränger keine harmonische Bewegung: der Hub wird dadurch begrenzt, dass der
Verdränger gegen Zylinderwandteile schlägt. Eine derartige Bewegung, die mit dem Namen "Rechtecksinus"
bezeichnet wird, enthält beil Analyse ausser einer Grundharmonischen eine Vielzahl höherer harmonischer
Schwingungen, die nicht oder kaum auszugleichende mechanische Schwingungen der Maschine herbeiführen.
509845/0356
-11- PHN.7518
28.2.75
Die Maschine erzeugt dadurch viel Lärm. Das Schlagen des Verdrängers gegen die Zylinderwandteile macht
es ausserdem unmöglich, die Maschine mit einer hohen Drehzahl anzutreiben, was bedeutet, dass nur
niedrige spezifische Kühlleistungen (Anzahl Watt pro
Volumeneinheit der Maschine) verwirklichbar sind.
Bei der erfindungsgemässen Gaskältemaschine sind diese Nachteile dadurch vermieden worden, dass
mindestens ein mit dem Verdränger zusammenarbeitendes federndes Element als verdrängerhubbegrenzendes Mittel
vorhanden ist, wobei das Fedorelement und der Verdränger eine derartige Federkonstante bzw. Masse aufweisen,
dass das System aus Federelement und Verdränger eine Resonanzfrequenz f.. aufweist, die über der Resonanzfrequenz
f des Systems auf Kolben/Ankerspulengefüge
und Arbeitsmedium liegt.
Auf diese Weise ist erreicht worden, dass auch der Verdränger eine rein harmonische Bewegung
macht mit derselben Frequenz wie die Frequenz, mit der der Kolben hin- und herbewegt, jedoch untereinander
phasenverschoben und zwar wegen des Anstosses des Verdrängers durch das Arbeitsmedium. Da die Summe
der beiden harmonischen Bewegungen wieder eine harmonische Bewegung ergibt, ist es nun möglich geworden,
die durch die Kolben- und Verdrängerbewegung
509845/03 56
-12- PHN.7518
28.2.75
251659V
hervorgerufene mechanische Schwingungsamplitude der Maschine auf einfache Weise mit Hilfe der
bekannten passiven Schwingungsdämpfer völlig . aufzuheben.
Weil dafür gesorgt wird, dass die Resonanzfrequenz f1 des Systems aus Federelement und Verdränger
höher ist als die Resonanzfrequenz f des Systems aus Kolben/Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium, ist erreicht,
dass die Volumenänderung des Expansionsraumes gegenüber der Druckänderung in diesem Raum voreilt, so dass im
Expansionsraum Kälte erzeugt wird (ψ pd V positiv) und über den Gefrierer der Umgebung bzw. einem zu
kühlenden Gegenstand Wärme entnommen werden kann.
Bei einer günstigen Ausfuhrungsform der
erfindungsgemässen Gaskältemaschine ist die Resonanzfrequenz f1 um mindestens 20 $ grosser als die Resonanzfrequenz
f. '
Es hat sich herausgestellt, dass also auf optimale Weise Kälte erzeugt werden kann.
Es ist möglich, den Hub des Verdrängers dadurch zu begrenzen, dass im Expansionsraum und/oder
Kompressionsraum ein Federelement angeordnet wird. In beiden Fällen bringt dies jedoch den Nachteil
mit sich, dass ein schädlicher Raum gebildet wird. Namentlich für den Expansionsraum mit im Betrieb
50984 5/0356
-13-' PHN.7518
28.2.75
niedriger Temperatur und mit dem Arbeitsmedium grosser Dichte bedeutet dies ein kleines Maximum/
Minimumdruckverhältnis und daher eine geringe Kälteerzeugung.
Damit dieser Nachteil aufgehoben wird, wird eine weitere günstige Ausführungsform der
erfindungsgemassen Gaskältemaschine dadurch gekennzeichnet,
dass das Federelement in einem zwischen dem Expansions- und Kompressionsraum liegenden Zwischenraum
angeordnet ist, der durch zusammenarbeitende Wandteile des Verdrängers und Zylinders gebildet ist.
Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden im folgenden
näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 einen !Längsschnitt durch eine Gaskältemaschine,
Fig. 2 einen Längsschnitt durch eine Gaskältemaschine, wobei an der oberen und unteren
Seite des Verdrängers mit dem Verdränger zusammenarbeitende Federelemente vorhanden sind und der
Kolben zur Festlegung seiner Mittelstellung mit einer sehr schlaffen Stützfeder versehen ist.
Fig. 3 einen Längsschnitt durch eine Gaskältemaschine, wobei der Verdränger nur an der
Unterseite ein zusammenarbeites Federelement aufweist.
509845/0356
-I2*- · PHN. 7518
28.2.75
Fig. 4 und 5 einen Schnitt durch
Gaskältemaschinen, wobei ein mit dem Verdränger Zusammenarbeites Federelement zwischen der zusammenarbeitenden
Verdränger-' und Zylinderwand vorhanden ist.
In Fig. 1 ist mit dem Bezugszeichen 1 ein Zylinder bezeichnet, in dem ein Kolben 2 und ein
freier Verdränger 3 phasenverschoben hin- und herbeweglich sind. Zwischen der Arbeitsoberfläche 2a des
Kolbens 2 und der Arbeitsoberfläche 3a des Verdrängers
befindet sich ein Kompressionsraum h mit einem darin
angeordneten Kühler 5· Der Verdränger 3 grenzt mit der "oberen Arbeitsoberfläche 3b an einen Expansionsraum 6,
der mit dem Kompressionsraum k den Arbeitsraum bildet. Im Verdränger 3 ist ein Regenerator 7 angeordnet,
der an der Unterseite für Arbeitsmedium über eine zentrale Bohrung 8 und an der Oberseite über eine
zentrale Bohrung 9 und radiale Strömungskanäle 10 zugänglich ist. Die Maschine ist mit einem Gefrierer
als Wärmeaustauscher für den Wärmeaustausch zwischen expandiertem kaltem Arbeitsmedium und dem zu kühlenden
Gegenstand versehen.
Zwischen dem Kolben 2 und der Wand des Zylinders 1 sind Dichtungen 12 und 13 vorhanden und
zwischen dem Verdränger 3 und dem Zylinder Dichtungen 14 und 15·
509845/0356
-15- PHN.7518
28.2.75
Wenn im Betrieb der Kolben 2 und der Verdränger 3 phasenverschoben gegenübereinander
bewegen, wird ein Arbeitsmedium (beispielsweise Helium oder Wasserstoff) im Arbeitsraum der
Maschine wechselweise komprimiert und expandert, wobei infolge der Expansion Kälte erzeugt wird.
Die Erklärung für die Kälteerzeugung lässt sich im genannten Artikel "Free displacei" refrigeration"
(Advances in cryogenic engineering, Heft 14, 19^8,
Seiten 361-369) finden. Die Kompression des Arbeitsmediums erfolgt wenn dieses sich im wesentlichen
im Kompressionsraum h befindet. Das Arbeitsmedium
strömt nacheinander über den Kühler 5» unter Abgabe von Kompressiönswärme,durch die Bohrung 8, den Regenerator
7 > unter Abgabe von Wärme, durch die Bohrung 9 >
die radialen Strömungskanäle 10 und den Gefrierer zum Expansionsraum 6. Expansion des Arbeitsmediums
erfolgt, wenn dieses sich im wesentlichen im.Expansionsraum
6 befindet. Das Arbeitsmedium strömt dann wieder über den angegebenen Weg in umgekehrter Reihenfolge
zurück, wobei im Gefrierer 11 einem nicht dargestellten zu kühlenden Gegenstand Wärme entnommen wird, während
im Regenerator 7 die vorher gespeicherte Wärme wieder aufgenommen wird. '
509845/0356
-16- ■ PHN.7518
28.2.75
Nun folgt die Beschreibung des Kolbenantriebs. Der Kolben 2 trägt an der Unterseite
ein Leichtgewichti"öhrchen 16 aus nicht-magnetischem
und nicht-magnetisierbarem Material, wie Hartpapier oder Aluminium. Um das Röhrchen 16 ist ein elektrischer
Stromleiter zu einer Ankerspule 17 gewickelt, an die Stromzuführungsdrähte 18 und 19 angeschlossen sind,
die durch die Wand eines mit dem Zylinder 1 gasdicht verbundenen Gehäuses 20 hinausgeführt 'und dort mit
elektrischen Kontakten 21 und 22 versehen sind. Die Ankerspule 17 ist in axialer Richtung des Kolbens
hin- und herbeweglich und zwar in einem ringförmigen.
Spalt 23» in dem ein Dauermagnetfeld^herrscht,
dessen Kraftlinien sich in radialen Richtungen erstrecken und zwar quer zu der Bewegungsrichtung
der Ankerspule.
Das Dauermagnetfeld ist im vorliegenden
Fall mit Hilfe eines ringförmigen Dauermagneten Zh mit sich an der Über- und Unterseite befindlichen
Polen, einer aus Weicheisen bestehenden Ringscheibe 25» einem aus massivem Weicheisen bestehenden Zylinder
und einer aus Weicheisen bestehenden kreisförmigen Scheibe 27 erhalten worden.
Der Dauermagnet und die aus Weicheisen bestehenden Teile bilden zusammen einen geschlossenen
509845/0 356
-17- · PHN.Z7518
28.2.75
Magnetkreis, d.h., einen Kreis geschlossener magnetischer Kraftlinien. Im Betrieb sind die
Kontakte 21 und 22 an eine elektrische Wechselstromquelle (beispielsweise das öffentliche elektrische
Versorgungsnetz) mit einer Frequenz f (beispielsweise 50 Hz) angeschlossen. Auf die wechselstromführende
Ankerspule 17 werden nun unter dem Einfluss des Dauermagnetfeldes im Spalt 23 wechselweise nach oben
und nach unten gerichtete Lorentz-Kräfte ausgeübt,
wodurch das Gefüge aus Kolben 2, Büchse 16 und Ankerspule
17 ins Schwingen gerät. Dies erfolgt derart, •dass die Resonanzfrequenz des Systems, das aus" dem
beweglichen Gefüge und dem Arbeitsmedium im Arbeitsraum besteht, der Wechselstromfrequenz f wenigstens
nahezu entspricht' (eine Abweichung von 10^ ist noch
akzeptierbar).
Dabei dient das Arbeitsmedium im Arbeitsraum als Federsystem. Dem- Schwingungssystem aus Kolben/
Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium braucht der Wechselstrom über die Ankerspule 17 nur so viel Energie
zuzuführen, wie zum Ausgleichen der durch das Arbeitsmedium geleisteten Arbeit so.wie der Reibungsverluste
notwendig ist. Dass das System bei der Frequenz f schwingt ist dadurch erreicht worden, dass eine Anzahl
Maschinenparameter derart gewählt worden sind, dass die
509845/0356
-18- PHN.7518
28.2.75
nachstehende Beziehung erfüllt \tfird:
f =
M . T <- . ■==■
Darin ist:
S = Arbeitsoberfläche 2a des Kolbens 2
P = mittlerer Arbeitsmediumdruck in dem im wesentm
liehen durch den Kompressionsraum 4 und den Expansionsraum 6 gebildeten Arbeitsraum
M = Summe der Massen des Kolbens 2, der Büchse 16 und der Ankerspule 17
T = Umgebungstemperatur in °Kelvin
■Λ ι p\ _ spezifische ¥ärme bei konstantem Druck
CCC
ν spezifische Wärme bei konstantem Volumen des Arbeitsmediums im Kompressionsraum 4
V = Volumen des Kompressionsraums 4
T = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin des
Arbeitsmediums im Kompressionsraum 4
^p _ t p_\ _ spezifische Wärme bei konstantem Druck
ö C
"v e spezifische Wärme bei konstantem Volumen des Arbeitsmediums im Expansionsraum 6
V = Volumen des Expansionsraums 6
T = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin des
Arbeitsmediums im Expansionsraum 6
509845/03 5 6
-19- · PHN.7518
/ν-
T / IT
Kühler w Regenerator 7 wyGefrierer
in der
V = Arbeitsmediumvolumen des betreffenden Wärmew
.
austauschers und
T = mittlere Ar.beitsmediumtemperatür in °Kelvin
im Betrieb im betreffenden Wärmeaustauscher.
Es dürfte einleuchten, dass die Resonanzfrequenz f auf einfache Weise dadurch geändert werden
kann, dass beispielsweise der mittlere Arbeitsmediumdruck in der Maschine geändert wird.
Bei der in grossen Zügen der Fig. 1
entsprechenden Gaskältemaschine nach Fig. 2 sind für entsprechende Teile dieselben Bezugszeichen
verwendet worden. Nun ist eine sehr schlaffe Stützfeder 30 vorhanden, die für eine feste Zwischenstellung
(Ruhestellung) des Kolbens sorgt. Eine derartige Stützfeder weist gegenüber dem Arbeitsmedium
als Gasfeder eine praktisch vernachlässngbare Federkonstante auf und hat daher auf das Resonanzsystem
aus Kolben/Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium kaum einen Einfluss. Die Enden der Stützfeder 30 können
nicht seitlich weggleiten und zwar dadurch, dass sie um VorSprünge 31 und 32 liegen.
509845/0356
-20- . PHN.7518 28.2.75
Auf beiden Seiten des freien Verdrängers 3 gibt es Fedei^lemente 33 und Jk, die den Hub des
Verdrängers begrenzen. Die Federelemente 33 und 3k
und der Verdränger 3 bilden ein Masse/Federsystem, wodurch der Verdränger ebenso wie der Kolben eine rein
harmonische Bewegung mit derselben Frequenz macht wie der Kolben, jedoch gegenüber demselben phasenverschoben.
Die Federkonstanten der Federelemente 33 und 3k und die Masse des Verdrängers 3 sind derart
gewählt worden, dass die Frequenz f1, mit der dieses
System schwingen kann, höher liegt als die Resonanz- _ frequenz f des Systems aus Kolben/Ankerspulegefüge
und Arbeitsmedium. Im Betrieb mit gleichen Schwingungsfrequenzen des Kolbens 2 und des Verdrängers 3 eilt die
Volumenänderung des Expansionsraums 6 dann gegenüber
der in diesem Raum auftretenden Druckänderung vor mit der Folge, dass im Expansionsraum 6 Kälte erzeugt
wird. Eine optimale .Kälteerzeugung erfolgt, wenn fmindestens
um 20 $, vorzugsweise um etwa 30$ grosser
ist als f.
Dadurch,dass der Kolben sowie der Verdränger,
eine rein harmonische Bewegung mit in der Zeit konstanter Frequenz durchführen, ist die Summe dieser Bewegungen
wieder eine rein harmonische Bewegung mit einer konstanten Frequenz. Die durch die harmonische Kolben-
509845/0356
-21- PHN.7518
28.1.75
und Verdrängerbewegung erzeugte mechanische Schwingung
der Maschine lässt sich daher auf einfache Weise mit Hilfe allgemein bekannter nicht dargestellter passiver
Schwingungsdämpfer, wie ein Masse/Federsystem, auswuchten.
Die Gaskältemaschine nach Fig. 3 weicht von der nach Fig. 2 im wesentlichen darin ab, dass die
Federelemente 33 und "}>h durch nur ein Federelement 3^'
ersetzt worden sind, das einerseits an der Unterseite des Verdrängers 3 und andererseits an der Zylinderwand
befestigt ist. Der Vorteil dabei ist, dass nun im Expansionsraum kein schädlicher Raum gebildet wird,
der das Vorhandensein des Federelementes sonst mit sich bringen würde.
Zwar verursacht das Federsystem 3^ ' noch
einen schädlichen Raum im Kompressionsraum 4. Letzteres ist auch vermieden worden bei der Gaskältemaschine
nach den Fig. h und 5» wobei das Federelement in einem durch die zusammenarbeitende Verdrängerund
Zylinderwand gebildeten Raum angeordnet ist.
Bei der Gaskältemaschine nach Fig. h
weist der Verdränger örtlich einen kleineren Durchmesser auf, wodurch ein ringförmiger Zwischenraum hO zwischen
dem Zylinder 1 und dem Verdränger 3 gebildet ist. Die Wand des Zylinders 1 ist mit einem Vorsprung 41
versehen. Das Federelement k2 ist einerseits am Vorsprung
509845/03
-22- PHN.7518 ·
. 28.2.75
41 und andererseits an der Ringfläche 43 des
Verdrängers 3 befestigt.
Bei der Gaskältemaschine nach Fig. 5
ist der Regenerator 7 als Spaltregenerator ausgebildet. Dazu ist der aus einem die Wärme schlecht leitenden
Kunststoff hergestellte Verdränger 3 mit einem dünnen
aus rostfreiem Stahl bestehenden Mantel 50 versehen, während die Zylinderwand 1a ebenfalls aus rostfreiem
Stahl hergestellt ist.
. ' Das Arbeitsmedium auf dem Weg vom Kompressionsraum 4 zum Expansionsraum 6 strömt durch den Spalt 51
unter Abgabe von Wärme an den regenerativen Metallwänden 50 und 1a. Bei Strömung in der umgekehrten
Richtung nimmt das Arbeitsmedium die in diesen Metallwänden gespeicherte Wärme wieder auf.
Der Zylinder 1 hart ötlich einen Längsteil
mit einer kleineren Wanddicke, so dass ein Zivischenraum 52 zwischen der Zylinder- und Verdrängerwand
gebildet ist. In diesem Zwischenraum 52 befindet
sich ein Vorsprung 53 des Verdrängers 3 und ein Federelement 54, das einerseits an der Unterseite des
Vorsprunges 53 und andererseits an der Ringfläche ^3
des Zylinders 1 befestigt ist.
509845/0 356
Claims (2)
- -23- . PHN.751828.2.75PATENTANSPRÜCHE:/i . J Gaskältemaschine mit einem innerhalb mindestens eines Zylinders gebildeten Arbeitsraum,' in dem ein Arbeitsmedium einen thermodynamischen Kreislauf durchläuft, welcher Arbeitsraum einen Kompressionsraum im Betrieb höherer mittlerer Temperatur und einen Expansionsraum im Betrieb niedrigerer mittlerer Temperatur enthält, die über Wärmeaustauscher, unter denen einen Regenerator, miteinander verbunden sind, wobei im Betrieb ein mit einem Antrieb gekuppelter Kolben mit seiner Arbeitsoberfläche das Volumen des Kompressionsraumes zum Erzeugen von Druckänderungen im Arbeitsmedium ändert und ein gegenüber dem Kolben phasenverschoben hin— und herbeweglicher Verdränger mit der einen Arbeitsoberfläche das Volumen des Expansionsraumes und mit der anderen Arbeitsoberfläche das Volumen des Kompressionsraumes in Antwort auf die Druckänderungen ändert, dadurch gekennzeichnet; dass der Kolben einen elektrodynamischen Antrieb aufweist mit einer mit dem Kolben gekuppelten und im Betrieb mit einem Wechselstrom mit einer Frequenz f gespeisten Ankerspule aufweist, die in einem von einem Magnetkreis erzeugten ■Dauermagnetfeld hin- und herbeweglich ist und zwar unter dem Einfluss auf die Ankerspule ausgeübter509845/0356-2k- PHN.7518Lorentz-Kräfte, wobei das System aus Kolben/ Ankerspulengefüge und Arbeitsmedium im Betrieb mit einer in wesentlichen der Frequenz f entsprechenden Resonanzfrequenz f schwingt, die der nachfolgenden Beziehung entspricht:f =1ΣΖin derS = Arbeitsoberfläche des KolbensP = mittlerer Arbeitsmediumdruck im Arbeitsraum mder Maschine,M = Gesamtmasse des Kolben/Ankerspulengefüges T = Umgebungstemperatur in 0KeIvIn-x« _ / p\ _ spezifische Wärme bei konstantem DruckC CCν spezifische Wärme bei konstantem Volumen des Arbeitsmediums im KompressionsraumV = Volumen des KompressionsräumesT = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin desArbeitsmediums im Kompressionsraum •ν» / p\ _ spezifische Wärme bei konstantem Druck c e spezifische Wärme bei konstantem Volumen des Arbeitsmediums im ExpansionsraumV = Volumen des Expansionsräumes5098 A-5/0356-25- ' PIIN. 751 8'28.2.75T = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin des Arbeitsmediums im ExpansionsraumV = Arbeitsmediumvolumen des i Wärmeaustauschers w.
ιT = mittlere Betriebstemperatur in °Kelvin desArbeitsmediums im i Wärmeaustauscher η = Gesamtanzahl Wärmeaustauscher. - 2. 'Gaskältemaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein mit dem Verdränger zusammenarbeitendes Federelement als Verdrängerhub begrenzendes Mittel \orhanden ist, wobei das Federelement und der Verdränger eine derartige Federkonstante bzw. Masse aufweisen, dass das System aus dem Federelement und dem Verdränger eine Resonanzfrequenz f hat, die übex* der Resonanzfrequenz f des Systems aus Kolben/ AnkerspuHengefüge und Arbeitsmedium liegt. 3« Gaskältemaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Resonanzfrequenz f.. um mindestens 20$ grosser ist als die Resonanzfrquenz f. h. Gaskältemaschine nach Anspruch 2 oder 3> dadurch gekennzeichnet, dass das Federelement in einem zwischen dem Expansions- und Kompressionsraum liegenden Zwischenraum angeordnet ist, der durch zusammenarbeitende Wandteile des Verdrängers und des Zylinders gebildet ist.509845/0356Leerse-ite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL7405725.A NL156810B (nl) | 1974-04-29 | 1974-04-29 | Koudgaskoelmachine. |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2516591A1 true DE2516591A1 (de) | 1975-11-06 |
DE2516591B2 DE2516591B2 (de) | 1979-10-31 |
Family
ID=19821253
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2516591A Ceased DE2516591B2 (de) | 1974-04-29 | 1975-04-16 | Gaskältemaschine |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3991585A (de) |
JP (1) | JPS5428980B2 (de) |
AT (1) | AT333323B (de) |
BE (1) | BE828505A (de) |
BR (1) | BR7502561A (de) |
CA (1) | CA1015570A (de) |
CH (1) | CH584389A5 (de) |
DE (1) | DE2516591B2 (de) |
DK (1) | DK180975A (de) |
FR (1) | FR2269041B1 (de) |
GB (1) | GB1507291A (de) |
IN (1) | IN145340B (de) |
IT (1) | IT1037666B (de) |
NL (1) | NL156810B (de) |
SE (1) | SE421450B (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3423365A1 (de) * | 1984-06-25 | 1986-01-02 | Ricor Ltd., Kibbutz Eyn Charod | Verfahren und vorrichtung zur steuerung der passivbewegung von pneumatisch bewegten schiebern in tieftemperaturkaeltemaschinen |
DE3530000A1 (de) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Freikolbenmaschine nach dem stirlingprozess |
DE4239935A1 (de) * | 1992-09-10 | 1994-03-17 | Great Western Exportation Ag V | Maschine zur Erzeugung einer Kälteleistung |
Families Citing this family (41)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL7514182A (nl) * | 1975-12-05 | 1977-06-07 | Philips Nv | Heetgaszuigermachine. |
US4060996A (en) * | 1976-12-16 | 1977-12-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Vuilleumier cycle thermal compressor air conditioner system |
US4090859A (en) * | 1977-03-23 | 1978-05-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Dual-displacer two-stage split cycle cooler |
DE2820526C2 (de) * | 1978-05-11 | 1982-04-22 | Schneider, Christian, Dipl.-Ing., 8650 Kulmbach | Heißgas-Hubkolbenmotor mit elektromagnetisch angetriebenem Verdränger |
US4245477A (en) * | 1979-07-18 | 1981-01-20 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Internal heater module for cryogenic refrigerators and Stirling heat engines |
US4281517A (en) * | 1980-02-27 | 1981-08-04 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Single stage twin piston cryogenic refrigerator |
GB2249620B (en) * | 1981-08-19 | 1992-08-19 | British Aerospace | Cryogenic system |
US4500265A (en) * | 1983-01-28 | 1985-02-19 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Magnetically actuated compressor |
US4526008A (en) * | 1983-03-21 | 1985-07-02 | Texas Instruments Incorporated | Pneumatically controlled split cycle cooler |
US4481777A (en) * | 1983-06-17 | 1984-11-13 | Cvi Incorporated | Cryogenic refrigerator |
NL8303603A (nl) * | 1983-10-19 | 1985-05-17 | Philips Nv | Infrarood ontvanger met gekoelde stralingsdetector. |
US4495782A (en) * | 1983-11-16 | 1985-01-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Transmissive Dewar cooling chamber for optically pumped semiconductor ring lasers |
DE8411307U1 (de) * | 1984-04-11 | 1984-07-05 | Leybold-Heraeus GmbH, 5000 Köln | Kaeltemaschine |
US4569203A (en) * | 1984-10-29 | 1986-02-11 | Texas Instruments Incorporated | Cryogenic cooler |
US4619112A (en) * | 1985-10-29 | 1986-10-28 | Colgate Thermodynamics Co. | Stirling cycle machine |
JPH0721361B2 (ja) * | 1987-07-02 | 1995-03-08 | 三菱電機株式会社 | 冷凍機 |
JPH076702B2 (ja) * | 1987-09-04 | 1995-01-30 | 三菱電機株式会社 | ガスサイクル機関 |
EP0335643B1 (de) * | 1988-03-28 | 1992-12-09 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Gaskältemaschine |
JP2550492B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1996-11-06 | 三菱電機株式会社 | ガス圧縮機 |
US5103647A (en) * | 1991-02-19 | 1992-04-14 | General Electric Company | Dynamically balanced Gifford-McMahon refrigerator cold head |
JPH0510617A (ja) * | 1991-07-01 | 1993-01-19 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機 |
GB2279139B (en) * | 1993-06-18 | 1997-12-17 | Mitsubishi Electric Corp | Vuilleumier heat pump |
US6205791B1 (en) * | 1999-07-06 | 2001-03-27 | Massachusetts Institute Of Technology | High efficiency modular cryocooler with floating piston expander |
US6327862B1 (en) * | 2000-04-26 | 2001-12-11 | Superconductor Technologies, Inc. | Stirling cycle cryocooler with optimized cold end design |
DE10104969C2 (de) * | 2001-02-03 | 2002-11-21 | Aeg Infrarot Module Gmbh | Kaltteil eines Kyrokühlers mit verbesserter Wärmeübertragung |
DE10153870A1 (de) * | 2001-11-02 | 2003-05-22 | Leybold Vakuum Gmbh | Antrieb für den Kolben eines Linearkühlers |
BR0201154A (pt) * | 2002-03-13 | 2003-12-02 | Brasil Compressores Sa | Arranjo construtivo para compressor ressonante |
US6792764B2 (en) * | 2002-04-10 | 2004-09-21 | The Penn State Research Foundation | Compliant enclosure for thermoacoustic device |
US6725670B2 (en) | 2002-04-10 | 2004-04-27 | The Penn State Research Foundation | Thermoacoustic device |
US6694730B2 (en) * | 2002-05-30 | 2004-02-24 | Superconductor Technologies, Inc. | Stirling cycle cryocooler with improved magnet ring assembly and gas bearings |
US7401472B2 (en) * | 2003-01-17 | 2008-07-22 | Tecumseh Products Company | Modular heating or cooling system |
US20050056036A1 (en) * | 2003-09-17 | 2005-03-17 | Superconductor Technologies, Inc. | Integrated cryogenic receiver front-end |
JP2013174393A (ja) * | 2012-02-24 | 2013-09-05 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 極低温冷凍機 |
CN104100410A (zh) * | 2013-04-10 | 2014-10-15 | 广东工业大学 | 一种低温差自由活塞斯特林发动机 |
US9412507B2 (en) * | 2014-04-01 | 2016-08-09 | The Boeing Company | Positioning system for an electromechanical actuator |
CN106091460B (zh) * | 2016-06-12 | 2018-10-02 | 铜陵天海流体控制股份有限公司 | 用于低温制冷机的压差驱动式膨胀机 |
CN106679217B (zh) * | 2016-12-16 | 2020-08-28 | 复旦大学 | 一种机械振动隔离的液氦再凝聚低温制冷系统 |
GB2576185B (en) * | 2018-08-08 | 2022-07-20 | Oxford Instruments Nanotechnology Tools Ltd | Noise reduction method for a cryogenic cooling system |
CN114127403A (zh) * | 2019-05-21 | 2022-03-01 | 通用电气公司 | 能量转换设备和控制系统 |
US11384964B2 (en) * | 2019-07-08 | 2022-07-12 | Cryo Tech Ltd. | Cryogenic stirling refrigerator with mechanically driven expander |
US11209192B2 (en) * | 2019-07-29 | 2021-12-28 | Cryo Tech Ltd. | Cryogenic Stirling refrigerator with a pneumatic expander |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3188821A (en) * | 1964-04-13 | 1965-06-15 | Little Inc A | Pneumatically-operated refrigerator with self-regulating valve |
US3220201A (en) * | 1965-01-25 | 1965-11-30 | Little Inc A | Cryogenic refrigerator operating on the stirling cycle |
US3552120A (en) * | 1969-03-05 | 1971-01-05 | Research Corp | Stirling cycle type thermal device |
US3765187A (en) * | 1972-08-09 | 1973-10-16 | Us Army | Pneumatic stirling cycle cooler with non-contaminating compressor |
-
1974
- 1974-04-29 NL NL7405725.A patent/NL156810B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-12-05 US US05/529,824 patent/US3991585A/en not_active Expired - Lifetime
-
1975
- 1975-04-15 IN IN761/CAL/75A patent/IN145340B/en unknown
- 1975-04-16 DE DE2516591A patent/DE2516591B2/de not_active Ceased
- 1975-04-24 DK DK180975A patent/DK180975A/da unknown
- 1975-04-25 CA CA225,449A patent/CA1015570A/en not_active Expired
- 1975-04-25 GB GB17273/75A patent/GB1507291A/en not_active Expired
- 1975-04-28 CH CH540175A patent/CH584389A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-04-28 SE SE7504900A patent/SE421450B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-04-28 BR BR3246/75A patent/BR7502561A/pt unknown
- 1975-04-28 AT AT325175A patent/AT333323B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-04-28 BE BE155880A patent/BE828505A/xx unknown
- 1975-04-28 FR FR7513191A patent/FR2269041B1/fr not_active Expired
- 1975-04-28 JP JP5087475A patent/JPS5428980B2/ja not_active Expired
- 1975-04-28 IT IT22779/75A patent/IT1037666B/it active
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3423365A1 (de) * | 1984-06-25 | 1986-01-02 | Ricor Ltd., Kibbutz Eyn Charod | Verfahren und vorrichtung zur steuerung der passivbewegung von pneumatisch bewegten schiebern in tieftemperaturkaeltemaschinen |
DE3530000A1 (de) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Freikolbenmaschine nach dem stirlingprozess |
DE4239935A1 (de) * | 1992-09-10 | 1994-03-17 | Great Western Exportation Ag V | Maschine zur Erzeugung einer Kälteleistung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE421450B (sv) | 1981-12-21 |
ATA325175A (de) | 1976-03-15 |
GB1507291A (en) | 1978-04-12 |
DK180975A (da) | 1975-10-30 |
CH584389A5 (de) | 1977-01-31 |
AU8050375A (en) | 1976-10-28 |
SE7504900L (sv) | 1975-10-30 |
JPS50145952A (de) | 1975-11-22 |
FR2269041A1 (de) | 1975-11-21 |
IT1037666B (it) | 1979-11-20 |
NL7405725A (nl) | 1975-10-31 |
DE2516591B2 (de) | 1979-10-31 |
AT333323B (de) | 1976-11-10 |
US3991585A (en) | 1976-11-16 |
BE828505A (fr) | 1975-10-28 |
FR2269041B1 (de) | 1979-06-29 |
CA1015570A (en) | 1977-08-16 |
BR7502561A (pt) | 1976-03-09 |
JPS5428980B2 (de) | 1979-09-20 |
NL156810B (nl) | 1978-05-16 |
IN145340B (de) | 1978-09-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2516591A1 (de) | Gaskaeltemaschine | |
AT514221B1 (de) | Druckluftspeicherkraftwerk mit Induktionspumpe | |
DE2653455C3 (de) | HeiBgas-Freikolbenmaschine mit geschlossenem Arbeitsmittelkreislauf | |
DE69018067T2 (de) | Magnetoelektrische resonanzkraftmaschine. | |
DE60224261T2 (de) | Antriebseinheit mit linearer hubbewegung auf grundlage eines stirlingmotors und bei dem antriebssystem verwendetes verfahren | |
DE112010006142B3 (de) | Schmiermittelfreie Freikolben-Stirlingmaschine reduzierter Masse mit hin- und her gehendem Kolben, antriebskoppelnd verbunden mit rotierendem elektromagnetischem Wandler, der sich rotatorisch schwingend bewegt | |
AT518150B1 (de) | Druckluftspeicherkraftwerk | |
DE2820526C2 (de) | Heißgas-Hubkolbenmotor mit elektromagnetisch angetriebenem Verdränger | |
DE2807004A1 (de) | Heissgaskolbenmaschine | |
WO2010057460A2 (de) | Elektrodynamischer linearschwingmotor | |
DE4234678A1 (de) | Schwingrohr-waermekraftmaschine | |
DE10210735A1 (de) | Stirling-Maschine | |
WO2005017353A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur wandlung von wärme in mechanische oder elektrische energie | |
EP2258947A1 (de) | Modularer thermoelektrischer Wandler | |
DE102017116805A1 (de) | Tieftemperatur-expander mit kragenstossleiste für reduzierte lärm- und vibrationseigenschaften | |
DE2235296C2 (de) | Wärmekraftmaschine für den Stirling-Prozess | |
EP3942172A1 (de) | Stirlingmotor | |
DE4429602C2 (de) | Stirlingmaschine | |
DE68903774T2 (de) | Gaskaeltemaschine. | |
EP3301287A1 (de) | Doppelwirkende freikolben-stirling-kreislaufmaschine mit lineargenerator | |
DE3922986A1 (de) | Verbrennungsmotor mit lineargenerator | |
DE3934221A1 (de) | Heissgasmotor | |
DE470098C (de) | Antriebsvorrichtung fuer Foerderrinnen | |
DE4239935C2 (de) | Maschine zur Erzeugung einer Kälteleistung | |
DE102005049620A1 (de) | Schwingantrieb |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OI | Miscellaneous see part 1 | ||
OI | Miscellaneous see part 1 | ||
8235 | Patent refused |