DE2500652C3 - Oszillografisches Ferrometer - Google Patents
Oszillografisches FerrometerInfo
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- DE2500652C3 DE2500652C3 DE19752500652 DE2500652A DE2500652C3 DE 2500652 C3 DE2500652 C3 DE 2500652C3 DE 19752500652 DE19752500652 DE 19752500652 DE 2500652 A DE2500652 A DE 2500652A DE 2500652 C3 DE2500652 C3 DE 2500652C3
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/12—Measuring magnetic properties of articles or specimens of solids or fluids
- G01R33/14—Measuring or plotting hysteresis curves
Description
K = 0,9965 ί-^
a = 0,05 L
zueinander stehen, wobei
\ 0.4361
K Kontraktionskoeffizient der Seitenlinie
des Soleonids (5);
2 öl Breite der Randwindungen (Abstand der
2 öl Breite der Randwindungen (Abstand der
Querschnittsmittelpunkte des Leiters des
Solenoids auf dessen Randwindungen in
Breitenrichtung);
2 a Höhe der Randwindungen (Abstand der
2 a Höhe der Randwindungen (Abstand der
Querschnittsmittelpunkte des Leiters des
Solenoids auf dessen Randwindungen in
Höhenrichtung);
2 L Länge des Solenoids (5) zwischen den
2 L Länge des Solenoids (5) zwischen den
Querschnittsmitten der Randwindungen
bedeuten.
Die Erfindung betrifft Meßeinrichtungen für magnetische Größen, insbesondere oszillografische Ferrometer.
Sie kann zur Durchführung magnetischer Schnellmessungen bei Mustern und Erzeugnissen aus ferromagnetischen
Werkstoffen ausgewertet werden.
Es sind oszillografische Ferrometer bekannt, die eine Magnetisierungseinrichtung und mit dieser in Wechselwirkung
stehende Meßkanäle für die Magnetisierung und das Magnetisierungsfeld enthalten.
Die Magnetisierungseinrichtung ist in Form eines Abwärtstransformators ausgeführt, an dessen Sekundärwicklung
mit einer Windung ein einlagiges Ellipsensolenoid mit längs der Erzeugenden konstanter
Windungsdichte angeschlossen ist. Innerhalb des Solenoids wird ein Versuchsmuster untergebracht (s. das
US-Patent35 00 180).
Bei der Messung von magnetischen Kennwerten bei dünnem Stahlblech größerer Breite, beispielsweise bei
einer Kontrolle aller Arbeitsgänge eines technologischen Prozesses, ist der Ausnutzungsfaktor des Inneren
des Solenoids sehr niedrig, was einen steilen Anstieg der Energieintensität der Magnetisierungseinrichtungen zur
Folge hat.
Die Anwendung der bekannten Solenoide mit Rechteckwindungen würde die Energieintensität der
10
-ρ6 0,1 bis 0,6
25
JO Magnetisierungseinrichtung reduzieren, jedoch ist die Homogenität des Feldes bei derartigen Solenoiden
gering gegenüber Ellipsensolenoiden, wo die Erhöhung der Homogenität des Feldes durch deren Ausführung
mit funktional bedingten geometrischen Dimensionen erreicht wird, bei denen die durch die Abschneidung der
Pole bedingte Feldabnahme in Richtung zu den Enden (Polen) des Solenoids hin zum Teil durch eine
Feldzunahme in Richtung zu den Enden des Solenoids hin dank einer Bewicklung mit festem Wickelschritt
nach einer ellipsenförmigen Erzeugenden ausgeglichen wird, bei der die axiale Windungsdichte in Richtung zu
den Enden des Solenoids hin zunimmt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei der Magnetisierungseinrichtung eines oszillografischen Ferrometers
eine derartige Windungsform und ein derartiges Verhältnis der geometrischen Dimensionen
des Ellipsensolenoids zu wählen, bei denen die gegenseitige Kompensation der durch die Abschneidung
der Pole des Solenoids bedingten Randabnahme und der durch einen Zuwachs der Axialkomponente der
Amperewindungsdichte in Richtung von der Mitte des Solenoids zu den Polen hin bedingten Randzunahme des
Feldes und eine Vergrößerung des Ausnutzungsfaktors des Inneren des Solenoids gewährleistet werden.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß bei dem oszillografischen Ferrometer, das eine Magnetisierungseinrichiung
in Form eines Abwärtstransformators und eines an dessen Sekundärwicklung mit einer
Windung angeschlossenen einlagigen Ellipsensolenoids mit fester Windungsdichte nach der Seitenlinie,
innerhalb dessen ein Versuchsmuster untergebracht wird, sowie mit der Magnetisierungseinrichtung in
Wechselwirkung stehende Meßkanäle für die Magnetisierung und das Magnetisierungsfeld enthält, das
Ellipsensolenoid gemäß der Erfindung mit Windungen rechteckiger Form ausgeführt ist und die geometrischen
Dimensionen des Solenoids in der Beziehung:
b0
hr>
(L
α = 0,05 L
-f 0,6
zueinander stehen, wobei
K · Kontraktionskoeffizient der Seitenlinie des Solenoids
2 Öl Breite der Randwindungen (Entfernung der
Querschnittsmittelpunkte des Leiters des Solenoids auf dessen Randwindungen in Breitenrichtung)
2a Höhe der Randwindungen (Entfernung der Querschnittsmittelpunkte des Leiters des
Solenoids auf dessen Randwindungen in Höhenrichtung)
2 L Länge des Solenoids zwischen den Querschnittsmitten der Randwindungen
bedeuten.
Die Erfindung soll nachstehend anhand einer Beschreibung von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme
auf die Zeichnungen näher erläutert werden.
Die anderen Ziele und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend aus der Betrachtung von
deren Ausführungsbeispielen und Zeichnungen ersichtlich. Es zeigt
F i g. 1 eine grundsätzliche Darstellung eines erfindungsgemäßen oszillografischen Ferrometers,
Fig.2 einen Schnitt nach der Linie II-11 der Fig. 1
durch ein erfindungsgemäßes Solenoid,
F i g. 3 eine den Kompensationseffekt bei verschiedenen
Verhältnissen von geometrischen Dimensionen des erfindungsgemäßen Solenoids verans .-haulichende Topographie
des Magnetfeldes,
Fig.4 Abhängigkeit von Optimalwerten des Kontraktionskoeffizienten
des Solenoids, der Zone der ι» Homogenität des Solenoidfeldes und der Verhältnisse
von Formfunktionen der Solenoide mit rechteckigen und kreisförmigen Windungen.
Das vorliegende oxdllografische Ferrometer enthält eine Magnetisierungseinrichtung und Meßkanäle für die ι ">
Magnetisierung und das Magnetisierungsfeld.
Die Magnetisierungseinrichtung in Form eines Abwärtstransformators 1 (F i g. 1) weist eine hohle
Sekundärwicklung 2 mit einer Windung auf, in die mit Hilfe von in Form von Hohlschrauben 3,4 ausgeführten
Stromleitern ein Ellipsensolenoid 5 (Fig. 1 und 2) mit
bei konstantem Schritt nach einer ellipsenförmigen Seitenlinie aufgewickelten Rechteckwindungen aus
einem Hohlleiter eingeschaltet ist, das seriell mit der Wicklung 2 von einer mittels Stutzen 6 zugeleiteten
Kühlflüssigkeit gekühlt wird. Die Länge 2 L des Solenoids, die Breite 2 bL und die Höhe 2 a der
Arbeitsöffnung und der Kontraktionskoeffizien: K der ellipsenförmigen Seitenlinie des Solenoids stehen
zueinander im Funktionszusammenhang:
K = 0,9965 (ή£
a = 0,05 L
jj \ 0.4361
^-6 0,1 -0,6
Zuwachs der Axialkomponente der Amperewindungsdichte in Richtung von der Mitte des Solenoids zu den
Polen hin bedingten Randzunahme des Feldes. Dadurch wird eine Vergrößerung der Zone der Homogenität des
Feldes erreicht. Die genannten Beziehungen sind folgenderweise ermittelt:
Die Axialkomponente des Feldes im Solenoid ergibt sich zu:
Hx{x, O, O) =
+ L
UdI
wobei
η = Γ f * (x-^)dz-dyl
Jj [(x - ί)2 + (y - y") + (z
-till
-a -b=
ein Raumwinkel ist, unter dem die elementare lineare Rechteckwindung der Abmessungen a, X, b mit einer
Koordinate (Koordinatenanfangspunkt liegt in der Mitte des Solenoids) im Punkt ξ auf der Achse zu sehen
ist).
d/ = j,dS
bedeutet den Strom in der Elementarwindung;
J. = W-s
bedeutet die Amperewindungsdichte nach einer ellipsenförmigen Seitenlinie S;/den Strom im Solenoid.
Nach der Umformung bekommen wir Hx (x, o,
o) = Q,2jsG, wo sich
Im Inneren des Solenoids 5 (Fig. 1) ist koaxial zum
Feldverlauf eine Meßspule 7 für die Magnetisierung angeordnet, die einer toroidalen, mit dem Feld der
Stromzuführung verketteten und eine Konstante wS gleich der Konstanten der Meßspule 7 aufweisenden
Kompensationsspule 8 in Reihe entgegengeschaltet ist, wobei der unmagnetische Körper 9 der Spule 8 koaxial
zum Stromleiter angeordnet ist. In die Meßspule ist ein koaxial zum Magnetfeldverlauf des Solenoids 5
orientiertes Versuchsmuster 10 eingeführt. Die Feldspule 11 (Geber) ist auf den unmagnetischen Körper 9 samt
der Kompensationsspule 8 aufgewickelt. Die Elemente der Magnetisierungseinheit sind in ein Gehäuse 12
eingeschlossen. Die Meß- und die Kompensationsspule 7 bzw. 8 sind an den Eingang des einen integrierenden
Verstärker 13, einen Phasenentzerrer 14 und ein Eichgerät 15 einschließenden Magnetisierungskanals in
Reihe gegeneinander geschaltet.
Die Feldspule 11 ist auf den Eingang eines Integrators
16 des darüber hinaus einen Phasenentzerrer 17 und ein Eichgerät 18 einschließenden Meßkanals für das
Magnetisierungsfeld geschaltet. Die Ausgänge der Phasenentzerrer 14 und 17 sind jeweils an die Vertikal- w>
und Horizontalablenkplatten 19 bzw. 20 einer Elektronenstrahlröhre 21 angeschlossen.
Das Ferrometer arbeitet wie folgt.
Das Verhältnis der geometrischen Dimensionen des Ellipsensolenoids mit rechteckigen Windungen gewähr- h-5
leistet im Zentralteil den Effekt einer gegenseitigen Kompensation der durch die Abschneidung der Pole des
Solenoids bedingten Randabnahme und der durch den + 1
_ Γ a[yU)-
~ J ν·1/2(ί:
+ (X - I)2] [b2 - t2(l - k2) f2]"
) [(x - ί)2 »·({) + a2(b2~ - k2 i2)]
eine dimensionslose, nur von der Form des Solenoids abhängige und im weiteren eine Formfunktion genannte
Funktion durch keine Elementarfunktionen ausdrücken läßt,
Hi) = a2 + b2 - k2i2(x- ξ)2,
b2 = k2 + b\ .
K= Kontraktionskoeffizient der ellipsenförmigen Seitenlinie.
Durch die Lösung der Gleichung
Xopi(t>L. a, k) = max
im Bereich χ 6 0 + Xx, wo die Bedingung
im Bereich χ 6 0 + Xx, wo die Bedingung
< χ = 0,005
G(bL, α, k, O) - G(bL,g,k,xx)
G(bL,a,k,O)
erfüllt wird, ergibt sich das Verhältnis der optimalen Abmessungen der endständigen Windungen nach dem
Prinzip der mittleren geometrischen Entfernungen zu
/ U ν, 0.4361
K.„-0,9965(-i^
-τ- G 0,1 — 0,6,
= 0,05 L
wobei die Kompensation eintritt.
wobei die Kompensation eintritt.
Fig. 3 zeigt ein Beispiel einer mit Hilfe der EDV errechneten Topographie eines Feldes, die den Kompensationseffekt
bei verschiedenen Verhältnissen der Dimensionen veranschaulicht. Aus den Verteilungskurven
der Fonnfuktion C längs der ν Achse bei einem
Festwert '' = const und bei einem Kontraktionskoeffizient K = 0,33; 0,31; 0.30; 0,28; 0.23 ist ersichtlich, daß der
Steilheitsgrad der Kurve 22 (K = 0,33) größer als der der Kurve 23 (K = 0.3\) ist und fällt bei den Kurven 24
(# = 0.30) und 25 (K = 0.28) weiter ab, während bei der
Kurve 26 (/( = 0,23) der Anstieg fehlt. Der Kompensationseffekt
tritt also im Wertebereich K6 0,23 bis 0,28 ein, und der Optimalwert K„n, kann um so genauer
ermittelt werden, je weniger der Schritt K ist, was auch mittels EDV gemacht worden ist.
Die Signale dl/dt und dH/d! der Geber kommen in
die Kanäle / und H, wo sie integriert, in einem Frequenzbereich, beginnend bei der Ummagnetisierungsfrequenz,
phasenentzerrt und an die Platten der Elektronenstrahlröhre gegeben werden, auf deren
Bildschirm eine dynamische Magnetisierungsschleife /(//^dargestellt wird.
Die neuen qualitativen Effekte der angemeldeten Einrichtung werden durch folgende quantitative Kennwerte
gegenüber der bekannten Ausbildung gekenn zeichnet, die in F i g. 4 wiedergegeben sind.
Für die durch die Kurve 27 angedeuteten Optimal werte des Kontraktionskoeffizienten K,mid(bi/L) c'mci
■> Solenoids mit rechteckigen Windungen ist die Zone dei
Homogenität des Feldes nicht schlechter als ±0,005; be den Solenoiden mit rechteckigen Windungen χ,ψ,α
(Kurve 28) ist sie immer größer als die Zone det Homogenität der Solenoide mit demselben Κ,ψι, jedoch
Ii mit kreisförmigen Windungen xopl ο (Kurve 29), wöbe
χ<φια/χ,·,·ι OcGl ,06 bis 1,27, wenn der Durchmesser 2 Ri
der Arbeitsöffnung eines Solenoids mit kreisförmiger Windungen und die Breite der Arbeitsöffnung eines
Solenoids mit rechteckigen Windungen gleich sine
Aus der ein Verhältnis von Formfunktionen der
Solenoide mit rechteckigen Windungen G,lp,H2 zu der
der Solenoide mit kreisförmigen Windungen G„,„ ο bei
Kop, und Ri= bi charakterisierenden Kurve 30 isi
:<i ersichtlich, daß G„p!n3/G,,r, o€ 1,65 bis 2,01.
Da die Formfunktion in erster Näherung dem magnetischen Wirkungsgrad des Solenoids proportional
ist. so sind die Vorteile eines Ellipsensolenoids mit rechteckigen Windungen offensichtlich.
Hier/u 2 Blatt Zeichnungen
Claims (1)
- Patentanspruch:Oszillografisches Ferrometer, das eine Magnetisierungseinrichtung in Form eines Abwärtstransformators und eines an dessen Sekundärwicklung mit einer Windung angeschlossenen einlagigen Ellipsensolenoids mit fester Windungsdichte auf der Seitenlinie, innerhalb dessen ein Versuchsmuster untergebracht wird, und mit der Magnetisierungseinrichtung in Wechselwirkung stehende Meßkanäle für die Magnetisierung und das Magnetisierungsfeld enthält, dadurch gekennzeichnet, daß das Ellipsensolenoid (5) mit Windungen rechteckiger Form ausgeführt ist und die geometrischen Dimensionen des Solenoids (5) in der Beziehung:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19752500652 DE2500652C3 (de) | 1975-01-09 | 1975-01-09 | Oszillografisches Ferrometer |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19752500652 DE2500652C3 (de) | 1975-01-09 | 1975-01-09 | Oszillografisches Ferrometer |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2500652A1 DE2500652A1 (de) | 1976-07-15 |
DE2500652B2 DE2500652B2 (de) | 1977-04-07 |
DE2500652C3 true DE2500652C3 (de) | 1978-09-28 |
Family
ID=5936148
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19752500652 Expired DE2500652C3 (de) | 1975-01-09 | 1975-01-09 | Oszillografisches Ferrometer |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2500652C3 (de) |
-
1975
- 1975-01-09 DE DE19752500652 patent/DE2500652C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2500652A1 (de) | 1976-07-15 |
DE2500652B2 (de) | 1977-04-07 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |