DE2425393C3 - Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas - Google Patents
Verfahren zur Entsäuerung von KoksofengasInfo
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Description
40
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung,
von gereinigtem Koksofengas, welches im wesentlichen keine Schwefelkomponente enthält
Das bei der Verkokung von Kohle (trockene Destillation) anfallende Koksofengas enthält eine
relativ große Menge von Verunreinigungen, wie z. B. Säuregaskomponenten, wie Schwefelwasserstoff, Kohlendioxyd, Cyanwasserstoff, sowie Teer, Wasser, Benzol,
Naphthalin und Ammoniak. Diese Verunreinigungen bewirken ein Verstopfen und Korrodieren der Rohrleitungen und anderer Einrichtungen, und sie sind
außerdem für den menschlichen Körper giftig. Demgemäß ist es schwierig und hin und wieder gefährlich, das
Koksofengas in gewünschter Weise zu verwenden. Es ist erforderlich, diese Verunreinigungen abzutrennen.
Teer, Wasser, Benzol und Naphthalin können leicht abgetrennt und entfernt werden, indem man das
Koksofengas abkühlt oder mit einem öl auswäscht Es sind ferner z. B. die »Collin-Methode«, die »Otto-Me- ω
thode« und die »Koppers-Methode« zur Entfernung von Säuregas aus dem Koksofengas bekannt, d. h. die
Absorption des Säuregases in einer absorbierenden Lösung bestehend aus Ammoniakwasser und nachfolgende Erhitzung der absorbierenden Lösung mit Dampf b5
zur Abtrennung des Säuregases und zur Rückführung der regenerierenden absorbierenden Lösung.
Abtrenngrad für einige Schwefelkomponenten. Der Abtrenngrad und die Selektivität für Schwefelwasserstoff ist jedoch relativ gering, und der Verbrauch an
Dampf ist unvorteilhaft hoch. Bei den bekannten Methoden wird die regenerierte Absorptionslösung,
welche am Boden des zur Säuregasabtrennung (Entsäuerung) dienenden Turms austritt, direkt in den
Absorber als Absorptionslösung zurückgeführt Die regenerierte Absorptionslösung enthält Ammoniak und
geringe Mengen Cyanwasserstoff und anderer Säuregaskomponenten. Demgemäß wird die Absorptionsleästung des Absorbers nach einer Kreislaufführung
während einer langen Zeitdauer unvorteilhafterweise gesenkt Das Säuregas enthält Schwefelwasserstoff
zusammen mit Cyanwasserstoff (gewöhnlich 3-5 Volumen-%) und Ammoniakgas (mehr als 100 ppm).
Dadurch werden die Durchgänge im Katalysatorbett durch Bildung von Ammoniumsulfat verstoprt, wenn
man aus dem Säuregas nach dem Claus-Verfahren oder dgL Schwefel in hoher Reinheit gewinnen will.
Es ist auch ein Verfahren zum Entsäuern von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit ammoniakhaltigem Wasser in einem Absorber, Aufteilen der
aus dem Absorber austretenden Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in den
oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in den mittleren Bereich des Entsäurers, Erhitzen der Waschlösung im Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführen
der entsäuerten Waschlösung zum Absorber, bekannt (siehe DE-AS 14 94 796).
Durch direktes Verbrennen des Säuregases kann man Schwefelsäure und rauchende Schwefelsäure herstellen.
Bei dieser Verbrennung wird die Schwefelsäure und die rauchende Schwefelsäure durch Bildung von NOx
während der Verbrennung aus einem Teil des HCN gefärbt Demgemäß konnte bisher das Säüregas
lediglich zur Herstellung von relativ wertlosen Produkten, wie z.B. verdünnter Schwefelsäure verwendet
werden.
Es war Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren zur Herstellung von gereinigtem Koksofengas zu schaffen, mit dem das Säuregas in wirksamer
Weise abgetrennt werden kann.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit einer ammoniakhaltigen Absorptionslösung
in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen, Aufteilen der aus dem Absorber austretenden
Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in den oberen und des anderen Teils
nach Erwärmen in den mittleren Bereich eines Entsäurers, Erhitzen der Waschlösung in dem Entsäurer
mit Wasserdampf und Rückführung der entsäuerten Waschlösung zum Absorber, das dadurch gekennzeichnet ist, daß das Gegenstromwaschen im Absorber bei
einer Temperatur oberhalb 300C und bei einer Ammoniakkonzentration der in den Absorber eingeführten Absorptionslösung von weniger als 10 g/I
durchgeführt wird und daß die aus dem Absorber austretende Waschlösung in einem Verhältnis von mehr
als 0,05 Gew.-Teilen der in den oberen Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung zu 1 Gew.-Teil
der in den mittleren Bereich des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung aufgeteilt wird und daß die Temperatur des in den oberen Bereich des Entsäurers
eingeleiteten Teils der Waschlösung auf unterhalb 40° C gehalten wird.
Die Figur zeigt ein Diagramm zur Veranschaulichung
des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Gemäß der Figur wird in einem Koksofen A eine als Ausgangsmaterial dienende Kohle zu Koksofengas
verkokt Das Koksofengas wird durch Wärmeaustausch mit Seewasser oder dgL in einem primären Kühler B
gekühlt Im Absorber C werden die Säuregaskomponenten im Koksofengas durch Absorption mit einer aus
Ammoniakwasser bestehenden Absorptionslösung (im folgenden nur als Absorptionslösung bezeichnet)
abgetrennt. Die Absorptionslosung, welche die Säuregaskomponenten
enthält, wird aus dem Absorber C über eine Rohrleitung 4 entlassen und wird sodann in
einem Turm D zur Säuregasabtrennung (im folgenden als Abtrennturm bezeichnet) regeneriert. Die regenerierte
Absorptionslösung wird über die Rohrleitung 5 aus dem Abtrennturm D entlassen und in einem
Wärmeaustauscher I2 und Kühlern Ki, K-i (im folgenden
ab regenerierte Absorptionslösung bezeichnet) und in
eimern Speichertank £ gespeichert Das Ammoniakgas wird ferner aus der regenerierten Absorptionslösung
abgetrennt, welche den Abtrennturm D verläßt Die
Lösung fließt durch eine Rohrleitung 8 in eine Ammoniakabtrenneinrichtung G. Dampf wird durch
eine Rohrleitung 10 geleitet und in einem Kocher F kondensiert, und das kondensierte Wasser wird in den
Speichertanks M und / gespeichert Falls erforderlich, wird in den Speichertank /ein zur Speisung des Kochers
verwendetes Wasser eingeführt Das im Säuregas verbleibende Ammoniakgas, welches am Kopf des
Abtrennturms Daustritt, wird im kondensierten Wasser
in einer Waschapparatur L absorbiert Das im Koksofen A erzeugte Koksofengas wird durch das Rohr I in den
Primärkühler B geleitet und dort wird es abgekühlt und danach wird es durch die Rohrleitung 2 in den Absorber
C geleitet Der Absorber C ist ein Sprühturm mit einer Vielzahl von Stufen, wobei das Koksofengas im
Gegenstrom die Absorptionsiösung, weiche durch die Rohrleitung 3 einströmt, in jeder Stufe kontaktiert Die
mit dem Koksofengas in der letzten Stufe kontaktierte Absorptiopslösung wird zur vorderen Stufe geführt und
auch hier versprüht, so daß sie mit dem Koksofengas kon taktiert wird. Die selektive Absorption des Schwefelwasserstoffs
im Säuregas wird wirtschaftlicherweise dadurch verwirklicht, daß man die Kontakttemperatur
während der Gegenstromkontaktierung der Absorptionslösung mit dem Koksofengar im Absorber auf
mehr als 300C hält und indem man die Konzentration
des Ammoniaks in der Absorptionslösung auf weniger als 10 g/l hält. Wenn die Kontakttemperatur unterhalb
300C liegt, so wird ^ine große Menge HCN-Gas
zusammen mit Schwefelwasserstoffgas aus dem Koksofengas absorbiert, wobei die selektive Absorption des
Schwefelwasserstoffgases verschlechtert wird, und wobei ferner HCN-Gas das am Kopf des Abtrennturms
austretende Säurigas verunreinigt, da nämEich eine Abüorptionslösung, welche HCN enthält, in diesem Fall
in den Abtrennturm eingeleitet wird.
Die obere Grenze der Kontakttemperatur ist nicht beschränkt, solange nur eine ausreichende Ammoniakkonzentration
unter dem Arbeitsdruck aufrechterhalten ω werden kann, so daß im wesentlichen der gesamte
Schwefelwasserstoff absorbiert werden kann. Somit ist es bevorzugt, die Umsetzung bei unterhalb 60°C und
insbesondere bei unterhalb 45°C (im Falle von etwa Atmosphärendruck) durchzuführen. Die Absorption
von Schwefelwasserstoff wird erhöht, je nach der Zunahme der Konzenir?iion von Ammoniak in der Absorptionsiösung,
welche in den Absorber eingeführt wird. Wenn die Ammoniakkonzentration oberhalb 10 g/l liegt so wird die Absorption von Schwefelwasserstoff
durch die Absorption von HCN-Gas in die Absorptionslösung nicht weiter gesenkt. Dies hat zum Ergebnis,
daß eine große Menge HCN-Gas das aus dem Abtrennturm austretende Säuregas verunreinigt. Demgemäß
muß zur Aufrechterhaltung der Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens die Ammoniakkonzentration
der Absorptionslösung auf weniger als 10 g/l gehalten
werden.
Wenn die Ammoniakkonzentration der Absorptionslösung zu gering ist, so ist die Absorptionswirksamkeit
herabgesetzt, und ein groß dimensionierter Absorber ist erforderlich. Demgemäß ist es bevorzugt, diese
Konzentration oberhalb 4 g/l zu halten. Wenn die Zahl der Stufen des Absorbers zu klein ist so ist die
Kontaktierung des Koksofengases mit der Absorptionslösung zu gering. Andererseits wird bei einer Erhöhung
der Stufenzahl über 10 Stufen die Entschwefelungswirksamkeit
nicht mehr wesentlich erhöht Demgemäß ist es bevorzugt, einen Absorber mit £ bis 8 Stufen zu
verwenden. ^
Mehr als die Hälfte der Absorptionslösung, welche am Boden des Absorbers C über die Rohrleitung 4
entlassen wird, wird in dem Wärmeaustauscher Iu I2 mit
DampT erhitzt, und die heiße Absorptionslösung wird
durch die Rohrleitung 5 aus dem Abtrennturm D entlassea Andererseits fließt die erhitzte Absorptionslösung durch die Rohrleitung 6 in den mittleren Bereich
des Abtrennturms D. Andererseits fließt die verbleibende Absorptionslösung durch den Kühler H und wird
dort auf eine Temperatur von 0-400C gekühlt und fließt sodann durch die Rohrleitung 7 in den oberen Teil
des Abtrennturms D zur Abtrennung der Säuregase. Das Verhältnis der in den Kopf des Turms eingeleiteten
Absorptionslösung zu der in den mittleren Bereich des Abtrennturms eingeleiteten Absorptionsiösung beträgt
vorzugsweise mehr als 0,05 (Gewicht): 1 (Gewicht). Wenn die Temperatur der in den oberen Teil geleiteten
Absorptionsiösung höher als 40° C ist oder wenn das Verhältnis der in den oberen Teil eingeleiteten
Absorptionsiösung zu der in den mittleren Teil eingeleiteten Absorptionsiösung geringer als 0,05
(Gewicht): 1 (Gewicht) ist, so ist das aus dem Abtrennturm D entlassene Säuregas ir.it mehr als 0,5
Volumen-% HCN verunreinigt, so daß die obenerwähnten
Schwierigkeiten bei der Herstellung von Schwefelsäure oder Schwefel mit hoher Reinheit aus dem
Säuregas auftreten. In einem solchen Falle ist das Verfahren nicht wirtschaftlich.
Das Verhältnis der in den oberen Teil eingeführten Absorptionsiösung zu der in den mittleren Teil dts
Abtrennturms eingeführten Absorptionsiösung kann r.iehi als 0,05 :1,0 (Gewicht) betragen und vorzugsweise
0,05-0,15 :1,0 (Gewicht). Wenn eine zu große Mesge der Absorptionsiösung in den oberen Teil eingeführt
wird, ist es schwer, das Ammoniakgas und das Säuregas aus der Absorptionsiösung abzutrennen und der
Dampfverbrauch "s\ Abtrenntuim ist erhöht Dies ist
vom wirtschaftlichen Standpunkt ebenfalls nachteilig.
Der HCN-Gehalt im am Kopf des Abtrennturms entlassenen Säuregas kann bei obiger Arbeitsweise
unterhalb 0,5 Volumen-% gehalten werden. Es verbleibt jedoch Ammoniakgas im Säuregas. Wenn nun das
verbliebene Ammo.'.iakgas die nachfolgenden Stufen beeinträchtigt, so wird Ammoniakgas am besten durch
Waschen in der Waschapparatur L entfernt. Dies geschieht mit kondensiertem Wasser, welches im
Kondensator M durch Kondensation von dem als Heizquelle für den Kocher F verwendeten Dampf
erhalten wird.
Sodann wird das Säuregas zu einer Säuregasbehandlungsapparatur geführt, wie z. B. einer Schwefelrück-
gewinnungsapparatur oder einer Verbrennungsapparatur oder dgl. (nicht dargestellt).
Der Ammoniakgasgehalt im Säuregas kann auf weniger als 100 ppm durch Waschen gesenkt werden.
Wenn nun Schwefel mit einer hohen Reinheit im Claus-Ofen unter Verwendung des Säuregases gebildet
wird, so kann eine Ammoniumsulfatbildung verhindert werden und somit auch eine Verstopfung des Katalysatorbetts verhindert werden.
Andererseits kann das kondensierte Wasser, in dem das Ammoniakgas aus dem Säuregas absorbiert wurde,
durch eine Rohrleitung 1! in den Tank E für die regenerierte Absorptionslösung geführt werden. Wenn
die gesamte regenerierte Absorptionslösung, welche am Boden des Abtrennturmes Z? austritt, in den Absorber C
zurückgeführt wird, so sammelt sich eine bestimmte Menge Cyanid und Rhodanat oder anderer nicht
regenerierter Salze in der Absorptionslösung an. Demgemäß nimmt die Absorptionswirksamkeit im
Absorber ab, wenn die Absorptionslösung während einer langen Zeitdauer im Kreislauf geführt wird. Somit
ist es erforderlich, einen Teil der regenerierten Absorptionslösung zu verwerfen und kondensiertes
Wasser oder Ammoniakwasser zuzusetzen, um die Absorptionswirksamkeit konstant zu halten. Das ammoniakgashaltige Wasser, welches beim Waschen erhalten
wird, kann in wirksamer Weise als zusätzliches Wasser verwendet werden. Die Senkung des Ammoniakgehaltes in der Absorptionslösung, welche durch das
Verwerfen eines Teils der Absorptionslösung bewirkt wird, kann durch Zufuhr von Ammoniakgas zum
Koicsofengas kompensiert werden. Hierbei kann es sich
insbesondere um das Ammoniakgas handeln, welches aus der verworfenen regenerierten Absorptions'rösung
gewonnen werden kann, so daß der Ammoniakgehalt in der Absorptionslösung im wesentlichen konstant
gehalten werden kann. Es ist möglich, die Abnahme des Ammoniakgehaltes durch Zugabe einer anderen Ammoniakquelle anstelle des Ammoniakgases, welches aus
der verworfenen Lösung gewonnen wird, zu kompensieren. Die Restlösung nach Abtrennung des Ammoniaks in der Abtrenneinrichtung G kann leicht in
herkömmlicher Weise behandelt werden, und zwar nach einem herkömmlichen Belebtschlammprozeß. Wenn die
Menge an gereinigter oder verworfener Lösung zu groß ist, so ist eine große Menge Dampf in der Ammoniakabtrenneinrichtung G erforderlich, und die Belastung des
Belebtschlammprozesses ist erhöht Demgemäß muß die Menge an verworfener oder gereinigter Lösung
sorgfältig ausgewählt werden.
Erfindungsgemäß kann die Säuregaskomponente und insbesondere der Schwefelwasserstoff in wirksamer
Weise aus dem Koksofengas abgetrennt werden. Der im Abtrennturm zurückgewonnene Schwefelwasserstoff
enthält im wesentlichen kein HCN (weniger als 0,5 &o VoIumen-%), und demgemäß ist es bevorzugt, diesen
Schwefelwasserstoff als Schwefelquelle für einen Claus-Ofen oder dgL zu verwenden. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird das in den am Kopf des
Äbtrenniurms austretenden Säuregas enthaltene Am- ts
moniakgas in weichem Wasser absorbiert. Dieses weiche Wasser wird durch Kondensation von Dampf
erhalten, und zwar von demjenigen Dampf, welcher zur
Erhitzung des Abtrennturms verwendet wurde. Hierbei
wird der Ammoniakgasgehalt des Säuregases auf weniger als 100 ppm gesenkt Somit ist es möglich,
diejenigen Schwierigkeiten zu vermeiden, welche durch Bildung von Ammoniumsulfat hervorgerufen werden,
wie z. B. ein Verstopfen des Katalysatorbetts bei der Herstellung von Schwefel in hoher Reinheit aus dem
Siiuregas nach dem Claus-Verfahren.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert
Gemäß der Figur wird Koksofengas der nachstehenden Zusammensetzung in den Einlaß eines Absorbers
mit 6 Stufen geleitet, so daß es vom unteren Bereich zum oberen Bereich mit einer Geschwindigkeit von 90 000
NmVh strömt Andererseits wird eine Absorptionslösung mit 7,5 g/l Ammoniak vom oberen Teil des
Absorbers versprüht, so daß dieses im Gegenstrom das Koksofengas bei 35° C kontaktiert Die Absorptionslösung tritt am Boden des Absorbers aus. Die austretende
Absorptionslösung wird sodann in den oberen und mittleren Bereich des Abtrennturms in einem Verhältnis
von 1:15 (der Absorptionslösung zum oberen Bereich zur Absorptionslösung zum mittleren Bereich) geleitet.
Die 'n> den oberen Bereich eingeleitete Absorptionslösung wird während des Abtrennvorgangs auf 22° C
gekühlt Das aus dem Kopf des Abtrennturms entlassene Säuregas wird mit kondensiertem Wasser
(100 1/1000 m3 Koksofengas) gewaschen. Ein Teil der
regenerierten Absorptionslösuni?, welche am Boden des Abtrennturms austritt, wird verworfen und eventuell
dann gereinigt, und die gleiche Menge kondensiertes Wasser wird zu der Absorptionslösung gegeben. Die
Komponenten im Koksofengas am Auslaß des Absorbers und die Komponenten des Säuregases am Auslaß
des Abtrennturms werden gemessen. Die Ergebnisse sind im folgenden zusammengestellt:
Kompo- Am Einlaß des
nente Absorbers
Am Auslaß des Absorbers
CO2 59 g/Nm3-Gesamtgas
H2S 3,48 desgl.
HCN 2 desgl.
55 g/NmJ-Gesamtgas 0,26 desgl. 138 desgl.
Bei diesem Verfahren wird eine Entschwefelung von etwa 92% erreicht
CO2
H2S
HCN
NH3
53,1 VoL-% 463 VoL-% 0,1 VoL-%
88 ppm
Wenn das Säuregas in den Claus-Ofen eingeführt wird, so beobachtet man keine Verstopfung des
Katalysatorbetts und keine Bildung von Ammoniumsulfat, da der HCN-Gehalt im Säuregas unterhalb 0,5
VoIumen-% liegt und da der Ammoniakgehalt unterhalb 100 ppm liegt
Gemäß der Figur wird Koksofengas der unten angegebenen Zusammensetzung in den Einlaß eines
Absorbers mit 6 Stufen geleitet, und zwar vom oberen Bereich zum unteren Bereich mit einer Geschwindigkeit
von 90 000 NmVh. Die Absorptionslösung, welche 15 g/l
Ammoniak enthält, wird vom oberen Teil des Absorbers ausgesprüht und kontaktiert das Koksofengas bei 20° C
im Gegenstrom. Die Koksofengas-Zusammensetzung am Auslaß des Absorbers wird gemessen.
Ko.^ofengas-Zusammensetzung:
Komponente
Am Einlaß des
Absorbers
Am Auslaß des
Absorbers
CO? 59 g/Nm^-Gesamtgas
HzS 3,48 desgl.
HzS 3,48 desgl.
HCN 2 desgl.
52 g/Nm3-Gesamtgas 0,55 desgl.
1,0 desgl.
1,0 desgl.
Aus diesen Ergebnissen ersieht man, daß die Wirksamkeit dieses herkömmlichen Verfahrens zur
selektiven Absorption von Schwefelwasserstoff sus Koksofengas gering ist, wenn der Ammoniakgehalt in
der Absorptionslösung oberhalb 10 g/l liegt und wenn die Kontakttemperatur unterhalb 30°C liegt
Vergleichsbeispiel 2
Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird wiederholt, wobei die Temperatur der am Kopf des Abtrennturms
eingeführten Absorptionslösung 60°C beträgt. Die Zusammensetzung des am Kopf des Abtrennturms
entlassenen Säuregases wird gemessen.
Säuregas-Zusammensetzung: Komponente Gehalt
CO2
H2S
HCN
NH3
HCN
NH3
52,7 Vol.-%
40,3 Vol.-%
5,0 Vol.-%
2,0 Vol.-%
Aus diesen Ergebnissen wird klar, daß der HCN-Gehalt im Säuregas, welches am Kopf des Abtrennturms
austritt 5,0 Volumen-% beträgt, wenn die Temperatur
der Absorptionslösung, welche am Kopf eingeführt wird, oberhalb 40° C liegt. Demgemäß ist es schwierig,
Schwefel hoher Reinheit im Claus-Ofen herzustellen.
Beispiele 2-7
Das Verfahren gemäß Beispiel 1 wird mit der Apparatur gemäß der Figur wiederholt wobei jedoch
die Bedingungen gemäß nachstehender Tabelle geändert werden. Die Ergebnisse sind ebenfalls in dieser
Tabelle zusammengestellt
Bsp. 2
Bsp.
Bsp. 4
Bsp. 5
Bsp. 6
Bsp. 7
| Temperatur im Absorber ( C) | 33 | Zusammensetzung der in den Absorber | 8.75 | 32,8 | 34 | 37,3 | 36 | 40 |
| Geschwindigkeit der Absorptions | 305 | eingeführten Absorptionslösung (g/l) | 0,21 | 307,2 | 284 | 285 | 248 | 283,9 |
| lösung im Absorber (mVh) | NH3 | 0,01 | ||||||
| H2S | 0,66 | |||||||
| CO2 | ||||||||
| HCN | 8.84 | 8.01 | 836 | 7,61 | 6.81 | |||
| Zusammensetzung der aus dem | 0,23 | 0,22 | 0^26 | 0,12 | 0,17 | |||
| Absorber austretenden Absorptions | 8,81 | 0,00 | 0,02 | 0,01 | 0,00 | 0,01 | ||
| lösung (g/l) | 1,63 | 0,70 | 0,59 | 0,44 | 0,76 | 0,40 | ||
| NH3 | 2,49 | |||||||
| H2S | 0,78 | |||||||
| CO2 | ||||||||
| HCN | 9,09 | 8,15 | 839 | 7,64 | 7,11 | |||
| Menge der in den Abtrennturm ein | 30 | 1,60 | 1,46 | 1,50 | 1,66 | 135 | ||
| geführten Absorptionslösung (mVh) | 275 | 2,45 | 1,69 | 137 | 1,88 | 139 | ||
| Kopf | 0,109 | 0,75 | 0,74 | 0,47 | 0,98 | 0,51 | ||
| Mitte | ||||||||
| Kopf/Mitte | ||||||||
| Zusammensetzung des am Kopf des | 30 | 34,8 | 30 | 29,6 | 34,8 | |||
| Abtrennturms austretenden Säure | 42,2 | 277,2 | 249.2 | 255 | 218,4 | 249,0 | ||
| gases (Vol.-%) | 563 | 0,108 | 0,14 | 0,118 | 0,136 | 0,14 | ||
| H2S | 0,09 | |||||||
| CO2 | 0,01 | |||||||
| HCN | 23 | |||||||
| NH3 | 413 | 40,5 | 393 | 46,0 | 423 | |||
| Temperatur am Kopf des Abtrenn | 56,5 | 58,4 | 58,8 | 52,7 | 53,0 | |||
| turms (0C) | 0,08 | 0,11 | 0,12 | 0,1 | 0,08 | |||
| Zusammensetzung des Säuregases am | 59 | 0,01 | 0,008 | 0,01 | 0,009 | 0,01 | ||
| Einlaß des Absorbers (g/Nm3) | 5,05 | 23 | 20 | '23 | 22 | 23,5 | ||
| CO2 | 2,0 | |||||||
| H2S | ||||||||
| HCN | ||||||||
| 59,0 | 59 | 593 | 59 | 59 | ||||
| 4,85 | 332 | 4,5 | 43 | 4,17 | ||||
| 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 | 2,0 |
9 10
Fortsetzung
Zusammensetzung des Säuregases am
Auslaß des Absorbers (g/Nm3)
Auslaß des Absorbers (g/Nm3)
CO2 50,4 5 U
H2S 0,25 0,25
HCN 1,93 1,94
Entschwefelungsgrad (%) 95,0 95,0 90,3 89,6 87,2 86,9
| 52,6 | 51,6 | 53,6 | 53,7 |
| 038 | 0,47 | 0,55 | 0,58 |
| 1,95 | 1,96 | 1,96 | 1,96 |
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (2)
1. Verfahren zur Entsäuerung von Koksofengas durch Gegenstromwaschen mit einer ammoniakhal- s
tigen Absorptionslösung in einem Absorber mit einer Vielzahl von Absorptionsstufen, Aufteilen der
aus dem Absorber austretenden Waschlösung und Einleiten des einen Teils nach vorherigem Kühlen in
den oberen und des anderen Teils nach Erwärmen in ι ο den mittleren Bereich eines Entsäurers, Erhitzen der
Waschlösung in dem Entsäurer mit Wasserdampf und Rückführung der entsäuerten Waschlösung zum
Absorber, dadurch gekennzeichnet, daß das Gegenstromwaschen im Absorber bei einer
Temperatur oberhalb 300C und bei einer Ammoniakkonzentration der in den Absorber eingeführten
Absorptionslösung von weniger als 10 g/l durchgeführt wird und daß die aus dem Absorber
austretende Waschlösung in einem Verhältnis von mehr als 0,05 Gew.-Teilen der in den oberen Bereich
des Entsäurers eingeleiteten Waschlösung zu 1 Gew.-Teil der in den mittleren Bereich Jes
Entsäurers eingeleiteten Waschlösung aufgeteilt wird und daß die Temperatur des in den oberen
Bereich des Entsäurers eingeleiteten Teils der Waschlösung auf unterhalb 40° C gehalten wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das im Entsäurer abgetrennte Säuregas mit kondensiertem Wasser, welches aus dem zur
Erhitzung dt: Waschlösung im Entsäurer verwendeten Wasserdampf gewonnen wurde, gewaschen
wird, so daß das im Säuregas verbliebene Ammoniakgas in dem kondensierten Wasser absorbiert
wird, worauf die erhaltene Ammoniaklösung mit der in den Absorber zurückgeführten entsäuerten
Waschlösung vereinigt wird.
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
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-
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- 1974-05-23 GB GB2311774A patent/GB1455204A/en not_active Expired
- 1974-05-24 CA CA200,774A patent/CA1013144A/en not_active Expired
- 1974-05-24 BR BR4280/74A patent/BR7404280D0/pt unknown
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- 1974-05-28 US US474072A patent/US3880617A/en not_active Expired - Lifetime
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| 8281 | Inventor (new situation) |
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Ipc: C10K 1/12 |
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