DE2366202B1 - Reinigungsverfahren fuer Wasserstoff - Google Patents
Reinigungsverfahren fuer WasserstoffInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Reinigungsverfahren für sauerstoff- und/oder stickstoffhaltigen Wasserstoff.
Es ist seit längerer Zeh bekannt, daß Metalle und
Metallegierungen aus der Gruppe der Übergangselemente größere Mengen Wasserstoff unter Bildung von
Hydriden (sogenannte metallische Hydride) absorbieren können. Diese Hydride sind jedoch in den meisten
Fällen thermodynamisch sehr stabil, so daß man erst unter Anwendung von höheren Temperaturen, z. B. bei
mehr als 4000C, den im Gitter gespeicherten Wasserstoff
desorbieren kann.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Reinigungsverfahren für Wasserstoff zu finden, bei dem
verunreinigter sauerstoff- und/oder stickstoffhaltiger Wasserstoff in einer Metall-Legierung absorbiert und in
hochreiner Form desorbiert wird.
Als Metall-Legierung ist ein Material erforderlich, das in hinreichender Menge verfügbar ist
Es wurde gefunden, daß die beiden kubischen Phasen des Systems Titan-Nickel, nämlich Ti2Ni und TiNi große
Mengen Wasserstoff absorbieren und diese bei Temperaturen unter 2500C wieder vollständig desorbieren
können. Der dabei benötigte Druck ist stets kleiner oder gleich 1 atm. In gleicher Weise eignen sich auch
Mischungen der beiden genannten Phasen, also Phasen mit einem Ti/Ni-Verhältnis von 2 :1 bis 1 :1.
Gegenstand der Erfindung ist demnach ein Reinigungsverfahren für Wasserstoff durch Absorption des
Wasserstoffs in Legierungen und Desorption bei erhöhter Temperatur, das dadurch gekennzeichnet ist,
daß sauerstoff- und/oder stickstoffhaltiger Wasserstoff bei Temperaturen von Zimmertemperatur bis 1500C in
einer Legierung, die aus wenigstens einer kubischen Phase des Systems Titan-Nickel mit einem Atomverhältnis
Ti/Ni von 2 :1 bis 1 :1 besteht, absorbiert und anschließend bei Temperaturen von über 1500C bis
4000C desorbiert wird.
Die kubisch flächenzentrierte Ti2Ni-Phase kann als
E93-Strukturtyp bis zu 80 Atome Wasserstoff in der Einheitszelle speichern. Da die Gitterkonstante 11,90 Ä
beträgt, errechnet sich daraus, daß im Molvolumen 5,264 · 1026 Moleküle H2 vorhanden sind. Für die
kubisch raumzentrierte TiNi-Phase (B2-Strukturtyp) errechnet sich für ein Atom Wasserstoff pro Formeleinheit
und einer Gitterkonstanten a=3,10Ä, daß sich
3,7 · 1026 Moleküle H2 im Mol volumen befinden.
Damit ist die in der Legierung gespeicherte Wasserstoftmenge (bei! atm Gleichgewichtsdruck) um
ctvjc den Faktor 103 größer als die Zahl der
Gasmoleküle im Molvolumen unter Standardbedingungen.
Die Legierung kann in Pulverform oder in Form von porösen Körpern eingesetzt werden. Der Einsatz der
Legierung in Form von dichten Blöcken oder dicken Blechen ist weniger zweckmäßig, da die Diffusionswege
langer werden und die Diffusionskonsiante der ge-
iü schwindigkeitsbestimmende Parameter werden kann,
obwohl auch dies für manche Verwendungszwecke, z. B.
wo eine langsame, gleichförmige Desorption erwünscht ist, von Nutzen sein kann.
Berücksichtigt man nun sowohl die Porosität der PuIverschüttung als auch die Möglicnkeit, daß ein Rest
an Wasserstoff im Pulver zurückbleiben kann, so werden die oben angeführten Werte natürlich in der
Praxis vermindert. Die spezifische Speicherfähigkeit bleibt jedoch auch noch nach diesen Korrekturen weit
zn über dem Speicherungsvermögen in Gasflaschen.
Die Herstellung der Legierungen geschieht am einfachsten und billigsten durch einen Schmelzprozeß,
jedoch sind auch Sinterprozesse zur Erzeugung der Phasen geeignet. Die Schmelzlinge fallen normalerweise
als Blöcke von 5 bis 10 kg an und sind spröde und lassen sich relativ leicht mechanisch zerkleinern.
Bevorzugte Fraktionen liegen in der Teilchengröße zwischen 10 und 20 mm. Wird Wasserstoff über solche
Körner geleitet, so wird er rasch absorbiert. Dabei
jo entstehen die Phasen Ti2NiHw und/oder TiNiH. Diese
hydrierten Legierungen können leicht zu Kornfraktionen zwi hen 5 und 100 μ zerkleinert werden.
Aufgrund der Tatsache, daß die Ti2Ni-Legierung 16
Aiom-% Sauerstoff oder Stickstoff ohne Bildung von sehr schädlichen Oxid- oder Nitridschichten im Legierungsgitter
einbauen kann, ergibt sich die Möglichkeit, Wasserstoff mit hohem Reinheitsgrad zu desorbieren.
Wird nämlich zuerst Wasserstoff mit Spuren von Stickstoff und/oder Sauerstoff absorbiert, so bleiben
sowohl die Stickstoff- als auch die Sauerstoffatome bei der Desorptionstemperatur des Wasserstoffs im Gitter
gebunden. Dies ermöglicht die Reinigung von Wasserstoff von Restanteilen Sauerstoff oder Stickstoff.
Die Regelung der Desorptionsgeschwindigkeit des Wasserstoffs geschieht anhand eines geeichten Gasvolumen/Temperaturdiagramms der Legierungshydride. Wird einmal zuviel Wasserstoff erzeugt, so kann der überschüssige Wasserstoff über ein Drosselventil in einen Zusatzbehälter mit wasserstofffreiem Ti2Ni-
Die Regelung der Desorptionsgeschwindigkeit des Wasserstoffs geschieht anhand eines geeichten Gasvolumen/Temperaturdiagramms der Legierungshydride. Wird einmal zuviel Wasserstoff erzeugt, so kann der überschüssige Wasserstoff über ein Drosselventil in einen Zusatzbehälter mit wasserstofffreiem Ti2Ni-
1JO und/oder TiNi-Legierungspulver abgeleitet werden.
Wird die Temperatur des Zusatzbehälters so gewählt, daß damit der für die Absorption günstigste Wert
eingestellt ist, dann erfolgt die Wasserstoffaufnahme durch Ti2Ni so rasch, daß sich in beiden Behältern kein
schädlicher Überdruck aufbauen kann. Zur Regenerierung des Materials im Sicherheitsbehälter werden nach
erfolgter vollständiger Desorption im Hauptbehälter die Temperaturwerte der beiden Gefäße vertauscht.
Damit ist eine verlustfreie Wasserstoffspeicherung
6ü gewährleistet. Um den Verlust an Legierungspartikeln
möglichst gering zu halten, werden sämtliche Ventilöffnungen gegen die Pulveroberfläche um 180° versetzt
und zusätzlich gegen den Innenraum mit Sieben einer Maschengröße, die den Pulverdurchtritt verhindert,
verschlossen. Die lichte Maschenweite dieser Siebe soll vorzugsweise kleiner oder gleich 10 μ sein.
Für die neuerliche Absorption von Wasserstoff wird die Zelle bis 400° C erwärmt, wobei neuerlich eine
geringe Wasserstoffdesorption erfolgt, anschließend wird die Zelle mit einer Wasserstoffquelle verbunden,
und die Temperatur langsam bis auf Raumtemperatur abgesenkt. Dabei werden die Phasen TizNiHta und/oder
TiNiH gebildet.
Zur Absorption und Desorption ist es demnach nur erforderlich, folgende Bauelemente zu verwenden:
Einen vakuumdicht verschlossenen Behälter für das Legierungshydridpulver, z. B. aus stärkerem Normalglas,
das gut eine Erhitzungstemperatur von 4000C aushält,
einen vakuumdicht verschlossenen Zusatzbehälter für das Legierungspulver. Das Volumen dieses
Behälters braucht höchstens '/io des Hauptbebältervolumens
zu sein;
zwei Reduzierventile (für Absorption und Desorption);
Thermoelemente zur Temperaturmessung und -regelung im Inneren des Speicherbehälters;
ein Drucksicherheitsventil mit Rückführleitung äum SieRerheitsbeKälter;
einen 25Ö°C-fhermostat;
-eine Isolierplatte
ein Drucksicherheitsventil mit Rückführleitung äum SieRerheitsbeKälter;
einen 25Ö°C-fhermostat;
-eine Isolierplatte
sowie Filter, nämlich Siebe) von höchstens 10 μ Maschenweite, um das Legierüngspulver im Behälter
zurückzuhalten.
Das folgende Beispiel zeigt die Herstellung der Legierung. Als Ausgangssubstanzen für die Herstellung
der Legierungen wurden Metallpulver benutzt, und zwar Titanhydrid von 99,5%iger Reinheit und 60 μ
Teilchengröße sowie Nickelpulver von 3 μ Teilchengröße. Für jeden Ansatz wurden etwa 50 g Pulver in den
gewünschten stöchiometrischen Verhältnissen sorßfsiltig
miteinander vermischt und in einer zylindrischen Preßform kalt vorverdichtet Die Preßlinge wurden im
Sinterofen unter Vakuum langsam erhitzt. Bei Temperaturen zwischen 800 und 850°C setzte die Phasenbildung
ein. Nach einer Sinterzeit von etwa 24 h wurde langsam in einer Atmosphäre aus gereinigtem Wasserstoff
abgekühlt. Die erhaltenen Sinterkörper waren stark porös und ließen sich ohne Schwierigkeiten zerkleinern,
da die Legierung durch Wasserstoffaufnahme versprödete.
Ausgehend von den gleichen Ausgangsmaterialien wurden auch durch Zusammenschmelzen Schmelzkörper
hergestellt. Diese Schmelzkörper wurden nach dem Abkühl».- mechanisch auf Korngrößen von ca. 10 bis
90 mm zerkleinert. Das so zerkleinerte grobe Material^
,. wurde dann in WasserstoffatmbspKäre gebracht und das
''durch Wasserstoffaufnahme versprödete Materialdiinn
auf Korngrößen von ca. 50 μ zerkleinert.
TiNi enthält gewöhnlich auch bei sorgfäliiger stöchiometrischer Einwaage der Ausgangsmaterialien Spuren von Ti2Ni, was jedoch im Einsatz nicht stört. Für cije meisten Zwecke wird Ti2Ni wegen der größeren Äbsorptionskapazität von Wasserstoff bevorzugt.
TiNi enthält gewöhnlich auch bei sorgfäliiger stöchiometrischer Einwaage der Ausgangsmaterialien Spuren von Ti2Ni, was jedoch im Einsatz nicht stört. Für cije meisten Zwecke wird Ti2Ni wegen der größeren Äbsorptionskapazität von Wasserstoff bevorzugt.
Claims (2)
1. Reinigungsverfahren für Wasserstoff durch Absorption des Wasserstoffs in Legierungen und
Desorption bei erhöhter Temperatur, dadurch
gekennzeichnet, daß sauerstoff- und/oder
stickstoffhaltiger Wasserstoff bei Temperaturen von Zimmertemperatur bis 150"C in einer Legierung, die
aus wenigstens einer kubischen Phase dss Systems Titan-Nickel mit einem Atomverhältnis Ti zu Ni von
2 :1 bis 1 :1 besteht, absorbiert wird und anschließend
bei Temperaturen von über 150 bis 4000C desorbiert wird.
2. Reinigungsverfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung aus Ti2Ni, TiNi
oder Gemischen dieser Phasen besteht.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2366202A DE2366202C2 (de) | 1973-02-14 | 1973-02-14 | Reinigungsverfahren für Wasserstoff |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2366202A DE2366202C2 (de) | 1973-02-14 | 1973-02-14 | Reinigungsverfahren für Wasserstoff |
DE2307177A DE2307177C3 (de) | 1973-02-14 | 1973-02-14 | Material zur drucklosen Wasserstoffspeicherung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2366202B1 true DE2366202B1 (de) | 1980-06-12 |
DE2366202C2 DE2366202C2 (de) | 1981-02-26 |
Family
ID=25764688
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2366202A Expired DE2366202C2 (de) | 1973-02-14 | 1973-02-14 | Reinigungsverfahren für Wasserstoff |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE2366202C2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3835825C1 (de) * | 1988-10-21 | 1990-03-08 | Kernforschungsanlage Juelich Gmbh, 5170 Juelich, De |
-
1973
- 1973-02-14 DE DE2366202A patent/DE2366202C2/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3835825C1 (de) * | 1988-10-21 | 1990-03-08 | Kernforschungsanlage Juelich Gmbh, 5170 Juelich, De |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2366202C2 (de) | 1981-02-26 |
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