DE2349312C3 - Zoom-Ljnsensystem - Google Patents

Description

9,0	0,088	12,061	3,210
16,2	6,541	5,556	3,262
30,0	11,421	2,782	1,156

Die Erfindung betrifft ein Zoom-Linsensystem geäß dem Oberbegriff des Anspruches 1. Aus der DT-OS 14 72230 ist ein Zoom-Linsenstem bekanntgeworden, welches insbesondere als bjektiv mit veränderbarer Brennweite für die Stehldphotographie im Kleinbildformat entwickelt worin ist. Dieses bekannte Objektiv hat jedoch den achteil, daß sein Aufbau relativ kompliziert ist. erner erreicht man eine gute Bildqualität nur im ereich von Unendlich bis auf etwa 1,20 m. Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Zoominsensystem zu schaffen, welches eine einfache Konruktion aufweist und eine kontinuierliche photo-

H₄ = 1,62041

H₅ = 1,78472

H„ = 1,64000

H₇ = 1,67270

n_s = 1,71300

r?„ = 1,74330

H₁₁, = 1.74400

H₁₁ = 1,78472

H₁₂ = 1.62041

H_n = 1,62041

i'₄ = 60,3

r₅ = 25.7 i'„ = 60,2

i'₇ = 32.2 u_K = 53,9

V₉ = 49,2 P₁₀ = 44,9

i'„ = 25,7 V₁₂ = 60,3 t\, = 60,3

graphische Aufnahmetcchnik im Bereich von unendlich bis zu 0,3 m ermöglicht.

Diese Aufgabe wird durch Ausbildung des Zoom-Linsensystems mit den Konstruktionsdaten gemäß einer der in den Kennzeichen der Ansprüche 1 bis 3 aufgeführten Datentabellen gelöst.

Ein Vorteil der erfindungsgemäßen Zoom-Linsensysteme gegenüber dem obenerwähnten besteht darin daß je nach Ausführungsform eine bzw. zwei Linsen weniger benötigt werden.

Das Zooming wird dabei durch eine Vergrößerung der Brechkraft der Linsen der ersten beiden Grup pen ermöglicht, wobei die Brennweite der Linser der ersten Gruppe Werte von 9 bis 30 mm haben soll Das öffhungsverhältnis bzw. die maximale photo graphische Vergrößerung betragen 1:1,9 bzw. -0,15 Das Zoom-System gemäß der Erfindung ermöglich¹ bei Einhaltung der vorgenannten Bedingungen ein« gute Kompensation der Abbildungsfehler bis in der Bereich der stärksten photographischen Vergrößerunt von -0,15.

Die Erfindung ist nachstehend an Hand der Zeich nungen näher erläutert.

Es zeigt

F i g. 1 ein Zoom-System entsprechend Ausfüh rungsbeispiel 1,

F i g. 2 ein Zoom-System nach Ausführungsbei spiel 2,

Fig. 3 ein Zoom-System nach Ausführungsbeispiel 3 und

F i g. 4 die Abbildungsfchlerkurven des in F i g. 1 gezeigten Zoom-Systems.

Wie den F i g. 1 bis 3 in schematischer Darstellung entnommen werden kann, enthält das Zoom-Linsensystem gemäß der Erfindung eine erste Wirkgruppe mit positiver Brechkraft, die aus den drei Linsen G₁, G₂ und G₃ besteht. Die Linse G₁ ist ein negativer Meniskus, dessin konvexe Oberfläche dem Gegenstandsraum zugekehrt ist. Die Linse G₂ ist eine positive Linse, deren stärker gekrümmte konvexe Oberfläche ebenfalls dem Geger.standsraum zugekehrt ist. Die Linsen G₁ und G₂ stehen so miteinander in Kontakt, daß sie fokussierend wirken. Die Linse G, ist ein positiver Meniskus, dessen konvexe Oberfläche ebenfalls dem Gegenstandsraum zugekehrt ist. Die zweite Wirkgruppc des Zoom-Systems hat eine negative Brechkraft und besteht aus den drei Linsen G₄. G₅ und G₆. entsprechend den Linsen 4 bis 6 des Gesamtsystems. Die Linse G₄ ist ein negativer Meniskus, dessen konvexe Oberfläche dem Dingraum zugekehrt ist. Die Linse G₅. die zweite der zweiten Wirkgruppc. ist ein positive- Meniskus, dessen stärker gekrümmte konvexe Oberfläche dem Bildraum zugekehrt ist. Die Linse G_b ist eine negative Linse, deren stärker gekrümmte konkave Oberfläche wiederum dem Gegenstandsraum 2ugekehrt ist. Die Linsen G₅ und G₆ sind so miteinarder verbunden, daß sie zerstreuend wirken. Die dritte Wirkgruppe des Zoom-Systems weist eine negative Brechkraft auf und wird von einer Meniskuslinse G- gebildet, deren konkave Oberfläche dem Gegenstandsraum zugekehrt ist. Die vierte Wirkgruppe des Systems ist ein ortsfestes abbildendes Linsensystem, das aus vier positiven Linsen und einer oder mehreren negativen Linsen besteht. In dem Zoom-I insensystem gemäß der Erfindung kann zwischen die Linsen G₈ und G₉ der vierten Wirkgruppe ohne jede Schwierigkeit beispielsweise ein Ablenkprisma für einäugige Reflexkameras. eine Blende oder eine andere entsprechende Vorrichtung eingesetzt werden. Ebensowenig bedeutet beispielsweise ein Einsetzer, von planparallclcn Gläsern in das System an dieser Stelle ein Verlassen des Erfindungsberciches.

Durch geeignete Stellung der Linsen der ersten Wirkgruppc entlang der optischen Achse wird die Abbildung eines im Unendlichen befindlichen Gegenstandes erreicht.. Durch die Verschiebung der Linsen der zweiten Wirkgruppe wird die Vergrößerung verändert, und durch die Verschiebung der Linsen der dritten Wirkgruppe wird die Lage des Brennpunktes kompensiert, die durch die Verschiebung der Linsen der zweiten Wirkgruppe verändert wird.

Um eine gute Kompensation der Abbildungsfehler zu erzielen, wurden folgende Bedingungen eingehalten:

In der ersten Gruppe:

In der zweiten Gruppe:

2.5 > -r„ ;·,„> 1.0: 0.15 > "⁵ 7'-'·./·!·

In diesen vorgenannten Bedingungen bedeuten r,

ίο den Krümmungsradius der i-ten Linsenoberfläche, d, den i-ten Scheitelabstand, /i, den Brechungsindex der i-ten Linse des Zoom-Systems für die (/-Linie und /', die Brennweite der durch die Indizierung angegebenen Linsengruppe.

Die Erlangung einer guten Aberrationskompensation erfordert, daß sowohl die durch die Veränderung der Vergrößerung verursachte Aberration als auch die durch die Aufnahme aus kurzer Entfernung verursachte Aberration so klein wie möglich gehalten werden und daß Fehler, die weder auf die Aufnahme aus dem Nahbereich noch auf die veränderte Vergrößerung zurückzuführen sind, praktisch vollständig eliminiert werden. Trotzdem bleibt es aber noch immer schwierig genug, die auf die beiden vorgcnannten Fehlerquellen zurückzuführenden Abbildungsfehler so klein wie möglich zu halten.

Fs ist daher im allgemeinen wünschenswert, daß die Verschiebungslänge der ersten Wirkgruppe möglichst klein gehalten wird, während die Brechkraft

yo dieser ersten Gruppe so weit erhöht wird, wie es die Aberration zuläßt. Auf diese Weise kann die photographische Vergrößerung ausreichend erhöht werden. Die Verschiebung der zweiten Wirkgruppe, die durch die Änderung der Vergrößerung erforderlich wird.

ist auf einen kleinen Bereich beschränkt, um die effektive öffnung der ersten Gruppe kleiner zu halten, während gleichzeitig die Brechkraft der zweiten Gruppe so groß gewählt wird, wie es die Abbildungsfehler gerade noch zulassen.

Das /.oom-Linsensystem gemäß der Erfindung weist seine besten Eigenschaften vor allem im photographischen Nahbereich auf. Die Brechkraft der ersten und zweiten Gruppe des Zoom-Objektivs gemäß der Erfindung sind zu diesem Zweck erhöht.

während das Öffnungsverhältnis der ersten Gruppe bei langer Brennweite 0.53 beträgt. Die durch die Zunahme des Öffnungsverhältnisses der ersten Gruppe bewirkten Abbildungsfehler höherer Ordnung werden durch die oben aufgeführten Bedingungen untcrdrückt.

Nachstehend sind die Konstruktionsdaten der erfindungsgemäßen Objektive wiedergegeben.

Für jedes Objektiv ist / = 9,0 bis 30,0 mm, das Öffnungsverhältnis 1:1,9. der Radius der effektiver Bildfläche 7,1 mm sowie f_x = 31,4, f₂ = - 10.7C und /₃ = -21,0.

Objektiv

+ 76.025
+ 27.438
- 379,08
+ 22.850

d₂

ds

= 1.14

= 5.02

= 0.10

= 4.25

π, = 1.78472 r, = 25.7

H₂ = 1.71300 C₂ = 53.9

n, - 1.64000 C₁ = 60.2

609627/35(1

10

Fortsetzung

/·₅ = +115.012

r„ = +115.00

r-, = +12.941

ι·₈ = - 29,426

r₉ = -13,148

/■„, = +22,105

r,, = -7,446

r₁₂ = -16.451

r,₍ = χ

r₁₄ = -12.905

r,₅ = +9.269 r„, = -276,78 C₁-, = -11.104 /-,„ = +11.104 r,₉ = +255.20 r₂₍₁ = -12.686 r_2l = +19.386 r₂₂ = -32.200

J₅ = Variable

J₁, = 0.86

</·, = 2.32

J„ = 1,81

J₉ = 0.84

J₁₀ = Variable

J₁₁ = 0.83

t/₁₂ = Variable

d_u = 2,10

₍/₁₄ = 9.00

J₁₅ = 3.43

J₁₁, = 2,52

J_r = 2-.87

J_1H = 2.04

J₁₉ = 2.23

J₂₀ = 0.10

/I₄ = 1,62041

/I₅ = 1.78472

/i„ = 1.64000

n~ = 1,67270

»„ = 1.71300

»₉ ■= 1.74330

/i_u, = 1.78472

'I₁₁ = 1.62041

H₁₂ = 1.62041

r₄ = 60.3

r₅ = 25.7

r„ = 60.2

r- = 32.2

r₈ = 53.9

r₉ = 49.2

<·,„ = 25.Ί

I_n = 60.3

In = 60.3

Die variablen Schcitelabstände d_s. d_v, und d_n sind nachstehend für die Brennweiten 9.0. 16.2 und anaecehen:

9.0	0.088	12.061	3.210
16.2	6.541	5.556	3.262
30.0	11,421	2.7S2	1.156

Objektiv 2

r? =

Tl Th

+ 76.025 + 27,438 -379.08 + 22,850 + 115,012 +115.00 + 12.941 -29.426

J„ =

1,14

5,02

0.10

4,25

Variable

0.86

2,32

1.81

1,78472
1.71300

2 —

25,7 53,9

"3 = U64000

"4 = 1,62041

»5 = 1,78472

= 60,2

ι·₄ = 60,3

r₅ = 25.7

Fortsetzung

»·„ = -13.148

r_w = +22.105

r_u = -7.446

r,₂ = -16.45!

r_M = +40.000

r₁₅ = -12.882

r₁₍₁ = +9,269

r₁₇ = -276.78

11.104

r_ig = +11.104

rZ₄ = 0.84

(Ζ,,, = Variable

(Z₁₁ = 0.83

(Z₁, = Variable

(Z₁., = 1.00

d_u = 2.10

rf₁₅ = 9.0

</„, = 3,43

(Z_n = 2.52

H,, = !.64(K)O ι·,, = 60,2

)i-

1,67270

n_H = 1.71736

= 1.71300

= 1,74330

= 1,78472

= 32.2

r_H = 29.5

ι-, - 53.9

<■■„ = 49.2

«π = ^-^s-7

rf,, = 2.04

d₂₀ = 2.23

(Z₂, = 0.10

d-,-, = 2.00

r₂₀ = +255,20
r₂₁ = -12,686
,•₂₂ = +19.386
r₂, = -32,200
Für die Brennweiten 9.0. 16.2 und 30.0 mm gelten die folgenden Werte für die variablen Scheitelabständc:

= 1,62042!

= 1.620421

r₁₂ = 60.3 r„ = 60.3

Objektiv 3

	9.0
	16.2
	30.0
	+ 76.025
r2 —	+ 27.438
''.I =	- 379.08
»4 =	+ 22,850
r5 =	+ 115,012
n, =	+ 115.00
f —	+ 12,941
«8 =	-29.426
»"9 =	-13,148
rio =	+ 22.105
rn =	-7,446
r,-, =	-16,451

0.088

6.541

11.42!

2.061	2.625
5.556	2.677
2.782	0.571

4 =

1.14

5.02

0,10

4.25 ,

Variable

0,86

2,32

1,81

0.84

Variable

0.83

Variable

"1 H-,

1.78472
1.71300

π, = 1,64000

H₄ = 1,62041

„₅ = 1,78472

(J₆ = 1.64000

H₇ = 1,67270

r, = 25.7

r, .■= 53.7

r, = 60.2

r₄ = 60.3

r₅ = 25.7

r_h = 60.2

r, = 3Z2

^rortsetzung

13

,·₁₄ = -12,905
r₁₅ = +9,269

r_lh = -40,000

r₁₇ = -276,78
r₁₈ = -11,104

r₁₉ = +11,104
r_2U = +255,20

r₂₁ = -12.686

r₂₂ = +19,386
r₂₃ = -31,724

d_a = 2,10

d_u = 9.00

d_ls = 3,43

<*,„ = 0.80

d_O = 2,14

d_w = 2.87

d„ = 2,04 d₂₀ = 2.23

</,, = 0.60 d₂₂ = 2.00

Für die Brennweiten 9.0. 16.2 und 30.0mm ergeben die folgenden Werte:

<'■„

•1,2

9,0	0.088	12.061	3.210
16,2	6.541	5,556	3.262
30,0	11,421	2.782	1.156

Da die Werte für die Abbildungsfehler, wie sie bei erfolgung des Strahlenganges erhalten werden, für

rei Objektive nach der Erfindung praktisch die

gleichen Werte der Kompensation zeigen, werden die Seidel-Koeffizienten für Objektiv 1 (/ = 9.01

„„ = 1,71300 r„ - 53,9

= 49,2

η, = 1.74330

„₁₀ = 1,74400 I₁₀ = 44,9

H₁, = 1,78472 r„ = 25.7

„,, = 1.62041 I₁₂ = 60,3

„_]X = !.62041 '■„ = W1-3

sich für die variablen Scheitelabstünde J_f. </,, und J₁.

Abbildungsfehlerkurven als typisch für die drei erlindunestiemäßcn Objektive der Übersichtlichkeit halber

nur "für das Objektiv I dargestellt. In der F i g. 4 sind die Kurven für das Objektiv 1 Tür die kürzeste. die längste und eine mittlere Brennweite gezeigt

Dementsprechend sind nachstehend die Seidel-Koeffizienten für die sphärischen Oberflächen de?

5 Objektivs 1 Tür die Brennweiten 9,0, 16.2 und 30.0 mn: aufeelistet. In den folgenden Tabellen bedeuten !·.

und E die Verzeichnung.

I	0.0004	0,0023	0.0127	0.0521	0.3617
·)	-0.(X)I 3	0.(X) 10	0.0007	--0.0077	0.0062
3	0.0007	-0,0086	0.1018	0.0099	-1.3296
4	0.(X)31	0.0033	0.0034	0.1537	0.1633
5	0,0068	-0.0501	0.3678	- 0.0305	- 2.4768
6	- 0,0067	0,0493	- 0.3618	0.03(X)	2.4365
7	-0,0558	0.(X)86	-0.0013	- 0.2663	0.(M 14
	-0.0017	0.0114	0.0777	- 0.1345	1.4463
9	0,0117	-0.0334	0.0950	0.0338	--0.3672
IO	-0.1722	-0.(XMl	-0.0(R)I	-0.1589	-0.0038
11	0,4082	0.3776	0.3494	0.4861	0.7729
12	(U) 189	-0.0672	0.2392	0.2200	- 0.0682
13	1.2089	0.3559	0.1048	(I	0.03(W
14	1.3186	-0.7474	0.4236	0.2903	-O.41M7
15	3.5824	1.071 6	0.3206	0.4140	0.211J 7
16	4.0261	- 1.1241	0.3 131I	0.0139	- 0.0915
17	10.1863	0.7751	0.0590	-- 0.3564	0.0316
18	■0.2947	0.3673	0.4577	0.3564	- 1.0145
H)	OdO(M	0.0042	0.0410	0.0135	Ο.521» 1

/IO

Fortsetzung

Seidel-Koeffizienten für Objektiv 1 (/ = 16.2)

20	0.9905	-0.0116	0.0001	0,2716	-0,0032
21	-0,0006	-0.0096	-0.1616	0.1777	0,2730
22	1.2032	0.0309	0.0008	0.1070	0,0028
Summe	1.2064	0.2681	0.0771	-0.0092	0.5559

1	0,0024	0.0037	0.0057	0.0937	0.1533
	-0.0076	0.0149	-0.0292	-0.0139	0.0847
3	0.0042	- 0.0342	0.2798	0.0178	-2.4318
4	0.0183	-0.0179	0.0176	0.2767	-0.2886
5	0.0398	-0.2242	1.2643	-0.0550	-6,8190
6	-0,0353	0.1972	-1.1027	0.0539	5.8628
7	- 0.0522	- 0.0068	-0.0009	-0.4793	-0.0623
8	-0.0154	0.0819	- 0.4364	-0.2421	3.6152
9	0.0306	-0.0830	0.2254	0.0609	-0.7776
10	-0.1799	- 0.0663	- 0.0244	-· 0.2860	-0.1143
Il	-O.2i83	0.3669	-0.6166	-0.8750	2.5069
12	-0.0109	- 0.0684	- 0.4310	0.3960	- 0.22(X)
13	0.6716	0.3559	0.1887	0	0.1 (MK)
14	0.7326	- 0.7474	0.7626	0.5225	-1.3111
15	1.9902	1.0716	0.5770	0.7452	0.7119
16	2.2367	-1.1241	0.5649	0.0250	- 0.2965
17	- 5.6590	0.7751	-0.1062	-0.6415	0.1024
18	-0.1637	-O,36"3	-0.8239	-0.6415	- 3.2869
19	0,0002	0.0042	0.0737	0.0243	1.7142
20	0.5503	-0.0116	0.0002	0.4889	-0.0103
21	- 0.0003	- 0,0096	- 0.2909	0.3199	0.8846
2~>	0.6684	0.0309	0.0014	0.1926	0.0090
Summe	0.6026	0.1417	0.0992	-0.0166	0.1267

Seidel-KoefnVientcn für Objektiv 1 (/ = 30.0)

.1	0.0151	-0.0091	0.0054	0.1735	-0.1073
1	-0.0481	0.1199	0.2990	-0.0256	0.8097
3	0.0266	-0.1555	0.9091	0.0329	5.5069
4	0,1161	-0,2279	0.4472	0.5124	-1.8829
5	0.2525	-1,1308	5.06 Ή	-0.1018	-22,2143
6	-0.1934	0.8576	3.8030	0.0999	16.4204
7	-0.0214	-0.0110	-0.0057	-0.8876	- 0.4608
8	-0.1042	0.4484	- 1.9301	0.4483	10.2362
9	0.0895	- 0.2362	0.6229	0.1128	- 1.9407
10	-0.1350	-0.1207	-0.1079	- 0.5296	0.5698
Il	-0.4109	0.9065	- 1.9999	1.6203	7.9871
12	- 0.0004	-0,0178	-0.7539	0.7334	- 0.8692
13	0.3627	0.3559	0.3494	0	0.3429
					609 627/356

Fortsetzung

/ή

14	0,3956	-0,7474	1,4121	0,9676	-4.4962
15	1,0747	1,0716	1,0685	1,3800	2,4415
16	1,2078	-1,1241	1,0462	0,0462	-1,0167
17	-3,0559	0,7751	-0,1966	-1.1879	0,3512
18	-0,0884	-0,3673	-1,5257	-1,1879	-11,2721
19	0,0001	0,0042	0,1365	0,0450	5,8785
20	0,2971	-0,0116	0,0005	0,9054	-0,0353
21	-0,0002	-0,0096	-0,5386	0,5925	3,0337
22	0,3610	0,0309	0,0027	0,3567	0.0308
Summe	0,1412	0.4015	-0.0968	-0.0307	-2.8401

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

Patentansprüche:

1. Zoom-Linsensystem, insbesondere für Filmkameras, bestehend aus einem der Bildebene zugekehrten Grundobjektiv positiver Brechkraft und einem vor diesem angeordneten Vario-Vorsatz aus mehreren Linsengruppen, von denen die erste — objektseitigc — fest angeordnet ist und positive Brechkraft hai und die anderen axial und relativ zueinander verschiebbar sind, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten:

Γ, =

Γ*
's

'7

Γι» =

Γη =

'20

Γ₂2 =

+ 76,025
+ 27,438

-379,08
+ 22,850

+ 115,012

+115,00
+ 12,941
-29,426
-13,148
+ 22,105
-7.446
-16,451

-12,905
+ 9,269

-276,78
-11,104
+ 11,104

+ 255,20
-12,686
+ 19,386
-32,200

d₂

du =

du d_iS du,

dio =

= 1.14 = 5,02 = 0,10 = 4,25 = Variable = 0,86 = 2.32

1,81

0,84

Variable

0,83

Variable

2,10

9,00

3,43

2,52

2,87

2.04

2.23

0,10 = 2.00 = 1,78472 1,71300

»2 =

«a = 1,64000

K₄ = 1.62041

h_s = 1,78472

h„ = 1,64000

«₇ = 1,67270

/I₈ = 1.71300

/;₉ = l,743:«0

H₁₀ = 1,78472

H₁₁ = 1,62(Ml

H₁, = 1.62041

V₁ = 25.7

c₂ = 53,9

I₃ = 60,2

r₄ = 60.3

i-5 = 25.7

r„ = 60,2

r₇ = 32.2

r_s = 53,9

r₉ = 49.2

r ο = 25.7

C₁₁ = 60.3

c„ = 60.3

wobei die variablen Scheitelabstände d₅, d₁₀ und i/,2 für die Brennweiten 9,0, 16.2 und 30,0 mm folgende Werte aufweisen:

9,0 0,088 12,061 3,210 16,2 6,541 5,556 3,262 30,0 11,421 2,782 1.156

2. Zoom-Linsensystem, insbesondere für Filmkameras, bestehend aus einem der Bildebene zugekehrten Grundobjektiv positiver Brechkraft und einem vor diesem angeordneten Vario-Vorsatz aus mehreren Linsengruppen, von denen die erste — objcktseitige — fest angeordnet ist und positive Brechkraft hat und die anderen axial und relativ zueinander verschiebbar sind, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten:

Γ, = + 76.025 d_t = 1,14 »1 = 1,78472 t'l = 25.7 ^Γ2 = + 27,438 rf. =■- 5,02 "2 = 1,71300 V₂ = 53,9 »Λ = -379,08 d\ = 0,10 Γ₄ = + 22.850 ⁽U = 4,25 »1 = 1,64000 _v = 60.2 ^Γ5 ⁼ + 115,012 ds = Variable »·„ = +115,00 d* = 0,86 /I₄ = 1,62041 c = 60,3 r₇ =-. + 12.941 ά_Ί = 2,32 »8 = -29,426 d* = 1,81 H₅ = 1,78472 _v = 25,7 I₉ = -13,148 de = 0,84 »6 = 1,64000 "h = 60,2 ^r!0 — + 22,105 d_m = Variable C_n = -7.446 du = 0.83 /I₇ = 1,67270 r₇ = 32.2 C₁₂ = -16,451 d_l2 = Variable C₁₃ = χ ti = 1.00 »8 = 1,71736 ^r8 = 29.5 r₁₄ = + 40.000 du = 2.10 )!<, = 1,71300 L\ = 53.9 ^ri5 - -12,882 (I = 9.0 »"lh = + 9,269 = 3,43 »10 = 1,74330 ^rlü = 49.2 C₁₇ = -276,78 d\i - 2.52 ^Γ18 = -11.104 ₍/₁₈ = 2.87 »π =- 1,78472 ^!'u = 25.7 ^r19 ⁼ + 11,104 d& = 2.04 ^r2l) = + 255,20 d₂₀ = 2,23 »12 ⁼ 1,620421 ^ri2 = 60,3 r₂₁ = -12,686 d₂\ = 0,10 C₂T = + 19,386 du = 2.00 »U = 1,620421 = 60,3 ^r23 = -32,200

wobei für die Brennweiten 9,0, 16,2 und 30,0 mm die folgenden Werte fur die variablen Scheitelabstände gelten:

0,088

6,541

11,421

«Ίο

12,061
5,556
2,782

+ 76.025
+ 27.438

- 379.0S
+ 22.850

f 115.012

2,625 2,677 0,571

Ί₄ =

= 1.14

-= 5.02

-: 0.10

= 4.25

= Variable

3. Zoom-Linsensystem, insbesondere für Filmkameras, bestehend aus einem der Bildebene zugekehrten Grundobjektiv positiver Brechkraft und einem vor diesem angeordneten Vario-Vorsatz aus mehreren Linsengruppen, von denen die erste — objektseitige — fest angeordnet ist und positive Brechkraft hat und die anderen axial und relativ zueinander verschiebbar sind, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten:

/1. ·= 1.78472

/j, = 1,71300

r, = 25.7
r, = 53.7

π, = 1.64000 ι-, := 60.2

rt setzung

ΙΊ =

^rio -

^Γ12

'17

r,„ =

+ 115,00 + 12,941 -29,426 -13,148 + 22,105 -7,446 -16,451

OC)

-12,905

+ 9,269

-40,000

-276,78 -11,104 + 11,104

+ 255,20 -12,686 + 19.386 -31,724

d₉ =

dn =

du =

0,86

2.32

1,81

0.84 = Variable

0.83

Variable

2,10

9,(X) = 3.43 = 0.80 = 2.14 = 2.87 = 2.04 = 2.23 = 0.60 = 2,00

wobei für die Brennweiten 9,0, 16,2 und 30.0 mm folgende Werte für die variablen Scheitelabstände d₅, d_w und d_i2 gelten: