DE2347556C3 - Steuersystem für eine Antriebseinheit mit veränderlicher Drehzahl - Google Patents
Steuersystem für eine Antriebseinheit mit veränderlicher DrehzahlInfo
- Publication number
- DE2347556C3 DE2347556C3 DE19732347556 DE2347556A DE2347556C3 DE 2347556 C3 DE2347556 C3 DE 2347556C3 DE 19732347556 DE19732347556 DE 19732347556 DE 2347556 A DE2347556 A DE 2347556A DE 2347556 C3 DE2347556 C3 DE 2347556C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- valve
- speed
- control system
- pulses
- passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 82
- 230000003247 decreasing Effects 0.000 claims description 3
- 230000003111 delayed Effects 0.000 claims description 3
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 17
- 229910004682 ON-OFF Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000011068 load Methods 0.000 description 6
- 230000004044 response Effects 0.000 description 6
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 6
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral Effects 0.000 description 3
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 3
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000001419 dependent Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 230000003534 oscillatory Effects 0.000 description 2
- 210000003027 Ear, Inner Anatomy 0.000 description 1
- 210000002445 Nipples Anatomy 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000789 fastener Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static Effects 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Description
Die Erfindung betrifft ein Steuersystem für eine Antriebseinheit mit veränderlicher Drehzahl, die nach
dem Prinzip der Viskositätsscherung arbeitet und durch
den Druck eines von einer Förderpumpe gelieferten Strömungsmittels gesteuert wird, wobei der Druck von
einem Ventil eingestellt wird, mit einer Drehzahl-Meßeinrichtung
an der gesteuerten Achse, mit einer Sollwert-Vorgabeeinrichtung, mit einer Soll-Istwert-Vergleichseinrichtung,
die mittels eines elektrischen Signals das Ventil steuert
Ein solches Steuersystem ist aus der US-PS 35 63 355
bekannt Um die Ausgangsgeschwindigkeit einer nach dem Prinzip der Viskositätsscherung arbeitenden
Antriebseinheit auf einem bestimmten Wert zu halten, wird hier die Strömungsmittelzufuhr durch ein Ein-AusVentil geregelt Ein Tachometer fühlt die Ist-Geschwindigkeit
ab, die elektronisch mit der Soll-Geschindigkeit verglichen wird. Die Elektronik erregt das Ein-Aus-Ventil
in einer Weise, welche die Strömungsmittelzufuhr zur Antriebseinheit der Abweichung zwischen 1st- und
Soll-Geschwindigkeit anpaßt. Die Elektronik enthält einen Oszillator, dessen Ausgangssignal eine Gleichspannung
überlagert Der Wert dieser Gleichspannung entspricht dabei der jeweiligen Abweichung zwischen
1st- und Soll-Geschwindigkeit. Bei kleinen Fehlersignalen wird das Ein-Aus-Ventil periodisch ausschließlich
von dem Anteil des Oszillatorsignals betätigt, welcher die Ansprechschwelle des Ein-Aus-Ventils übersteigt
Dieses System weist einen doppelten Nachteil auf:
Zum einen ist die Verwendung eines Ein-Aus- Ventils im Blick auf die Funktionssicherheit des gesamten
Systems nicht zu empfehlen. Zum anderen verschlechtert der zwischen dem Ein-Aus-Ventil und der
Antriebseinheit erforderliche Akkumulator, der die oszillatorischen Druckimpulse auszugleichen hat, das
zeitliche Ansprechverhalten. Mit diesem System ist es nicht möglich, bereits bei Bruchteilen einer Umdrehung
der Abtriebswelle Abweichungen von der Sollgeschwindigkeit festzustellen und zu korrigieren.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Steuersystem de.· eingangs genannten Art zu schaffen,
das unter maximaler Betriebssicherheit arbeitet Das System soll mehrfach innerhalb einer Umdrehung der
Abtriebswelle auf eine bestimmte, konstante Geschwindigkeit regeln, sowie programmiert oder unprogrammiert
von einer Sollgeschwindigkeit zur anderen wechseln können, wobei ggf. bestimmte Grenzgeschwindigkeiten
eingehalten werden.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß durch das von der Soll-Istwert-Vergleichseinrichtung
erzeugte elektrische Signal ein Entlastungsventil zwischen Förderpumpe und Antriebseinheit angesteuert
wird.
Durch die Verwendung eines Entlastungsventils wird die Betriebssicherheit des Gesamtsystems bei elektrischen
Störungen oder Störungen in der Antriebseinheit erheblich gesteigert.
Zur Erzielung der gewünschten Regelgenauigkeit und -häufigkeit ist es zweckmäßig, wenn die Drehzahlmeßeinrichtung
für jede vorgegebene Zunahme der Drehbewegung der Achse einen Impuls erzeugt, und
wenn die Soll-Istwert-Vergleichseinrichtung umfaßt:
eine Verzögerungseinrichtung, welche von der Sollwert-Vorgabeeinrichtung angesteuert wird und jeden
von der Drehzahlmeßeinrichtung empfangenen Impuls um eine Zeitspanne verzögert, die für die gewünschte
Drehzahl der Achse repräsentativ ist; einen Phasendetektor, welcher die direkt von der Drehzahlmeßeinrichtung
und die von der Verzögerungseinrichtung empfangenen Impulse vergleicht und die Ausgangssignal
erzeugt welches für das Zeitintervall zwischen dem Empfang der Impulse dieses Impulspaares repräsentativ
ist
Vorteilhafte Weiterbildungen der Meßelektronik sind in den Ansprüchen 3—14 beschrieben.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Meßelektronik sind in den Ansprüchen 3—14 beschrieben.
Das Entlastungsventil, das im geschilderten Gesamtsystem
zweckmäßig Verwendung findet zeichnet sich dadurch aus, daß es umfaßt: ein Gehäuse mit einem
ersten Durchgang, der in Strömungsmittelverbindung
ίο mit der Antriebseinheit steht und mit einem zweiten
Durchgang, der in Verbindung mit dem ersten Durchgang und dem Strömungsrnittelreservoir steht;
eine Entlastungseinrichtung, die im zweiten Durchgang angeordnet ist und den Druck im ersten Durchgang
wahlweise regelt; eine Steuereinrichtung, welche die Enttastungseinriohtung entsprechend der gewünschten
Ausgangsgeschwi.;digkeit der Achse in der Stellung
verändert
Bei diesem Ventil wird der auf die Betätigungskolben der Antriebseinheit wirkende Druck im wesentlichen
proportional zur Größe des Ausgangssignals der Meßelektronik. Oszillatorische Druckschwankungen,
die einen Ausgleichsakkumulator erforderlich machen, und damit das Ansprechverhalten verschlechtern
wurden, treten nicht auf. Da ständig hydraulisches Strömungsmittel fließt, reinigt sich das Ventil selbst Ein
weiterer Vorteil liegt in der Tatsache, daß keine zusätzlichen Entlastungsventile oder andere Überdruckschutzeinrichtungen
erforderlich sind.
Das Servoentlastungsventil kann unmittelbar zusammen mit solchen Antriebseinheiten benutzt werden, bei
denen der volumetrische Bedarf an hydraulischem Strömungsmittel gleich der volumetrischen Kapazität
des Ventils ist. Bei Antriebseinheiten, deren volumetrischer Bedarf an hydraulischem Strömungsmittel größer
als die Kapazität des Ventils ist, kann dieses als Vorlastventil für ein hydraulisch betätigtes Entlastungsventil
benutzt werden. Die Meßelektronik bleibt dabei unverändert.
Wenn eine Last größer Trägheit auf die Winkelgeschwindigkeit der Antriebswelle beschleunigt werden
soll, kann das Geschwindigkeitszeitverhalten entsprechend
vorprogrammiert werden.
Bei Anwendungsarten, die kein hohes Startdrehmoment aufweisen, kann durch entsprechende Programmierung
eine gleichmäßige Beschleunigung erreicht werden. Für derartige Anwendungsarten kann die
Meßelektronik durch ein kombiniertes Entlastungs- und Beschleunigungsventil ersetzt werden, welches auf die
Stellung eines Nadelventils anspricht. Wenn die Beschleunigung abgeschlossen ist, v/erden die Scheibenpakete
verriegelt Dann läuft die angetriebene Maschine mit der Drehzahl des Antriebs. Zur Übertragung des
Drehmoments ist dann keinerlei Schlupf erforderlich; es wird daher auch keine Wärme erzeugt
Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen mit Bezug auf die Zeichnung
näher erläutert Es zeigt
F i g. 1 ein schematisches Blockdiagramm der bevorzugten Steuerung mit einer als Beispiel ebenfalls in Blockform dargestellten Antriebseinheit veränderlicher Drehzahl,
F i g. 1 ein schematisches Blockdiagramm der bevorzugten Steuerung mit einer als Beispiel ebenfalls in Blockform dargestellten Antriebseinheit veränderlicher Drehzahl,
F i g. 2 ein Blockschema einer Beschleunigungs/Verzöge.ungssteuerung
zur wahlweisen Verwendung anstelle der in F i g. 1 gezeigten Steuerung,
F i g. 3 einen Schnitt durch das Servoentlastungsventil gemäß der Erfindung, welches auf die Steuerung nach
F i g. 1 anspricht,
F i g. 4 einen Schnitt durch ein hydraulisch betätigtes Entlastungsventil sowie eine Seitenansicht des in F i g. 3
gezeigten Ventils mit einem fortgebrochenen Teil zur besseren Darstellung der Anwendung desselben als ein
Vorbelastungsventil, und
F i g. 5 einen Schnitt durch ein kombiniertes Entlastungs-
und Beschleunigungsventil, das ebenso zur Steuerung der Antriebseinheit veränderlicher Drehzahl
benutzt wird.
F i g. 1 zeigt eine Steuerung 10 für eine Antriebseinheit 12 veränderlicher Drehzahl mit einer Antriebswelle
14 und einer Abtriebswelle 16. Die Antriebseinheit 12 veränderlicher Drehzahl verändert die Umlaufdrehzahl
der Abtriebswelle 16 relativ zu der Drehzahl der Antriebswelle 14 gemäß einem auf einer Strömungsrniitelleitung
18 vorhandenen Strömungsmitteldrucksignal.
Es ist ersichtlich, daß die Antriebseinheit 12 veränderlicher Drehzahl ein Scheibenpaket enthält,
bestehend aus einer Anzahl gegenüberliegender Scheiben und Platten, die jeweils zum Umlauf mit der
Antriebswelle 14 und der Abtriebswelle 16 gelagert sind. Diese Scheiben und Platten sind in einem Strömungsmittelreservoir
angeordnet und wenigstens zum Teil darin untergetaucht, um das Drehmoment der Antriebswelle
14 über den Eingriff der Scheiben und Platten aufgrund des Prinzips der Viskositätsscherung zu
übertragen. Das Ausmaß der Bewegungsübertragung zwischen den Wellen wird durch Übertragung eines
Druckes an den Scheiben und Platten gesteuert, der die Neigung hat, diese Scheiben und Platten zusammenzubringen.
Der Druck wird vorzugsweise durch eine bewegliche Wandeinrichtung, beispielsweise eine Kolben-
und Zylinderkombination aufgebracht Der Kolben ist durch eine Flußleitung 18 mit einer Pumpe 22
verbunden, so daß der Strömungsmitteldruck zur Steuerung der Übertragung des Drehmoments zwischen
der Antriebswelle 14 und der Abtriebswelle 16 auf ihn einwirken kann. Der Strömungsmitteldruck in der
Strömungsmittelleitung 18 wird durch ein Servoentlastungsventil 20 gesteuert, welches in einem Strömungsmittelflußweg,
der die Strömungsmittelpumpe 22 mit dem das Scheibenpaket umgebenden und in der Einheit
12 enthaltenden Strömungsmittelreservoir verbindet, eine veränderliche Einschnürung bildet. Dieses Reservoir
kann auch als eine Strömungsmittelquelle für die Pumpe 22 dienen und ist in F i g. 1 schematisch als über
eine Durchflußleitung 24 in Strömungsmittelverbindung mit dem Ventil 20 stehend dargestellt. Allgemein gesagt
ist das Ausmaß der durch das Servoentlastungsventil 20 gegebenen Einschnürung eine Funktion eines elektrisehen
Signals auf einem Ausgangsleiter 34 der Steueranlage 10, um die Übertragung des Drehmoments
zwischen der Antriebswelle 14 über die Scheiben und Platten auf die Abtriebswelle 16 zu steuern.
Die Steuerung ist abhängig von einem Abtriebswellendrehzahlsignal auf Leitung 36 und einem Drehzahlkommandosignal
auf Leitung 40. Das Abtriebswellendrehzahlsignal auf Leitung 36 wird abgenommen von
einer Drehzahlmeßeinrichtung mit einem magnetischen Aufnehmer 42 und einem Zahnrad 44. Das Zahnrad 44 te
bildet einen veränderlichen Widerstandspfad für den magnetischen Aufnehmer, um ein pulsierendes Signal zu
erzeugen, wobei die einzelnen Impulse dieses Signals jeweils den Durchgang eines Zahnes durch den
magnetischen Aufnehmer 42 darstellen. Jeder Impuls auf der Leitung 36 stellt eine Zunahme in der
Umlaufverschiebung der Abtriebswelle 16 dar, und die Wiederholgeschwindigkeit der Impulse stellt die Drehzahl
der Abtriebswelle 16 dar.
Die Impulse auf der Leitung 36 werden von einem Impulsformer 46 empfangen, welcher gut begrenzte
Ausgangsimpulse liefert. Die Impulse von dem Impulsformer 46 werden unmittelbar von einem Phasendetektor
48 an einem Eingangsende desselben empfangen und ebenso unmittelbar am Eingangsanschluß 54 von einem
Verzögerungsnetz 50 empfangen. Das Verzögerungsnetz 50 ist effektiv eine digitale Verzögerungsleitung,
die von einem spannungsgesteuerten Oszillator 52 abhängig ist. Das Verzögerungsnetz kann beispielsweise
ein Schieberegister sein, welches in der Lage ist, die an dem Eingangsanschluß 54 empfangenen Impulse für
jeden von einer Leitung 58 empfangenen Taktschritt durch eine Stufe des Schieberegisters in Richtung auf
einen Ausgangsanschluß 56 zu schieben. Die Taktschritte auf der Leitung 58 werden durch den spannungsgesteuerten
Oszillator 52 vorgesehen, so daß der spannungsgesteuerte Oszillator 52 die Übertragung der
von dem Impulsformer 46 empfangenen Impulse durch die Stufen des Verzögerungsnetzes 50 auf die
Ausgangsleitüng 56 steuert.
Die Frequenz des spannungsgesteuerten Oszillators 52 ist so festgelegt, daß sie gleich der Anzahl Stufen des
Schieberegisters mal der Frequenz des Signals auf der Leitung 36 ist, welches darstellend ist für die gewünschte
Abtriebswellendrehzahl. In einem Beispiel war das Verzögerungsnetz 50 ein Schieberegister mit 64 Stufen,
das in Kombination mit einem Zahnrad 44 mit 192 Zähnen benutzt wurde, so daß das 64fache des Signals
der gewünschten Abtriebswellendrehzahl in Impulsen je Minute, was wiederum das 192fache der gewünschten
Abtriebswellenumdrehungen je Minute ist, die entsprechende Oszillatorfrequenz darstellt. Somit wäre in dem
obigen Beispiel die entsprechende Oszillatorfrequenz für eine Abtriebswellendrehzahl von 100 Umdrehungen
je Minute 64 χ 192 χ 100 = 1 228 800 Impulse je Minute. Unter den obigen Bedingungen, wenn die
Drehzahl der Abtriebswelle gleich der gewünschten Drehzahl ist, kommen die Impulse von dem Verzögerungsnetz
50 auf der Leitung 56 zur gleichen Zeit an dem Phasendetektor 48 an wie der nächste Impuls in der
Reihenfolge von dem Impulsformer 46. Wenn die Impulse von dem Verzögerungsnetz 50 und die Impulse
von dem Impulsformer 46 gleichzeitig an dem Phasendetektor 48 ankommen und dadurch anzeigen,
daß sich die Abtriebswelle 16 mit der gewünschten Drehzahl dreht, dann überträgt der Phasendetektor ein
Ausgangssignal gleich Null auf einen Integrator 60. Wenn der Impuls von dem Verzögerungsnetz 50 vor
dem Impuls von dem Impulsformer 46 an dem Phasendetektor 48 ankommt und so anzeigt, daß sich die
Abtriebswelle mit geringerer als der gewünschten Drehzahl dreht, dann erzeugt der Phasendetektor 48 ein
Ausgangssignal mit einer Breite, die repräsentativ ist für den Unterschied in der Ankunftszeit, und mit einer
Polarität, z. B. negativ, die besagt, daß die Drehzahl dei
Abtriebswelle 16 geringer ist als die erwünschte Drehzahl. Wenn andererseits der Impuls von dem
Impulsformer 46 vor dem Impuls von dem Verzögerungsnetz 50 an dem Phasendetektor ankommt
wodurch angezeigt wird, daß sich die Abtriebswelle 16
schneller als mit der gewünschten Drehzahl dreht, danr
erzeugt der Phasendetektor ein Ausgangssignal, da; wiederum eine Breite aufweist, die darstellend ist ffii
den Unterschied in der Ankunftszeit, jedoch eine entgegengesetzte Polarität, nämlich positiv, was bedeutet,
daß die Drehzahl der Abtriebswelle 16 größer ist ah
die gewünschte Drehzahl.
Obwohl sich ein Verzögerungsnetz mit einem Schieberegister von 64 Stufen als befriedigend erwiesen
hat, können auch Schieberegister mit mehr oder weniger Stufen benutzt werden. Eine Erhöhung der
Anzahl Stufen in dem Verzögerungsnetz 50 erhöht die Auflösung der Steuerung 10, während eine geringere
Anzahl Stufen in dem Verzögerungsnetz 50 die Auflösung der Steuerung 10 verringert.
Der spannungsgesteuerte Oszillator 52 empfängt das die gewünschte Drehzahl darstellende Signal auf
Leitung 40, das in Form einer Gleichstromsteuerspannung gegeben ist. Die Gleichstromsteuerspannung wird
an einem Bezugsdrehzahlkreis 62 erzeugt, der eine Gleichstromspannungsquelle darstellen kann, die durch
Einstellung einer Steuerung 64 variabel und in der Form wirksam ist, daß sie die Frequenz des spannungsgesteuerten
Oszillatorausgangssignals auf Leitung 58 festlegt. Vorzugsweise wird der Gleichstromspannungsgenerator
62 von einer üblichen Wechselstromquelle versorgt, wie gezeigt. Die Gleichstromsteuerspannung kann
durch eine Ein-Aus-Kommandosteuerung 66 eingeschaltet und abgeschaltet werden.
Der Integrator 60 empfängt die Signale von dem Phasendetektor 48, die darstellend sind für die
Verzögerung oder das Voreilen des Impulses von dem Impulsformer 46 relativ zu dem Impuls von dem
Verzögerungsnetz 50. Wie bereits erwähnt, erzeugt der Phasendetektor 48 Impulse mit Breiten oder Zeitdauern,
die darstellend sind für den Zeitunterschied zwischen der Ankunft der Impulse von dem Pulsformer 46 und
dem Verzögerungsnetz 50 und vorzugsweise diesen proportional sind sowie mit einer Polarität, die anzeigt,
ob der Impuls von dem Impulsformer 46 dem Puls von dem Verzögerungsnetz 50 voreilt oder ihm nacheilt. Der
Integrator 60 bildet ein Ausgangssignal, welches eine Gleichstromspannung proportional zu dem Fehler ist,
d. h. zu der Summe der Zeitdauer der Impulse von dem Phasendetektor 48 und der einen Polarität minus der
Summe der Zeitdauer der Impulse von dem Phasendeteklor
48 mit der entgegengesetzten Polarität Der Ausgang des Integrators wird von einem Stabilisationsverstärker
68 empfangen. Der Stabilisationsverstärker 68 ist mit einem Stabilisationsnetz 72 versehen, welches
einen passend modifizierten Teil des Ausgangs von dem Stabilisationsverstärker 68 rückkoppelt, um entsprechende
Abschwächungs- und Dämpfungseigenschaften vorzusehen. Der Ausgang des Stabilisationsverstärkers
68 wird von einem Servoventilenergieverstärker 74 empfangen, der im wesentlichen einen Spannung-zu-Stromumwandler
darstellt, durch welchen der Stromausgang des Servoventilenergieverstärkers 74 darstellend
ist für die Ausgangsspannung von dem Stabilisationsverstärker 68. Der Ausgang des Servoventilenergieverstärkers
74 wird an die Steuerleitung 34 herangeführt, welche wiederum mit dem Servoentlastungsventil
20 verbunden ist, wie im vorhergehenden bereits beschrieben.
Im wesentlichen ist, wie aus der folgenden ausführli
chen Beschreibung hervorgeht, das Steuersignal auf der
Leitung 34 in der Form wirksam, daß es das Servoentlastungsventil 20 gemäß der Größe des
Fehlersignals von dem Integrator 60 einstellbar schließt Zur Erläuterung sei gesagt, daß bei Ankunft eines oder
mehrerer Impulse von dem Impulsformer 46 an dem Phasendetektor 48 nach den verglichenen Impulsen von
dem Verzögerungsnetz 50 das Servoentlastungsventil 20 proportional geschlossen wird, um den Durchfluß
von Strömungsmittel dort hindurch zunehmend einzuschnüren und dadurch den Druck auf die Scheiben und
Drehzahl der Abtriebswelle 16 zu erhöhen. Wenn einer oder mehr Impulse von dem Impulsformer 46 vor den
verglichenen Impulsen von dem Verzögerungsnetz 50 an dem Phasendetektor 48 ankommen, dann wird das
Servoentlastungsventil 20 entsprechend geöffnet, um den Druck an der Steuerleitung 18 und damit den Druck
zwischen den Scheiben der Antriebseinheit 12 veränderlicher Drehzahl zu vermindern und dementsprechend
die Drehzahl der Abtriebswelle 16 zu vermindern.
Aus dem obigen geht hervor, daß ein Vergleich durchgeführt wird zwischen der Drehzahl der Abtriebswelle und der gewünschten Drehzahl, die von dem
Bezugsdrehzahlkreis 62 bei jedem Vorbeigap.g eines Zahnes des Zahnrades 44 an dem magnetischen
Aufnehmer 42 angezeigt wird. Demzufolge wird bei der vorliegenden Ausführungsform die Drehzahl der Abtriebswelle
16 während jeder Umdrehung der Abtriebswelle 192mal mit der gewünschten Drehzahl verglichen.
Wahlweise kann der spannungsgesteuerte Oszillator
52 auch durch eine Steuerung 76 programmiert werden, welche in der Form wirksam ist, daß sie die
Umlaufbeschleunigung, die Höchstdrehzahl, die Umlaufverzögerung, die Mindestdrehzahl und das Anhalten
der Abtriebswelle 16 steuert Zu diesem Zweck ist die Einheit 12 entweder mit einem ein Ganzes bildenden
Bremsscheibenpaket oder mit einer Hilfsbremse versehen, die beide durch die Einrichtung 76 gesteuert
werden können, und die Steuereinrichtung 76 ist mit einer Steuerung 78 für das Ausmaß der Beschleunigung
versehen, mit einer Steuerung 80 zur Steuerung des Ausmaßes der Verzögerung, mit einer Höchstdrehzahlsteuerung
82, einer Mindestdrehzahlsteuerung 84, einer Ein-Aus-Beschleunigungskommandosteuerung 86 sowie
einer Verzögerungskommandosteuerung 88. Beispielsweise können die Steuerungen für das Ausmaß der
Beschleunigung und Verzögerung zum Betrieb mit einem Integrator und ersten und zweiten Spannungsquellen
verbunden werden. Insbesondere kann der Integrator zum Empfang eines Potentials positiver
Polarität von der ersten Spannungsquelle angeschlossen werden, um so dieses Potential zu integrieren und
dadurch ein zunehmendes Rampensignal auf der Ausgangsleitung 40 der Steuerung 76 zu erzeugen, das
eine erwünschte Zunahme in der Drehzahl darstellt. Die zweite Spannungsquelle kann ein Signal mit einer
negativen Polarität auf den Integrator übertragen, so daß auf der Leitung 40 der Steuerung 76 ein
abnehmendes Rampensignal entsteht, das eine gwünschte Abnahme in der Drehzahl darstellt Das
Ausmaß der Zunahme oder Abnahme des Rampensignals ist eine Funktion der Größe der Spannungen von
den ersten und zweiten Spannungsquellen und wird durch die Steuerung 78 für das Ausmaß der Beschleuni
gung bzw. die Steuerung 80 für das Ausmaß der Verzögerung eingestellt Die Mindest- und Höchstdrehzahlkreise sind vorzugsweise Einspannkreise mit veränderlicher Spannung, die auf die Mindest- und Höchst-
drehzahlsteuerungen ansprechen zur Bildung der Mindest- und Höchstspannungen auf der Ausgangsleitung und daher Mindest- bzw. Höchstspanmingsquellen.
Die Ausmaße der Beschleunigung und Verzögerung und die Perioden der Mindest- und Höchstdrehzahl können
(15 als eine Funktion des Maschinentaktes programmiert
werden. Beispielsweise wird eine Stanzpresse vorzugsweise während bestimmter Teile ihres Arbeitstaktes bei
niedriger Drehzahl und in anderen Teilen ihres
Arbeitstaktes vorzugsweise bei hohen Drehzahlen betrieben. Insbesondere kann die Steuerung 76 so
programmiert werden, daß sie die Antriebswelle der Stanzpresse während eines ersten Abschnitts des
Arbeitstaktes der Presse bei einer Geschwindigkeit entsprechend der Einstellung der Höchstdrehzahlsteuerung
82 dreht. Während eines zweiten Teils des Arbeitstaktes kann die Presse bei einer Geschwindigkeit
entsprechend der Einsteilung der Verzögerungssteuerung 80 auf eine Mindestdrehzahl verzögert
werden, die durch die Mindestdrehzahlsteuerung 84 festgelegt wird. Die Presse kann dann bei einer
Geschwindigkeit entsprechend der Einstellung der Beschleunigungssteuerung 80 auf die maximale Drehzahl
beschleunigt werden, die durch die Steuerung 82 festgelegt ist, und danach kann die Presse zum Stillstand
gebracht werden, um den Arbeitstakt zu beenden. Bei der vorliegenden Erfindung wird, wie bereits angedeutet,
der von dem Betätigungskolben auf die Scheiben aufgebrachte Einspanndruck in Abhängigkeit von dem
Steuerungsausgangssignal auf der Leitung 34 durch das Servoentlastungsventil 20 gesteuert. In F i g. 3 wird das
Servoentlastungsventil 20 auf einen Teil der Antriebseinheit 12 gelagert gezeigt. Im Interesse der Klarheit
und genauen Bezeichnung beziehen sich hier die Bezeichnungen »obere« und »untere« auf das rechte
bzw. linke Ende des Ventils 20 bei seiner Ausrichtung in F i g. 3, wobei der Teilabschnitt des mit ihm zusammen
gezeigten Gehäuses einen allgemein oberen waagerecht angeordneten Abschnitt oder Ventillagerteil darstellt.
Darüber hinaus bezieht sich die Angabe »innen« und »außen« auf den geometrischen Mittelpunkt des darin
gezeigten Ventils 20.
Allgemein gesagt umfaßt das Servoentlastungsventil 20 einen aus drei Abschnitten bestehenden Gehäuseeinbau
100, eine Klappenplatte 130, die darin eine Hin- und Herbewegung ausführen kann, sowie eine Solenoidbetätigunsvorrichtung
oder eine Spule 140, die auf die Platte 130 eine Kraft übertragen kann. Der Einbau 100 enthält
einen unteren Gehäusekörper 101, der zwischen einem Lagerverbindungskörper 102 und einem oberen Gehäusekörper
104 angeordnet ist. In dem oberen Ende der Kammer 104 ist ein Anschlußkasten 106 ausgebildet, der
eine Zugangsöffnung 107 aufweist Mit einer Oberseite des Körpers 104 ist über eine geeignete Dichtungseinrichtung
110 und mehrere mit Abstand angeordnete Bolzen, Schrauben od. dgl. 112 eine Abdeckplatte 108
entfernbar verbunden. Beim Gegenstand der Erfindung sind die elektrischen Leitungen zwischen dem Steuerungsmodui
10 und dem Ventil 20 vorzugsweise in ein geeignetes Leitungsrohr eingekapselt In dieser Hinsicht
weist der Kasten 106 eine oder mehrere öffnungen 114
zur Aufnahme eines geeigneten Leitungsrohranschlußstücks (nicht gezeigt) in einer Schraubverbindung auf. In
dem Kasten 106 ist ein Wärmeschalter 116 angeordnet und mit einer Innenwand durch geeignete Bolzen,
Schrauben oddgL 116 verbunden. Der Schalter 116
mißt die Temperatur des durch das Ventil 20 hindurchströmenden hydraulischen Strömungsmittels
und ist in Reihenschaltung mit der Solenoidbetätigungseinrichtung 140 und dem Leiter 34 des Steuersystems 10
verbunden. Der Schalter 116 sorgt für eine automatische
Abschaltung aufgrund von Wärme, wenn die Strömungsmitteltemperatur eine vorgegebene Größe überschreitet, um dadurch den Einspanndruck auf das
Scheibenpaket und das auf die Abtriebswelle 16 übertragene Drehmoment aufzuheben.
Das Ventil 20 befindet sich in Strömungsmittelverbindung mit der Förderseite der Pumpe 20 über die Leitung
18a (Fig. 1), die an einen mit Gewinde versehenen Endabschnitt 122 eines von zwei Strömungsmittelkanälen
120 und 124 angeschlossen ist. Die Kanäle 120 und 124 sind im rechten Winkel zueinander kreuzweise
ausgerichtet, und die verbleibenden äußeren Endabschnitte 122 sind durch mit Gewinde versehene Stöpsel
(ebenfalls nicht gezeigt) geschlossen. Der Körper 104 enthält außerdem einen nach unten verlaufenden
ίο zylindrisch ausgebildeten Abschnitt 126 mit einer
flachen ringförmig ausgebildeten Oberfläche 132 an einem unteren Ende und einem koaxial verlaufenden
Kanal 126, dessen oberes Ende die Kanäle 120 und 124 in der Mitte überschneidet. An einer äußeren Umfangsfläche
des Abschnitts 126 wird ein rohrförmig ausgebildetes elektrisches Isolierelement 134 mit einem
radial nach außen verlaufenden Flanschabschnitt 136 aufgenommen, wobei der Flansch 136 gegen eine radial
verlaufende Schulter 138 anliegt. Die Solenoidbetätigungseinrichtung
oder Spule 140 liegt auf einer äußeren Umfangsfläche des Isolierelements 134, und zwei ihrer
elektrischen Leitungen 142 sind in einem Kanal 143 angeordnet und mit dem Wärmeschalter 116 verbunden.
Das untere Ende der Spule 140 wird von einem radial nach innen verlaufenden Flanschabschnitt 146 des
Körpers 101 getragen, wobei der Abschnitt 146 eine mittig angeordnete innere öffnung 141 besitzt, die von
dem unteren Ende des Abschnitts 146 des Körpers 104 erfaßt wird. Zwischen dem Abschnitt 146 und der Spule
140 ist eine ringförmig ausgebildete Isolierscheibe 144 angeordnet. Die Spule 140 ist durch einen O-Ring 148,
der auf einer geneigten ringförmig ausgebildeten Oberfläche 149 in der Nähe der öffnung 141 liegt, sowie
eine auf dem Abschnitt 126 gebildete radial verlaufende Schulter gegenüber Strömungsmittel abgedichtet. Der
O-Ring 148 wird infolge des Zusammenbaus der Körper 101 und 104 dazwischen zusammengedrückt, wobei der
Körper 101 mit einem oberen Endabschnitt in einer komplementär ausgebildeten Schulter 152 des Körpers
104 liegt und durch mehrere mit Umfangsabstand angeordnete Bolzen, Schrauben od. dgl. 154, die sich
ebenso durch den Körper 102 hindurch erstrecken mit ihr verbunden ist
Die Klappenplatte 130 enthält eine mittig angeordnete Lüftungsöffnung 156 und wird durch eine in dem
Kanal 128 angeordnete Schraubenfeder 158 in eine allgemein geöffnete Lage realtiv zu der Oberfläche 132
beaufschlagt. Das obere Ende der Feder 158 ist in einer becherförmigen Ausnehmung untergebracht, die durch
einen oberen Vorsprung des Kanals 128 gebildet wird, und das untere Ende stößt gegen die Oberseite der
Platte 130 an. Die Platte 130 besitzt einen nach unten verlaufenden zylindrisch ausgebildeten Abschnitt 161,
der gleitend in einer erweiterten Gegenbohrung 170 eines nach oben ragenden Plattensitzabschnitts 171
angeordnet ist Die äußere Umfangsfläche des Ab schnitts 171 bildet mit der Innenumfangsfläche des
Körpers 101 einen ringförmig ausgebildeten Strömungsmittelkanal 173. Der Kanal 173 nimmt das
zwischen der Platte 130 und der flachen Oberfläche 132 übertragene hydraulische Strömungsmittel auf und
überträgt das Strömungsmittel auf eine Innenbohrung 174 des Verbinders 176, und zwar über eine Anzahl
radial verlaufender öffnungen 172, die in der Seiten wand des Abschnitts 171 gebildet sind.
Der Körper 102 ist mit dem Antrieb 12 veränderlicher Drehzahl verbindbar; und zwar mittels Gewinde auf der
Unterseite eines rohrförmigen Abschnitts 176 dersel-
ben. Der Körper 102 enthält auch einen radial nach außen ragenden Flanschabschnitt 178, der über einen
geeigneten O-Ring odiT einen Dichtungskörper 180
mittels geeigneter Bolzen, Schrauben od. dgl. 182 mit dem unteren Ende des Körpers 101 verbunden ist. Die
Bolzen 182 sind mit Umfangsabstand im Wechsel mit den Bolzen 154 angeordnet und gestatten eine
getrennte Entfernung des Endgehäusekörpers 104 zur Untersuchung der Klappenplatte 130, ohne dabei die
Installation des Lagerverbinderkörpers 102 und des Gehäusekörpers 100 zu stören. Ein Rohrnippel oder
eine Rohrleitung, die allgemein bei 24 angedeutet ist, ist gemäß Fig. 1 dichtend mit dem Innenumfang der
Bohrung 174 in Eingriff und über den O-Ringkörper 184
gegenüber Strömungsmitte! abgedichtet, so daß ein Strömungsmittelpfad für die Übertragung von hydraulischem
Strömungsmittel von dem Ventil 20 auf das Scheibenpaket der Antriebseinheit 12 gebildet wird.
Im Betrieb fördert die Pumpe 22 hydraulisches Strömungsmittel unmittelbar zum Betätigungskolben
über die Durchflußleitung 18 und die Zweigleitung 18a, die an einen der Abschnitte 122 angeschlossen ist. Der
Druck in der Leitung 18 wird durch die von der Spule 140 auf die Klappenplatte 130 übertragene Kraft
bestimmt, welche sie gegen die flache Oberfläche 132 drückt. Es sei angenommen, daß zu Beginn die
elektronische Einrichtung kein Ausgangssignal gibt; dann ist die Klappenplatte 130 in eine Offenstellung mit
Bezug auf die flache Oberfläche 132 beaufschlagt, was zur Folge hat, daß auf die Scheiben und Platten kein
Einspanndruck ausgeübt wird. In Abhängigkeit von einem Ausgangssignal wird jedoch die Klappenplatte
130 in Richtung auf die flache Oberfläche 132 gedruckt und so eine veränderliche Einschnürung gegenüber dem
Strömungsmittelfluß in dem Kanal 126 gemäß der Größe des Kraftfeldes der Spule 140 im Sinne einer
Erhöhung des Druckes aufströmseitig der Platte 130 gebildet. Dieser erhöhte Druck wird auf den Betätigungskolben
der Einheit 12 aufgebracht, um auf die Scheiben und Platten eine Einspannkraft und dadurch
zwischen der Antriebswelle i4 und der Ablriebswelle i6
ein Drehmoment zu übertragen. Eine Zunahme in dem Kraftfeld der Spule 142 in Abhängigkeit von einer
Erhöhung in der Größe des Ausgangssignals erhöht den Einspanndruck und führt zu einer Erhöhung des auf die
Abtriebswelle wirksamen Drehmoments. Dementsprechend hat eine Verringerung der Größe des Steuersignals
die umgekehrte Wirkung. Es sei darauf hingewiesen, daß der Betätigungskolben der Antriebseinheit 12
in dem oben beschriebenen System allgemein einem blinden Rohrabschnitt analog ist, da kein Durchfluß an
ihm stattfindet Es ist darüber hinaus ersichtlich, daß der gesamte Ausgang der Pumpe 22 an dem Strömungsmittelkanal
128 und zwischen der Klappenplatte 130 und der flachen Oberfläche 132 übertragen wird, mit
Ausnahme eines sehr geringen Strömungsmittelvolumens,
das über die Lüftungsöffnung 156 übertragen wird. Infolge der Tatsache, daß das hydraulische
Strömungsmittel ständig über die flache Oberfläche strömt, ist eine Selbstreinigungswirkung gegeben, die
das Ventil 20 gegenüber Schmutz sehr unempfindlich macht Da außerdem das Ventil 20 ein Entlastungsventil
ist, sind keine zusätzlichen Entlastungs- oder andere Überdruck-und Schutzvorrichtungen erforderlich.
Wie oben angedeutet, wird das gesamte Volumen des
von der Pumpe 22 geförderten hydraulischen Strömungsmittels
an dem Kanal 128 des Ventils 20 übertragen, um eine Viskositätsscherung aufrechtzuerhalten
und auch die durch Wärme erzeugte Reibung zu übertragen. Bei solchen Verwendungsarten für Antriebseinheiten
veränderliche! Drehzahl, wo das für die Wärmeübertragung benötigte Volumen hydraulischen
Strömungsmittels die Kapazität des Ventils 20 überschreitet, kann das Ventil 20 Ms Vorbelastungseinrichtung
zur Steuerung eines hydraulisch betätigten Entlastungsventils mit erhöhter volumetrischer Kapazität
verwendet werden. Fig.4 zeigt ein leicht abgewan-
!O deltes Servoentlastungsventil 20', das wirksam mit dem
rechten Ende eines hydraulisch betätigten Entlastungsventils 200 verbunden ist. Im Interesse der Klarheit
werden identische Bestandteile, Körper und Elemente mit demselben Bezugszeichen bezeichnet, das auch in
Verbindung mit F i g. 3 benutzt wurde, jedoch unter Zusatz eines Striches. In dem Ventil 20' ist an die Stelle
des Lagerverbinderkörpers 102 eine untere Abdeckplatte 202 getreten, die in identischer Weise durch mit
Umfangsabstand angeordnete Sätze von Bolzen, Schrauben od. dgl. 182' und 154' an dem Körper 101
befestigt und gegenüber Strömungsmittel durch die Scheibe 180' abgedichtet ist. In der Ausführungsform
nach Fig.4 wird jedoch der Förderfluß über einen in
einer Seitenwand des Körpers 101' gebildeten geeigneten Strömungsmittelkanal 204 auf das Ventil 200
übertragen. Das Ventil 20' ist über eine O-Ringdichtung 208 und geeignete Bolzen, Schrauben od. dgl. 206
dichtend mit dem rechten Ende des Ventils 200 verbunden. Dementsprechend ist das Ventil 200 mittels
mehrerer Bolzen, Schrauben od. dgl. 210 auf der Antriebseinheit 12 veränderlicher Drehzahl gelagert. In
Verbindung hiermit sei verwiesen auf die gleichlaufende Patentanmeldung von Gordon M. Sommer, auf die
bereits Bezug genommen wurde und die damit einen Teil dieser Anmeldung bildet. Diese Anmeldung zeigt in
Form eines Beispiels eine bevorzugte Lageranordnung für das Ventil 200 mit Bezug auf die Antriebseinheit 12.
Allgemein gesagt, besteht das Ventil 200 aus einem Gehäusekörper 212 mit einer mit dem Steuerventil 20'
verbundenen Endfläche, einem Endgehäuse 214, das einen zylindrischen Kanal 216 aufweist und mit einer
gegenüberliegenden Fläche des Körpers 212 verbunden ist, einen federbelasteten Kolben 226. der in dem Kanal
216 angeordnet und durch das Ventil 20' hydraulisch betätigt wird, um den auf den Betätigunskolben der
Antriebseinheit 12 übertragenen Druck zu steuern. Der Körper 212 enthält einen seitwärts verlaufenden Kanal
220 mit Gewindeabschnitten an seinen gegenüberliegenden äußeren Enden. Einer der Gewindeabschnitte ist
an eine Quelle unter Druck stehenden Strömungsmittels, beispielsweise die Pumpe 22, angeschlossen, und
zwar über eine geeignete Rohrleitung oder Rohrführung (nicht gezeigt), während das andere Gewindeende
durch einen mit Gewinde versehenen Stöpsel (nicht gezeigt) verschlossen ist Der Kanal 220 befindet sich in
Strömungsmittelverbindung sowohl mit dem Betätigunskolben der Antriebseinheit 12 über einen nach
unten verlaufenden Strömungsmittelkanal 222 als auch
mit einer Endfläche des Kolbenkörpers 226, und zwar über einen Kanal 224. Am linken Ende des Kanals 224 ist
ein ringförmig ausgebildeter Kolbensitz 230 ausgebildet und der Endfläche des Kolbens 226 zugewendet, um
eine veränderliche Einschnürung mit ihm zu bilden, deren Zweck im Anschluß hieran zu erläutern ist Der
Körper 212 enthält auch eine erweiterte zylindrisch ausgebildete Ausnehmung 228, welche koaxial zu dem
Kanal 224 und dem Kolbensitz 230 liegt und sich in Strömungsmittelverbindung mit dem Scheibennaket
befindet, und zwar über zwei senkrecht voneinander auf
Abstand gehaltene Kanäle 232 bzw. 234 und einen nach unten verlaufenden Strömungsmittelkanal 230. Der
Kanal 230 befindet sich auch in Strömungsmittelverbindung mit den Strömungsmittelkanälen 204 des Servoentlastungsventils
20', und zwar über einen Strömungsmittelkanal 236. Die beiden senkrecht verlaufenden
Kanäle 222 und 230 sind relativ zu der Antriebseinheit 12 mittels O-Ringdichtungen 238 bzw. 240 gegenüber
Strömungsmittel abgedichtet
Der Kolbenkörper 226 ist allgemein becherförmig ausgebildet und enthält einen rohrförmigen Randabschnitt
242, der sich vom Außenumfang eines Endabschnitts 244 erstreckt Das innere oder rechte Ende des
Abschnitts 244 enthält eine zylindrisch ausgebildete Ausnehmung 246, welche ein Ende einer Schraubenfeder
248 !agert, deren gegenüberliegendes Ende in einer auf einer Innenseite der Deckplatte 218 gebildeten
kreisförmigen Ausnehmung 250 liegt Die Feder 248 bewirkt eine Beaufschlagung des Kolbenkörpers 226
nach rechts gegen den ringförmigen Sitz 230, um auf den Betätigungskolben einen vorgegebenen Druck auszuüben,
was ebenso im Anschluß hieran zu erläutern ist Das Innere des Randabschnitts 242 befindet sich in
Strömungsmittelverbindung mit dem Strömungsmitteleinlaßkanal 220 über eine Lüftungsöffnung 252, und der
äußere Umfang des Kolbens 226 ist relativ zu dem Kanal 216 durch eine Anzahl mit axialem Abstand
angeordneter und sich auf dem Umfang erstreckender Nuten 254 gegenüber Strömungsmittel abgedichtet; die
Nuten 254 bilden dafür einen Labyrinthdichtungsabschnitt. Das untere Ende des Randabschnitts 242 enthält
eine Anzahl mit Umfangsabstand angeordneter öffnungen 256 zur Herbeiführung unter Druck stehenden
Strömungsmittels vom Inneren des Randabschnitts 242 zu einer allgemein erweiterten relativ flachen Ausnehmung
258, die außerdem eine geeignete Zwischenlegscheibe 260 zur Abdichtung des Gehäuses 214 und der
Abdeckplatte 218 gegenüber Strömungsmittel trägt. Die Abdeckplatte 218 und die Körper 212 und 214 sind über
eine Anzahl geeigneter Bolzen, Schrauben od. dgl. 262 miteinander verbunden, und die Körper 214 und 212
sind über eine Zwischenlegscheibe 264 gegenüber Strömungsmittel abgedichtet. Das in der Ausnehmung
258 befindliche hydraulische Strömungsmittel befindet sich in Strömungsmittelverbindung mit dem Einlaßkanal
124 des Servoentlastungsventils 20' über in dem Körper 214 gebildete Strömungsmittelkanäle 262 und 264 und
eine Leitungsführungsanordnung bestehend aus Leitungsanschlußstücken
266 und 270 und einem Leitungsrohr 268.
Allgemein gesagt, wird das Ventil 200 durch das Ventil 20' aufgrund der Vorbelastung des Kolbenkörpers
244 in Abhängigkeit von dem Ausgangssignal der Steuereinrichtung auf Leitung 34 gesteuert, so daß der
Körper 244 als veränderliche Einschnürung in der Durchflußleitung 18 zwischen der Pumpe 22 und dem
Betätigungskolben der Antriebseinheit 12 arbeiten kann. Es sei angenommen, daß zunächst der Betätigungskolben,
der den Einspanndruck auf das Scheibenpaket ausübt, in eine Nichteinspannstellung beaufschlagt
ist, und zwar über eine Anzahl Rückholfedern, die auf eine Seite des Betätigungskolbens einwirken und
durch die Einheit 12 gelagert werden. Die gegenüberliegende Seite des Betätigungskolbens befindet sich in
Strömungsmittelverbindung mit der Vorderseite der Pumpe 22 über die Kanäle 220 und 222 des Ventils 200.
Wenn von der elektronischen Einrichtung her kein Steuersignal vorhanden ist, wird gegen den Betätigungskolben ein vorgegebener Strömungsmitteldruck aufrechterhalten,
um entgegen den Rückholfedern eine Kraft geringerer Größe vorzusehen. In dem Ventil 200
bildet die gegen den Kolbenkörper 216 ausgeübte Federkraft die vorgegebene Druckhöhe. Es ist zu
beachten, daß der Kolben 226 durch die Schraubenfeder 248 in eine geschlossene Stellung relativ zu dem Kolben
230 beaufschlagt ist Durch die Vorwahl der Federkraft wird in den Kanälen 220, 222 und 224 und dementsprechend
entgegen dem Betätigungskolben der Antriebseinheit 12 ein vorgegebener Druck aufrechterhalten. Es
ist auch zu beachten, daß durch die Lüftungsöffnung 252 übertragenes Strömungsmittel aufgrund der Tatsache,
daß die Klappenplatte 130 (siehe Fig.3) in Abwesenheit
eines Steuersignals relativ zu der flachen Oberfläche offen ist, durch das Ventil 20' gefördert wird. In
Abhängigkeit von einem Steuersignal auf der Leitung 34 wird jedoch die Klappenplatte 130 durch die von der
Spule 140 gebildete elektromagnetische Kraft in Richtung auf die Oberfläche 132 gezogen, um den Druck
in dem Kanal 128 und dementsprechend den Druck auf der linken Seite des KoSbenkörpers 226 zu erhöhen.
Dementsprechend verstärkt eine Druckzunahme auf der linken Seite <? ^s Kolbenkörpers 226 die Federkraft,
um den Druck auf der rechten Seite des Körpers 226 zu erhöhen und dadurch eine größere Kraft auf den
Betätigungskolben zur Erfassung des Scheibenpakets im Klemmeingriff auszuüben. Da der Druck auf der
linken Seite des Kolbenkörpers durch das Ventil 20' in Abhängigkeit von dem Steuersignal bestimmt wird, wird
der Betrieb des Ventils 200 durch den Betrieb des Ventils 20' diktiert. Infolge der vergrößerten volumetrischen
Kapazität des Ventils 200 relativ zu dem Ventil 20' kann der Einheit 12 ein bedeutend größeres Volumen an
hydraulischem Strömungsmittel zum Kühlen des Scheibenpakets zugeführt werden.
In den gleichlaufenden Anmeldungen beschriebene
Antriebseinheiten veränderlicher Drehzahl werden auch in Anwendungsfällen mit einer angetriebenen
Anlage bei derselben Drehzahl wie der Motor benutzt. Jedoch treten bei der Beschleunigung der Anlage von
einem allgemein stationären Zustand auf die Winkelgeschwindigkeit der Antriebseinheit konstanter Drehzahl
Schwierigkeiten auf. In Anwendungsfällen, bei denen eine hohe statische Reibung vorhanden ist, wo ein hohes
Drehmoment erforderlich ist, um die Anlage zunächst in Bewegung zu setzen, wie es beispielsweise bei großen
Förderanlagen der Fall ist, wird die Steueranlage 10 mit dem Beschleunigungsmotor und den Ventilen 20' und
200 benutzt, da der Beschleunigungsmodul eine Drehzahlsignalrampe als Funktion der Zeit bildet. Das
Drehmoment der Einheit veränderlicher Drehzahl ist beim ersten Anlassen sehr hoch und wird dann
automatisch vermindert, um die angetriebene Maschine auf die volle Motordrehzahl zu beschleunigen. Andere
Anlagenarten, wie beispielsweise Kugel- und Stabmühlen, Hammermühlen, Ventilatoren, Pumpen u. dgl
verlangen im allgemeinen keine derartig hoher Anfangsdrehmomente relativ zu dem erforderlicher
Beschleunigungsdrehmoment, und es kann eine glatte Beschleunigung durch Programmierung des Beschleunigungsdrehmoments
als eine Funktion der Zeit erreich! werden. Für derartige Anwendungsfälle können da<
Steuersystem 10 und die Ventile 20 oder 20' und 2OC durch eine Kombination aus Entlastungs- und Beschleunigungsventil
ersetzt werden.
Fig. 5 zeigt eine Kombination aus Entlastungs- und
Fig. 5 zeigt eine Kombination aus Entlastungs- und
Beschleunigungsventil gemäß der Erfindung, das allgemein bei 280 bezeichnet ist Das Ventil 280 besteht
allgemein aus einem Hauptgehäuse 282 und einem Endgehäuse 284. Das Endgehäuse 284 ist allgemein
zylindrisch ausgebildet und enthält eine radial verlaufende Endwand 286 mit einer mittig angeordneten mit
Gewinde versehenen Bohrung 287, die das mit Gewinde versehene Anschlußende eines Anschlußstücks 350
einer Strömungsmittelleitungsführung aufnehmen kann.
Das innere Ende der Bohrung 287 weist eine diametral erweiterte Gegenbohrung 289 auf, die einer äußeren
Endfläche eines Kolbenkörpers 302 zugewendet ist Der Körper 284 enthält außerdem einen rohrförmig
ausgebildeten Randabschnitt 288, der sich vom Außenumfang der Wand 286 nach links in F i g. 5 erstreckt Am
linken Ende des Abschnitts 288 ist ein radial erweiterter Flansch 290 angeordnet und bildet eine ringförmig
ausgebildete Schulter 291, welche in Zusammenwirkung das rechte Ende des Hauptgehäuses 282 aufnehmen
kann. Die Körper 282 und 284 sind über eine Zwischenlegscheibe 292 und einen Satz in Umfangsabstand angeordneter Bolzen, Schrauben od. dgl. (nicht
gezeigt) miteinander verbunden. Der Kolbenkörper 302 weist einen radial erweiterten Flanschabschnitt 308 auf,
der gleitend in einem durch den Innenumfang des Körpers 284 gebildeten Zylinder 295 angeordnet ist In
dem Außenumfang des Abschnitts 308 ist ein O-Ring 310 angeordnet und dichtet die gegenüberliegenden
axialen Enden des Körpers 302 gegenüber Strömungsmittel ab. Der Kolben 302 wird durch eine Schraubenfeder 306 zum rechten Ende des Zylinders 295 hin
beaufschlagt, die mit einem Endabschnitt in einer zylindrisch geformten Ausnehmung 304 am rechten
Ende des Körpers 302 liegt, und deren gegenüberliegender Endabschnitt auf einer Erhöhung 318 führend
gelagert ist. Die Erhöhung steht von einem radial erweiterten Ventilabschnitt 316 eines Tauchkolbenkörpers 314 nach außen vor. Sowie der Kolben 302 nach
links gedrückt wird, was im Anschluß hieran zu beschreiben ist, erzeugt die Feder eine Beaufschlagung
auf dem Kolben 314, welche die Neigung hat, den Strömungsmittelkanal 328 zu schließen. Eine Strömungsmittelverbindung zwischen dem Innenumfang
und dem Außenumfang nach links von dem Flansch 308 wird durch eine Anzahl auf dem Umfang auf Abstand
gehaltener Schlitze 312 aufrechterhalten, die am linken Ende des Körpers 302 angeordnet sind.
Das rechte Ende des Zylinders 295 enthält eine mit Gewinde versehene Bohrung 294, die über eine Leitung
296 mit einem Solenoidventil 298 verbunden ist, wobei die Auslaßseite des Ventils 298 vorzugsweise an ein
geeignetes Strömungsmittelreservoir angeschlossen ist, das mit der Saugseite der Pumpe 22 in Strömungsmittelverbindung steht. Das Golenoidventil 298 ist normalerweise offen und schließt in Abhängigkeit von einem
»Start«-Befehlssignal für die Antriebseinheit 12, was im Anschluß hieran in Verbindung mit dem Betrieb des
Ventils 280 und der Antriebseinheit 12 beschrieben wird.
Der Gehäusekörper 282 enthält einen seitwärts verlaufenden Einlaßkanal 340 mit mit Gewinde
versehenen äußeren Endabschnitten (nicht gezeigt). Einer dieser Endabschnitte ist an die Förderseite der
Pumpe 22 angeschlossen, und der gegenüberliegende Endabschnitt kann in geeigneter Weise durch einen mit
Gewinde versehenen Stöpsel verschlossen werden. Der Einlaßkanal 340 befindet sich in Strömungsmittelverbindung mit dem rechten Ende des Zylinders 295 durch
einen nach oben verlaufenden Strömungsmittelkanal
336, einen mit Gewinde versehenen Krümmer 344, ein
Nadelventil 342 und einen Rohrleitungsabschnitt sowie Rohrleitungsanschlußstacke 348 bzw. 346. Das Nadelventil 342 bildet eine einstellbare veränderliche
s Einschnürung, welche das Ausmaß der hydraulischen
Unterdrucksetzung oder Belastung des rechten Endes des Zylinders 295 bestimmt, und dementsprechend das
Ausmaß der Bewegung des Kolbens 302 nach links entgegen der Beaufschlagung der Feder 306.
Der Einlaßkana) 340 steht auch in Strömungsmittelverbindung mit dem Betätigunskolben der Antriebseinheit 12, und zwar über einen nach unten verlaufenden
Kanal 334, welcher an seinem unteren Ende relativ zu der Lagerfläche der Einheit 12 durch einen O-Ring 335
abgedichtet ist Der mittlere, in Längsrichtung verlaufende Kanal 328 steht ebenso in Strömungsmittelverbindung mit den Kanälen 340,334 und 336, und sein rechtes
Ende bildet eine geneigte ringförmig ausgebildete Oberfläche 317, die einen Ventilsitz für eine komple
mentär geschrägte Oberfläche auf dem gegenüberlie
genden Ende des Ventilabschnitts 316 darstellt Der erweiterte zylindrische Kanal 326 liegt in dem rechten
Ende des Körpers 282 koaxial zu dem Tauchkolben 314 und dem Kanal 328 und befindet sich in Strömungsmit
telverbindung mit dem Scheibenpaket der Antriebsein
heit 12 über einen nach unten verlaufenden Kanal 327. Das untere äußere Ende des Kanals 327 ist ebenso
relativ zu der Lagerfläche der Antriebseinheit 12 durch einen O-Ring 329 gegenüber Strömungsmittel abge
dichtet Das linke Ende des Körpers 282 enthält auch
eine erweiterte zylindrisch ausgebildete Ausnehmung 330 mit einem Kanal 331 zwischen ihrer Innenwand und
dem Kanal 328. Ein Kolbenabschnitt 315 des Tauchkolbens 314 ist gleitend darin angeordnet und durch eine
relativ schwache Feder 324 nach links beaufschlagt um das Ventil 316 auf seinen Sitz zu bringen. Die Feder 324
ist koaxial um den Stößel 315 herum angeordnet und stößt mit ihrem ersten Ende gegen die Innenseite der
Ausnehmung 330 an und ist an ihrem gegenüberliegen
den Ende durch eine Zwischenlegscheibe 318 und einen
mit Gewinde versehenen Befestiger 320 darauf gehalten. Das äußere Ende der Ausnehmung 330 wird
durch eine Abdeckplatte 331 geschlossen und ist lösbar mit der linken Außenseite des Körpers 282 verbunden,
und zwar mittels einer Dichtung 333 und eines Satzes geeigneter Bolzen, Schrauben od. dgl. (nicht gezeigt).
Um einen Leckfluß an hydraulischem Strömungsmittel zwischen dem Stößelabschnitt 315 und dem Kanal 331
vorzusehen, verbindet ein Strömungsmittelkanal 332 die
so Ausnehmung 330 mit der Ausnehmung 326.
Die Funktion der Feder 324 ist es normalerweise, den erweiterten Ventilabschnitt 316 des Tauchkolbens 314
in einer geschlossenen Stellung relativ zu dem Kanal 340 zum Aufsitzen zu bringen, um eine anfängliche
SS Vorbelastung des Betätigungskolbens im Gegensatz zu
der Anzahl Betätigungskolbenfedern zu erwirken, die den Betätigungskolben in eine »bruchsichere« (failsafe)
oder ausgekuppelte Stellung beaufschlagen. In dieser Hinsicht ist die Funktion analog zu der Feder 248, die
oben in Verbindung mit dem in F i g. 4 gezeigten hydraulisch betätigten Ventil 200 beschrieben wurde.
Es sei angenommen, daß im Betrieb der Einlaßkanal 340 des Ventils 280 an eine Quelle unter Druck
stehenden Strömungsmittels, beispielsweise die Pumpe
22 angeschlossen und das Nadelventil 342 auf eine
vorgegebene Drosselstellung voreingestellt ist. Infolge der Beaufschlagung der Feder 324, die auf den
Tauchkolben 314 einwirkt, wird der Betätigungskolben
der Antriebseinheit 12 anfänglich unter Druck gesetzt,
um die Beaufschlagung der Betätigungskolbenfedern teilweise zu Oberwinden. Anschließend wird die
volumetrische Fördermenge von der Pumpe 22 an dem Ventilabschnitt 316 und dem Ventilsitz 317 Ober den
Kanal 327 auf das Scheibenpaket übertragen. Gleichzeitig wird das in den Kanal 336 eintretende unter Druck
stehende hydraulische Strömungsmittel an dem Nadelventil 342 zum rechten Ende des Zylinders 295 hin
übertragen, wo das Strömungsmittel über das normalerweise offene Soienoidventil 298 zum Strömungsmittelreservoir hin entlassen wird. Wenn es erwünscht ist, die
Antriebseinrichtung mit der Last hohen Beharrungsvermögens zum Antrieb zu verbinden, dann wird das
Soienoidventil 298 über Betätigung eines »Start«-Schalters geschlossen. Das nun in den Einlaßkanal 336
eintretende hydraulische Strömungsmittel wird an dem Nadelventil 342 gedrosselt, um den Xolbenkörper 302
gegen die Beaufschlagung der Feder 306 nach links zu drücken, wobei die Belastung je Zeiteinheit bestimmt
wird durch das Ausmaß der Drosselung des Nadelventils 342. Wenn der Kolbenkörper 302 zum Anschlag
kommt, d. h. wenn das linke ringförmige Ende desselben
die linke Wand der Ausnehmung 326 berührt, dann wird auf dem Betätigungskolben ein ausreichender Druck
aufrechterhalten, um die Scheiben und Platten zu verriegeln und dadurch die Last hohen Beharrungsvermögens mit dem Antriebsmotor zum Antrieb zu
verbinden. Falls es erwünscht ist die Beschleunigung —
wie im vorhergehenden beschrieben — zu erhöhen
oder zu vermindern, so läßt sich diese Aufeinanderfolge leicht erreichen durch Erhöhen oder Vermindern der
Drosselung des Nadelventils 342. Es ist somit ersichtlich, daß infolge der Kombination aus Entlastungs- und
Beschleunigungsventil ein Steuerkreis oder andere hilfsweise elektronische Einrichtungen nicht erforderlich sind, wenn es lediglich erwünscht ist, eine Last
hohen Beharrungsvermögens zu erfassen, die in der Lage ist, mit der konstanten Drehzahl des Antriebsmit
tels umzulaufen.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (19)
1. Steuersystem für eine Antriebseinheit mit veränderlicher Drehzahl, die nach dem Prinzip der
Viskositätsscherung arbeitet und durch den Druck eines von einer Förderpumpe gelieferten Strömungsmittels
gesteuert wird, wobei der Druck von einem Ventil eingestellt wird, mit einer Drehzahl-Meßeinrichtung
an der gesteuerten Achse, mit einer Sollwert-Vorgabeeinrichtung, mit einer Soll-Istwert-Vergleichseinrichtung,
die mittels eines elektrischen Signals das Ventil steuert, dadurch gekennzeichnet,
daß durch das von der Soil-Istwert-Vergleichseinrichtung
(10) erzeugte elektrische Signal ein Entlastungsventil (20) zwischen Förderpumpe
und Antriebseinheit (12) angesteuert wird.
2. Steuersystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Drehzahl-Meßeinrichtung (42,
44) für jede vorgegebene Zunahme der Drehbewegung der Achse (16) einen Impuls erzeugt, daß die
Soll-Istwert-Vergleichseinrichtung (10) umfaßt:
eine Verzögerungseinrichtung (50), weiche von der Sollwert-Vorgabeeinrichtung (52, 62, 64, 66) angesteuert
wird und jeden von der Drehzahl-Meßeinrichtung (42, 44) empfangenen Impuls um eine
Zeitspanne verzögert, die für die gewünschte Drehzahl der Achse (16) repräsentativ ist; einen
Phasendetektor (48), welcher die direkt von der Drehzahl-Meßeinrichtung (42, 44) und die von der
Verzögerungseinrichtung (50) empfangenen Impulse vergleicht und ein Ausgangssignal erzeugt, welches
für das Zeitintervall zwischen dem Empfang der Impulse dieses Impulspaares repräsentativ ist.
3. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Verzögerungseinrichtung (50)
jeden Impuls der Drehzahl-Meßeinrichtung (42, 44) um ein Zeitintervall verzögert, das gleich dem
Zeitintervall zwischen zwei aufeinanderfolgenden Impulsen der Drehzahl-Meßeinrichtung (42, 44) ist,
wenn die tatsächliche Geschwindigkeit der Achse (16) gleich der erwünschten Umlaufgeschwindigkeit
ist.
4. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Ausgangssignal des Phasendetektors
(48) ein besonderes Merkmal für Jenjenigen Impuls des Impulspaares besitzt, welcher zuerst
von dem Phasendetektor (48) empfangen wird.
5. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Ausgangsimpuls des Phasendetektors
(48) eine Dauer besitzt, welche für die Dauer des Zeitintervalls zwischen dem Empfang der
Impulse des Impulspaares repräsentativ ist.
6. Steuersystem nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das besondere Merkmal in der
Polarität des Ausgangssignals des Phasendetektors ss (48) besteht.
7. Steuersystem nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine Integriereinrichtung (60)
enthält, welche die Ausgangsimpulse des Phasendetektors (48) empfängt und ein Signal erzeugt, das für
die Summe der Ausgangsimpulse der Vergleichseinrichtung (48) beiderlei Polarität repräsentativ ist.
8. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Verzögerungseinrichtung (50)
digital ist. 6S
9. Steuersystem nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Verzögerungseinrichtung (50)
ein Schieberegister mit einer bestimmten Stufenzahl ist, welches die Impulse mit einer einstellbaren
Geschwindigkeit durch die einzelnen Stufen befördert, wobei die Transportzeit des jeweiligen
Impulses durch das Schieberegister gleich der gewünschten Verzögerungszeit ist
10. Steuersystem nach Anspruch 9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Sollwert-Vorgabeeinrichtung (52,62,64,66) einen Taktgeber (52) enthält, der
für das Schieberegister (50) Taktimpulse erzeugt, wobei die Erzeugungsrate der Taktimpulse zusammen
mit der Stufenzahl des Schieberegisters (50) die gewünschte Verzögerungszeit bestimmt.
11. Steuersystem nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die Erzeugungsrate der Taktimpulse entsprechend der gewünschten Drehgeschwindigkeit
gesteuert wird.
12. Steuersystem nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, daß der Taktgeber (52) ein spannungsgesteuerter Oszillator ist
13. Steuersystem nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß eine Spannungsversorgung (62,
64,66) zur Erzeugung einer einstellbaren Spannung vorgesehen ist, welche die Erzeugungsrate der
Taktimpulse des spannungsgesteuerten Oszillators (52) einstellt
14. Steuersystem nach Anspruch 12, dadurch
gekennzeichnet, daß die Spannungsversorgung (62, 64, 66) ein Rampensignal mit ansteigender oder
abnehmender Spannung erzeugt und so einen bestimmten Anstieg oder Abfall in der Erzeugungsrate der Taktimpulse des spannungsgesteuerten
Oszillators (52) und damit der gewünschten Drehgeschwindigkeit bewirkt.
15. Entlastungsventil zur Verwendung in einer Einrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 14, dadurch
gekennzeichnet, daß es umfaßt:
ein Gehäuse (101,102,104) mit einem ersten Durchgang
(120, 124), der in Strömungsmittelverbindung mit der Antriebseinheit (12) steht und mit
einem zweiten Durchgang (128), der in Verbindung mit dem ersten Durchgang (120) und dem Strömungsmittelreservoir
steht; eine Entlastungseinrichtung (130), die im zweiten Durchgang (128) angeordnet ist und den Druck im ersten Durchgang
(120, 124) wahlweise regelt; eine Steuereinrichtung (140), welche die Entlastungseinrichtung (130)
entsprechend der gewünschten Ausgangsgeschwindigkeit der Achse (16) in der Stellung verändert.
16. Ventil nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Entlastungseinrichtung (130) eine
Klappenplatte umfaßt, welche im zweiten Durchgang (128) angeordnet ist.
17. Ventil nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß in der Klappenplatte (130) ein
Ausgleichsdurchgang (156) vorgesehen ist.
18. Ventil nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß im zweiten Durchgang (128) eine
Feder (158) angeordnet ist, welche die Klappenplatte (130) in eine Richtung vom ersten Durchgang
(124,120) weg beaufschlagt.
19. Ventil nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung ein Solenoid
(140) umfaßt, das am Gehäuse (104) angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US29121872 | 1972-09-22 | ||
US00291218A US3851742A (en) | 1972-09-22 | 1972-09-22 | Control system for variable speed drive |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2347556A1 DE2347556A1 (de) | 1974-05-02 |
DE2347556B2 DE2347556B2 (de) | 1977-06-23 |
DE2347556C3 true DE2347556C3 (de) | 1978-02-23 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2925268C2 (de) | ||
EP0423536B1 (de) | Übersetzungsregelung eines stufenlos regelbaren Kegelscheibengetriebes für Kraftfahrzeuge | |
DE2352739C2 (de) | ||
DE19743955A1 (de) | Zylinderschmiervorrichtung für einen Mehrzylinder-Verbrennungsmotor und Verfahren zum Regulieren der Schmierölabgabe | |
DE3025054A1 (de) | Automatikgetriebe-oeldruckregler | |
CH623902A5 (de) | ||
EP0164602B2 (de) | Einrichtung zum Regeln des Druckes und der Fördermenge einer verstellbaren Pumpe | |
DE2065423B2 (de) | Steuervorrichtung fuer ein hydrostatisches getriebe mit veraenderlichem uebersetzungsverhaeltnis fuer fahrzeuge | |
DE2363480A1 (de) | Verstelleinrichtung fuer eine pumpe | |
DE3509856A1 (de) | Hydraulikanlage fuer fahrzeuge | |
EP0305761A2 (de) | Sekundärgeregeltes hydrostatisches Getriebe mit offenem Kreislauf | |
DE2646290A1 (de) | 4/2-wegeventil | |
WO1990006458A1 (de) | Steuereinrichtung für eine reibschlüssige überbrückungskupplung eines hydrodynamischen drehmomentwandlers | |
DE3528096C2 (de) | ||
DE2347556C3 (de) | Steuersystem für eine Antriebseinheit mit veränderlicher Drehzahl | |
DE3233782C2 (de) | ||
DE2504057C3 (de) | Hydrodynamischer Drehmomentwandler mit Überbrückungskupplung | |
DE2643170A1 (de) | Druckmittelbetriebenes werkzeug | |
DE2824923B2 (de) | ||
DE69923688T2 (de) | Stufenloses Getriebe mit elektro-hydraulischem Steuersystem und Steuerverfahren für ein solches Getriebe | |
DE2948441C2 (de) | ||
DE2347556B2 (de) | Steuersystem fuer eine antriebseinheit mit veraenderlicher drehzahl | |
DE2510667A1 (de) | Hydraulisches steuer- und regelgeraet, insbesondere fuer spritzgiessmaschinen | |
DE2008078A1 (de) | Steuerungseinrichtung für einen hydrostatischen Antrieb | |
DE3609399A1 (de) | Hydrauliksystem |