DE2304737C2

DE2304737C2 - Mechanisch kompensiertes Varioobjektiv

Info

Publication number: DE2304737C2
Application number: DE2304737A
Authority: DE
Inventors: Michiharu Fuchu Tokyo Suwa
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 1972-02-01
Filing date: 1973-01-31
Publication date: 1982-08-26
Also published as: JPS4881545A; JPS5112424B2; GB1418731A; FR2170086B1; DE2304737A1; FR2170086A1

Description

Frontlinsengruppe I, einer zweiten, negativen Linsengruppe II, einer dritten, positiven Linsengruppe III, wobei die zweite und dritte Linsengruppe zur Brennweitenänderung und Konstanthaltung der Bildlage verschiebbar sind, und einer vierten, ortsfesten Relaislinsengruppe IV mit positiver oder negativer Brechkraft. Beim bekannten Varioobjektiv kann die Brennweite von etwa 60 bis 300 mm reichen, und es sollen sowohl Farblängsfehler wie auch Farbvergrößerungsfehler für größere Brennweiten ausreichend korrigiert sein. Diese Korrektur wird durch Auswahl btstimmter Gläser für die Objektivteile vorgenommen, welche insbesondere bestimmte Bedingungen für die reziproke relative Dispersion und die relative Teildispersion erfüllen müssen.

Demgegenüber besteht die Aufgabe der Erfindung darin, ein System dünner Äquivalentlinsen für ein kompaktes, mechanisch kompensiertes Varioobjektiv mit großem Brennweitenänderungsbereich anzugeben, bei dem eine in Hinblick auf die Korrekturmöglichkeiten günstige Brechkraftverteilung der verschiebbaren Linsengruppen und ein großer Toleranzbereich für die Lagen der verschiebbaren Linsengruppen für jede Brennweiteneinstellung gewährleistet sein soll.

Diese Aufgabe wird durch Ausbildung des gattungsgemäßen Varioobjektivs mit den im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 bzw. alternativ den im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 2 aufgeführten Merkmalen gelöst Der Unterschied zwischen den beiden Ausführungsformen besteht darin, daß unter den beiden verschiebbaren Linsengruppen ein Austausch der jeweiligen Funktion erfolgt.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen 3 bis 6, welche konkrete Ausführungsbeispiele erfindungsgemäßer Varioobjektive zum Gegenstand haben.

Der Erfindungsgegenstand wird nachstehend unter Bezugnahme auf die Figuren erläutert Es zeigt

F i g. 1 und 2 schematisch den Aufbau und die Wirkungsweise bekannter, mechanisch kompensierter Varioobjektive;

F i g. 3 und 4 mit 5 schematisch den Aufbau und die Wirkungsweise der beiden Ausführungsformen erfindungsgemäßer Varioobjektive;

F i g. 6 bis 9 in Schnittdarstellungen Ausführungsbeispiele erfindungsgemäßer Varioobjektive; und

Fig. 10a, b, c bis 13a, b, c Abbildungsfehler solcher Varioobjektive in den Linsenstellungen mit kleinster, mittlerer und größter Brennweite.

Bei dem schematisch in F i g. 1 wiedergegebenen Varioobjektiv wird die Linsengruppe II längs der optischen Achse verschoben, während die Linsengruppe III zur Kompensation der Bildebenenlage dient; damit tragt die Axiaibewegung der Linsengruppe ΪΙΪ insgesamt zu keiner Veränderung der Vergrößerung in dem Brennweiteneinstellungsbereich bei. Bei dem in F i g. 2 gezeigten Objektiv bewirkt eine Verschiebung der Linsengnippe ΠΙ anfänglich eine stärkere Vergrößerung, bis die Vergrößerung —1 der linsengnippe II erreicht ist; eine weitere Verschiebung bewirkt eine Abnahme der Vergrößerung. Die geradlinig bewegbare Linsengnippe Π wird zumeist »Variator« genannt, die zweite bewegbare Linsengruppe III wird zumeist »Kompensator« genannt

Will man bei solchen Varioobjektiven den Brennweitenänderungsbereich und damit auch den. Vergrößerungsbereich stark erweitern, so ist es unvermeidbar, die dazu notwendige Verschiebung des Variators extrem zu erhöhen. Dies erfordert eine große Baulänge des ganzen Objektivs und bedingt einen großen Durchmesser der Frontlinsengruppe. Soll andererseits die Verschiebung des Variators möglichst klein sein, um den Durchmesser der Frontlinsengruppe klein zu halten, so muß die Brechkraft jeder bewegbaren Linsengruppe größer werden, was die Kompensation der als Folge der stufenlosen Brennweitenverstellung auftretenden Abbildungsfehler erschwert. Würde man bei einem Varioobjektiv der in F i g. 2 gezeigten Bauweise (erste bewegbare Linsengruppe negativ, zweite bewegbare Linsengruppe positiv) den Brennweitenänderungsbereich erweitern und ein großes Öffnungsverhältnis bei großem Bildfeld vorsehen wollen, so würde eine hauptsächlich von der Bewegung der ersten bewegbaren Linsengruppe hervorgerufene größere Restverzeichnung auftreten, sowie eine Unterkorrektur der verbleibenden sphärischen Aberration aus der zweiten bewegbaren Linsengruppe im Bereich mittlerer Brennweiten. Wird die Brechkraft jeder bewegbaren Linsengruppe gesteigert, so erhöht sich auch die »Bildverschiebungsempfincllichkeit«, nämlich der Differentialquotient dq/dp, wobei dq die infinitesimale Bewegung einer jeden bewegbaren Linsengruppe und dp die dadurch bedingte Vergrößerung der bildseitigen Schnittweite bedeuten. Bei der Fertigung von Varioobjektiven der vorstehend beschriebenen Art müssen kleine Toleranzen für die Werte der Linsenparameter vorgegeben werden, was den Produktionsablauf insbesondere für Varioobjektive mit großem Öffnungsverhältnis wegen der geringen Schärfentiefe stark einschränkt.

Um die vorstehend erläuterten Nachteile zu beseitigen, ist bei dem erfindungsgemäßen Varioobjektiv eine der bewegbaren Linsengruppen zur Vergrößerungsänderung bewegbar, während die Bewegung der anderen bewegbaren Linsengruppe zur Kompensation der Bildebenenlage einer Bewegungsbahn folgt, welche insgesamt zwei Lösungskurven einschließt Der Übergang von der einen Lösungskurve in die andere Lösungskurve erfolgt bei einem Wert — 1 für die Vergrößerung der beiden bewegbaren Linsengruppen. Dadurch kann die erste und die zweite bewegbare Linsengruppe gleichermaßen an der Vergrößerungsänderung teilhaben, was eine Verringerung der Bildverschiebungsempfindlichkeit und einen kleineren Durchmesser der Frontlinsengruppe erlaubt und eine gute Kompensation der Änderungen der Abbildungsfehler zuläßt

Bei den erfindungsgemäßen Objektiven erfolgt die stufenlose Brennweitenänderung zur Vergrößerungsänderung durch eine Verschiebung der Linsengruppen II und III relativ zur Linsengruppe I. Bezüglich der Brennweiten und Vergrößerungen der Linsengruppen, die mit /j bzw. m, (i— 1 bis 4) bezeichnet sind, genügt die gesamte Linsengruppenanordnung den folgenden Bedingungen:

0,35/, </₃ <0,90/,.

Ändert sich die Brennweite des ganzen Objektivs von einem Mindestwert bis zum Höchstwert bei gleichzeitiger kontinuierlicher Änderung der Vergrößerung, so nehmen niclit nur \m^[ und jc^l in einfacher Weise zu, sondern haben bei der Vergrößerung — 1 den gleichen Wert; d.h. es gilt Bi₂=Im= — 1- Das Verhältnis »α« der geradlinig zu verschiebenden bewegbaren Linsengrup-

pe II aus der Stellung mit kleinster Brennweite in die Stellung der Vergrößerung

-1

tu deren Verschiebung aus gleicher Ausgangsstellung in die Stellung mit raaxialer Vergrößerung (K„_;av),d. h.

muß der Bedingung genügen:
0,50 <a< 0,95.

gesamten Brennweitenänderungsbereich hervorgei afen wird, während die exakte Kompensation der Bildebenenlage beibehalten wird.
Anhand der Fig.5 wird diese Besonderheit der Erfindung näher erläutert Für einen Objektpunkt Pund einen Bildpunkt P' des Varioteils, d.h. für den Objektpunkt P zur Linsengruppe II und den von der Linsengruppe III scharf eingestellten Bildpunkt P' gelten für die Scharfeinstellung von P τα P' die

ίο nachstehenden Bedingungen:

x²

y ~ —tt + ²

Die Linsengruppen i und IV bleiben während der stufenlosen Brennweitenänderung axial ortsfest, während die Linsengruppen II und III zur Erzielung der Vergrößerungsänderung bewegbar sind.

Die Frontlinsengruppe I dient zur Scharfeinstellung auf einen Objektpunkt in einer beliebigen Entfernung, um dessen Bild in einem räumlich fixierten Punkt P zu entwerfen. Der von der Fokussierlinsengruppe eingestellte Bildpunkt P wird im Verlauf der stufenlosen Brennweitenverstellung mittels der bewegbaren Linsengruppen II und III auf einen anderen räumlich fixierten Punkt P' scharf eingestellt. Die Relaislinsengruppe IV dient zur Abbildung dieses Bildpunktes P'auf dem Film. Das heißt, der von der Linsengruppe I scharf eingestellte Bildpunkt dient als Objektpunkt für die Linsengruppe II; der von den beiden Linsengruppen I und II scharf eingestellte Bildpunkt dient als Objektpunkt für die Linsengruppe III.

Sofern die einzelnen Vergrößerungswirkungen der jeweiligen Linsengruppen nicht gleichzeitig zunehmen oder abnehmen, wirken diese Linsengruppen gegeneinander und kompensieren sich gegebenenfalls völlig, so daß man keine wirksame Vergrößerung erhält.

Unterschreitet die Brennweite der Linsengruppe II in F i g. 1 einen bestimmten Wert (im vorliegenden Fall, d.h. wenn Z₃ >0), so übersteigt die Brechkraft einen bestimmten Wert (im Falle von /₃<0 kann die Brechkraft irgendeinen Wert annehmen) und die Bewegungsbahn, längs welcher die zur Kompensation der Bildebenenlage bestimmte Linsengruppe verschoben wird, bildet eine Kurve, die zur Linsengruppe II, wie in F i g. 2 gezeigt, konvex gekrümmt verläuft. In dem speziellen Falle, in dem die Linsengrappe II linear verschoben wird, und die stufenlose Verstellung der Brennweite die Vergrößerung —1 erreicht hat, bildet die Bewegungsbahn, längs welcher die Linsengruppe III u. a. zur Kompensation der Bildebenenlage hin und herbewegt wird, eine Kurve zweiter Ordnung. Eine Bewegung längs dieser Bahn von hinten nach vorne bewirkt auch eine Vergrößerungszunahme, während eine Bewegung von vorne nach hinten eine Vergrößerungsabnahme hervorruft.

Eine ähnliche Situation ist im Falle der anderen Lösungskurve III' gegeben, die in Fig. 2 gestrichelt dargestellt ist. Durch eine geeignete Aufteilung der Brechkräfte der Linsengruppen können die beiden Lösungskurven III und III' so gestaltet werden, daß eine Berührung der bzw. ein Übergang zwischen den beiden Lösungskurven erfolgt, wie es in F i g. 3 dargestellt ist. Im Falle der Berührung gehen die beiden Lösungskurven an der Berührungsctelle so ineinander über, daß die nicht geradlinige Bewegung der Linsengruppe III in der gleichen Richtung weiter erfolgen kann, ohne daß eine entgegengesetzte Vergrößerungsänderung über dem hierbei bedeuten:

χ der Abstand der Linsengruppe II zum Objektpunkt P;

y der Abstand der Linsengruppe III zum Bildpunkt P';

ζ der Abstand zwischen den Punkten Pund P';

f₂ die Brennweite der Linsengruppe II; und

/ä die Brennweite der Linsengruppe III.

y hat die gleichen Wurzeln bie einem bestimmten Wert vor x, so daß sich die beiden Kurven bei diesem Wert von y berühren werden.

Die Diskriminante für diese Bedingung ist gegeben durch

x²

x +/2

= 4/3,

(4)

so daß die gleichen Wurzeln von y aus (3) bestimmt werden zu

während man für (4) erhält:

(5)

(6)

Die beiden Kurven kreuzen einander bei den beiden Werten von x_f welche die Gleichung (6) erfüllen. Wenn die beden Werte gleich sind, berühren die Kurven einander. Die Diskriminante für diese Bedingung lautet:

z-4/j-4/₂,

(7)

so daß die gleichen Wurzeln von χ aus (6) bestimmt werden:

χ- -lh. (0)

Die Gleichungen (5) und (8) zeigen, daß alle Stellungen der Linsengruppen II und III, welche diese Bedingungen erfüllen, der Vergrößerung — 1 zugeordnet sind.

Unter Bezugnahme auf die Fig.2 und 3 ist nachzutragen, daß die geradlinige Bewegung der Linsengruppe II den beiden Lösungskurven für die Bewegung der Linsengruppe III zur Kompensation der Bildebenenlage zugeordnet ist. Wie jedoch in Fig.4 gezeigt ist, sind einer geradlinigen Bewegung der Linsengruppe III ebenfalls zwei Lösungskurven der Bewegung der Linsengruppe II zur Kompensation der Bildebenenlage geordnet. Aus Gleichung (3) ist in

15 16

gleicher Weise herleitbar, daß die Bewegung der bungsempfindlichkeit der Linsengruppe III im Bereich

Linsengruppe II längs einer bestimmten Bewegungs- minimaler Brennweiten zunehmen. Hierbei würde auch

bahn die Kompensation der Bildebenenlage bewirkt, die hauptsächlich von der Linsengruppe II hervor^eru-

ohne daß eine entgegengesetzte Vergrößerungsände- fene Restverzeichnung zunehmen. Die Unterkorrektur

rung über dem gesamten Brennwsitenänderungsbereich 5 der restlichen sphärischen Aberration wird merklich

hervorgerufen wird Wiederum ist wichtig, daß diese durch die Linsengruppe II hervorgerufen, sofern sich

bestimmte Bewegung-sbahn jene beiden Lösungskurven diese in einer Stellung mittlerer Brennweite befindet. Je

einschließt und der Übergang von der einen Lösungs- kleiner jedoch die Srechkraft jeder bewegbaren

kurve in die andere Lösungskurve an einem Punkt Linsengruppe ist, desto leichter lassen sich die Bildfehler

erfolgt, welcher der Stellung der Linsengruppe II bei der ι ο korrigieren.

Vergrößerung -1 entspricht Hiermit ist gezeigt, daß. Nachstehend soll die Bedeutung der oberen und

sofern eine der bewegbaren Linsengruppen längs einer unteren Grenzwerte in den oben angegebenen Unglei-

in einer einzigen Richtung weisenden, geeignet ge- chungen (1) und (2) bzw. in den entspreche.xlen

krümmten Bewegungsbahn bewegt werden muß, und Merkmalen (a) und (e) der Patentansprüche 1 und 2 mit

daß zur Erzielung der perfekten Kompensation der 15 dem Nachweis erklärt werden, daß das optische System

Bildebenenlage der Übergang zwischen den beiden nicht zweckmäßig eingestellt ist, wenn die Grenzen

Lösungskurven, aus denen jene gekrümmte Bewegungs- dieser Bedingungen verletzt werden,

bahn gebildet ist, an einer Stelle zu erfolgen hat, welche Im Falle von \f₂\ <0,18 /,, Z₃ < 0,35 /, ändert sich die

Stellungen der Linsengruppe II und III mit der Restverzeichnung während der stufenlosen Verstellung

Vergrößerung - 1 entspricht, d. h„ m₂=m₃ = -1. 20 der Brennweite merklich. Man erhält eine beträchtliche

Bekanntlich bewirkt bei einem Objektiv bei der Unterkorrektur der restlichen sphärischen Aberration

Vergrößerung -1 jegliche Verschiebung oder Ab- bei mittleren Brennweiten, so daß ein Varioobjektiv

standsvergrößerung des Objektivs die kleinste Ab- dessen Brennweitenänderungsbereich und dessen Off-

Standsänderung zwischen dem Objektpunkt und dem nungsverhältnis bei großem Bildfeld so groß sein sollen

Bildpunkt Das bedeutet in der Nähe -Vr Vergrößerung 25 wie das erfindungsgemäß vorgesehen ist nicht korri-

-1 läßt sich leicht eine zuverlässige Scharfeinstellung giert werden kann, um diese beiden verbleibenden

gegenüber den beträchtlichen, zur Vergrößerungsände- Bildfehler zu kompensieren. Für |/₂| < 0 18 f₂ /3 > 0 90 /i

rung erforderlichen Verschiebungen durchführen. Es ist oder \F₂\ > 0,42 /), /3> 0.35 /i kann die Bewegung der zur

deshalb erwünscht daß die Vergrößerung der beiden Kompensation der Bildebenenlage verschiebbaren

bewegbaren Linsengruppen bei der Vergrößerung -1 30 Linsengruppe nicht längs einer Bewegungsbahn durch-

im Brennweitenänderungsbereich zusammenfällt, wie geführt werden, welche die beiden oben erläuterten

das erfindungsgemäß vorgesehen ist Darin besteht Lösungskurven einschließt was im Gegensatz zur

einer der Vorteile der Erfindung. vorliegenden Erfindung steht Die Bedingung

Das Verhältnis der stufenlosen Verstellung der \f?\ > 0.42 Z₁ und /3> 0,90 /i würde für eine Beseitigung

Vergrößerung jeder einzelnen bewegbaren Linsengrup- 35 der als Folge der Brennweitenverstellung auftretenden

pe kann_so klein gemacht werden, daß es etwa dem Bildfehler vorteilhaft sein. Die entsprechende Bemes-

Wert i/R entspricht, wobei R das Brennweitenände- sung der Verteilung der Brechkräfte würde jedoch die

rungsverhältnis des ganzen Objektivs bedeutet Dabei oben erläuterte Übergangsstelle zu nahe an die Stellung

wird eine der beiden bewegbaren Linsengruppen in der maximaler Brennweite heranbringen und die Bildver-

gleichen Richtung verschoben, so daß beide Linsengrup- 40 Schiebungsempfindlichkeit der Linsengruspe II würde

pen fast gleichartig an der Vergrößerungsänderungs- auf der Seite der maximalen Brennweite beträchtlich

wirkung teilhaben können. Dadurch kann ein gewünsch- zunehmen, so daß eine solche Verteilung der Brechkräf-

ter Vergrößerungsbereich bei vergleichsweise kleinen te praktisch bei einem erfindungsgemäß angestrebten

Brechkraften der bewegbaren Linsengruppen gewähr- Varioobjektiv nicht durchführbar ist

leistet werden, was nicht nur eine einfache Kompensa- <5 Bezüglich der Bedingung (2) können im Falle von

tion der restlichen sphärischen Aberration ermöglicht α < 0,50 die Brechkräfte der beiden bewegbaren dieser

die durch die stufenlose Verstellung der Brennweiten Bedingung genügenden Linsengruppen klein gehalten

ohne Erhöhung des Durchmessers der Frontlinsengrup- werden, was hinsichtlich der Abbildungsfehlerkorrektur

pe auftritt sondern auch eine Herabsetzung der erwünscht ist Die Bildverschiebungsempfindli. S Weit der

Anforderung an die Fertigungstoleranzen erlaubt Bei so Linsengruppe II nimmt jedoch merklich auf der Seite

einem Varioobjektiv, dessen Vergrößerungsbereich so maximaler Brennweite zu, so daß diese Bedingung bei

stark erhöht und dessen Öffnungsverhältnis bei großem einem Varioobjektiv mit dem erfindungsgemäß ange-

Bildfeld so groß ist wie das erfindungsgemäß vorgese- strebten Öffnungsverhältnis praktisch nicht verwirklicht

hen ist, können die Brechkräfte der bewegbaren werden kann. Andererseits resultieren im Falle von

Linsengruppen, insbesondere die Brechkraft der Linsen- 55 _a>0,95 hohe Brechkräfte der beiden bewegbaren

gruppe III herabgesetzt werden, sofern die Verteilung Linsengruppen. Die infolge der stufenlosen Brennwei-

der Brechkrafte so bemessen wird, daß die Übergangs- tenverstellung auftretende Restverzeichnung sowie die

stelle, bei welcher die Bewegung der längs einer Unterkorrektur der verbleibenden sphärischen Aberra-

gekrummten Bewegungsbahn verschobenen Linsen- tion bei mittlerer Brennweite werden deshalb verstärkt

gruppe von der einen Lösungskurve in die andere 60 _So daß ein Varioobjektiv mit dem angestrebten

Losungskurve übergeht näher der Stellung minimaler erweiterten Vergrößerungsbereich und dem großen

Brennweite liegt als der Stellung mit maximaler Öffnungsverhältnis bei großem Bildfeld nicht korrigiert

Brennweite. Wäre andererseits die Brechkräftevertei- werden kann, um diese beiden Fehler zu kompensieren

lung so bemessen, daß diese Übergangsstelle näher bei Darüber hinaus nimmt die Bildverschiebungs«mpfind-

der Stellung maximaler Brennweite liegt, dann wären 65 lichkeit der Linsengruppe III auf der Seite minimaler

hierzu nicht nur größere Brechkrafte der bewegbaren Brennweite merklich zu, so daß diese Bedingung bei

Linsengruppen, insbesondere der Linsengruppe III, Varioobjektiven mit großem Öffnungsverhältnis wie sie

erforderlich, sondern es würde auch die Bildverschie- erfindungsgemäß angestrebt werden, praktisch nicht

verwirklichbar ist Bei den Varioobjektiven mit dem erfindungsgemäß angestrebten Vergrößerungsbereich und dem großen Öffnungsverhältnis sind die für die Herstellung der Gleitteile der bewegbaren Linsengruppen erforderlichen Toleranzen äußerst streng, insbesondere in der Nähe der Stellung mit maximaler Brennweite der Linsengruppe II. Wenn deshalb die Kombination der Bedingungen 0,18/,<|/₂|< 034/i, 0,35/i</3<0,80/i und 0,65<a<0,95 eingehalten wird, ist die BildverschiebungsempFindlichkeit der Linsengruppe II auf der Seite maximaler Brennweite noch kleiner, als bei Einhaltung der Bedingungen (1) und (2), so daß die in der Nähe der Stellung maximaler Brennweite der Linsengruppe II besonders strengen

10

Toleranzanforderungen herabgesetzt werden können, was die Produktion vereinfacht. Somit ist es bei Einhaltung der Bedingungen (1) und (2) möglich, ein raumsparendes Hochleistungs-Varioobjektiv bereitzustellen, das einen enorm gesteigerten Vergrößerungsbereich und ein großes Öffnungsverhältnis aufweist, und das hinsichtlich restlicher Abbildungsfehler irr. guten Ausmaß über dem gesamten Brennweitenänderungsbereich korrigiert ist.

Nachstehend sind die Konstruktionsdaten erfindungsgemäßer Varioobjektive angegeben; hierbei bedeuten r die Krümmungsradien, d die axialen Luftabstände der Linsen, η die Brechungsindizes, bezogen auf die d-Linie, und vdie Abbeschen Zahlen.

Beispiel 1

./= 7,238-68,79	1 : 1,4	191,7	DO	21,63	*(Ii*	ni	17
Brennweilenverhällnis /„„„//]„,„: 9,504	58,385	CO	63,98	1.7	1,80518	25.4
BiIdTeId 54,2°-5,8°	62,232	12,0776	0,366
ri	-168.79	29,918	8.5	1,64000	60,2
43.4021	8.5258	0,2
207,42	-13,987	6,5	1,64000	60,2
267.23	57,565	('/„>
18.235	-19,74	1,0	1,71300	54.0
-29.654	117,089	5,3
18,9525	-32,11	0.7	1,69680	55.7
125.36	21,7328	4,5	1,80518	25,4
5852,3	-132,36
43,22	OO	1.19	1,80518	25.4
-37,9		6.98	1,64000	60.2
38,2234	0,2
224,952	3.71	1,65160	58.6
-60,061
21,63	0,7	1,65160	58,6
50,002	2,3	1,80518	25,4
2,35
11,0	1,63854	55,4
6,06
3,37	1,76200	40,2
2,62
3.07	1,71300	54,0
1,83	1,80518	25,4
6,07
1,0	1,80518	25,4
3,96	1,67790	55,3
0,41
2,03	1,66446	35,8
0,1
2,13	1,58144	40,7
1,2
6,8	1,63854	55,4

ForLset/unc

/ 7J3S

' 15.72

./" -- 68.79

tfll	61,153
du,	-15,120
/ι =	35,716
	0,8
*A =*
a =

LO(JU

68,654

2,006 14,826

47,639

9,195

28,652 12,561 30,446

Beispiel 2

/= 7,239-68,83 I : 1,4 Brennweitenverhiilinis /„,„,//', Bildfeld 54,2°-5,8°

„: 9,508

113.17	O	22,253	1.7
49,111	59,119	8,7
-314,35	11,689	0,2
46,653	33,562	6.0
184,659	8,2621	UL)
226,12	-13,651	1,0
18.956	50,924	5.2
-32,642	-18,928	0.7
18,272	•118,55	3.5
76.2925	-32,295	(</„,)
-155.74	20,755	2.56
58,649	-276,285	0,28
67.677	O	7.78
-33,25	0.2
35,292	4.17
264,487	(rf\|„>
-58.196	0.7
20.822	2.3
51,8332	2.35
	11.0
5.5
3.73
1.9
3,71
1,84
5,41
0,99
3,67
0,19
1,84
0,08
2,08
1,26
6,8

1,80518	25,4
1,64000	60,2
1,64000	60,2
1.71300	54.0
1,69680	55,7
1,80518	25,4
1.8051S	25.4
1.64000	60,2
1.65160	58,6
1,6Sl 60	58,6
1,80518	25.4
1,63854	55.4
1,74400	44,8
1,71300	54,0
1,80518	25,4
1,78470	26,2
1.67790	53,3
1,66446	35,8
I,58v21	41,1
1,63854	55,4

(U	62,640 -15,119 35,714 0,8	1,135
	66.S48
	2,033
/l = Λ = /λ = a· =

/ 15.72

22

28,787 10,742 30,487

Beispiel 3

/= 7,239-68,83 1 : 1,4
Brennweitenverhältnis /«,„//„„„: 9,508 Bildfeld: 54,2°-5,8°

168.29	3	21.144	3	1.7
54.169	3	71,845	0.78
55.638	11,782	9,0
-169.83	32,121	0.2
43.387	8,3216	6.0
164.541	-13,972	UU
414,98	53,881	1.0
18.635	-18,843	5.2
-31.727	133,88	0,7
19,199	-3U26	3,5
102,561	22,425	(rfll)
200.58	315,807	1.5
42.381	0,99
46.967	6,5
-38.752	0,2
36.555	3.0
108.907	(dr)
-73.881	0.7
22.26	2,3
44.8785	2,35
11,0
6,0
2,45
1,4
3,62
1,42
6,18
1,0
4,66
05
1,84
0,1
1,89
U
6,8

1,80518	25,4
1,64000	60.2
1,64000	60,2
1,71300	54,0
1,69680	55,7
1,80518	25,4
1,80518	25,4
1,64000	60,2
1,65160	58,6
1,65160	58,6
1,80518	25,4
1,63854	55,4
1,76200	40,2
1,71300	54,0
1,80518	25,4
1,78470	26,2
1,67790	53,3
1,66446	35,8
1,58900	48,6
1,63854	55,4

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	3

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Oj

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OJ Ul C
O Ul O

CO —-Ul

K)

	25	61,140 -15,119 35,714 0,8	./= 7,239	23 04 737	26
			1,339	/- 15,72	./ dS,X3
		69,980	15,165	28,991
'In		2,056	48,967	13,874
il»			9,243	30,510
Vi = Jl = ./3 = a —

Zu den vorstehenden Beispielen 1 bis 4 werden im folgenden die Seidelscher. Aberrationskoeffizienten angegeben, die der kürzesten, einer Zwischen- und der längsten Brennweite des Objektivs zugeordnet sind, wobei der Objektabstand unendlich ist Die Aberrationskoeffizienten einer jeden Brennweite sind die

Werte, die man erhält, wenn man die Konstruktionsdaten des ganzen Objektivs auf die kürzeste Brennweite normiert.

SA CM, AS, PT und DS bezeichnen jeweils den Koeffizienten für die sphärische Aberration, die Koma, den Astigmatismus und die Petzval-Summe.

Für Beispiel 1

Die Blende liegt 4,0 mm hinter der 21. Ebene /= 7,238

	SA	CM	AS	PT	DS
1	0,0000	0,0003	0,0058	0,0168	0,4748
2	-0,0029	0,0006	-0,0001	-0,0553	0,0111
3	0,0024	0,0001	0,0000	0.0454	0,0016
4	0,0002	-0,0031	0,0561	0.0167	-1,3084
5	0,0003	0,0010	0,0029	0.0651	0,1991
6	0,0005	-0,0076	0,1263	-0.0136	- 1,8734
7	-0,0006	0,0090	-0,1405	0.0113	2,0230
8	-0,0321	0,0438	-0,0599	-0.1652	0,3074
9	0,0003	-0,0030	0,0340	-0.1002	-0,7486
10	0,0205	-0,0361	0,0636	0,0135	-0,1361
11	-0,0293	- 0,0029	-0,0003	-0,0258	-0,0026
12	0,0685	0,0442	0,0285	0,0006	0,0187
13	- 0,4799	0,0242	-0,0012	-0,0093	0,0005
14	0,8207	-0,3816	0,1775	0,0745	-0,1172
15	0,2165	0,0380	0,0067	0,0747	0,0143
16	0,1951	-0,1567	0,1258	-0,0127	-0,0908
Yi	—1,6130	0,6797	-0,2864	— 0,0475	0,1407
18	0,5689	-0,0007	0,0000	0,0172	-0,0000
19	-0,1369	-0,0513	-0,0196	-0,0646	-0,0318
20	0,0000	0,0000	0,0001	0	0,0465
21	-0,0000	-0,0000	-0,0001	0	-0,0465
22	1,6769	0,4068	0,0987	0,1447	0,0590
23	0,0744	-0,0827	0,0919	-0,0489	-0,0478
24	0,2214	0,0711	0,0228	0,2494	0,0874
25	-0,1052	0,0330	-0,0104	0,0072	0,0010
26	-1,3619	-0,5192	-0,1979	-0,3787	-0,2198
27	-2,5037	0,0825	0,0027	-0,2308	-0,0077
28	-0,0573	-0,0480	-0,0402	-0,0053	-0,0381
29	0.4709	-0.0509	0,0055	0,1481	-0,0166

Fo rl sclzu η«

27

28

.ν.ι

Cl/

■I.V

DS

30	-0,0001
31	0,9961
32	-0,0149
33	1,5653
34	-1,1678
35	0,8080
Summe	0,2012

/= 15,72

-0,0012	-0,0109
- 0,0219	0,0005
-0,0367	- 0,0903
0,0440	0,0012
0,0246	- 0,0005
-0,0170	0,0004
0.0018	-0.0128
	Beispiel i

0,0247
0,0900
0,1224
0,0201
0
0
-0,0154

0,1250

- 0,0020 0,0792 0,0006 0,0000

- 0,0000 0,4153

SA

CM

AS

DS

10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Summe

0,0003

-0,0644

0,0543

0,0039

0,0074

0,0102

-0,0111

-0,1556

-0,0010

0,1073

-0,1224

0,1937

-0,8778

0,9850

0.5539

0,2006

-1,6130

0.5689

-0,1369

0,0000

-0,0000

1,6769

0,0744

0,2214

-0,1052

-1,3619

-2,5037

-0,0573

0,4709

-0,0001

. 0,9961

-0,0149

1,5653

-1,1678

0,8080

0,3052

0,0008 0,1057

- 0,0847 -0.0208 -0,0070 -0.0518

0.0538 0.1076 0.0038

- 0.0933 -0,0018

0.0581

0,1203 -0,4672

0.0111 -0,1623

0.6797 -0,0007 -0,0518

0,0000 -0,0000

0,4068 -0,0827

0.0711

0,0330 -0,5192

0,0825 -0,0480 -0,0509 -0,0012 -0,0219 -0,0367

0,0440

0,0246 -0,0170

0,0821

0,0024

-0,1669

0,1321

0,1118

0,0067

0,2636

-0,2611

-0,0744

-0,0151

0,0811

- 0,0000

0,0174

-0,0165

0,2216

0,0002

0,1314

-0,2864

0,0000

-0,0196

0,0001

-0,0001

0,0987

0.0919

O.O22S

-0,0104

-0,1979

-0,0027

-0,0402

0,0055

-0,0109

0,0005

-0,0903

0,0012

-0,0005

0,0004

-0.0036

0,0168

-0,0553

0,0454

0,0167

0,0651

-0,0136

0,0113

-0,1652

-0,1002

0,0135

-0,0258

0,0006

-0,0093

0,0745

0,0747

-0,0127

-0,0475

0,0172

- 0,0646

0,1447

-0,0489

0.2494

0,0072

-0,3787

-0,2308

-0,0053

0,1481

0,0247

0,0900

0,1224

0,0201

-(U)154

0,0553

0,3578

-0,2769

- 0,6909

- 0,0679

- 1,2729 1,2125 0,1657 0,4546

- 0,0823

- 0,0004 0,0054 0,0035

-0,1405 0,0015

-0,0961 0,1407

-0,0000

-0,0318 0,0465

-0,0465 0,0590

-0,0478 0,0874 0,0010

-0,2198 0,0077

-0,0381

-0,0166 0,1250

-0,0020 0,0792 0,0006 0,0000 0,0000

- η

	29	SA	0,1085	CW	23 04 737	30	PT	j
		-23,5911	- 0,0364			ο,οΐοδ	I
		19,87SO	13,4260	Beispiel 1		- 0,0553	I
1 - 68,79	1,4178	- 11.2610		0,0454	j
	2,72^1	- 1.0858	.IV	0,0167	DS 1
1	3,7243	1.4564	0,0122	0,0651	t 3 -0,0097 I
2	-3,1070	-2,7971	- 7,6409	-0.0136	4,3800 \|
3	-4,3317	2,2901	6,3795	0,0113	- 3,6397 I
4	- 1,1794	1.5364	0,8315	-0,1652	-0,6496 1
5	3.9539	0,8134	!,7784	-0,1002	- 0,4508 I
6	-2,2⁷^	- 1,5252	2.1007	0,0135	-1,5674 I
7		0.4566	- 1,6879	-0,0258	1,2358 §
8	■-3,4?'*	-0,1724	- 0,5449	0,0006	0,2519 ρ
9	1,5198	1.0147	-0,5610	- 0,0093	0,4561 i
10	3Λϊ₍,4	-0,7557	0,5884	0,0745	-0,2322 I
j I	Ο,Ρ-1	-0.7801	-0.0916	0.0747	0,0235 J?
12	1,6..; ι	-0,1643	0,0206	-0,0127	- 0,0025 I,
13	0,56ί<^	0.6797	-0,2951	-0,0475	0,0886 It
14	-0,1369	- 0,000 /	0,3757	0,0172	-0,2239 f
15	0,00'!O	-0,0518	0.1716	- 0.0646	- 0,0542 Ii
!6	Ο,ΟΟ^Ο	0.0000	0,1368	0	-0,1034 f¹
17	l,6~fV	- 0,0000	- 0,2864	0	0,1407 I
18	0,0744	0,4068	0.0000	0.1447	- 0,0000 j
19	0,2214	-0.0827	-0.0196	- 0,0489	-0,0318 ;
20	-0,1;:·.	0.0711	0.0001	0.2494	0,0465 I - 0,0465 f
21	- 1,3619	0,0330	-0.0001	0,0072	0,0590 j
22	-2,5O^	-0.5192	0.0987	-0,3787	-0,0478 \
22,	0,Cf"	0.Ο825	0.0919	- 0.2308	0,0874 j
24	0,47(_is>	- 0,0480	0.0228	-0.0053	0,0010 1
25	-0,0001	- 0,0509	-0.0104	0.1481	-0,2198
26	0,99Cl	-0.0012	-0.1979	0,0247	0,0077
27	-0,0149	-0.Π219	-0.0027	0,0900	-0,0381
28	1,5653	- 0,0367	- 0.0402	0,1224	-0,0166
29	-1,1678	0.0440	0,0055	0.0201	0,1250
30	0,8080	0.0246	-0.0109	0	-0,0020
31	- 0,0360	-0.0170	0.0005	0	0,0792
32		0.0146	-0,0903	-0.0154	0,0006 I
33			0.0012		ο,οοοο ι
34		- 0,0005	-0,0000 1
35		0,0004	-0,3530 I,
Summe		0,1358	i
	Beispiel 2

Die Blende liegt 3,5 mm hinter der 21. Ebene / = 7,239

	SA	CV/	AS	PT	DS
	0,0001	0,0u06	0,0063	0..0285	0,3448
1	- 0,0003	0,0002	-0,0002	-0,0082	0,0074
2	0,0001	- 0,0026	0,0549	0,0090	- 1,3353
3	0,0001	O.OOO *	0,0024	0,0605	0,2393 j
4	0.0004	-0,0067	0,1216	-0,0153	-1,9205 I
5

	31	.SVl	CM	23 04 737	32	IT	I	DS
		- 0,0005	0,0079			0,0133	j	2,0710 1
Foilset/iini:	- 0,0246	0,0324		-0,1589		0,2657 !
	0,0002	- 0,0022	AS	-0,0911	0,8014
6	0,0174	- 0,0323	-0,1350	0,0140	-0,1366 f
7	- 0,0326	0,0052	-0,0426	-0,0423	0,0068 \
8	0,0075	0,0160	0,0288	-0,0207	0,0288 Sj
9	-3,8660	0,0738	0,0598	-0,0551	0,0011 \
10	3,1728	- 0,0245	- 0,0008	0,0417	-0,0003 \
Π	0,8457	- 0,3800	0,0342	0,0850	~0,U49 I
12	0,4703	0,0546	-0,0014	0,0809	0,0101 I
13	0,1989	-0,1569	0,0002	-0,0108	-0,0891 I
14	-1,6006	0,6659	0,1707	-0,0491	0,1357 I
15	0,6831	- 0,0025	0,0063	0,0179	-0,0001 J
16	-0.1223	-0,0492	0,1238	0,0623	-0,0330 1
17	- 0,0000	0,0000	-0,2770	0	0,0465 I
18	0,0000	- 0,0000	0,0000	0	-0,0465 1
19	1,5301	0,3803	0,0198	0,1388	0,0580 I
20	0,0251	- 0,0448	- 0,0000	-0,0522	-0,0492 I
21	0,7360	0,2069	0,0000	0,2578	0,0888 1
22	-0,1486	0,0388	0,0945	0,0064	0,0010 I
23	-1,5290	-0,5788	0,0799	-0,3908	-0,2309 I
24	-2,5161	0,1158	0,0531	-0,2331	0,0110 1
25	-0,0616	- 0,0480	-0,0102	-0,0051	-0,0330 I
26	0,5447	-0,0536	-0,2191	0,1545	-0,0173 I
27	-0,0001	-0,0012	- 0,0053	0,0244	0,122? I
28	1,0139	-0,0514	- 0,0373	0,0895	-0,0047 I
29	-0,0189	-0,0410	0,0063	-0,1293	0,0872 1
30	1,3902	-0,0395	-0,0131	0,0097	"0.0003 1
31	-1,1664	0,0622	0,0026	0	0,0002 1
32	0,8066	-0,0430	- 0,0892	0	-0,0001 ρ
33	0,3558	0.0978	0,0011	-0,0338	0,3650 f
34			-0,0033		F
35			0,0023		I
Summe	SA	CM	0,0006	PT	DS ''"
	0,0014	0.0007	Beispiel 2	0,0285	0,0136 ;
/= 15,72	-0,0057	0,0103		-0,0082	0,0486
	0,0028	-0,0170		0,0090	-0,6759
1	0,0025	-0,0016	0,0003	0,0605	-0,0401
2	0,0083	-0,0452	-0,0186	-0,0153	-1,2624
3	- 0.0093	0,0484	0,1027	0,0133	1,2289 ;
4	-0,1170	0,0772	0,0011	-0,1589	0,1385
5	-0,0010	0,0045	0.2467	-0,0911	0,4814 I
6	0,0916	- 0,0824	-0.2505	0,0140	-0,0792 I
7	-0,1409	0,0149	-0,0509	-0,0423	0,0046 I
. 8	0,0364	0,0343	-0,0196	- 0,0207	0,0109 äj
9	- 7,0054	0,7876	0,0741	-0,0551	0,0161 I
10			-0,0016		230 234/90 \|
11		0,0323
12		-0,0886

I i j i	33	5,7879	CM	23 04 737	34	/'/■	DS
I		1,0124	-0,6028			0,0417	-0,0109
!. Fortsel/.una *§ -**		1,0460	-0,4662		0,0850	-0,1380
I	0,2076	-0,0174	AS	0,0809	-0,0014
I S3	- 1,6006	-0,1647	0,0628	-0,0108	-0,0951
I 14	0,6831	0,6559	0,2147	-0,0491	0,1357
15	-0,1223	-0,0025	0,0003	0,0179	-0,0001
I 16	-0,0000	-0,0492	0,1307	-0,0623	- 0,0330
I 17	0,0000	0,0000	-0,2770	0	0,0465
I 18	1,5301	-0,0000	0,0000	0	-0,0465
1 19	0,0251	0,3803	-0,0198	0,1388	0,0580
I 20	0,7360	-0,0448	-0,0000	-0,0522	-0,0492
I 21	-0,1486	0,2069	0,0000	0,2578	0,0888
I 22	- 1,5290	0,0388	0,0945	0,0064	0,0010
I 23	-2,5161	-0,5788	0,0799	-0,3908	-0,2309
1 24	-0,0616	0,1158	0,0581	-0,2331	0,0110
I ^2S	0,5447	-0,0480	-0,0102	-0,0051	- 0,0330
I 26	-0,0001	-0,0586	-0,2191	0,1545	-0,0173
1 27	1,0139	-0,0012	-0,0053	0,0244	0,1222
I ²⁸	-0,0189	-0,0514	-0,0373	0,0895	- 0,0047
I 29	1,3902	-0,0410	0,0063	0,1293	0,0872
I ³⁰	-1,1664	-0,0395	-0,0131	0,0097	- 0,0003
31	0,8066	0,0622	0,0026	0	0,0002
32	0,4837	-0,0430	-0,0892	0	-0,0001
33		0,0921	0,0011	-0,0338	-0,2251
34			- 0,0033
35	SA		0,0023
S \ Summe	0,5286	CM	0,0063	PT	DS
I	-2,0763	-0,2436	Beispiel 2	0,0285	-0,0649
I /- 68,83	1,0291	1,2042		-0,0082	0,4098
I	0,9206	-0,8245	AS	0,0090	-0,5366
I ι	3,0439	-0,4781	-0,1122	0,0605	-0,1604
I 2	-2,7058	-2,3440	-0,6984	-0,0153	-1,3783
« 3	-3,0576	2,0389	0,6607	0,0133	1,1476
>'; 4	-1,0299	1,0393	0,2483	-0,1589	0,1741
I ⁵	3,4014	0,7334	1,8051	-0,0911	0,4366
i ⁶	-2,9197	-1,2992	-1,5363	0,0140	-0,1949
I ⁷	0,4557	0,6495	-0,3533	-0,0423	0,0415
■5 O	-27,4077	0,0223	-0,5222	-0,0207	-0,0010
5 Q	22,9158	7,6014	0,4963	-0,0551	0,6000
1 10	1,5436	-6,2634	-0,1445	0,0417	-0,4793
11	5,6184	-0,7526	0,0011	0,0850	-0,2204
I 12	0,2161	-1,3085	-2,1082	0,0809	-0,0898
1 13	-1,6006	-0,1749	1,7119	-0,0108	-0,1058
I 14	0,6831	0,6659	0,3670	-0,0491	0,1357
i 15	-0,1223	-0,0025	0,3048	0,0179	-0,0001
I ¹⁶	-0,0000	-0,0492	0,1415	-0,0623	-0,0330
I ¹⁷		0,0000	-0,2770	0	0,0465
I 18		0,0000
1 ⁱ⁹		-0,0198
I ^2o	-0,0000

ForLsel/unti

35

36

JSVf

CU

AS

DS

21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
Summe

0,0000

1,5302

0,0251

0,7360

-0,1486

-1,5291

-2,5161

-0,0616

0,54-17

-0,0001

1,0139

-0,0189

1,3902

-1,1664

0,8066

0,0423

-0,0000	0,0000
0,1803	0,0°45
-0,0448	0.0799
0,2069	0.0581
0,03s8	-0,0102
-0,5788	-0,2191
0,1158	-0,0053
-0,0480	-0,0373
-0,0586	0,0063
-0,0012	-0,0131
-0,0514	0.0026
-0,0410	-0,0892
-0,0395	0,0011
0,0622	-0,0033
-0,0430	0,0023
0,1116	0,0565
	Beispiel 3

Die Blende liegt 4,0 mm hinter der 22. Ebene /= 7,239

0,1388

-0,0522

0,2578

0,0064

-0,3908

-0,2331

-0,0051

0,1545

0,0244

0,0895

0,1293

0,0097

0,0338

-0,0465

0,0580 -0,0492

0,0888

0,0010 -0,2309

0,0110 -0,0330 -0,0i 73

0,1222 -0,0047

0,0872 -0,0003

0,0002 -0,0001 -0,2864

SA

CM

AS

PT

DS

0,0000

-0,0035

0,0032

0,0002

0,0003

0,0004

-0,0007

-0,0309

0,0002

0,0191

-0,0311

0,1661

-4,6559

4,0037

1,0482

0,1453

0,0778

-1,2952

0,4516

-0,1884

-0,0000

0,0000

1,7898

0,1526

0,2888

-0,1863

-1,4284

-2,9621

-0,0413

0,0003 1,0021

-0,0015

-0,0038 0,0008

-0,0065 0,0103 0,0407

-0,0031

-0,0332 0,0000 0,0618 0,1839

-0,1129

-0,4688 0,0281

-0,0868 0,5768 0,0034

-0,0614 0,0000

-0,0000 0,4245

-0,1238 0,0778 0,0462

-0,4847 0,1322

-0.0342

0,0061

-0,0012

0,0007

0,0643

0,0027

0,1169

-0,1512

-0,0536

0,0392

0,0577

-0,0000

0,0230

-0,0073

0,0032

0,2096

0,0054

0,0970

-0,2569

0,0000

-0,0200

-0,0000

0,0000

0,1007

0,1004

0,0210

-0,0114

-0,1645

-0,0059

-0.0284

0,0192
-0,0596

0,0508

0,0166

0,0651
-0,0172

0,0073
-0,1617
-0,0937

0,0133
-0,0315

0,0161
-0,0762

0.0601

0,0729

0,0781
-0.0262
-0,0387

0,0168
-0,0719

0,1481
-0,0436

0,2557

0,0067
-0,3880
-0,2278
-0.0048

0,4462 0,0362

-0,0239

-1,3830 0,2237

-1,7923 2,1078 0,2834 0,6893

-0,1236 0,0000 0,0145 0,0033

-0,0018

-0,1263 0,0162

-0,0790 0,1316 0,0001

-0,0300 0,0465

-0,0465 0,0590

-0,0461 0,0746 0,0012

-0,1875 0,0104

-0-0275

al

Fortsetzung

30
31
32
33
34
35
36
Summe

/= 15,72

SA

0,8365 -0,0010

1,4173 -0,0043

1,0921 -1,1666

0,8068

0,3038

SA

1	0,0004
2	-0,0778
3	0,0705
4	0,0049
5	0,0056
6	0,0081
7	-0,0129
8	-0,1488
9	-0,0003
10	0.0997
11	-0,1317
12	0,4068
13	-8,5133
14	7,3830
15	1,2982
16	0,4086
17	0,0647
18	-1,2952
19	0,4516
20	-0,1884
21	-0,0000
22	0,0000
23	1.7898
24	0,1526
25	0,2888
26	0,1868
27	-1,4284
28	-2,9621
29	-0,0413
30	0,8365
31	-0.0010
32	1,4173
33	-0.0043
34	1,0921
35	-1,1666
36	0,8068
Summe	0,4270

Cl/

.IN

-0.0459	0,0025
0,0060	-0,0366
0,0051	0,0000
-0,0217	-0,1098
-0,0757	0,0052
0,0528	-0,0024
-0,0365	0,0017
0,0525	0,0081
	8 e i s ρ i c ί 3

CM

0,0010

0.1316

-0.1174

-0.0255

-0,0048

-0.0433

0.0599

0,0995

0,0011

-0,0855

0.0047

0,0589

1.0946

-0,8884

-0,5947

0.0133

-0,0768

0,5769

0,0034

-0,0614

-0.0000

0.4245

-0.1238

0,0778

0,0462

-0,4847

0.1322

-0,0342

-0,0459

0.0060

0,0051

-0,0217

-0,0757

0.0528

-0,0365

0.0690

AS

0,0021

-0,2227

0,1954

0,1320

0,0042

0,2327

-0,2788

-0,0665

-0,0046

0,0734

-0,0002

0,0085

-0,1407

0,1069

0,2725

0,0004

0,0911

-0,2569

0,0000

-0,0200

-0,0000

0,0000

0,1007

0,1004

0,0210

-0.0114

-0,1645

-0,0059

-0,0284

0,0025

-0,0366

0,0000

-0,1098

'0,0052

-0,0024

0,0017

0,0011

38

0,1552
0,0216
0,0925
0,1197

-0,0085
0
0

-0,0335

0.0192

-0,0596

0.0508

0.0166

0.0651

-0,0172

0.0073

-0,1617

-0,0937

0,0133

-0,0315

0,0161

-0,0762

0,0601

0,0729

0,0781

-0,0262

-0,0387

0,0168

-0,0719

0,1481

-0,0436

0,2557

0,0067

-0,3880

-0,2278

-0,0048

0,1552

0,0216

0,0925

0,1197

-0,0085

-0,0335

-0,0087 0,0910 0,0003 0,0499 0,0002 0,0001

-0,0001 0,4094

DS

0,0461

0,4777

-0,4097

-0,7708

-0,0601

-1,1585

1,2648

0,1525

0,4172

-0,0744

0,0011

0,0036

0,0279

-0,0201

-0,1582

0,0026

-0,0769

0,1316

0,0001

-0,0300

0,0465

-0,0465

0,0590

-0,0461

0,0746

0,0012

-0,1875

0,0104

-0,0275

-0,0037

0,0910

0,0003

0,0499

0,0002

0,0001

-0,0001

-0,2167

39

./'= 68,83

Beispiel 3

40

SA

CM

PT

DS

I	0,1607
2	-23,5623
3	25,8891
4	1,8015
5	2,0452
6	2,9558
7	-3,4186
8	-4,0683
rt	-O,958(.
10	3,6471
11	-2,5614
12	2,5275
13	-33,8581
14	29.8177
15	2,2079
16	2,8727
17	0,0246
18	-1,2952
19	0,4516
20	-0,1884
21	-0,0000
22	0,0000
23	1,7898
24	0,1526
25	0,2888
26	-0,1868
27	-1,4285
28	-2,9621
29	-0,0413
30	0,8365
31	-0,0010
32	1,4173
33	-0,0043
34	1,0921
35	-1,1666
36	0,8069
Summe	0,0829

-0,0594	0,0220
16,3220	-9,3273
-14,7573	8,4120
-1,3580	1,0237
-1,0807	0,5710
-2,2574	1,7240
2.4809	-1,8003
1,4199	-0,4956
V/, U / -JT	-0,4759
-1.3945	0,5332
0,5433	-0,1154
-0,4311	0,0735
9,6802	-2,7676
-8,4055	2,3695
-1,0699	0,5184
-0.6145	0,1315
-0,0397	0,0639
0,5768	-0,2569
0,0034	0,0000
-0,0614	-0,0200
0,0000	-0,0000
-0,0000	0,0000
0.4245	0.1007
-0,1238	0,1004
0,0778	0,0210
0,0462	-0,0114
-0,4348	-0,1645
0,1322	-0,0059
-0.0342	-0,0284
-0,0459	0,0025
0,0060	-0,0366
0.0051	0,0000
-0,0217	-0,1098
-0.0757	0,0052
0,0528	-0,0024
-0,0365	0,0017
0.0950	0,0563
	Beispiel 4

Die Blende liegt 3,5 mm hinter der 24. Ebene /= 7,239

0,0192

-0,0596

0,0503

0,0166

0,0651

-0,0172

0,0073

-0,1617

0,0133

-0,0315

0,0161

-0,0762

0,0601

0,0729

0,0781

-0,0262

-0,0387

0,0168

-0,0719

0,1481

-0,0436

0,2557

0,0067

-0,3880

-0,2278

-0,0048

0,1552

0,0216

0,0925

0,1197

-0,0085

-0,0335

-0,0152

5,3641

-4,8239

-0,7842

-0,3361

-1,3036

1,3012

0,2294

0,4!) !3

-0,2090

0,0312

-0,0153

0,8130

-0,6849

-0,2865

-0,0448

-0,0607

0,1316

0,0001

-0,0300

0.0465

-0.0465

0,0590

-0,0461

0,0746

0,0012

-0,1875

0,0104

-0,0275

-0,0087

0,0910

0,0003

0,0499

0,0002

0.0001

-0,0001

-0,3055

SA

CM

PT

DS

-0,0000

-0.0018

0,0017

0,0000

0,0001 -0,0012

0,0014 -0,0012

0,0001

-0,0047	-0,0071
-0,0008	-0,0352
0,0012	0,0316
0,0269	0,0178
0,0026	0,0149

0,8110 -0,0249

0,0282 -1,0441

0.4603

	41	.SVl	Gl/	23 04 737	42	/XV
		0,0003	-0,0048			-1,4640
Fortsetzung	0,0002	0,0005			0,2123
	0,0001	-0,0030	•I.V	0,0118	-1,4574
6	-0,0002	0,0039	0,0779	0,0671	1,6417
7	-0,0159	0,0167	0,0015	-0,0290	0,1725
8	-0,0003	0,0027	0,0823	0,0298	1,1744
9	0,0147	-0,0259	-0,0963	-0,1469	-0,1046
10	-0,0458	0,0207	-0,0175	-0,0942	0,0328
I 11	0,2491	0,0718	-0,0262	0,0136	0,0131
12	-2,7249	-0,0113	0,0457	-0,0633	-0,0003
13	2,2112	0,0531	-0,0093	0,0248	0,0012
14	1,0614	-0,4705	0,0207	-0,0659	-0.1231
15	0,0621	0,0166	-0,0000	0,0495	0,0208
16	0,0792	-0,0874	0,0013	0,0692	-0,0776
17	-1,1830	0,5333	0,2036	0,0733	0.1243
18	0,4426	0,0056	0.0045	-0.0260	0,0002
19	-0,2169	-0,0673	0,0964	-0,0352	-0,029S
20	-0,0000	0,0000	-0,2404	0,0169	0,0465
21	0,0000	-0,0000	0,0001	-0,0754	-0,0465
22	1,6542	0,4017	-0,0209	0	0,05S6
23	0,0792	-0,0852	-0,0000	0	-0,0475
24	0,8204	0,1909	0,0000	0,1437	0,0713
25	-0,2439	0,0538	0,0976	-0,0475	0,0013
26	-1,7572	-0,5663	0,0917	0,2620	-0,1868
27	-2,9012	0,1439	0,0444	0,0060	0,0118
28	-0,0565	-0,0438	-0,0118	-0,3971	-0,0305
29	0.7912	-0,0502	-0,1825	-0,2306	-0,0101
30	-0,0003	0,0032	-0,0071	-0.0052	0,0968
31	1,2100	0,0200	-0,0340	0,1567	0.0015
32	-0,0106	-0,0337	0,0032	0.0210	0,0585
33	1,1873	-0,0220	-0,0310	0.0905	0,0000
34	-1,1679	0,0135	0,0003	0.1258	0,0000
35	0,8081	-0,0093	-0,1074	-0.0026	-0,0000
36	0,3465	0,0705	0,0004	0	0,3916
37			-0,0002	0
38			0.0001	-0.0354
Summe	*■SA*	CM	0,0169		DS
	-0,0000	0,0004	Beispiel 4		0,2077
./= 15,72	-0,0393	0,0556		PT	0,1611
	0,0368	-0,0508	AS	-0,0071	-0,1403
1	0,0011	-0,0072	-0,0058	-0,0352	-0,4191
2	0,0001	0,0003	-0,0787	0,0316	0,0653
3	0,0065	-0,0327	0,0701	0,0178	-0,8836
4	0,0036	-0,0033	0,0466	0,0149	-0,0635
5	0,0024	-0,0180	0,0013	0,0118	-0,7619
6	-0,0048	0,0300	0,1643	0,0671	0,9748
7	-0,0715	0,0388	0,0029	-0,0290	0,0910
8	-0.0084	0,0298	0,1325	0,0298	0,7103
9		-0,1866	-0,1469
10		-0,0210	-0,0942
11		-0,1057

43

44

-oriselzuim

.V.I

Cl/

I.S

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 Summe

/= 68,83

0,0769

-0,2044

0,5805

-5,1447

4,2353

1,3210

0,2203

0,0662

-1,1830

0,4426

-0,2169

-0,0000

0,0000

1,6542

0,0792

0,8204

-0,2439

-1,7572

-2,9012

-0,0565

0,7912

-0,0003

1,2100

-0,0106

1,1873

-1,1679

0,8081

0,5332

-0,0666	0,0577
0,0525	-0,0135
0,0554	0,0053
0,4907	-0,0468
-0,3439	0,0279
-0,5998	0,2723
0,0182	0,0015
-0,0775	0,0007
0,5333	-0,2404
O.nnsf)	0,0001
-0,0673	-0,0209
0,0000	-0,0000
-0,0000	0,0000
0,4017	0,0976
-0,0852	0,0917
0,1909	0,0444
0,0538	-0,0118
-0,5663	-0,1825
0,1439	-0,0071
-0,0438	-0,0340
-0,0502	0,0032
0,0032	-0,0310
0,0200	0,0003
-0,0337	-0,1074
-0,0220	0,0004
0,0135	-0,0002
-0,0093	0,0001
0,0599	0,0177
	Beispiel 4

0,0136

-O,O6?3

0,0248

-0,0659

0,0495

0,0692

0,0733

-0,0260

-0,0352

0,0169

-0,0754

0,1437

-0,0475

0,2620

0,0060

-0,3971

-0,2306

-0,0052

0,1567

0,0210

0,0905

0,1258

-0,0026

-0,0354

-0,0617 0,0197 0,0029 0,0108

-0,0063

-0,1550 0,0062

-0,0758 0,1243 0.0002

-0,0298 0,0465

-0,0465 0,0586

-0,0475 0,0713 0,0013

-0,1868 0,011 £

-0,0305

-0,0101 0,0968 0,0015 0,0585 0,0000 0,0000

-0,0000

-0,1980

SA

CM

AS

DS

-0,0083 -14,4225

13,5211 0,4037 0.0300 2,3953 1,3181 0,8977

-1,9250

-1,4213

-2,4236 2,8304

-4,7034

3,3668

-21,6092

18,2460

0,0109

7,9534

-7,4314

-0,3300

0,0080

-1,7713

-0,6919

-0,7736

1,5087

0,4553

1,5954

-1,0723

1,2261

-0,6242

5,7677

-4,7486

-0,0143

-4,3860

-1,1824

-0,1459

-1,0502

-0,3196

-1,5395

-0,0071

-0,0352
0,0316
0,0178
0,0149
0,0118
0,0671

-0,0290
0,0298

-0,1469

-0,0942
0,0136

-0,0633
0,0248

-0,0659
0,0495

0,0282

2,4381

-2,2622

-0,2350

-0,0046

-0,9774

-0,2259

-0,5496

0,9033

0,0938

0,7533

-0,1591

0,0998

-0,0261

0,4285

-0,3345

Fortscl/iinsf ft

AS

ΙΊ

DS

17 :	2,2824	- i ,0956	0,5259	0,0692	-0,2357
18	1,8735	-0,3568	0,0679	0,0733	-0,0269
19	0,0260	-0,0409	0,0643	-0,0260	-0,0603
20	-1,1830	0,5333	-0,2404	-0,0352	0,1243
21	0,4426	0,0056	0,0001	0,0169	0,0002
22	-0,2169	-0,0673	-0,0209	-0,0754	-0,0298
23	-0,0000	0,0000	-0,0000	0	0,0465
24	0,0000	-0,0000	0,0000	0	-0,0465
25	1,6542	• 0,4018	0,0976	0,1437	0,0586
26	0,0792	-0,0852	0,0917	-0,0475	-0,0475
27	0,8204	0,1910	0,0444	0,2620	0,0713
28	-0,2439	0,0538	-0,0118	0,0060	0,0013
29	-1,7573	-0,5664	-0,1825	-0,3971	-0,1868
30	-2,9012	0,1439	-0,0071	-0,2306	0,0118
31	-0,0565	-0,0438	-0,0340	-0,0052	-0,0305
32	0,7912	-0,0502	0,0032	0,1567	-0,0101
33	-0,0003	0,0032	-0,0310	0,0210	0,0968
34	1,2100	0,0200	0,0003	0,0905	0,0015
35	-0,0206	-0,0337	-0,1074	0,1258	0,0585
36	1,1874	-0,0220	0,0004	-0,0026	0,0000
37	-1,1679	0,0135	-0,0002	0	0,0000
38	0,8082	-0,0093	0,0001	0	-0,0000
Summe	0,1332	0,0609	0,0766	-0,0354	-0,2824

Fig.6 bis 9 zeigen Schnittbilder der vorstehenden Beispiele, wobei der Objektabstand unendlich ist und die kürzeste Brennweitenlage eingestellt ist.

Fig. 10a, b, c bis Fig. 13a, b, c zeigen die Abbildungsfehler der Anordnungen der vorstehenden

Beispiele, wobei der Abstand zum Objekt unendlich ist und als Brennweiten des ganzen Objekts die kürzeste Brennweite, eine Zwischenbrennweite bzw. die längste Brennweite vorgegeben sind.

Hierzu 12BhUt Zeiclinunsen

Claims

Patentansprüche:

1. Mechanisch kompensiertes Varioobjektiv, bestehend aus einer ersten, positiven, ortsfesten Frontlinsengruppe (I), einer zweiten, negativen Linsengruppe (II), einer dritten, positiven Linsengruppe (III), wobei'die zweite Und dritte Linsengruppe zur Brennweitenändening und Konstanthaltung der Bildlage verschiebbar sind, und einer vierten, ortsfesten Relaislinsengruppe (IV), mit positiver oder negativer Brechkraft, gekennzeichnet durch die Gesamtheit der nachstehenden Merkmale:

15

a) zur Änderung der Objektivbrennweite zwischen dem maximalen und dem minimalen Wert sind die zweite Linsengruppe (II) sowie die dritte Linsengruppe (III) gleichsinnig verschiebbar, wobei die zweite Linsengruppe (II) einer geradlinigen Bewegungsbahn folgt und die dritte Linsengruppe (III) zugleich verschiebzwei Lösungskurven einschließenden Bewegungsbahn folgt, und

bei einem Wert von -1 für die Vergrößerung beider verschiebbaren Linsengruppen (II und III) befindet sich die dritte Linsengruppe (III) in einer Stellung, wo die eine Lösungskurve in die andere Lösungskurve übergeht;

b) die Brennweiten f\ der ersten Linsengruppe (I), h der zweiten Linsengruppe (II) und h der dritten Linsengruppe (III) genügen den nachstehenden Bedingungen:

0,18 {\<\h\< 0,42 /i
035/i</₃<0,90/,

c) das Verhältnis »α« der Verschiebung der zweiten Linsengruppe aus deren Stellung mit minimaler Brennweite bis zur Vergrößerung — 1 zu deren entsprechender Verschiebung bei maximaler Vergrößerung der Bedingung genügt:

0,50 <«< 0,95.

35

2. Mechanisch kompensiertes Varioobjektiv, bestehend aus einer ersten, positiven, ortsfesten Ffontlinsengruppe (I)₁ einer zweiten, negativen Linsengruppe (II), einer dritten, positiven Linsengruppe (III), wobei die zweite und dritte Linsengruppe zur Brennweitenändening und Konstanthaltung der Bildlage verschiebbar sind, und einer vierten, ortsfesten Relaislinsengruppe (IV), mit positiver oder negativer Brechkraft, gekennzeichnet durch die Gesamtheit der nachstehenden Merkmale:

a) zur Änderung der Objektivbrennweite zwischen dem maximalen und dem minimalen Wert sind die zweite Linseneruppe (II) sowie die dritte Linsengruppe (III) zugleich verschiebbar, wobei die dritte Linsengruppe (III) einer geraden Bewegungsbahn folgt, die zweite Linsengruppe (II) einer gekrümmten, zwei Lösungskurven einschließenden Bewegungsbahn folgt, und bei einem Wert —1 für die Vergrößerung beider verschiebbaren Linsengruppen (II und III) sich die zweite Linsengruppe (II) in einer Stellung befindet, wo die eine Lösungskurve in die andere Lösungskurve übergeht;

b) die Brennweiten f\ der ersten Linsengruppe (I), /2 der zweiten Linsengruppe (II) und f₃ der dritten Linsengruppe (III) genügen den nachstehenden Bedingungen:

0,18 /,<|/₂|< 0,42/,
0,35 f\ < /3 < 0,90 f,; und

c) das Verhältnis »«« der Verschiebung der zweiten Linsengruppe (II) aus ihrer Stellung bei minimaler Brennweite bis zur Vergrößerung — 1 zu deren entsprechender Verschiebung bis zur maximalen Vergrößerung der Bedingung genügt:

0,50<«<0,95.

3. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Linsendaten:

/= 7,238-68,79 1 : 1,4
Brennweitenverhältnis f_max/f_mln: 9,504
Bildfeld 54,2°-5,8°

ri 191,7 di ni V/ 58,385 1,7 1,80518 25,4 62,232 0,366 -168,79 8,5 1,64000 60,2 43,4021 0,2 207,42 6,5 1,64000 60,2 267,23 W₆) 18,235 1,0 1,71300 54,0 -29,654 5,3 18,9525 0,7 1,69680 55,7 125,35 4,5 1,80518 25,4 Wn)

Fortsetzung

dt 61,153 du -15,120 /1 = 35,716 /2 = 0,8 /3 = a =

1,000

68,654

2,006

14,826

47,639

9,195

4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten:

/= 7,239-68,83 1 :1,4 Brennweitenverhältnis/_mov//;„,„: 9,508 Bildfeld 54,2°-5,8°

ri OO 21,63 äi ni r/ 5852,3 OO 63,98 1,19 1,80518 25,4 43,22 12,0776 . 6,98 1,64000 60,2 -37,9 29,918 0,2 38,2234 8,5258 3,71 1,65160 58,6 224,952 -13,987 W₁₆) -60,061 57,565 0,7 1,65160 58,6 21,63 -19,74 2,3 1,80518 25,4 50,002 117,089 2,35 -32,11 11,0 1,63854 55,4 21,7328 6,06 -132,36 3,37 1,76200 40,2 OO
DO 2,62 3,07 1,71300 54,0 1,83 1,80518 25,4 6,07 1,0 1,80518 25,4 3,96 1,67790 55,3 0,41 2,03 1,66446 35,8 0,1 2,13 1,58144 40,7 1,2 6,8 1,63854 55,4 /= 7,238 /= 15,72 /= 68,79

28,652 12,561 30,446

di

113,17
49,111
-314,35
46,653

184,659

226,12
18,956

-32,642
18,272
76,2925

1,7 8,7 0,2 6,0

W₅)

1,0 5,2 0,7 3,5 W10)

1,80518 25,4 1,64000 60,2 1,64000 60,2 1,71300 54,0 1,69680 55,7 1,80518 25,4

Fortsetzung

-155,74 O 22,253 2,56 58,649 O 59,119 0,28 67,677 11,689 7,78 -33,25 33,562 0,2 35,292 8,2621 4,17 264,487 -13,651 (f/_Ul) -58,196 50,924 0,7 20,822 -18,928 2,3 51,8332 118,55 2,35 -32,295 11,0 20,755 5,5 -276,285 3,73 α 1,9 3,71 1,84 5,41 0,99 3,67 0,19 1,84 0,08 2,08 1,26 6,8

1,80518 25,4 1,64000 60,2 1,65160 58,6 1,65160 58,6 1,80518 25,4 1,63854 55,4 1,74400 44,8 1,71300 54,0 1,80518 25,4 1,78470 26,2 1,67790 53,3 1,66446 35,8 1,58921 41,1 1,63854 55,4

/= 7,239

ds 62,640
-15,119
35,714
0,8 1,135 "IU 66,848 du 2,033 Il Il Il Il

/= 15,72

/= 68,83

14,961 28,787 45,835 10,742 9,220 30,487

5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten:

f- 7,239—68,83 1:1,4 Brennweitenverhältnis f_max/f_mi„: 9,508 Bildfeld: 54,2°-5,8°

d\

168,29 1,7 54,169 0,78 55,638 9,0 169,83 0,2 43387 6,0 164,541 <d₆) 414,98 1,0 18,635 5,2

1,80518 25,4 1,64000 60,2 1,64000 60,2 1,71300 54,0

Fortsetzung

ill

-31,727 0,7 19,199 3,5 102,561 Wl) 200,58 1,5 42,381 0,99 46,967 6,5 -38,752 0,2 36,555 3,0 108,907 id„) -73,SSl 0,7 22,26 2,3 44,8785 2,35 ■ 11,0 6,0 21,144 2,45 71,845 1,4 11,782 3,62 32,121 1,42 8,3216 6,18 -13,972 1,0 53,881 4,66 -18,843 0,5 133,88 1,84 -31,226 0,1 22,425 1,89 315,807 1,2 6,8

1,69680
1,80518

1,80518
1,64000
1,65160

1,65160
1,80518

55,7 25,4

25,4 60,2 58,6

58,6 25,4

1,63854 55,4 1,76200 40,2 1,71300 54,0 1,80518 25,4 1,78470 26,2 1,67790 53,3 1,66446 35,8 1,58900 48,6 1,63854 55,4

/= 7,239 /= 15,72

/= 68,83

de 61,140 1,179 15,005 28,831 du -15,119 68,564 47,551 12,458 dv 35,714 2,121 9,308 30,575 Zl = 0,8 /2 = /3 = a =

6. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende Daten:

/= 7,239-68,83 1 :1,4
Brennweitenverhältnis f_max/f_m,„: 9,508 Bildfeld: 54,2°-5,8°

dj

452,18 1,7 91,642 1,13 95,327 6,5 169,32 0,2 182,65 4.0

1,80518 25,4 1,71300 54,0 1,60311 60.7

OO 23 04 (Ii gemäß dem Oberbegriff 65 Öffnungsverhältnis und 737 10 17' einer ersten, positiven, ortsfesten I 9 El **° 0,2 I der Ansprüche 1 und 2. Dieses Varioobjektiv ist ί Fortsetzung 1 ' 21,7 5,2 1 kompakt aufgebaut und hat einen großen Brennweiten- 60,7 j '■' I 65,65 W 1 änderungsbereich, ein großes ni ι -230,35 I 11,5 0,7 54,0 ί 40,571 I 36,0 5,5 1,60311 1 . 93,8515 I 8,13 0,7 55,7 1 101,06 I -13,8 3,5 1,71300 25,4 I 20,514 I 49,46 I -31,549 ! -18,66 1,0 1,69680 25,4 I 18,838 j 137,39 1,34 1,80518 I . 50,9964 1 -31,92 6,0 60,2 I 130,16 I 21,42 0,2 1,80518 48,981 1 1049,52 2,5 58,6 57,122 (d_i9) 1,64000 -40,845 I oo 0,7 58,6 38,987 I 2,3 1,65160 25,4 109,837 2,35 -81,113 I 4» 11,0 1,65160 55,4 22,079 5,5 1,80518 42,8213 1 /,= 61,140 3,15 47,9 I /₂=-15,119 0,1 1,63854 1 f₃= 35,714 3,88 54,0 1 a = 0.8
I
ι 1,59 1,75700 25,4 6,29 1,72 1,71300 26,2 3,9 1,80518 53,3 1,76 2,36 1,78470 35,8 0,1 1,67790 1,8 35,6 1,2 1,66446 6,8 55,4 1,59270 /= 7.239 /= 68,83 1,339 1,63854 28,991 69,980 13,874 2,056 /= 15,72 30,510 15,165 48,967 9,243 ι
I Die Erfindung bezieht sich auf ein mechanisch ein großes Bildfeld. Es ist für die Projektion und ähnliche I kompensiertes Varioobjektiv Zwecke einsetzbar. Alis der deutschen Auslegeschrift 17 72 859 ist ein mechanisch kompensiertes Varioobjektiv bekannt, weldhes besteht aus