DE2143943C3 - Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in einem Strang - Google Patents
Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in einem StrangInfo
- Publication number
- DE2143943C3 DE2143943C3 DE2143943A DE2143943A DE2143943C3 DE 2143943 C3 DE2143943 C3 DE 2143943C3 DE 2143943 A DE2143943 A DE 2143943A DE 2143943 A DE2143943 A DE 2143943A DE 2143943 C3 DE2143943 C3 DE 2143943C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure
- cylinder
- fluid
- piston
- gas
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21B—EARTH DRILLING, e.g. DEEP DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B19/00—Handling rods, casings, tubes or the like outside the borehole, e.g. in the derrick; Apparatus for feeding the rods or cables
- E21B19/08—Apparatus for feeding the rods or cables; Apparatus for increasing or decreasing the pressure on the drilling tool; Apparatus for counterbalancing the weight of the rods
- E21B19/09—Apparatus for feeding the rods or cables; Apparatus for increasing or decreasing the pressure on the drilling tool; Apparatus for counterbalancing the weight of the rods specially adapted for drilling underwater formations from a floating support using heave compensators supporting the drill string
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
- B66C—CRANES; LOAD-ENGAGING ELEMENTS OR DEVICES FOR CRANES, CAPSTANS, WINCHES, OR TACKLES
- B66C13/00—Other constructional features or details
- B66C13/02—Devices for facilitating retrieval of floating objects, e.g. for recovering crafts from water
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B11/00—Servomotor systems without provision for follow-up action; Circuits therefor
- F15B11/02—Systems essentially incorporating special features for controlling the speed or actuating force of an output member
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B11/00—Servomotor systems without provision for follow-up action; Circuits therefor
- F15B11/06—Servomotor systems without provision for follow-up action; Circuits therefor involving features specific to the use of a compressible medium, e.g. air, steam
- F15B11/072—Combined pneumatic-hydraulic systems
- F15B11/0725—Combined pneumatic-hydraulic systems with the driving energy being derived from a pneumatic system, a subsequent hydraulic system displacing or controlling the output element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/20—Fluid pressure source, e.g. accumulator or variable axial piston pump
- F15B2211/21—Systems with pressure sources other than pumps, e.g. with a pyrotechnical charge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/20—Fluid pressure source, e.g. accumulator or variable axial piston pump
- F15B2211/21—Systems with pressure sources other than pumps, e.g. with a pyrotechnical charge
- F15B2211/212—Systems with pressure sources other than pumps, e.g. with a pyrotechnical charge the pressure sources being accumulators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/20—Fluid pressure source, e.g. accumulator or variable axial piston pump
- F15B2211/21—Systems with pressure sources other than pumps, e.g. with a pyrotechnical charge
- F15B2211/216—Systems with pressure sources other than pumps, e.g. with a pyrotechnical charge the pressure sources being pneumatic-to-hydraulic converters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/30—Directional control
- F15B2211/305—Directional control characterised by the type of valves
- F15B2211/30505—Non-return valves, i.e. check valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/40—Flow control
- F15B2211/405—Flow control characterised by the type of flow control means or valve
- F15B2211/40515—Flow control characterised by the type of flow control means or valve with variable throttles or orifices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/40—Flow control
- F15B2211/42—Flow control characterised by the type of actuation
- F15B2211/426—Flow control characterised by the type of actuation electrically or electronically
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/40—Flow control
- F15B2211/455—Control of flow in the feed line, i.e. meter-in control
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/50—Pressure control
- F15B2211/505—Pressure control characterised by the type of pressure control means
- F15B2211/50509—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means
- F15B2211/50545—Pressure control characterised by the type of pressure control means the pressure control means controlling a pressure upstream of the pressure control means using braking valves to maintain a back pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/50—Pressure control
- F15B2211/555—Pressure control for assuring a minimum pressure, e.g. by using a back pressure valve
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/70—Output members, e.g. hydraulic motors or cylinders or control therefor
- F15B2211/705—Output members, e.g. hydraulic motors or cylinders or control therefor characterised by the type of output members or actuators
- F15B2211/7051—Linear output members
- F15B2211/7053—Double-acting output members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B2211/00—Circuits for servomotor systems
- F15B2211/70—Output members, e.g. hydraulic motors or cylinders or control therefor
- F15B2211/71—Multiple output members, e.g. multiple hydraulic motors or cylinders
- F15B2211/7114—Multiple output members, e.g. multiple hydraulic motors or cylinders with direct connection between the chambers of different actuators
- F15B2211/7128—Multiple output members, e.g. multiple hydraulic motors or cylinders with direct connection between the chambers of different actuators the chambers being connected in parallel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S254/00—Implements or apparatus for applying pushing or pulling force
- Y10S254/90—Cable pulling drum having wave motion responsive actuator for operating drive or rotation retarding means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S60/00—Power plants
- Y10S60/907—Working member positioned against counterforce by constantly applied motive fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten
Spannung in einem Strang, mit zumindest einem Kraftheber aus einem Zylinder und einem darin verschiebbar
angeordneten Kolben, von denen der eine mit dem Strang und der andere mit einer Abstützung
verbunden sind, mit einem Akkumulator zum Aufrechterhalten des Druckes einer den Kolben im Zylinder
einseitig beaufschlagenden Druckflüssigkeit wahrend Relativbewegungen zwischen Kolben und
Zylinder in beiden Längsrichtungen, der durch einen
Schwimmkolben in zwei Bereiche unterteilt ist, von denen der eine durch einen Teil der Druckflüssigkeit
und der andere durch ein Druckgas beaufschlagt sind, und mit einer Pumpe zur Einspeisung zusätzlicher
Druckflüssigkeit in den Druckflüssigkeitsbereich des Akkumulators und den Zylinder des Krafthebers.
Beim normalen Bohren von Bohrlochern an Land oder bei Unterwasserbohrungen von einer vom Grund
des Gewässers her in fester Stellung verankerten Bohrplattform, Bohrinsel od.dgl. aus entspricht das
auf den Drehbohrmeißel aufgebrachte Gewicht dem Gesamtgewicht des Bohrstranges abzüglich des vom
Hebezeug, z. B. einer Winde, getragenen Gewichts des Bohrrohres. Üblicherweise ist das auf den Drehbohrmeißel
aufgebrachte Gewicht dem Gewicht der an das untere Ende des Bohrstranges angeschlossenen
SchwcrslangcnabschniHc gleich. Bei Unterwasserbohrungen
von einem schwimmenden Bohrschiff od. dgl. aus ergeben sich auf Grund des Wogens des
Schiffes infolge von Ebbe und Flut, Windverhältnissen und Wellengang Probleme, das Bohrgewicht auf den
Drehbohrmeißel auf einem gewünschten Wert zu hallen. Gegenwärtig wird ein Ausgleich für Jas Heben
und Senken des Schiffes allgemein durch eine gleitende
Schiebekeilverbindung in dem Bohrstrang oberhalb der Schwerstangen herbeigeführt. Solche
Schiebekeilverbindungen sind /war weitverbreitet, werfen jedoch viele Schwierigkeiten auf. die hauptsächlich
aus der Notwendigkeit der Drehkraftübertragung resultieren. Wenn die Keilverbindung einem hohen
Drehmoment ausgesetzt wird, so entsteht eine se hohe Reibung, daß ein freies Gleiten der Verbindung
verhindert wird. Außerdem können derartige Schiebekeilverbindungen nur verhältnismäßig niedrige
Torsionsmomente aufnehmen, woraus nicht seiter deren Versagen und damit verbundene hohe Rohrfangkosten
resultieren. Zuweilen ist ein derartige! Versagen Grund für ein Aufgeben einer kostspieliger
Bohrung.
Zur Überwindung der vorstehend erwähnter Schwierigkeiten ist bereits eine Ausgleichsvorrichtuii{
der eingangs angegebenen Art bekannt geworder (USA.-Patentschrift 3 208 728), bei der die Pumpe
zur Einspeisung zusätzlicher Druckflüssigkeil in der
Druckflüssiglceitsbereich des Akkumulators und den
Zylinder des Krafthebers, um dessen Kolben bei vertikalen Schiffsbewegungen in konstanter Höhe zu halten,
kontinuierlich in Betrieb ist und ständig Druckflüssigkeit in den Akkumulator bzw. Zylinder des
Krafthebers aus einem Vorratsbehälter pumpt, in den die überschüssige Druckflüssigkeit zurückgeleitet
wird. Die Notwendigkeit, Flüssigkeit ständig bei hohem Druck durch das System zu pumpen, erfordert
einen Motor hoher Leistung zum Antrieb der Pumpe. Die dadurch entstehenden hohen Betriebskosten sind
ckier praktischen Verwendung eines derartigen Systems
abträglich.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Ausgleichsvorrichtung zu schaffen, bei der es nicht erforderlich
ist, ständig Druckflüssigkeit durch die Vorrichtung zirkulieren zu lassen, um die auftretenden
Vertikalbewegungen des Schwimmfahrzeugs auszugleichen.
Ausgehend von einer Ausgleichsvorrichtung der eingangs angegebenen Art wird dies nach der Erfindung
durch ein in die Verbindung zwischen der Pumpe und dem Druckfiüssigkeitsbereich des Akkumulators
und den Zylinder des Krafthebers eingeschaltetes, bei seinem Öffnen die Pumpe für die Druckflüssigkeitseinspeisung
in Betrieb setztendes Ventil und eine das Ventil in Abhängigkeit von einer bei Absinken des
Schwimmkolbens auf das Ende des Druckflüssigkeitsbereiches des Akkumulators auftretenden wesentlichen
Gasdruckerhöhung öffnenden Vcntilsteuercinrichtung erreicht. Hierbei wird die Pampe nur dann
in Betrieb gesetzt, wenn der Schwimmkotben des normalerweise hinsichtlich des Gas- und Flüssigkeitsdruckes ausgeglichenen Systems auf das Ende des
Druckt!üssigkeitsbcrdchs des Akkumulators bei einer
wesentlichen Gasdruckerhöhung absinkt, indem dann die Ventilsteuereinrichtung das Ventil zur Inbetriebnahme
der Pumpe öffnet. Somit wird die Pumpe nur gelegentlich zur vorübergehenden Einspeisung zusätzlicher
Druckflüssigkeit in den Druckflüssigkeitsbereich in Betrieb gesetzt, was zu einer wesentlichen
Verringerung des Leistungsbedarfs der Pumpe führt und den Betrieb der Ausgleichsvorrichtung wirtschaftlich
gestaltet.
Bei einer Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in
einem Strang lediglich unter Verwendungeines Krafthebers in Form eines Hydraulikzylinders, dessen eines
Ende mit einem Druckgas konstanten Druckes und dessen anderes Ende mit Druckflüssigkeit beaufschlagt
ist (USA.-Patentschrift 3 259 371). ist zwar schon eine Ventilsteuereinrichtung zur Steuerung der
Ausgleichsbewegung des Hydraulikzylinders bekannt, jedoch wirkt hierbei keine Druckflüssigkeit auf den
Zylinder zur Aufrechterhaltung der Spannung im Strang, vielmehr wird diese Spannung durch den konstanten
Druck des Druckgases bewirkt, wobei in Abhängigkeit von den vertikalen Schiffsbewegungen
über ein entsprechend erzeugtes elektrisches Signal mittels der Steuereinrichtung dem Zylinder Druckflüssigkeit
zugeführt oder von diesem abgeführt wird, um das zum Heben und Senken des Laufblocke:* verwendete
Kabel einzuholen oder auszugeben.
Bei einer vergleichbaren bekannten Ausgleichsvorrichtung (USA.-Patentschrift 2 945 677) ist zwar
eine Anpassung der Pumpengeschwindigkeil an den jeweils im Kraftheber anstehenden Druck vorgesehen,
jedoch handelt es sich hierbei um einen Dauervorgang bei kontinuierlicher Förderung der Pumpe in
einem Flüssigkeitskreislauf.
Bei Verwendung der Ausgleichsvorrichtung nach der Erfindung zum Aufrechterhalten der Spannung
in einem in einem Bohrloch angeordneten und durch ein Bohrgerüst abgestützten Strang sind zweckmäßigerweise
der Kolben des Krafthebers dem Strang und der Zylinder des Krafthebers dem Laufblock des
Bohrgerüsts zugeordnet. Hierbei trägt die Aus-
gleichsvorrichtung in den Bohrstrang trotz Auf- und Abbewegungen des Schwimmfahrzeugs eine im wesentlichen
konstante Auftriebskraft ein und sichert dadurch die Beibehaltung eines gewünschten Bohrgewichts
auf den am unteren Ende des Bohrstranges befestigten Drehbohrmeißel. Zweckmäßigerweise ist
hierbei eine Einrichtungzum Ändern des Druckes der Druckflüssigkeit vorgesehen, wodurch die Auftriebskraft
oder Spannung im Strang zur Bestimmung des
auf den Drehbohrmeißel wirkenden Bohrgewichts variieri werden kann.
Die Ausgleichsvorrichtung nach der Erfindung findet auch mit Vorteil zum Aufrechterhalten der Seilspannung
bei einem Kran od. dgl. mit einem Hebezeug und über ein Roüensystem geführtem Seil zum Tragen
einer Last Anwendung, indem der Zylinder des Krafthebers dem Krangestell und der Kolben des Krafthebers
einer Seilrolle zugeordnet sind. Hierbei wird trotz einer unvermittelten, völligen oder teilweisen Entlastung
am Hebezeug, z. B. als Folge eines Absenkens einer Last auf einen schwimmenden und auf- und abwogenden
Bohrkahn od. dgl., verhindert, daß die Last schlagartig auf das Deck des Kahns aufgesetzt wird.
Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung in Verbindung mit der Zeichnung, in
der mehrere Ausfuhrungsbeispiele des Gegenstandes der Erfindung näher veranschaulicht sind. Es zeigt
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer auf einem Schwimmfahrzeug od. dgl. zum Bohren einer
Unterwasserbohrung angebrachten Bohranlage,
F i g. 2 eine teilweise geschnittene Stirnansicht einer Ausgleichsvorrichtung bei der Anlage nach Fig. 1.
Fig. 3 ein Diagramm des Ausgleichssystems,
Fig. 4 eine Seitenansicht einer abgewandelten Ausführung nach der Erfindung.
Fig. 4 eine Seitenansicht einer abgewandelten Ausführung nach der Erfindung.
Die Fi g. 1 bis 3 zeigen die Vorrichtung in Anwendung
bei einer Anlage zum Bohren eines vertikalen Bohrloches W auf dem Grund F eines Gewässers,
über dem ein Schwimmfahrzeug V. z. B. ein Bohrkahn, schwimmt. Das Schwimmfahrzeug ist zwecks
Zentrierung des Bohrstrangs .9 zum Bohrloch gegen seitliche Bewegungen verankert. Ein Drehbohrmeißel
B ist an dem unteren Ende des 1. B. aus Bohrgestänge
oder Bohrgehäusen bestehenden Bohrstrangs befestigt, wobei der obere Mitnehmerstangenteil K
des Bohrstrangs den üblichen, von einem (nicht dargestellten)
Antrieb in Umlauf versetzten Drehtisch T durchgreift. Das obere Ende der Mitnehmerstange ist
an einem Spülbohrkopf R befestigt, der von einem Bohrhaken C herabhängt, welcher drehbar mit dem
unteren Ende einer Ausgleichsvorrichtung D verbunden ist. Deren oberes Ende ist drehbar mit dem Laufblock
bzw. Hampelmann E verbunden, dem die üblichen Seile H zugeordnet sind. Diese laufen über die
Turmrolle J am oberen Ende des auf dem Sdiwimmfahrzeug
angebrachten Bohrgerüsts L und sind zu einer auf dem Schwimmfahrzeug angebrachten
Winde ,V geführt.
Eine Bohrschiammleitiing P ist mit dem Spülbohr-
kopf R verbunden, um dem Bohrstrang Bohrschlamm
zuzuführen. Dieser tritt aus dem Drehbohrmeißel B aus und dient zum Entfernen des durch den Drehbohrmeißel
bei entsprechender Gewichtsbelastung erzeugten Bohrkleins, während der Bohrstrang durch
den Drehtisch Γ mit der gewünschten Geschwindigkeit in Umlauf versetzt wird. Üblicherweise wird das
Bohrgewicht durch eine geeignete Länge von im unteren Teil des Bohrstrangs unmittelbar oberhalb des
Drehbohrmeißels angeordneten Schwerstangen aufgebracht, wobei der Bohrstrang oberhalb der
Schwerstangen durch die Winde N und die Seile H unter Spannung gehalten wird. Die Winde ermöglicht
beim Bohren des Bohrloches W das Absenken des Bohrstrangs.
Die Ausgleichsvorrichtung D ermöglicht dem Schwimmfahrzeug V und der von diesem getragenen
Anlage Vertikalbewegungen relativ zum Bohrloch If und zum Bohrstrang S, ohne das auf den Drehbohrmeißel
B aufgebrachte Bohrgewicht merklich zu verändern D'e Ausgleichsvorrichtung umfaßt ein unteres,
mit dem Bohrhaken verbundenes Stützteil oder Joch 10 und ein oberes, mit dem unteren Ende des
Laufblocks £ verbundenes Stützteil oder Joch 11. Bei der dargestellten speziellen Ausführung der Ausgleichsvorrichtung
ist das untere Joch 10 an den unteren Enden von zwei Kolbenstangen 12 befestigt, die
sich nach oben in zwei am oberen Joch 11 hängende Zylinder 13 hineinerstrecken. Die oberen Enden der
Kolbenstangen sind mit Kolben 14 verbunden, die zur Abdichtung gegen die Zylinderwände (nicht dargestellte)
Dichtungsringe tragen. Die stangenseitigen EnJen der Zylinder tragen ihrerseits Dichtungen 12a
zur Abdichtung gegen den Umfang der Kolbenstangen 12. Die Zylinder 13 sind an entgegengesetzten
Seiten des Laufblocks E angeordnet und erstrecken sich über diesen hinaus, um die Gesamtlänge der Ausgleichsvorrichtung
D zu verkürzen und dabei den Kolben 14 und Kolbenstangen 12 dennoch einen erheblichen
Hubweg innerhalb der Zylinder zu geben. Die Kolben belassen auch in ihrer Stellung an den
oberen Kopfenden der Zylinder noch immer die Möglichkeit, den Laufblock und die Ausgleichsvorrichtung
in einem Ausmaß anzuheben, bei dem- Bohrrohrabschnitte üblicher Länge an den Bohrstrang angeschlossen
oder von diesem abgenommen werden können.
Wie ersichtlich ist der Laufblock £ über das Joch 11 mit den Zylindern 13 verbunden und kann mit diesen
eine Vertikalbewegung ausführen. Die Kolben 14 samt Kolbenstangen 12 sind über das Joch 10 mit dem
Bohrhaken C und über den Spülbohrkopf R mit dem oberen Ende des Bohrstrangs S verbunden. Das Gewicht
des Bohrstrangs wird durch den Bohrhaken C auf die Kolbenstangen 12 samt Kolben 14 und dann
auf die die Zylmderräume unterhalb der Kolben 14 füllende Flüssigkeit IS übertragen, von wo es über
die unteren Zylinderköpfe 13a, die Zylinder 13 selbst, den Laufblock E und die Seile H auf die Turmrolle J
übertragen wird. Wie oben ausgeführt wird das Aufziehen und Abiassen des Laufblocks und damit der
Ausgleichsvorrichtung D mit der von dieser herabhängenden gesamten Last 5 durch den Betrieb der
Winde bzw. des Hebezeuges N bestimmt.
Die in den Zylindern befindliche Flüssigkeit 15 wird
unter einem im wesentlichen konstanten, vorbestimmten Druck gehalten. Die Druckflüssigkeit wirkt
in Richtung nach oben auf die Kolben 14 und damit auf den Bohrhaken C, den Spülbohrkopf R und den
daran angeschlossenen Bohrstrang S. Dai das Gewicht
des gesamten Bohrstrangs bekiannt ist, wird der Einheitsdruck
der Druckflüssigkeit derart gewählt, daß das gesamte Gewicht m\l Ausnahme des auf den
Drehbohrmeißel B üblicherweise von den S hwerstangen
aufgebrachten Bohrgewichts von der Lm kflüssigkeit
getragen wird, die in Richtung nach oben auf die unteren Bereiche der Kolben wirkt. Dieser
ίο Druck wird von einem gasförmigen Medium 16, :t. B
Stickstoff, abgeleitet, das in einer Reihe von auf dem
Schwimmfahrzeug V angeordneten Akkumulatoren 17 vorgesehen ist. Die stangenseitigen Enden der Zylinder
13 sind mit Flüssigkeitsleitungen 18 verbunden, die sich zu einem Steuerventil 19 erstrecken, von dem
Flüssigkeitsleitungen 20 zu den Flüssigkeitsbereichen 21 der zylindrischen Akkumulatorengehäuse 22 laufen.
Die unteren Bereiche der Akkumulatoren sind mit der Flüssigkeit 15 und die oberen Bereiche 23
ao mit dem Druckgas 16 gefüllt, wobei Gas und Flüssigkeit in jedem Akkumulator durch einen Schwimmkolben
24 getrennt sind, der eine geeignete Gleitdichtung zur zylindrischen Innenwand des Akkumulatorgehäuses
22 hin bildet. Dementsprechend wird der
as Druck des Gases 16 über den Schwimmkolben 24 auf
die Flüssigkeit 15 übertragen, wobei derselbe Flüssigkeitsdruck in den Ausgleicherzylindern 13 herrscht.
Die Kolben 14 können sich in den Zylindern 13 bewegen, und die Schwimmkolben 24 verlagern sich entsprechend
der Verdrängung, während sie den Druck des Gases 16de: Druckflüssigkeit 15 in den Akkumulatoren
aufprägen, der sich von dort durch die Leitungen 20,18 in der Flüssigkeit 15 bis in die Ausgleichen
zylinder 13 fortpflanzt.
Die Möglichkeit für die Flüssigkeit, aus den Zylindern der Ausgleichsvorrichtung in die Akkumulatoren
und umgekehrt überzutreten, wird durch das Veniil 19 gesteuert. Dieses Ventil kann ein druckluftbetätigtes
Ventil sein, bei dem eine Feder 25 das Ventil normalerweise in Offenstellung vorspannt. Das Schließen
des Ventils kann dadurch erfolgen, daß eine Bedie nungsperson ein Handsteuerventil 26 betätigt, um
eine Zufuhr von Druckluft aus einer (nicht darguslcllten)
Druckluftquelle über einen VentileinlaB 27 in das Ventilgehäuse zu ermöglichen, in dem sie auf eine
(nicht dargestellte) Membran oder einen Kolben einwirkt und das Ventil 19 gegen die Kraft der Feder
25 in Schließstellung überführ:. Wenn sich das Ventil
19 wieder öffnen soll, wird das Handstcuerveritil 26
umgeschaltet und die Luftzufuhr über den Einlaß 27
unterbrochen· und die (nicht dargestellte) Membranoder Kolbenkammer über die Auslaßleitung 28 in die
Umgebung entlüftet. Beim Betrieb der Ausgleichsvorrichtung D befindet sich das Ventil 19 normalerweise
in seiner Offenstellung, um den freien Übertritt von Flüssigkeit zwischen den Zylindern 13 und den
Akkumulatorgehäusen 22 zu ermöglichen.
Ein Vorrat an Gas unter Hochdruck ist in einer Reihe von Vorratsbehältern 29 enthalten, die mit ei
ncr Sammelleitung 30 in Verbindung stehen, wobei ein Absperrventil 31 zwischen jedem Vorratsbehälter
und der Sammelleitung vorgesehen ist. Die Sammelleitung weist ein Ventil 32 auf, das normalerweise
durch eine Feder 33 in Schließstellung vorgespannt, S5 jedoch jederzeit durch Hand in Offenstellung umgestellt
ist, wenn das Hochdruckgas durch ein einstellbares Druckregclventil 34 strömen soll, um mit dem gewählten
Druck aus diesem in die zu den Akkumula-
7 8
torgehäusen 22 führenden Leitungen 35, 36 iiberzu- Flüssigkcitshereichcn 21 der Akkumulatoren und den
strömen. Jede zu ihrem zugeordneten Akkumulator- Zylindern 13 in Verbindung stehenden Flüssigkeitsgehäuse führende Leitung 36 wird durch ein Ventil leitung 20 verbunden ist.
37 gesteuert, das normalerweise durch eine Feder 38 Normalerweise spannen Federn 58a einen Über-
in Schließstellung vorgespannt, jedoch durch Hand in 5 brückungskontakt 59 in eine von den Kontakten 52,
Offenstellung umstellbar ist, um ein Einströmen von 53 abgehobene Stellung vor, und der Schalter bleibt
Gas mit dem eingestellten Druck in den Akkumula- so lange offen, wie der Druck in den Bourdon-Röhren
torgasberi-ich 23 zu ermöglichen. Ein in jeder zu ei- 56, 57 im wesentlichen gleich ist. Je nachdem, ob der
ncm Akkumulator führenden Leitung vorgesehenes Druck in der Bourdon-Röhre 56 für den Gasteil des
Meßgerät 37« zeigt den darin herrschenden Druck 10 Systems gegenüber dem Druck der Bourdon-Röhre
an, wobei der Gasdruck in den jeweiligen Akkumula- 57 fur den hydraulischen Teil bedeutend ansteigt oder
torbereichen 23 überall gleich ist. der letztgenannte Druck gegenüber dem Gasdruck
Wenn auch zum Zwecke d<:r Darstellung nur wc- bedeutend abfallt, dehnt sich die Röhre 56, oder die
nige Akkumulatoren 17 und Vorratsbehälter 29 ge- Rohre 57 zieht sich zusammen, wodurch der Schalterzeigt
sind, so können diese doch in der Praxis in ir- 15 arm 55 den Schalter und den Stromkreis zu dem Elekgendeiner
beliebigen Zahl vergesehen und samtlich tromagneten 49 schließt. Dadurch öffnet der Elektrowie
dargestellt an das System angeschlossen sein. magnet das Ventil 43, woraufhin der Druckluftmotor
Die Druckflüssigkeit 15 wird von einem Sammel- 45 unverzüglich die Pumpe 40 zum Einspeisen von
behälter 38a abgeleitet, wobei eine Saugleitung 39 Druckflüssigkeit in den hydraulischen Teil des Syvon
dem Sammelbehälter zu einer Pumpe 40 lauft, *o stems antreibt. Das Pumpen wird fortgesetzt, bis ein
die über ihre Auslaßleitung 41 die Druckflüssigkeit hydraulischer Druck aufgebaut ist, der im wesentiiüber
ein Rückschlagventil 42 und ein normalerweise chen dem Gasdruck gleich ist. In diesem Fall ist der
geschlossenes Magnetventil 43 in die Leitung 20 drük- Druck in beiden Bourdon-Röhren im wesentlichen
ken kann, die mit den Flüssigkeitsbereichcn 21 der gleich, und der Schalterarm 55 wird veranlaßt, sich
Akkumulatoren in Verbindung steht. Das Rück- 25 in eine den Schalter und den Stromkreis des Elektroschlagventil
42 ermöglicht das Strömen von Druck- magneten öffnende Stellung zu bewegen, in der es der
flüssigkeit von der Pumpe in Richtung zu den Akku- Feder 44 möglich ist, das Ventil 43 in Schließstellung
mulatorengehäusen 22 und den Zylindern 13 der zu drücken und die Zufuhr von Druckflüssigkeit in
Ausgleichsvorrichtung, verhindert jedoch ein Rück- den hydraulischen Teil des Systems zu unterbrechen,
strömen zu der Pumpe. 3° Steigt der Druck der Flüssigkeit 15 im System auf
Das Magnetventil 43 wird normalerweise durch einen vorbestimmten Wert oberhalb des Druckes des
eine Feder '44 geschlossen gehalten und nur dann ge- Gases 16 in den Akkumulatoren 17 an, so wird der
öffnet, wenn der Gasdruck in den Akkumulatoren 17 übersteigende Flüssigkeitsdruck reduziert. Ein irauf
einen vorbestimmten Wert ansteigt, der über dem gendwie geartetes Ausgleichsventil 80 kann ein Venhydraulischen
Flüssigkeitsdruck in den Zylindern 13 35 tilgehäuse 81 aufweisen, das mit einem mit der Flüs-
und den Akkumulatoren 17 liegt. Wenn dies ge- sigkeitsleitung 58 verbundenen Flüssigkeitseinlaß 82
schieht, führt die Pumpe 40 dem hydraulischen Teil und einem Flüssigkeitsauslaß 83 versehen ist, der an
des Systems zusätzliche Druckflüssigkeit vom Sam- eine zu dem Sammelbehälter 38a führende Leitung
melbehälter 38a zu. Die Pumpe wird durch einen 84 angeschlossen ist. Zum Steuern des Flüssigkeits-Druckluftmotor
45 angetrieben, dem ständig Druck- 40 durchtritts zwischen Einlaß 82 und Auslaß 83 ist im
luft zugeführt wird, obgleich «lie Luftzufuhr gegebe- Ventilgehäuse ein Kolben 85 verschiebbar angeordnenfalls
mittels eines Ventils 46 in der Luftzufuhrlei- net, der durch eine Feder 86 und außerdem durch
tung 47 unterbrochen werden kann. Auf Grund der den Druck des auf ihn einwirkenden Gases 16, das
Pumpenbauart kann bei geschlossenem Magnetventil durch die Leitung 36a an ein Ende des Ventilgehäuses
43 der Luftdruck den Motor 45 nicht zur Einspeisung 45 angeschlossen ist, in Schließstellung gedrückt wird,
von Druckflüssigkeit antreiben. Beim öffnen des Ma- Die Leitung 58 hat eine Abzweigung 87, die zu dem
gnetventils 43 beginnt der Motor jedoch unverzüglich, anderen Ende des Ventilgehäuses 81 führt, so daß die
die Pumpe 40 zum Einspeisen zusätzlicher Druckflüs- Druckflüssigkeit das andere Ende des Kolbens 85 besigkeit
in das System zu betätigen. aufschlagt und ihn entgegen der vereinten Kraft von
Wie aus der Zeichnung ersichtlich steuert ein Dif- s» Feder 86 und Gasdruck in Offenstellung drückt, die
ferentiatdruckschaJter 48 den Stromkreis zu dem einen Flüssigkeitsübertritt zwischen Einlaß 82 und
Elektromagneten 49des Ventils 43. Von einer Strom- Auslaß 83 gestattet.
quelle läuft Strom über einen zu der Magnetspule 49 Wenn der Druck der Druckflüssigkeit 15 auf einen
geführten Leiter 50 und einen anderen, zu einem Wert ansteigt, der den vereinten Druck des Gases 16
Kontakt 52 des Schalters führenden Leiter 51. Der 55 und des Druckäquivalentes der Kraft der Feder 86
andere Kontakt 53 des Schallers ist an eine mit der übersteigt, verlagert sich der Kolben 85 in eine Stel-Magnetspisle
verbundene Leitung 54 angeschlossen. lung, die das Ausgleichsventil 80 öffnet (nach oben;
Wenn der Stromkreis zu dem Elektromagneten ge- Fig. 3). und es der Druckflüssigkeit gestattet, aus
schlossen werden soll, kann ein Schalterarm 55 die der Leitung 58 durch die Leitung 84 in den Sam-Kontakte
52,53 überbrücken. Der Schalterarm ist da- 60 melbehälter 38a zu fließen. Dadurch vermindert sich
bei an die freien Enden zweier Bourdon-Röhren 56, der Flüssigkeitsdruck im System. Eine derartig über-57
angeschlossen, welche die druckbetätigten EIe- mäßige Flüssigkeitsdruckdifferenz könnte im Betrieb
mente des Differentialdruckschalters bilden. Eine dadurch entstehen, daß die Druckflüssigkeit 15 die
dieser Bourdon-Röhren 56 ist durch eine Leitung 36a Akkumulatorkolben 24 nach oben an das obere Ende
an die mit den Gasbereichen .23 der Akkumulatoren 65 der Akkumulatorengehäuse 22 schiebt und der Flüs-17
verbundenen Gasleitungen 36 angeschlossen, wo- sigkei'sdruck dann den Druck des Gases 16 wesentlich
gegen die andere Bourdon-Rcihre 57 an eine Flüssig- übersteigt. Ferner könnten die Kolben 24 bei einem
kcitsleitung 58 angeschlossen ist, die mit der mit den einleitend erfolgenden Auffüllen des Systems mit
ίο
Druckflüssigkeit 15 nach oben in den Gehäusen 22
his an ihr Hubende verschoben werden. Auch dann würde der Flüssigkeilsdruck weiter ansteigen und ein
Öffnen des Ausgleichsventils 80 zum Ablassen überschüssiger Druckflüssigkeil xurri Sammelbehälter 38«
bewirken.
Sollte der Flüssigkeitsdruck über einen maximalen,
festgesetzten Sicherheitswert, der wesentlich über dem normalen Betriebsdruck der Flüssigkeit liegt,
hinaus ansteigen, so *ird der C'berdt uck über die Lei
tung 58 und ein auf einen gewünschten Wert eingestelltes Sicherheitsventil 60 in den Sammelbehalter
38a durch Entnahme von Flüssigkeit aus dem hydraulischen Teil des Systems abgelassen.
In den Kammern 61 der Z\ linder 13 oberhalb der Kolben 14 ist ein unter gewünschtem Druck stehendes
Schutzgas, z. B. Stickstoff, vorgesehen. Dieses Gas kann in einem Behälter 62 gespeichert werden und
von diesem durch ein handbcläligtes Ventil 63 und einen Druckregler 64 in eine Leitung 65 strömen, die
mit dem Flüssigkeitsfehlraum 66 im Sammelbehälter 38a und einer Leitung 67 in Verbindung steht, die
zu den kopfendigen Kammern 61 der Zylinder 13 führt. Der Druck dieses Gases ist an einem mit der
Leitung 67 verbundenen Druckanzeiger 68 ablesbar. Das unter Druck stehende Gas wirkt als Schutz für
die Ausgleichsvorrichtung D, indem es im Falle der Aufwärtsbewegung der Kolben 14 über ihre maximale
Hublänge in den Zylindern ein Gaskissen bildet. Bei Bewegen der Kolben 14 relativ zu den Zylindern 13
ändert sich ferner das Gasvolumen und damit der Gasdruck in den Zylinderkammern 61. Durch Beobachten
des Gasdruckes an dem Druckanzeiger 68 erhält eine Bedienungsperson somit Hinweise über die
Stellung der Kolben 14 in den Zylindern 13.
Zum Mindern des Druckes in der Sammelleitung bei geschlossenen Absperrventilen 31 kann ein Ventil
70 an die Leitung 30 angeschlossen sein. Der Druck in der Sammelleitung ist an einem Druckanzeiger 71
ablesbar. Das Ventil 63 in der von dem Behälter 62 ausgehenden Leitung kann jederzeit geschlossen werden,
wenn der Behälter zum Ergänzen des darin befindlichen Gasvorrats ausgewechselt werden soll.
Im Betrieb der in Fig. 1 bis 3 dargestellten Vorrichtungen
sind die Akkumulatoren 117 mit unter gewünschtem
Druck stehendem Gas lit geladen, wobei soviel Druckflüssigkeit 15 im System vorhanden ist,
daß der gleiche Druck in der Flüssigkeit in den Zylindern 13 herrscht. Diese übt eine nach oben gerichtete
Kraft auf die Kolben 14 und damit den Bohrstrang 5 aus. wobei die Stützlast von den Zylindern 13 über
den Laufblock £ und die Seile H zu der Turmrolle J übertragen wird. Das Bohren erfolgt durch Umlaufen
des Drehtisches T, wobei Bohrschlamm durch den Bohrstrang nach unten gepumpt wird und in bekannter
Weise durch eine (der einfacheren Darstellung wegen nicht eingezeichnete) sich von dem Schwimmfahrzeug
V zur Bohrung W erstreckende Unterwasserrohrleitung zum Schwimmfahrzeug zurückkehrt.
Verlagert sich das Schwimmfahrzeug in vertikaler Richtung, z. B. aufwärts, so bewegen sich die Zylinder
13 nach oben entlang den Kolben 14 und Kolbenstangen 12, wobei die Druckflüssigkeit auf im wesentlichen
demselben Druck bleibt, da sie lediglich durch die Leitungen 18, 20 in die unteren Bereiche 21 der
Akkumulatoren 17 gedrückt wird. Dadurch werden die Schwimmkolben 24 nach oben gedruckt und drükkcn
das Gas 16 in geringem Umfamg weiter zusammen. Hieraus resultiert ein gewisser Anstieg des
Druckes in der Druckflüssigkeit 15, jedoch praktisch nur in einem so geringen Ausmaß, daß keine erhebliehe
Wirkung auf das auf den Drehbohrmeißel B äufgebrachte Bohrgewicht eintritt. In ähnlicher Weise
wurden sich die Zylinder 13 bei einer Abwärtsbewegung des Schwimmfahrzeuges V mit diesem nach unten
bewegen, wobei das Zylindervolumen unterhalb der Kolben 14 ansteigt und das unter Druck stehende
ίο Ga* 16 Druckflüssigkeit 15 aus den Akkumulatoren
in die Zylinder 13 /uruckdrückt. Dabei bleibt wiederum der Druck in der Druckflüssigkeit 15 im wesentlichen
gleich. Somit kanu sich das Schwimmfahrzeug
innerhalb des Arbeitshubes der Ausgleichsvot· richtung relativ zum Bohrstrang S heben und senken,
ohne dalA das Bohrgewicht auf den Drehbohrmeißel wesentlich verändert wird. Die Anzahl der Akkumu
latoren 17 und deren vereinte Querschnittsfläche betragt
vorzugsweise ein Vielfaches der ringförmigen Flachen und Kolben 14, so daß eine große Veränderung
des Flüssigkeilsvolumens in den Zylindern 13 eine weitaus geringere Volumenveränderung in jedem
Akkumulator erzeugt und dadurch nur eine relativ geringe Bewegung eines jeden Kolbens 24 und geringe
Änderung des Druckes im Gas in dem oberen Bereich 23 des Akkumulators eintritt.
Wenn eine Bedienungsperson die Kolben 14 in einer Zwischenstellung innerhalb der Zylinder 13, 7. B.
auf halbem Hubweg, zu halten wünscht, kann sie den Druck auf dem Druckanzeiger 68 beobachten, der die
Lage der Kolben in den Zylindern anzeigt, und ent sprechend dem Bohrfortschritt das Seil H von der
Winde in der bei Bohrungen an Land üblichen Weise abwickeln. Die Bedienungsperson kann jedoch auch
die Winde in einer eingestellten Hubstellung halten, so daß sich die Kolben 14 entsprechend dem Bohrfortschritt
entlang den Zylindern 13 senken, während der Druck der Flüssigkeit 15 aufrechterhalten wird,
um den erforderlichen Teil des Gesamtbohrgewichts des Bohrstrangs S zu tragen und sicherzustellen, daß
der Rest des Gewichts als Bohrgewicht auf den Drehbohrmeißel ß aufgebracht wird. Wenn sich die Kolben
14 genügend abwärts bewegt haben, kann die Bedienungsperson das Seil H von der Winde abwickeln.
wodurch die Zylinder 13 sich wieder entlang den Kolben 14 und Kolbenstangen 12 nach unten verschieben
können. Während einer solchen Verschiebung nach unten führt das Druckgas 16 in den Akkumulatoren
17 Flüssigkeit 15 in die Zylinder 13 zurück und hält diese Flüssigkeit innerhalb des gewünschten Druckbereiches,
um das Bohrgewicht auf den Drehbohrmeißel auf einem im wesentlichen konstanten Wen
zu halten.
Somit hält das Druckgas 16 den erforderlichen Flüssigkeitsdruck in den Zylindern 13 aufrecht, unc
die Zylinder 13 und Kolben 14 können sich in vertikaler Richtung zueinander bewegen und durch Wind
Ebbe und Flut, Wellengang etc. verursachte vertikale Bewegungen des Schwimmfahrzeuges V ausgleichen
Die Zylinder 13 und Kolbenstangen 12 können ζ. Β eine solche Länge haben, daß sie eine vertikale Bewe
gung des Schwimmfahrzeuges von etwa 3,5 m erlau ben, innerhalb der der Bohrstrang S durch die Druck
flüssigkeit 15 zuverlässig auf der gewünschtei Spannung gehalten wird.
Das Bohrgewicht auf den Drehbohrmeißel kann je derzeit dadurch verändert werden, daß lediglich de
Druck des Gases 16 in den Akkumulatoren 17 verän
derl wird. Hieraus ergibt sich die gleiche Druckbcaufschlagung
der Flüssigkeil 15, da der Gasdruck durch die Schwimmkolben 24 auf die Flüssigkeit übertragen
wird.
Im Betrieb der Vorrichtung ist der Druck von Gas und Flüssigkeit normalerweise gleich. Sollte das System
jedoch aus dem Gleichgewicht geraten, weil beispielsweise der Gasdruck die Schwimmkolben 24 nach
unten gegen die unteren Enden der Akkumulatorcngehäuse 22 treibt, so könnte der Flüssigkeitsdruck unter
den Gasdruck abfallen. Dies hätte ein Zusammenziehen
der Uourdon-Rohre 57 zur Folge, wodurch ein Schließen des Schalters 48 und der Stromkreise zu
dem Elektromagneten 49 sowie ein Offnen des Magnetventils
43 einträte. Der Druckluftmotor 45 würde in Tätigkeit gesetzt weiden und die Pumpe 40 so lange
zusätzliche Druckflüssigkeit in das System hineinpumpen,
bis die Druckflüssigkeit wieder einen dem Druck des Gases gleichen Druck erreicht hat und die
Kolben 24 nach oben in eine Zwischenslellung innerhalb dfi Akkumulatorengehause gelangt sind.
Wenn die Akkumulator- oder Schwimmkolben 24
jedoch durch die Kolben 14 der Zylinder 13 in Anlage
am oberen Ende der Akkumulatorengehause 22 gedruckt werden, könnte der Flüssigkeitsdruck den Einstcllwert
am Sicherheitsventil 60 übersteigen, das sich dann öffnet, um ein Abfließen von überschüssiger
Druckflüssigkeit in den Sammelbehälter 38a zu ermöglichen. Das Druckgas 16 fuhrt dann die
Schwimmkolben 24 in ihre Zwischcnstellungen zurück.
Sowohl der Gas- als auch der Flüssigkeitsdruck können gleichzeitig steigen. Ein solcher Druckanstieg
hat die Folge, daß sich die Bourdon-Röhren 56, 57 dehnen. Em Ausdehnen beider Röhren kann, obwohl
der Schalteram 55 in einem bestimmten Maß zu den Kontakten 52, 53 hin bewegt wird, dazu führen, daß
der Schaltera· m doch nicht genügend bewegt wird, um den Stromkreis zum Elektromagneten 49 des
Ventils 43 zu schließen.
Angenommen, der Gasdruck würde über den hydraulischen
Druck hinaus ansteigen (anstatt daß der hydraulische Druck wie oben beschrieben abfällt)', so
würde sich die Bourdon-Röhre 56 dehnen und den Schalter 48schließen, wodurch der Stromkreis zu dem
Elektromagneten 49 geschlossen und das Ventil 43 geöffnet würde und die Pumpe 40 zusätzliche Druckflüssigkeit
15 in das System einpumpen könnte, bis der Ausgleich zwischen Gas- und Flüssigkeitsdruck
wiedeT hergestellt ist, der Schalter sich öffnet und die Feder 44 das Ventil 43 in Schließstellung zurückbewegt.
Wie ersichtlich kann die Vorrichtung beim Elohren eines Bohrloches die vertikalen Bewegungen de·
Schwimmfahrzeuges V ausgleichen. Dieselbe Funktion würde bei Durchführung anderer Arbeilen indem
Bohrloch. z.B. beim Einfahreri von Leitungen, bei Fangvorgängen etc. oder selbst bei Anbringen von
Unterwasser-Bohrausrüstungen auf dem Meeresgrund F, ebenso eintreten. Die Ausgleichsvorrichtung
wird stets die gewünschte Spannung in der Anlage
ίο aufrechterhalten. Die gewünschte Spannung kann dabei
durch entsprechendes Einstellen des Druckregelventils
34 und damit des Druckes des Gases 16 verändeii werden.
Dasselbe System kann auch andere spezielle Ver-Wendungen finden, z.B. als eine Bewegungsausgleichsvorrichtung
bei einem Kran.
Wie in Fig. 4 dargestellt, ist der Kranausleger 100
eines Krans an einem Traggestell 101 angelenkt, das auf einem Unterbau 102 schwenkbar angeordnet sein
kann. Fin Lasthaken 103 hängt von einem Laufblock
104 herab Ein Seil bzw. eine Trosse 105 ist über Rollen
106 im Kronenblock am Ende des Ki anauslegers, über eine Rolle 107 am Traggestell des Krans und
über eine weitere Rolle 108 geführt, die drehbar an einer Kolbenstange 109 gelagert ist. Diese ist mit einem
Kolben 110 verbunden, der in vertikaler Richtung
in einem am Traggestell 101 des Krans angebrachten Zylinder 111 hin- und herbeweglich ist. Das
Seil ist von der Rolle 108 zu einem Hebezeug bzw. einer Winde 112 geführt. Eine weitere Winde 113
kann über ein geeignetes Seil- und Rollensystem 114 zum Heben und Senken des Kranauslegers 100 diesen
um seine Achse schwenken.
Das in Fig. 3 dargestellte Ausgleichsystem kann auch in Verbindung mit der Flüssigkeit 15 in dem Zy
linder 111 verwendet werden, das einen entsprechenden
Aufwärtszug und damit eine Spannung in dem zu dem Laufblock 104 laufenden Sei! 105 erzeugt.
Der Druck der Flüssigkeit 15 in dem Zylinder 111
wird im wesentlichen konstant gehalten und entspricht im allgemeinen der von dem Haken 103 herabhängenden
Last. Wenn die Last beispielsweise auf einen auf See schwimmenden Lastkahn od. dgl. heruntergelassen
wird, kann ein Wogen des Lastkahns ein Aufschlagen der Last auf dem Deck verursachen. Ein solcher
Aufschlagvorgang wird jedoch erheblich abgeschwächt, da ein Nachlassen der Spannung in dem Seil
105 ein schnelles Hochsteigen des Kolbens 110 und der Kolbenstange 109 in dem Zylinder 111 und die
Wiederherstellung der Spannung im Seil 105 zur Folge hat. Dadurch sind die Möglichkeiten für Beschädigungen
der Last auf ein Mindestmaß herabgesetzt.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (8)
1. Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung
in einem Strang, mit zumindest einem Kraftheber aus einem Zylinder und einem darin verschiebbar
angeordneten Kolben, von denen der eine mit dem Strang und der andere mit einer Abstützung verbunden
sind, mit einem Akkumulator zum Aufrechterhalten des Drucks einer den Kolben im Zylinder
einseitig beaufschlagenden Druckflüssigkeit
während Relativbewegungen zwischen Kolben und Zylinder in beiden Längsrichtungen, der
durch einen Schwimmkolben in zwei Boreiche unterteilt ist, von denen der eine durch einen Teil
der Druckflüssigkeit und der andere durch ein Druckgas beaufschlagt sind, und mit einer Pumpe
zur Einspeisung zusätzlicher Druckflüssigkeit in den Druckflüssigkeitsbereich des Akkumulators
und den Zylinder des Krafthebers, gekennzeichnet durch ein in die Verbindung /wi
sehender Pumpe (40) und dem DruckOüssigkeitsbereich
(21) des Akkumulators (17) und dem Zylinder (131 des Kraft hebers (D) eingeschaltetes,
bei seinem öffnen die Pumpe für die Druckflüssigkeitseinspeisung in Betrieb setzendes Ventil
(43) und eine das Ventil in Abhängigkeil von einer bei Absinken des Schwimmkolbens (24) auf das
Ende des Druckflüssigkeitsbereiches (21) des Akkumulators (17) auftretenden wesentlichen Gasdruckerhöhung
öffnende Ventilsteuereinrichiung (48, 56, 57).
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine auf einen Druckanstieg in der
Druckflüssigkeit (15) über einen vorbestimmten Wert hinaus ansprechende, den Druck der Druckflüssigkeit
(15) herabsetzende Druckbegrenzungseinrichtung (81; 60).
3. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinder (13,
111) des Krafihebers (D) auf der der Druckbeaufschlagung
durch die Druckflüssigkeit (15) abgcwandten Kolbenseite an eine zweite Druckgasquclle
(62) angeschlossen ist.
4. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 3, gekennzeichnet durch eine Einrichtung (68) zum
Anzeigen der Stellung des Kolbens (14. 110) im Zylinder (13, 111) des Krafthebers (D).
5. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 4,
gekennzeichnet durch eine Einrichtung (29, 30, 31, 32, 34, 37) zum Ändern des Druckes des
Druckgases (16) und der damit verbundenen Änderung des Druckes der Druckflüssigkeit (15).
6. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 5, gekennzeichnet durch eine auf einen höheren
Druck der Druckflüssigkeit (15) im Vergleich zum Druck des Druckgases (16) ansprechende Einrichtung
(80) /um Absenken des Druckes im Druckmittel.
7. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 6, zum Aufrechterhalten der Spannung in einem in
einem Bohrloch angeordneten und durch ein Bohrgerüst abgestützten Strang, dadurch gekennzeichnet,
daß der Kolben (14) des Krafthebers (D)
dem Strang (5) und der Zylinder (13) des Krafthebers (D) dem Laufblock (E) des Bohrgerüstes
(L) zugeordnet sind.
8. Vorrichtung nach den Ansprüchen 1 bis 6, zum Aufrechterhaltender Seilspannung bei einem
Kran od. dgl. mit einem Hebezeug und über ein Rollensystem geführtem Seil zum Tragen einer
Last, dadurch gekennzeichnet, daß der Zylinder (111) des Krafthebers dem Krangestell (101) und
der Kolben (110) des Krafthebers einer Seilrolle (108) zugeordnet sind.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US6975870A | 1970-09-04 | 1970-09-04 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2143943A1 DE2143943A1 (de) | 1972-03-09 |
DE2143943B2 DE2143943B2 (de) | 1973-11-22 |
DE2143943C3 true DE2143943C3 (de) | 1974-06-20 |
Family
ID=22091033
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2143943A Expired DE2143943C3 (de) | 1970-09-04 | 1971-09-02 | Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in einem Strang |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3718316A (de) |
JP (1) | JPS5130521B1 (de) |
CA (1) | CA949552A (de) |
DE (1) | DE2143943C3 (de) |
FR (1) | FR2105240B1 (de) |
GB (1) | GB1333860A (de) |
NL (1) | NL153634B (de) |
NO (1) | NO133282C (de) |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4175342A (en) * | 1972-01-28 | 1979-11-27 | Goyo Ballast Company Ltd. | Suction dredger |
US3804183A (en) * | 1972-05-01 | 1974-04-16 | Rucker Co | Drill string compensator |
FR2183384A5 (de) * | 1972-05-05 | 1973-12-14 | Inst Francais Du Petrole | |
US3894582A (en) * | 1972-06-08 | 1975-07-15 | Kammerer Jr Archer W | Slack removal apparatus |
US3871622A (en) * | 1972-07-25 | 1975-03-18 | Vetco Offshore Ind Inc | Method and apparatus for the control of a weight suspended from a floating vessel |
GB1397880A (en) * | 1973-10-09 | 1975-06-18 | Brown Brothers & Co Ltd | Heave compensating device for marine |
US3912227A (en) * | 1973-10-17 | 1975-10-14 | Drilling Syst Int | Motion compensation and/or weight control system |
US3943868A (en) * | 1974-06-13 | 1976-03-16 | Global Marine Inc. | Heave compensation apparatus for a marine mining vessel |
US4036247A (en) * | 1976-03-15 | 1977-07-19 | Vetco Offshore Industries, Inc. | Multi-pressure, single line supply system |
NO770299L (no) * | 1977-01-28 | 1978-07-31 | Stroemmen Staal A S | System for aktiv kompensering av uoenskede relativbevegelser, fortrinnsvis under forflytning av last |
FR2405206A1 (fr) * | 1977-10-04 | 1979-05-04 | Simon Francois | Equipement de levage, notamment pour travaux sur l'eau |
GB1598351A (en) * | 1977-10-27 | 1981-09-16 | Morrison A J S | Sea swell compensation |
US4354608A (en) * | 1979-06-08 | 1982-10-19 | Continental Emsco Company | Motion compensator and control system for crane |
US4379657A (en) * | 1980-06-19 | 1983-04-12 | Conoco Inc. | Riser tensioner |
US4362438A (en) * | 1980-10-03 | 1982-12-07 | A/S Akers Mek. Verksted | Supporting device |
US4432420A (en) * | 1981-08-06 | 1984-02-21 | Exxon Production Research Co. | Riser tensioner safety system |
US4535972A (en) * | 1983-11-09 | 1985-08-20 | Standard Oil Co. (Indiana) | System to control the vertical movement of a drillstring |
US4858694A (en) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Exxon Production Research Company | Heave compensated stabbing and landing tool |
US4892202A (en) * | 1988-04-28 | 1990-01-09 | Amca International Corporation | Deepwater extended hook travel attachment |
US5209302A (en) * | 1991-10-04 | 1993-05-11 | Retsco, Inc. | Semi-active heave compensation system for marine vessels |
AU9803898A (en) * | 1997-10-15 | 1999-05-03 | Ingersoll-Rand Company | Feed system for a rotary drill tower |
NO317079B1 (no) * | 2002-08-02 | 2004-08-02 | Maritime Hydraulics As | Stigerorstrekkanordning |
US20040099421A1 (en) * | 2002-11-27 | 2004-05-27 | Expro Americas, Inc. | Motion compensation system for watercraft connected to subsea conduit |
US6968900B2 (en) * | 2002-12-09 | 2005-11-29 | Control Flow Inc. | Portable drill string compensator |
US7008340B2 (en) * | 2002-12-09 | 2006-03-07 | Control Flow Inc. | Ram-type tensioner assembly having integral hydraulic fluid accumulator |
US7293670B2 (en) * | 2004-09-08 | 2007-11-13 | Mhe Technologies, Inc. | Upper block |
US20060180314A1 (en) * | 2005-02-17 | 2006-08-17 | Control Flow Inc. | Co-linear tensioner and methods of installing and removing same |
NO329688B1 (no) * | 2006-06-01 | 2010-11-29 | Nat Oilwell Norway As | Anordning ved heisesystem |
US8162062B1 (en) * | 2008-08-28 | 2012-04-24 | Stingray Offshore Solutions, LLC | Offshore well intervention lift frame and method |
NO332769B2 (no) | 2009-12-15 | 2013-01-14 | Wellpartner As | Anordning ved sikkerhetskopling for rørstrengoppheng |
DE102010032415A1 (de) * | 2010-07-27 | 2012-02-02 | Hydac Technology Gmbh | Vorrichtung zur Rückgewinnung von Energie |
US8770272B2 (en) * | 2011-05-18 | 2014-07-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Managing tensile forces in a cable |
CN102900382A (zh) * | 2011-07-28 | 2013-01-30 | 吴江市宏亿纺织有限公司 | 液压猫头装置 |
NO334005B1 (no) | 2012-03-12 | 2013-11-11 | Depro As | Anordning for kompensasjon av bølgebevirkede avstandsvariasjoner på borestreng |
AU2013205798B2 (en) * | 2013-05-09 | 2016-02-11 | Icon Engineering Pty Ltd | Heave compensation and tensioning apparatus, and method of use thereof |
AU2014221196B2 (en) * | 2014-09-02 | 2016-07-07 | Icon Engineering Pty Ltd | Coiled tubing lift frame assembly and method of use thereof |
CN105672237B (zh) * | 2016-01-16 | 2017-03-15 | 华能澜沧江水电股份有限公司 | 一种具有抗倾覆能力的水力式升船机 |
NL2018811B1 (en) * | 2017-04-28 | 2018-11-05 | Itrec Bv | Drilling rig comprising tubular stand handling system |
CN113620170B (zh) * | 2021-08-10 | 2023-04-07 | 华能国际电力股份有限公司上海石洞口第二电厂 | 港机自动锚定系统 |
CN115281181B (zh) * | 2022-08-06 | 2023-11-24 | 陕西三八妇乐科技股份有限公司 | 一种干细胞冷冻保存系统及干细胞冷冻保存方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT315176A (de) * | ||||
US3158208A (en) * | 1962-04-06 | 1964-11-24 | Lamphere Jean K | Safety weight control and compensating apparatus for subsurface well bore devices |
US3158206A (en) * | 1962-07-26 | 1964-11-24 | Lamphere Jean K | Hydraulic weight control and compensating apparatus |
US3208728A (en) * | 1962-11-19 | 1965-09-28 | Exxon Production Research Co | Apparatus for use on floating drilling platforms |
DE1224577B (de) * | 1963-12-17 | 1966-09-08 | Teves Kg Alfred | Selbsttaetiges, druckabhaengiges Speicherabschaltventil fuer hydraulische Anlagen |
US3259371A (en) * | 1964-09-18 | 1966-07-05 | Shell Oil Co | Wave cancellation system for a floating drilling vessel |
GB1077284A (en) * | 1965-10-19 | 1967-07-26 | Shell Int Research | Method and apparatus for carrying out operations on a well under water |
US3403728A (en) * | 1965-12-17 | 1968-10-01 | Transp Engineering Inc | Apparatus for the suspension of well bore devices |
US3343810A (en) * | 1966-05-25 | 1967-09-26 | Paul E Parnell | Dynamic load compensation system |
US3524465A (en) * | 1968-09-03 | 1970-08-18 | Hypro Inc | Unloader valve assembly |
-
1970
- 1970-09-04 US US00069758A patent/US3718316A/en not_active Expired - Lifetime
-
1971
- 1971-07-30 NO NO2882/71A patent/NO133282C/no unknown
- 1971-08-11 GB GB3761871A patent/GB1333860A/en not_active Expired
- 1971-08-20 CA CA120,969A patent/CA949552A/en not_active Expired
- 1971-08-26 NL NL717111736A patent/NL153634B/xx unknown
- 1971-08-27 FR FR7131159A patent/FR2105240B1/fr not_active Expired
- 1971-09-02 DE DE2143943A patent/DE2143943C3/de not_active Expired
- 1971-09-04 JP JP46068468A patent/JPS5130521B1/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5130521B1 (de) | 1976-09-01 |
US3718316A (en) | 1973-02-27 |
FR2105240B1 (de) | 1974-03-15 |
NL7111736A (de) | 1972-03-07 |
AU3241571A (en) | 1973-02-22 |
DE2143943B2 (de) | 1973-11-22 |
NL153634B (nl) | 1977-06-15 |
NO133282C (de) | 1976-04-07 |
DE2143943A1 (de) | 1972-03-09 |
GB1333860A (en) | 1973-10-17 |
FR2105240A1 (de) | 1972-04-28 |
NO133282B (de) | 1975-12-29 |
CA949552A (en) | 1974-06-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2143943C3 (de) | Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in einem Strang | |
DE2304002C3 (de) | Ausgleichsvorrichtung zum Steuern und Aufrechterhalten einer vorbestimmten Spannung in einem Strang | |
DE3007103C2 (de) | ||
DE2143944C3 (de) | Ausgleichsvorrichtung | |
DE3047375C2 (de) | Tauchfähige Rammvorrichtung | |
DE2448813A1 (de) | Verfahren und system zur bewegungskompensation und/oder gewichtssteuerung fuer eine lasttragende vorrichtung, insbesondere eine erdbohrvorrichtung | |
DE2526610C2 (de) | Stabilisierungsanlage zum Tragen einer veränderbaren Last | |
DE2061472A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Auf rechterhalten einer Zugspannung an einem Unterwasser Steigrohr | |
DE3546277C2 (de) | ||
DE2711673A1 (de) | Vorrichtung zum kompensieren von aenderungen des abstands zwischen einem auf wasser schwimmenden traeger aufgehaengten koerper und dem grund des gewaessers | |
WO2006105764A1 (de) | Hydraulische seegangskompensationseinrichtung | |
DE1298472B (de) | Einrichtung zum Ziehen und Nachlassen des Bohrgestaenges in Bohrtuermen oder Bohrinseln | |
EP0349610B1 (de) | Vorrichtung zum niederbringen von im wesentlichen vertikalen bohrungen | |
DE102015225936A1 (de) | Einrichtung zum Heben, Senken oder Halten einer Last und Verfahren zur Ansteuerung einer derartigen Einrichtung | |
DE60124942T2 (de) | Bohrlochkern-bohrvorrichtung | |
DE2534045A1 (de) | Vorrichtung zum heben oder senken einer last in einem zustand einer relativbewegung | |
DE2836381A1 (de) | Hydraulisch betaetigbares sicherheitsventil, insbesondere fuer unterwasser-erdoelbohrloecher | |
DE2044499C3 (de) | Anordnung zur Abstützung eines mit einem Unterwasserbohrlochkopf verbundenen Rohrleitungsstrangs und Verfahren zu deren Aufbau | |
DE60007653T2 (de) | Handhabungseinrichtung für eine last | |
DE1252393B (de) | ||
DE2433015C3 (de) | Hebevorrichtung mit einem vertikal festlegbaren Mast | |
EP0956424B1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum niederbringen von bohrlöchern in den meeresboden durch anwendung eines gegenspülverfahrens | |
DE19702417A1 (de) | Vorrichtung zum Verstellen von Rampen | |
DE602004005458T2 (de) | Hebemechanismus | |
DE3117763A1 (de) | Doppelt wirkende bohrloch-pumpe |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
EHJ | Ceased/non-payment of the annual fee |