DE2114062B2

DE2114062B2 - Verfahren zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt

Info

Publication number: DE2114062B2
Application number: DE19712114062
Authority: DE
Inventors: Hiroshi Fujii; Hisashi Kono; Atushi Kuribayashi; Muneki Saito; Yuichi Suzukawa; Yutaka Tamura; Kenji Terai
Original assignee: Ube Industries Ltd
Current assignee: Ube Corp
Priority date: 1970-03-24
Filing date: 1971-03-23
Publication date: 1979-02-15
Also published as: JPS501002B1; GB1292789A; NL169894B; DE2114062C3; FR2085067A5; NL169894C; NL7103975A; DE2114062A1

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt, das durch thermische Spaltung eines Kohlenwasserstoffes erhalten worden ist, wobei das Spaltgasprodukt mit Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff behandelt wird.

Es ist allgemein bekannt. Olefine wie Äthylen, Propylen, Butan und Butadien, und Wasserstoff durch thermisches Spalten von Kohlenwasserstoffen wie Rohöl, Schweröl, Erdöl, Erdölgas und Naturgas oder Erdgas bei hohen Temperaturen herzustellen. Die durch thermisches Spalten hergestellten Spaltgase hoher Temperatur enthalten beträchtliche Mengen an Kohlenstoff und Teer. Der Anteil an Kohlenstoff und Teer hängt von der Art des zu spaltenden Kohlenwasserstoffs, dem Spaltverfahren, den Spaltbedingungen und anderen Faktoren ab.

Beim thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen ist es erforderlich, die aus dem Reaktor austretenden heißen Spaltgase abzukühlen, um das Auftreten unerwünschter Seitenreaktionen zu verhindern, welche die Ausbeute an gewünschten Gaskomponenten verringern und die Mengen unerwünschter Nebenprodukte erhöhen. Durch das Abkühlen lagern sich der im Spaltgas enthaltene Kohlenstoff und Teer an den Wänden der Abkühlvorrichtung ab, wodurch der Abkühlvorgang zunehmend schwieriger oder sogar unmöglich wird. Die Beseitigung von Kohlenstoff und Teer aus dem Spaltgas ist auch deshalb erforderlich, um ein raffiniertes oder gereinigtes Gas zu erhalten.

In der Industrie wird ein Verfahren zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt angewendet, bei welchem das Spaltgas mittels eines Wärmetauschers gekühlt und mit Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff behandelt wird. Dieses Verfahren läßt sich für die Behandlung von Spaltgasen anwenden, die durch thermisches Spalten leichter Kohlenwasserstoffe, wie Erdöl entstanden sind. Wenn jedoch dieses Verfahren auf Spaltgase mit einem hohen Gehalt an Kohlenstoff und Teer angewendet wird, die durch thermisches Spalten yog schweren Kohlenwas- -j serstoffen, wie Rohöl und Schweröl entstanden sind, lagern sich der Kohlenstoff und Teer in großen Mengen an den Wänden des Wärmetauschers ab, so daß keine Kühlwirkung mehr erzielt wird und der Betrieb eingestellt werden muß.

ίο Es war daher die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe, ein Verfahren zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt zu schaffen, bei welchem keine Unterbrechungen des Reinigungsvorganges aufgrund von Ablagerungen aus Kohlenstoff und Teer erforderlich sind und ein kontinuierlicher Betrieb auch über lange Zeiträume ohne irgendeine Störung möglich ist.

Dies wird gemäß der Erfindung dadurch erreicht, daß das Spaltgasprodukt hoher Temperatur einem, einen kegelstumpfförmigen Boden aufweisenden, anorganische, hitzebeständige Feststoffteilchen enthaltenden Behälter durch die Mitte dessen kegelstumpfförmigen Bodens derart zugeführt wird, daß aus dem Spaltgasprodukt und den Feststoffteilchen ein Wirbelbett gebildet wird, daß Wasser oder der flüssige Kohlenwasserstoff zur Abschreckung des Spaltgasproduktes in das Wirbelbett eingespritzt und verdampft wird, und daß die mit Kohlenstoff und Teer beschichteten Feststoffteilchen kontinuierlich abgezogen und durch regenerierte oder frische Feststoffteilchen ersetzt werden.

Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung lagern sich der Kohlenstoff und Teer aus dem Spaltgasprodukt auf den Feststoffteilchen des Wirbelbettes ab, worauf die mit Kohlenstoff und Teer beschichteten Feststoffteil chen kontinuierlich abgezogen und durch regenerierte oder frische Feststoffteilchen ersetzt werden. Auf diese Weise werden der Kohlenstoff und Teer kontinuierlich aus dem Bereich der Niederschlag- und Abkühlzone herausgebracht, so daß eine den Reinigungsvorgang störende Ablagerung von Kohlenstoff und Teer vermieden wird. Das Verfahren gemäß der Erfindung macht es daher möglich, daß der Kohlenstoff und Teer kontinuierlich aus der gefährdeten Zone abtransportiert werden und der Reinigungsvorgang daher auch über beliebig lange Zeiträume ohne irgendeine Unterbrechung durchgeführt werden kann.

Es ist zwar ein Verfahren zum Umwandeln von Kohlenwasserstofföl in Gasprodukte unter Verwendung von erhitzten Feststoffteilchen bekannt (GB-PS 8 36 966), bei welchem ein mit Feststoffteilchen gebildetes Fließbett Verwendung findet Dieses Fließbett dient jedoch nicht zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt, sondern ausschließlich zum Aussieben der Feststoffteilchen, die bei der Umwandlung von Kohlenwasserstofföl in Gasprodukte beteiligt waren.

Bei diesem bekannten Verfahren wird das aus der Reaktionskammer austretende Gemisch aus erhitzten Feststoffteilchen und Gasprodukt einem Zyklonab scheider zugeführt, in welchem der größte Teil der Feststoffteilchen abgeschieden wird. Das aus dem Zyklonabscheider austretende Gasprodukt mit einem geringen Anteil an kleinen Feststoffteilchen wird einer Leitung zugeführt, in welcher das Gasprodukt durch eine verdampfbare Rücklaufflüssigkeit auf eine Temperatur zwischen 427 und 538° C abgeschreckt wird. Die Abschreckung auf die vorstehend genannte Temperatur wird so vorgenommen, daß eine weitere Reaktion des

Gasproduktes verhindert und ein Kondensieren von mehr als einem winzigen Anteil der Gasprodukte unterbunden wird. Die Abschreckung des Gasproduktes erfolgt daher in einer Weise, daß ein Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus dem Gasprudukt verhindert wird. Das in der Leitung abgeschreckte Gasprodukt wird mit einem mit geringer Strömungsgeschwindigkeit arbeitenden Fließbett zugeführt, das durch Feststoffteilchen und ein Fluidisierungsgas gebildet wird. Die Feststoffteilchen des Fließbettes werden im wesentlichen aiii der gleichen Temperatur gehalten, welche die abgeschreckten Gasprodukte mit den darin enthaltenen Feststoffteilchen vor dem Eintritt in das Fließbett haben. Da die Fesistoffteilchen des Fließbettes und die abgeschreckten Gasprodukte die gleiche Temperatur haben, kann kein Kohlenstoff und Teer abgeschieden und an den Feststoffteilchen des Fließbettes abgelagert werden. Das Fließbett hat ausschließlich die Aufgabe, die im Gasprodukt enthaltenen restlichen feinen Feststoffteilchen aufzufangen. Mit diesem bekannten Verfahren ist es daher nicht möglich, Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt abzuscheiden.

Die Verwendung eines Fließbettes mit Feststoffteilchen ist auch bei einem anderen Verfahren zur Behandlung von gasförmigen Reaktionsmitteln bekannt (US-PS 27 14 126). Dieses bekannte Verfahren dient jedoch nicht zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt, sondern zum Zu- und/oder Abführen von Wärme zu oder von einem gasförmigen Reaktionsmittel innerhalb einer sehr kurzen Zeitspanne. Bei diesem bekannten Verfahren wird ein Fließbett mit Feststoffteilchen aus einem feuerfesten Material gebildet Die Feststoffteilchen dienen als Wärmeträger und werden je nach Bedarf vor der Zufuhr zum Fließbett entweder gekühlt oder erhitzt. Die Feststoffteilchen erteilen somit dem in das Fließbett eingeleiteten Gas die entsprechende Temperatur. Ein Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt ist jedoch mit diesem Verfahren nicht möglich.

Ferner ist ein Verfahren zum Abkühlen eines Gases mit Hilfe einer Flüssigkeit bekannt (FR-PS 14 75 262)^ Bei diesem bekannten Verfahren wird in einer ganz bestimmten Weise und an einer ganz bestimmten Stelle eines Gaszyklons Flüssigkeit eingespritzt Dieses bekannte Zyklon eignet sich nicht zum Abscheiden von gasförmigem Kohlenstoff und Teer aus einem Gasprodukt

Im Gegensatz zu den vorstehend abgehandelten, bekannten Verfahren ist es mit dem Verfahren gemäß der Erfindung möglich, Kohlenstoff und Teer aus einem durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffes gewonnenen, gasförmigen Produkt zu entfernen, welches Wasserstoff, Methan, Äthylen, Äthan, Propylen, Propan, Butan, Butadien, Kohlenmonoxid, Kohlendioxid, Sauerstoff, Stickstoff, Leichtöl, Schweröl, Teer, Kohlenstoff und Dampf umfaßt Bei dem Verfahren gemäß der Erfindung wird das zu reinigende Spaltgasprodukt hoher Temperatur dem Boden eines Behälters zugeführt, in welchem anorganische, hitzebeständige Feststoffteilchen enthalten sind. Das zu reinigende Spaltgasprodukt und die im Behälter enthaltenen Feststoffteilchen bilden das Wirbelbett. Ferner wird bei dem Verfahren gemäß der Erfindung Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff in das Wirbelbett gesprüht oder gespritzt, um dadurch das Spaltgasprodukt abzukühlen und gleichzeitig den Kohlenstoff und den Teer, die in dem Spaltgasprodukt enthalten sind, an den Oberflächen der Feststoffpartikel anhaften zu lassen.

Irgendwelche Spaltgase, die durch thermisches Spalten von Kohlenwasserstoffen gebildet sind, können mit dem Verfahren gemäß der Erfindung behandelt werdea Beispielsweise können Spaltgase mit dem Verfahren gemäß der Erfindung behandelt werden, die durch thermisches Spalten von Rohöl, Schweröl, Erdöl (Naphtha), Naturgas, Erdgas und Methan gebildet sind. Diese Spaltgase enthalten unvermeidbar Kohlenstoff und Teer zusätzlich zu wertvollen Substanzen wie

ίο Methan, Acetylen, Äthylen, Äthan, Propylen, Propan, Butan, Butadien, Wasserstoff und Kohlenmonoxyd. Das Verfahren gemäß der Erfindung ist geeignet für die Behandlung von Spaltgasen mit hohem Gehalt an Kohlenstoff und Teer, wie sie durch das thermische

is Spalten von schweren flüssigen Kohlenwasserstoffen erhalten sind wie Rohöl und Schweröl. Insbesondere ist das Verfahren gemäß der Erfindung geeignet für die Behandlung von Spaltgasen, die Kohlenstoff und Teer in einer Gesamtmenge von 20 bis 100 g/Nm³ enthalten.

Die Spaltgasprodukte werden allgemein in einem Zustand abgezogen, in welchem sie auf eine Temperatur von 700 bis 1400⁰C erhitzt sind. Bei der Erfindung wird das Abkühlen der Spaltgasprodukte von solchen hohen Temperaturen, die aus einem Spaltreaktor abgezogen sind, und das Entfernen von Kohlenstoff und Teer wirksam erreicht

Es ist wichtig, daß die Behandlung gemäß der Erfindung in einem Wirbelbett aus anorganischen Feststoffpartikeln durchgeführt wird. Mit der Bezeich-

jo nung »Wirbelbett«, wie er in der Beschreibung und in den Ansprüchen verwendet wird, ist ein übliches in der Technik verwendetes Sprudelbett oder Wirbelbett gemeint, nämlich ein Bett aus Feststoffpartikeln, in welchem die Feststoffpartikel fluidisiert sind und in einem Gefäß oder Behälter durch Konvektion kraftvoll zirkulieren gelassen werden, indem ein Arbeitsmittel von einer Öffnung oder Mündung eingeführt oder eingespritzt wird, die am Boden des Behälters vorgesehen ist, und zwar ohne einen perforierten

ίο Gasverteiler.

In dem Fall, daß ein Spaltgasprodukt in einem gewöhnlichen Wirbelbett behandelt wird, haften in dem Gasprodukt enthaltender Kohlenstoff und Teer an dem perforierten Gasverteiler an und verstopfen den Verteiler oftmals. Dieser Nachteil kann überwunden werden, wenn ein raffiniertes Spaltgas oder Dampf verwendet wird, um die Feststoffpartikel in Wirbelung zu versetzen. Jedoch wird dadurch ein anderer Nachteil erzielt, der darin besteht, daß das raffinierte oder gereinigte Spaltgas oder der Dampf in großen Mengen verwendet werden müssen. Gemäß der Erfindung wird dieser Nachteil ebenfalls durch die Verwendung eines

Wirbelbettes wirksam überwunden. Als anorganische Feststoffpartikel, die für die Bildung

eines Wirbelbettes verwendet werden sollen, können Partikel aus irgendeinem hitzebeständigen oder feuerfesten Material verwendet werden. Beispielsweise können Partikel aus anorganischen Feststoffsubstanzen wie Mullite, Tonerdequarz oder Silika, Zementklinker, Magnesiumklinker und Tonerde bei der Erfindung zweckmäßig verwendet werden. Unter diesen werden Mullite oder-Tonerde-Silika-Partikel besonders bevorzugt, weil sie starken Temperaturänderungen und starker Reibung widerstehen, die in dem Wirbelbett angetroffen werden. Es ist erwünscht, daß diese Partikel einen Durchmesser von 0,1 bis 6 mm, insbesondere von 1,5 bis 4 mm haben. Die optimale Temperatur des Wirbelbettes ändert

sich in Abhängigkeit von der Art und der Zusammensetzung des zu behandelnden Spaltgases, dem Gehalt an Kohlenstoff und Teer und dergleichen. Demgemäß kann die optimale Temperatur nicht einfach basierend auf einem Faktor oder einem anderen bestimmt werden. Jedoch ist es allgemein bevorzugt, daß das Wirbelbett auf einer Temperatur von 200 bis 600⁰C, insbesondere 300 bis 500⁰C gehalten wird. Es ist gefunden worden, daß Teer mit einem Siedepunkt, der etwas höher als die Bettemperatur liegt, das Bestreben hat, an den Partikeln ι ο des Wirbelbettes leicht gefangen zu werden.

Die oberflächliche Gasgeschwindigkeit in einer leeren Säule, Uo (m/sec) des Spaltgases in dem Wirbelbett wird eingestellt in Abhängigkeit von dem mittleren Durchmesser der Feststoffpartikel in dem Bett, ihrer Größenverteilung, der Wärmeübertragungsgeschwindigkeit in dem Bett und anderer Faktoren; um jedoch einen guten Wirbelzustand zu erhalten, wird es allgemein bevorzugt, die oberflächliche Gasgeschwindigkeit oder Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule in einem Bereich von 1 bis 10 m/sec, insbesondere 2 bis 5 m/sec aufrechtzuerhalten.

Die Geschwindigkeit des Spaltgases an der Mündung oder öffnung muß höher sein als die Endgeschwindigkeit der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett Wenn Partikel eines Durchmessers von 1,5 bis 4,0 mm verwendet werden, ist es erwünscht, die Geschwindigkeit des Spaltgases an der Mündung oder öffnung in einem Bereich von 20 bis 30 m/sec zu halten.

Das Verhältnis der Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule, Uo (m/sec) zu der Oberflächengeschwindigkeit des Gases bei minimalen Wirbelbedingungen, Umf(m/sec), d.h. das Verhältnis Uo/Umf wird innerhalb eines Bereiches von 1,5 bis 10, vorzugsweise in einem Bereich von 2 bis 8 eingestellt

Hinsichtlich des flüssigen Kohlenwasserstoffs, der in das Wirbelbett gesprüht oder gespritzt werden soll, um das Spaltgasprodukt abzukühlen, wird es bevorzugt, solche Kohlenwasserstoffe zu verwenden, die einen Siedepunkt haben, der unter 170° C liegt, wenn das Verfahren bei einer Bettemperatur von 200 bis 300° C ausgeführt wird, und Kohlenwasserstoffe zu verwenden, die einen Siedepunkt haben, der 250° C nicht übersteigt, wenn das Verfahren bei einer Bettemperatur im Bereich von 300 bis 600° C ausgeführt wird. Hinsichtlich der Wirkung des Kühlens des Spaltgases und vom wirtschaftlichen Gesichtspunkt aus ist es erwünscht in das Wirbelbett Wasser zu sprühen oder zu spritzen, welches eine große latente Verdampfungswärme hat und bequem zu handhaben ist Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff wird einzeln von einer ausgewählten Stellung des Wirbelbettes gespritzt jedoch wird eine bessere Diffusion der gespritzten Flüssigkeit erhalten, wenn die Flüssigkeit von dem unteren Teil des Wirbelbettes mit einer Geschwindigkeit gespritzt wird, die höher als die Geschwindigkeit des Spaltgases ist, und zwar unter Verwendung von Dampf oder raffiniertem Spaltgas. Durch solches Spritzen kann ein Kühlen des Spaltgases hoher Temperatur und ein Anhaften von Kohlenstoff und Teer an den Feststoffpartikeln wirksam ω erreicht werden.

Das Ausmaß der dem Wirbelbett zuzuführenden Menge an Kühlflüssigkeit ändert sich in gewissem Ausmaß in Abhängigkeit von der latenten Verdampfungswärme, die die Kühlflüssigkeit hat, von der Temperatur und der spezifischen Wärme des zu behandelnden Spaltgases, von der gewünschten Bettemperatur und von anderen Faktoren. Jedoch werden bessere Ergebnisse erhalten, wenn die zugeführte Kühlflüssigkeitsmenge so eingestellt ist daß die Bettemperatur in dem Bereich von 200 bis 60O⁰C, vorzugsweise von 300 bis 500° C ist

Die Erfindung wird nachstehend an Hand der Zeichnung beispielsweise erläutert

F i g. 1 ist eine schematische Ansicht eines Ausführungsbeispiels einer Reihe von Vorrichtungen, die zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet sind, sowie von Ausrüstungen zum Regenerieren der FeststoffpartikeL

Fig.2 ist eine schematische Ansicht in der im Längsschnitt ein anderes Ausführungsbeispiel einer Vorrichtung dargestellt ist die zur Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet ist

F i g. 3 ist eine Draufsicht einer Prall- oder Leiteinrichtung, die bei der Vorrichtung gemäß F i g. 1 oder 2 verwendet werden kann und für die Ausführung der Erfindung geeignet ist

F i g. 4 ist eine schaubildliche Ansicht eines Beispiels der Einrichtung gemäß Fig.3 bei Verwendung einer Vorrichtung, die für die Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet ist

F i g. 5 ist eine Seitenansicht in der eine noch andere Ausführungsform einer für die Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeigneten Vorrichtung dargestellt ist

Fig.6 ist eine Querschnittsansicht nach Linie A-A' der F i g. 5.

Gemäß F i g. 1 werden über eine Leitung 3 Feststoffpartikel, die regeneriert sind, einem Trichter 5 zugeführt Wenn es notwendig ist werden frische oder neue Feststoffpartikel dem Trichter 5 über eine Leitung 4 zugeführt Danach werden die Partikel in einen zum Kühlen dienenden Wirbelbettbehälter 1 zugeführt und zwar über ein Ventil 6 und eine Leitung 7.

Weiterhin wird ein Spaltgas hoher Temperatur, welches in einem nicht dargestellten Spaltreaktor durch thermisches Spalten eines Kohlenwasserstoffs gebildet ist in den Behälter 1 über eine Leitung 2 eingeführt, und zwar werden sie mit vorbestimmter Geschwindigkeit von einer öffnung 9 am Boden des Behälters 1 eingeführt Durch dieses Einführen oder Einspritzen des Spaltgases werden die in dem Behälter 1 befindlichen Feststoffpartikel in Wirbelung versetzt und sie bewegen sich zusammen mit dem Spaltgas in den mittleren Teil des Behälters 1 nach oben. Dann bewegen sich die Feststoffpartikel an dem Innenwandteil des Behälters 1 nach unten. Auf diese Weise werden die Feststoffpartikel kraftvoll in dem Behälter 1 zirkulieren gelassen und es wird ein Wirbelbett 5 aus den Feststoffpartikeln gebildet

Eine Kühlflüssigkeit die aus Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff zusammengesetzt ist wird in das Wirbelbett 5des Behälters 1 über eine Leitung 12 und eine Düse 13 eingespritzt, die in dem unteren Teil des Behälters 1 angeordnet ist, und zwar mit Hilfe von Dampf oder raffiniertem oder gereinigtem Spaltgas, welches über Leitungen 10 und 11 eingeführt wird. Das durch die öffnung 9 eingeführte Spaltgas hoher Temperatur wird durch die latente Verdampfungswärme des eingespritzten Wassers oder flüssigen Kohlenwasserstoffs gekohlt Gleichzeitig wird durch das genannte Kühlen die Temperatur des in dem Spaltgas enthaltenen Teers unterhalb des Siedepunktes des Teers gehalten und der Teer wird an den Oberflächen der Feststoff partikel in dem Wirbelbett 5 anhaften gelassen, während Kohlenstoff wirksam an den Oberflächen der

Feststoffpartikel gefangen wird, die mit abgelagertem Teer benetzt sind, der Klebfähigkeit hat bzw. klebrig ist.

Das Spaltgas, welches durch den obengenannten Arbeitsvorgang gekühlt worden ist und aus welchem Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, wird als das behandelte Spaltgas in das letzte nicht dargestellte Raffinierungsverfahren bzw. Reinigungsverfahren eingeführt, und zwar über eine Leitung 8, die in dem oberen Teil des Behälters 1 angeordnet ist

Es wird bevorzugt, daß die Bodenwand des Wirbelbettbehälters 1 kegelstumpfförmige Gestalt mit einem Schrägwinkel von 30 bis 120°, insbesondere 60 bis 90° hat und daß die Öffnung 9 sich in der Mitte dieser kegelstumpfförmigen Bodenwand befindet

Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, werden aus dem Wirbeibettbehäiter 1 über eine Leitung 14 kontinuierlich abgezogen, die mit der Seitenwand des Wirbelbettbehälters 1 verbunden ist und in der ein Ventil IS angeordnet ist

Ein weiterer Wirbelbettbehälter, der für das Ausführen der Erfindung geeignet ist, wird nunmehr an Hand von F i g. 2 beschrieben.

Gemäß F i g. 2 werden in einen Wirbelbett-Kühlbehälter 39 Feststoffpartikel aus einer Leitung 38 eingeführt Spaltgas hoher Temperatur wird über eine Leitung 40 und eine Öffnung 41 eingeführt Auf diese Weise wird ein Wirbelbett 5' in dem Behälter 39 gebildet, indem die Feststoffpartikel in Wirbelung versetzt werden.

Wasser oder ein flüssiger Kohlenwasserstoff wird in den Wirbelbettbehälter 39 über eine Leitung 42 und aus einer Düse 43 eingespritzt, und zwar mit Hilfe von Dampf oder gereinigtem Spaltgas, die durch Leitungen 44 und 45 eingeführt sind. Durch die latente Verdampfungswärme des so eingespritzten Wassers oder flüssigen Kohlenwasserstoffs wird das Spaltgas von der hohen Temperatur gekühlt Gleichzeitig wird bewirkt, daß Kohlenstoff und Teer an den Oberflächen der Feststoffpartikel in dem Wirbelbett S' anhaften in einer Art und Weise, wie es oben beschrieben ist

Das abgekühlte Spaltgas, von welchem Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, wird über eine Leitung 46 abgezogen und in das nicht dargestellte letzte Raffinierungsverfahren eingeführt

Von den Feststoffpartikeln in dem Wirbelbett S', an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, werden nur solche groben Partikel, die einen Durchmesser haben, der ein gewisses Ausmaß überschreitet, wahlweise veranlaßt, aus einer Öffnung 47 in eine Leitung 48 nach unten einzutreten und sich in Richtung gegen einen Trichter 49 zu bewegen, und zwar mittels Dampf oder gereinigtem Spaltgas, welches in das Wirbelbett 5'über eine Leitung 50, den Trichter 49 und die Leitung 48 sowie die Öffnung 47 eingeführt wird, wobei diese Teile unter dein Wirbelbettbehälter 39 angeordnet sind, und zwar in Obereinstimmung mit dem sogenannten Schlimmprinzip oder Ausschlimmprinzip. Beim Aus führen des obengenannten Arbeitsvorganges ist es notwendig. Dampf oder gereinigtes Spaltgas, welches aus der Öffnung 47 austreten sofl, mit einer Geschwindigkeit zuzufahren, die höher als die Oberflächengeschwindigkeit des von der Öffnung 41 zugeführten Spaltgases in einer leeren Stute, t/o (m/sec) ist Wenn das Verfahren gemäß der Erfindung durch Verwendung eines Wirbe&ett-KühfceWUters 39 gemäß Fig.2 ausgeführt wird, kann die Partikelgröße der Feststoffnartikd in dem Wirbelbett S' wahlweise eingestellt werden durch Steuern der Geschwindigkeit des Dampfes oder des gereinigten Spaltgases, welches durch die Öffnung 47 hindurch eingeführt wird, und nur vergrößerte Partikel, deren Größe einen gewissen vorbestimmten Wert übersteigt, und an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, können wirksam aus dem Wirbelbett S'abgezogen werden.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform des Verfahrens gemäß der Erfindung wird das Spaltgas hoher

ι« Temperatur "durch den Boden des Behälters hindurch eingeführt der die Feststoffpartikel enthält, um dadurch die Feststoffpartikel in Wirbelung zu versetzen und sie zusammen mit dem Spaltgas aufwärts zu bewegen. Diese Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Feststoffpartikel und des Spaltgases wird in einer Stellung oder Lage gestört, die von der Öffnung für das Spaltgas in einem gewissen Abstand liegt

Bei der oben beschriebenen Ausführungsform wird eine Öffnung der Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Feststoffpartikel und des Spaltgases in seitlicher Richtung oder in Abwärtsrichtung verschoben, um turbulente Strömungen hervorzurufen, wodurch es möglich gemacht ist, die Quellhöhe oder Schwellhöhe des Wirbelbettes zu vergrößern, einen guten Wirbelzustand in dem Bett aufrechtzuerhalten und die Berührungszeit zwischen dem Spaltgas und den Feststoffpartikeln zu verlängern mit dem Ergebnis, daß es möglich ist die Wirksamkeit des Fangens von Kohlenstoff und Teer, die in dem Spaltgas enthalten sind, weiter zu verbessern.

Eine oder mehrere Prallplatten oder Leitplatten können in Längsrichtung des Behälters im Abstand voneinander vorgesehen sein, um die Aufwärtsströmung der in Wirbelung versetzten Feststoffpartikel und des Spaltgases zu stören. Beispielsweise können eine oder mehrere Platten 55, die, wie in F i g. 3 gezeigt eine Mehrzahl von Löchern 54 haben, in dem Wirbelbett S oder .9'in dem Behälter 1 bzw. 39 gemäß den F i g. 1 und 2 vorgesehen sein. Für solche Prall- oder Leitplatten kann eine Tragstange 56 vorgesehen sein, wie es in Fig.4 dargestellt ist In diesem Fall ist es erwünscht daß die Oberflächengeschwindigkeit des Spaltgases in einer leeren Säule, Uo, auf 2 bis 5 m/sec gehalten wird und daß die Größe der Feststoffpartikel in dem Bett im Bereich von 1 bis 2 mm liegt Es wird weiterhin bevorzugt daß die Gesamtquerschnittsfläche der wirksamen Unterbrechung durch die Prallplatte 55 ein Drittel bis ein Sechstel der wirksamen Gesamtquerschnittsfläche des Behälters 1 bzw. 39 ist

so An Stelle der oben beschriebenen Prallplatte 55 können ein oder mehrere kreisförmige Rohre 57 vorgesehen sein, wie es in den F i g. 5 und 6 dargestellt ist Das kreisförmige Rohr ist in dem Wirbelbettbehälter derart senkrecht angebracht, daß das untere Ende sich von der Eintrittsöffnung für das Spaltgas in einem Abstand von 300 bis 800 mm befindet, gemessen in Längsrichtung, und daß das Oberende des Rohres sich auf einer Höhe entsprechend dem höchstgelegenen Ende des Wirbelbettes befindet, welches in dem

6D Behälter durch die Feststoffpartikel gebildet ist Es wird bevorzugt, daß der Durchmesser und die Anzahl von Rohren 57 so ausgewählt sind, daß der entsprechende durch die Rohre bestimmte Durchmesser 100 bis 200 mm ist (4 χ Querschnittsfläche des Behälters/pm Wirbelbett eingetauchte Behälterlänge+im Wirbelbett eingetauchte Rohrlänge]). Bei dieser Ausführungsform, bei der ein solches kreisförmiges Rohr 57 verwendet wird, kann die Berühnmgswirksamkeh zwischen dem

Spaltgas und den Feststoffpartikeln erhöht werden und die Wirksamkeit des Fangens von in dem Spaltgas enthaltenen Kohlenstoff und Teer kann ebenfalls erhöht werden.

Bei einer noch anderen Ausführungsform der Erfindung werden Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, aus dem oben beschriebenen Wirbelbett herausgenommen, in einen zweiten Behälter eingeführt und in diesem zweiten Behälter mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases in Wirbelung versetzt, wodurch Kohlenstoff und Teer, die an der Oberfläche der Feststoffpartikel anhaften, von diesen Feststoffpartikeln abgebrannt werden, die dann gekühlt und in den ersten Behälter zurückgeführt werden, d. h. in den Wirbelbett-Kuhlbehälter.

Für diese Ausführungsform wird ein Regenerator 16 verwendet, um die Feststoffpartikel zu regenerieren, wie es in F i g. 1 dargestellt ist Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften und die aus dem Wirbelbettbehälter 1 bzw. 39 gemäß Fig. 1 oder 2 abgezogen werden, werden über eine Leitung 35 gemäß Fig. 1 oder eine Leitung 51, ein Ventil 52 und eine Leitung 53 gemäß F i g. 2 in den Regenerator geführt Dem Regenerator 16 zugeführte Feststoffpartikel werden im Wirbelzustand gehalten, und zwar mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases wie Luft, die über eine Leitung 17 und einen Gasverteiler 18 zugeführt ist, oder die Feststoffpartikel werden kraftvoll gerührt oder in Bewegung gesetzt mittels eines Sauerstoff enthaltenden Gases wie Luft, welches über eine Leitung 19 und eine öffnung 20 eingeführt ist Kohlenstoff und Teer, die an der Oberfläche der Feststoffpartikel anhaften, werden bei einer Temperatur von 800 bis 1000⁰C verbrannt, und zwar durch das Sauerstoff enthaltende Gas, wodurch die Feststoffpartikel regeneriert werden. Wenn es gewünscht wird, ist es möglich, die Verbrennung von Kohlenstoff und schwerem Teer dadurch auszuführen, daß ein Brennstoff wie Schweröl, Erdöl und Rohöl durch eine Brennstofföffnung 22 hindurch eingespritzt und in dem Regenerator 16 verbrannt wird.

Die Feststoffpartikel, von denen in dem Regenerator 16 Kohlenstoff und Teer entfernt worden sind, werden über eine Leitung 25, ein Ventil 26 und eine Leitung 36 einem Kühlbehälter 27 zugeführt Die durch die Verbrennung von Kohlenstoff und Teer in dem Regenerator 16 erzeugte Verbrennungswärme wird in Form von Dampf mittels einer Einrichtung 24 zum Wiedergewinnen von Verlustwärme wiedergewonnen, die in dem oberen Teil des Regenerators 16 angeordnet ist Das Abfallgas von dem Regenerator 16 wird über Leitungen 23 und 31 abgegeben.

In den Kühlbehälter 27 eingeführte Feststoffpartikel werden mittels Luft in Wirbelung gehalten, die über eine Leitung 29 und einen Gasverteiler 28 eingeführt wird. Gleichzeitig werden die Feststoffpartikel durch diese Luft gekühlt Das Abgas des Kühlbehälters 27 wird durch die Leitungen 30 und 31 abgegeben.

Feststoffpartikel, die in dem Kühlbehälter 27 gekühlt worden sind, gelangen durch eine Leitung 32, ein Ventil 33 und eine Leitung 37 und werden dann über einen Löffelheber oder Schaufelheber 34 oder dergleichen und die Leitung 3 in den Trichter 5 geführt

Bei den Wirbelbett-Kühlbehältern gemäß den F i g. 1 und 2, die zur Ausführung des Verfahrens gemäß der Erfindung geeignet sind, ist die Anzahl der Spaltgasöffnungen 9 bzw. 41 nicht auf eine öffnung begrenzt, sondern es können zwei oder mehrere Eintrittsöffnungen vorgesehen sein. Es ist auch möglich, eine Mehrzahl von Düsen 13 oder 43 an der Seitenwand des Behälters 1 bzw. 39 vorzusehen. Das Verfahren gemäß der Erfindung ist unter Bezugnahme auf die F i g. 1 bis 6 beschrieben worden, jedoch ist das Verfahren gemäß der Erfindung nicht auf Ausführungen beschränkt, bei denen Vorrichtungen gemäß diesen Figuren verwendet werden.

In Übereinstimmung mit dem Verfahren gemäß der

Erfindung können das Abkühlen des Spaltgasproduktes hoher Temperatur und das Entfernen von Kohlenstoff und Teer gleichzeitig ausgeführt werden, und die Klebrigkeit oder Klebfähigkeit schweren Teers wird fachgerecht für die Entfernung von Kohlenstoff ausgenutzt Weiterhin ist es bei dem Verfahren gemäß der Erfindung nicht notwendig, eine große Menge verunreinigter Waschflüssigkeit wie Wasser oder Kohlenwasserstoff zu reinigen, und das Kühlen des Spaltgasproduktes hoher Temperatur und das Entfer nen von Kohlenstoff und Teer können wirksam erreicht werden, indem eine kleine Menge Wasser oder eine kleine Menge flüssigen Kohlenwasserstoffs gesprüht oder gespritzt werden. Weiterhin kann die Temperatur des Wirbelbettes bequem gesteuert werden, indem die Menge eingespritzter Flüssigkeit gesteuert wird, und das Spaltgasprodukt kann auf eine gewünschte Temperatur gekühlt werden. Weiterhin sind in Obereinstimmung mit dem Verfahren gemäß der Erfindung die Arbeitsvorgänge des Abziehens von Feststoffpartikeln,

jo die Kohlenstoff und Teer gefangen haben, aus dem Wirbelbett und das Regenerieren dieser Feststoffpartikel zum Wiederumlaufenlassen oder Wiedereinführen in das Verfahren sehr leicht oder bequem auszuführen, und die durch Verbrennung von Kohlenstoff und Teer erzeugte Wärme kann wirksam wiedergewonnen werden. Weiterhin ist es bei dem Verfahren gemäß der Erfindung nicht notwendig, einen Gasverteiler zu verwenden, dessen Verwendung bei dem üblichen Verfahren, bei welchem ein Wirbelbett verwendet wird, unabdingbar bzw. unvermeidbar ist Demgemäß treten bei dem Verfahren gemäß der Erfindung Verstopfungen der Kühlvorrichtung, die sich bei dem Verfahren, bei welchem ein übliches Wirbelbett verwendet wird, oftmals auftreten, nicht auf, und die Ausrüstung kann bequem oder leicht gewartet werden. Dies sind typische Beispiele industrieller Wirkungen und Vorteile, die durch das Verfahren gemäß der Erfindung erzielt werden.

Die Erfindung wird nachstehend an Hand von

5« Beispielen näher erläutert

Beispiele 1 bis 5

Ein Spaltgasprodukt hoher Temperatur der nachstehend angegebenen Zusammensetzung, das durch thermisches Spalten von Minas-Rohöl erhalten wurde, wurde behandelt unter Verwendung eines Wirbelbett-Kühlbehälters gemäß F i g. 1, der mit einer Spaltgaseintrittsöffnung 9 eines Innendurchmessers von 110 mm, einer Leitung 14 eines Innendurchmessers von 41,6 mm zum Abziehen von Feststoffpartikeln, an denen Kohlenstoff und Teer anhaften, einer Leitung 7 eines Innendurchmessers von 41,6 mm zum Zuführen von Feststoffpartikeln, einer Düse 13 eines Innendurchmessers von 1,5 mm zum Zuführen von Wasser oder flüssigem Kohlenwasserstoff, einer Leitung 11 eines Innendurchmessers von 4,5 mm zum Zuführen von Dampf oder gereinigtem Spaltgas zum Einspritzen oder Einsprühen von Wasser oder flüssigem Kohlenwasser-

stoff und mit einer Leitung 8 versehen, die einen Innendurchmesser von 155,2 mm hat und zum Abziehen des behandelten Spaltgasproduktes dient. Der Behälter hatte einen Innendurchmesser von 450 mm und eine Höhe von 2150 mm.

Zusammensetzung des Spaltgasproduktes

Komponenten

Volumenprozent

Teer Kohlenstoff

Dampf

(siehe Tabelle 1) (siehe Tabelle 1) 37,8

Komponenten

Volumenprozent

H₂	7,0
CH₄	9,5
C₂H₂	0,4
C₂H₄	15,4
C₂H₆	1,7
C₃H₆	5,1
C₃H₈	0,2
C₄H₆	1,0
C₄H₈	1,1
CO	6,0
CO₂	13,2
O₂	0,1
N₂	0,2
Leichtöl	0,7
(Siedepunkt niedriger als 150⁰C)
Schweröl	0,6
(Siedepunkt von 150 bis 300"C)

Als Feststoffpartikel, die in Wirbelung versetzt

ίο werden sollten, wurden Mullitepartikel

(3 AI2O3 · 2 S1O2) verwendet mit einem Durchmesser von 1 bis 2 mm, und Feststoffpartikel, die Kohlenstoff und Teer gefangen hatten, wurden mittels einer Vorrichtung regeneriert, wie es in F i g. 1 dargestellt ist Anschließend wurden die regenerierten Partikel wieder in das Verfahren eingeführt

Der Neigungswinkel der kegelstumpfförmigen Bodenwand (divergenter Winkel an dem Eintrittsöffnungsteil) des Wirbelbettbehälters 1 wurde auf 60° eingestellt Kontinuierliches Arbeiten wurde während 72 Stunden durchgeführt, und zwar unter Bedingungen, die in der Tabelle 1 angegeben sind. Die erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle 1 dargestellt
Bei den Beispielen 1 bis 3 wurde die jeweils vorhandene Menge der Feststoffpartikel konstant gehalten, jedoch waren die Temperaturen des Wirbelbettes verschieden. Bei den Beispielen 4 und 5 waren die Temperatur des Wirbelbettes und die jeweils vorhandene Menge an Feststoffpartikeln konstant, jedoch war die wieder in das Verfahren zurückgeführte Menge regenerierter Feststoffpartikel verschieden.

Tabelle 1

Beispiel Nr.
1 2

Betriebsbedingungen

Spaltgastemperatur (°C)

Teergehalt im Spaltgas (g/Nm³ Trockengas) Kohlenstoffgehalt im Spaltgas (g/Nm³ Trockengas) Spaltgaszuführgeschwindigkeit (rrrVhr bei 800⁰C) Spaltgasgeschwindigkeit an der Eintrittsöffnung (m/sec) Eingespritzte Wassermenge (kg/Std.) Dampfmenge für Wassersprühen (kg/Std.) Menge an Feststoffpartikeln, die im Bett vorhanden sind (kg)

Umlaufen gelassene Menge an Feststoffpartikeln (kg/Std.)

Zuführgeschwindigkeit an Feststoffpartikeln (kg/Std.) Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule (m/sec)

Ergebnisse

Temperatur des behandelten Spaltgases am Behälteraustritt (°Q
Teergehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm³ Trocken-

Kohlenstoffgehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm³ Trockengas)

Teermenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Feststoffpartikel)

Kohlenstoffmenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Fest- 54,6 stoffpartikel)

800	800	800	800	800
20,3	20,3	20,3	20,3	20,3
47,3	47,3	47,3	47,3	47,3
1482	1482	1482	1482	1482
43,3	43,3	43,3	43,3	43,3
114,1	97,9	82,4	97,9	97,9
38,1	32,6	27,5	32,6	32,6
90	90	90	90	90
120	120	120	90	150
3	3	3	3	3
2,26	2,32	2,37	2,32	2,32
350	400	450	400	400
4,0	6,1	7,3	63	5,9
7,1	11,8	14,7	12,3	11,3
22,0	19,3	17,6	25,3	15,6
54,6	48,2	44,3	63,3	39,0

13 14

nung 9 angeordnet, und die andere Prallplatte war

Beispiele 6und7 Π95 mm Ober der öffnung 9 angeordnet Als Feststoff- Ein Spaltgasprodukt hoher Temperatur, welches partikel wurden MuUitepartikel (3 Al₂O₃ · 2 SiO₂) mit

durch thermisches Spalten von Minas-Rohöl erhalten einem Durchmesser von 1 bis 2 mm verwendet Die

wurde, wurde behandelt unter Verwendung eines s Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer

Wirbelbett-Kühlbehälters gemäß Beispiel 1. In dem anhaftete, wurden in einer Vorrichtung gemäß Fig. 1 Behälter waren weiterhin zwei Prallplatten 55 gemäß regeneriert und wieder in das Verfahren eingeführt Das Fig. 3 vorgesehen mit einem Innendurchmesser von kontinuierliche Arbeiten wurde unter den Bedingungen

240 mm und vier Löchern eines Innendurchmessers von gemäß Tabelle 2 während 72 Stunden durchgeführt Die

50mm. Wie in Fig.4 dargestellt, war eine der io erhaltenen Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle 2

Prallplatten 745 mm oberhalb der Spaltgaseintrittsöff- angegeben. Tabelle 2 Beispiel 6 Beispiel 7

Betriebsbedingungen Spaltgastemperatur (°Q Teergehalt im Spaltgas (g/Nm³ Trockengas) Kohlenstoffgehalt im Spaltgas (g/Nm³ Trockengas) Spaltgaszuführgeschwindigkeit (mVhr bei 800⁰C) Spaltgasgeschwindigkeit an der Eintrittsöffnung (m/sec) Eingespritzte Wassermenge (kg/Std.) Dampfmenge für Wassersprühen (kg/Std.) Menge an Feststoffpartikeln, die im Bett vorhanden sind (kg)

Umlaufen gelassene Menge an Feststoffpartikeln (kg/Std.) Zuführgeschwindigkeit an Feststoffpartikeln (kg/Std.) Oberflächengeschwindigkeit des Gases in einer leeren Säule (m/sec)

Ergebnisse Temperatur des behandelten Spaltgases am Behältcraustritt 400 400

("Q

Teergehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm³ Trockengas) 5,3 4,5 Kohlenstoffgehalt im behandelten Spaltgas (g/Nm³ 9,9 8,0 Trockengas) Teermenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Feststoff- 20,4 21,5

partikel)

Kohlenstoffmenge an den Feststoffpartikeln (g/kg Fest- 50,7 53,3 Stoffpartikel)

io rierten Feststoffpartikel wurden wieder in das Verfah-

H e ι s ρ ι e ι 8 _{ren e}i_ng_efü_nrt und wiederholt verwendet Kontinuierli-

Der Wirbelbett-Kühlbehälter 1 eines Innendurchmes- so ches Arbeiten wurde während 72 Stunden ausgeführt sers von 450 mm wurde mit 12 kreisförmigen Rohret· 57 unter den in Tabelle 3 angegebenen Bedingungen. Die eines Innendurchmessers von 76,2 mm, einer Dicke von Ergebnisse sind ebenfalls in der Tabelle 3 angegeben. 4 mm und einer Länge von 700 mm versehen, wie es in den F i g. 5 und 6 dargestellt ist Die Rohre 57 waren in Tabelle 3

Form eines gleichseitigen Dreieckes einer Steigung 55

oder Teilung von 150 mm angeordnet und sie wurden in Beispiel

Längsrichtung in den Behälter 1 derart eingesetzt, daß _Nr g

ihr unteres Ende 500 mm oberhalb der Spaltgaseintritts-

öffnung 9 lag. Unter Verwendung eines solchen .

Behälters wurde ein Spaltgasprodukt hoher Tempera- _Μ ^Betnebsbedmgungen

tür, welches durch thermisches Spalten von Minas-Roh- Spaltgastemperatur (Q 800

öl erhalten wurde, behandelt Als Feststoffpartikel, die in Teere ehalt im Snaltcras 20 3

dem Wirbelbett in Wirbelung versetzt werden sollten, /J^3 τ^βηΐο

wurden sphärische Mullitepartikel (3 Al₂O₃ · 2 SiO₂) ^tg/wm »"»«««"J

eines Durchmessers voi, 1 bis 2 mm verwendet Die es Kohlenstoffgehalt im Spaltgas 47,3

Feststoffpartikel, an denen Kohlenstoff und Teer ^/Ν"¹ Trockengas)

anhaftete, wurden mittels Luft bei 900° C in dem Spaltgaszuführgeschwindigkeit 1482

Regenerator gemäß F i g. 1 verbrannt und die regene- (m³/hr bei 800^CC)

800	800
203	20,3
47.3	47,3
1482	1482
43,3	43,3
97,9	97,9
32,6	32,6
120	150
120	120
3	3
2,32	2,32

15	Beispiel Nr. 8
. Fortsetzung
	43,3
Betriebsbedingungen
Spaltgeschwindigkeit an der Eintritts-	97,9
öflhung (m/sec)	32,6
Eingespritzte Wassermenge (kg/Std.)
Dampfmenge für Wassersprühen	120
(kg/Std.)
Menge an Feststoffpartikeln, die im Bett	90
vorhanden sind (kg)
Umlaufen gelassene Menge an Fest-	3
stofTpartikeln (kg/Std.)
Zuführgeschwindigkeit an Feststoff-	2,32
partikeln (kg/Std.)
Oberflächengeschwindigkeit des Gases
in einer leeren Säule (m/sec)

Ergebnisse

Temperatur des behandelten Spaltgases 400 am Behälteraustritt ( C)

Teergehalt im behandelten Spaltgas 3,6

(g/Nm³ Trockengas)

Kohlenstoffgehalt im behandelten 7,4

Spaltgas (g/Nm³ Trockengas)
Teermenge an den Feststoffpartikeln 30,1

(g/kg Feststoffpartikel)

Kohlenstoffmenge an den Feststoff- 72,1

partikeln (g/kg Feststoffpartikel)

llici/u 3 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Abscheiden von Kohlenstoff und Teer aus einem Spaltgasprodukt, das durch thermische Spaltung eines Kohlenwasserstoffes erhalten worden ist, wobei das Spaltgasprodukt mit Wasser oder einem flüssigen Kohlenwasserstoff behandelt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Spaltgasprodukt hoher Temperatur einem, einen kegelstumpfförmigen Boden aufweisenden, anorganische, hitzebeständige Feststoffteilchen enthaltenden, Behälter durch die Mitte dessen kegelstumpfförmigen Boden derart zugeführt wird, daß aus dem Spaltgasprodukt und den Feststoffteilchen ein Wirbelbett gebildet wird, daß Wasser oder flüssiger Kohlenwasserstoff zur Abschreckung des Spaltgcsproduktes in das Wirbelbett eingespritzt und verdampft wird und daß die mit Kohlenstoff und Teer beschichteten Feststoffteilchen kontinuierlich abgezogen und durch regenerierte oder frische Feststoffteilchen ersetzt werden.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Wasser oder der flüssige Kohlenwasserstoff in einer Menge zugeführt wird, durch welche die Temperatur des Wirbelbettes auf 200 bis 600° C gehalten wird.