DE2107266C2

DE2107266C2 - Nockenwellenantrieb für Brennstoffeinspritzpumpe von Brennkraftmaschinen

Info

Publication number: DE2107266C2
Application number: DE19712107266
Authority: DE
Inventors: Gerhard 8900 Augsburg Held; Gorm 8906 Gersthofen Kappler
Original assignee: MAN Maschinenfabrik Augsburg Nuernberg AG
Current assignee: MAN AG
Priority date: 1971-02-16
Filing date: 1971-02-16
Publication date: 1984-03-08
Also published as: DE2107266A1; BE779399A; JPS5522624B1; NL7202007A; ES399455A1; CH549156A; DD96303A1

Description

Die Erfindung betrifft einen Nockenwellenantrieb für Brennstoffeinspritzpumpen von Brennkraftmaschinen, insbesondere Großmotoren, mit wenigstens einem in einem Pumpenzylinder arbeitenden Pumpenkolben, dessen wirksamer Förderhub durch Aufsteuern wenit

OtVIIJ UIlIUI IVUCKJUVI(MCI(UIIg CU WIIIVIII UlCIIIUtUlljpcr cherraum und damit verbundener Druckentlastung des zugehörigen Pumpenarbeitsraumes unter Verwendung von .Steuermitteln, wie beispielsweise einer mit wenigstens einem Rückströmkanal im Pumpenzylinder zusammenwirkenden Schrägkantensteuerung im Bereich des einen Pumpenkolbens bei einer Einstempelpumpe oder der beiden jeweils einen Pumpenarbeitsraum begrenzenden, auf eine gemeinsame Einspritzleitung arbeitenden und. parallel angeordnet, über ein gemeinsames Joch angetriebenen Pumpenkolben bei einer Doppelstempelpumpe oder eines bei einer Einstempelpumpe im Bereich der Brennstoffdruckleitung angeordneten, nockengesteuerten Abströmventils beendbar ist.

Eine als Einstempelpumpe ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpe mit Schrägkantensteuerung, bei welcher der wirksame Förderhub des Pumpenkolbens dadurch endet, daß eine mit dem Pumpenarbeitsraum in Verbindung stehende und zum Kolbenboden hin durch eine schräge Stcuerkante begrenzte Vertiefung im Kolbenmantel zur wenigstens teilweisen Deckung mit mindestens einem zum Rückströmen des Brennstoffes aus dem Pumpenarbeitsraum dienenden Kanal im Pumpenzylinder kommt, ist aus der DE-AS 10 23 636 bekannt. Eine weitere, als Einstempelpumpe ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpe ist aus der DE-PS-4 63 411 bekannt.

Hierbei endet der wirksame Förderhub des Pumpenkolbens dadurch, daß mindestens eine oberhalb des Pumpenkolbens angeordnete Rückströmleitung zwischen dem Pumpenarbeitsraum und einem Speicherraum durch ein vc.y einer Absteuernockenwelle betätigtes Abströmventil aufsteuerbar ist Schließlich ist eine Doppelstempeipumpe aus der DE-AS 15 26 711 entnehmbar. Im übrigen bezieht sich die vorliegende Erfindung auf alle auch in ähnlicher Weise arbeitenden und mittels einer Nockenwelle angetriebenen Brennstoffeinspritzpumpen.

Bei Brennstoffeinspritzpumpen der beschriebenen Art werden bekanntlich während des Forderhubes im Pumpenarbeitsraum und in der anschließenden Einspritz'eitung zum Einspritzventil Brennstoffdrücke bis zu ca. 1000 kp/cm² erreicht. Bei der Beendigung des wirksamen Förderhubes durch öffnen des dem Rückströmen des Brennstoffes in den Speicherraum dienenden Kanals erfolgt daher eine plötzliche Entlastung der Pumpe und ihres Antriebes mit sehr steilem Druckabfall im Pumpenarbeitsraum. Diesem steilen Druckabfall entspricht ein ebenso steiler Abfall der an der Nockenwelle vom Pumpenkolben her aufgebrachten Kräfte und der daraus resultierenden Dreh- und Biegemomente. Dadurch wird die Nockenwelle bei der Druckentlastung zu energiereichen und relativ wenig gedämpften Eigenschwingungen angeregt. Abgesehen von der hohen dynamischen Belastung der Nockenwelle durch diese Schwingungen werden durch das zwangsläufig vorhandene Spiel im Abtrieb der Nockenwelle dessen Zahnflanken und insbesondere etwaige Gliederketten sowie die empfindlichen Nockenwellenlager durch häufiges Schlagen in hohem Maße beansprucht.

ίο so daß die Gefahr des Auftretens erheblicher Schäden besteht.

Hiervon ausgehend liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, die bei Einspritzpumpen der eingangs beschriebenen oder ähnlicher Bauart auftretenden Eigenschwingungen der Nockenwelle bei der Druckentlastung am Ende der Einspritzung weitestgehend zu vcrrTiCiiiCf» b**A'

öglich** se

Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Steuermittel derart ausgebildet und angeordnet sind, daß jeweils am Ende des wirksamen Förderhubes bei jeder Drehzahl der Brennkraftmaschine eine Dämpfung der Nockenwellenschwingungen erfolgt, und zwar durch eine Anfangsentlastungsphasc mit einer nur teilweisen Absenkung des Brennstoffdruckes im Pum penarbeitsraum bei der Einstempelpumpe bzw. mit einer Entlasi^rg lediglich eines Pumpenarbeitsraumes der beiden einander zugeordneten Pumpenarbeitsräume bei der Doppelstempeipumpe, wobei die Größe der der Entlastungsdruckstufe möglichst so gewählt ist, daß der hieraus resultierende maximale Schwingungsausschlag die Nockenwelle in eine im wesentlichen ihrem unbelasteten Zustand entsprechende Stellung verformt, sowie durch eine der im wesentlichen vollständigen Unterdrückung nachfolgender Nockenwellenschwin gungsausschläge dienende Schlußentlastungsphase, in welcher ein noch vorhandener Restdruck im Pumpenarbeitsraum der Einstempelpumpe abgebaut bzw. der zweite noch belastete Pumpenarbeitsraum der Doppelstempeipumpe ebenfalls entlastet wird und deren Beginn bei /J = O. 1, 2 um /?+1/2 Schwingungsperioden der in Frage kommenden Nockenwellcneigenschwingung zeitlich versetzt hinter dem Beginn der Anfangsentlastungsphase liegt.

Damit wird folgendes erreicht: Der plötzliche Druck-

und damit verbundene Momentenabfall der Anfangsentlastungsphase hat einen ebenso plötzlichen Spannungsabfall in der Nockenwelle zur Folge, die wegen ihrer elastischen Eigenschaften über den dem nunmehr herrschenden Druck im Pumpenarbeitsraum entspre chenden Spannungszustand hinausschwingt. Beim Er reichen des auf die Anregung unmittelbar folgenden größten Schwingungsausschlages, also bei /7=0 nach etwa 1/2 der Schwingungsperiode der angeregten Eigenschwingung bzw. bei η = 1, 2 in der entsprechen den Phase eines anschließenden Schwingungsvorganges wird nun der Druck im Pumpendruckraum weiter abgebaut und damit der mittlere Spannungszustand der Nockenwelle entsprechend reduziert, so daß die für einen folgenden Schwingungsvorgang der Nockenwelle erforderliche Rückholkraft ebenfalls stark abgesenkt wird oder völlig verschwindet

Aus der CH-PS 4 76917 ist zwar eine Brennstoffeinspritzpumpe mit einer zweistufigen Entlastung des Pumpenarbeitsraumes am Ende der Einspritzung

bekannt Die zweistufige Druckentlastung hat hierbei jedoch lediglich das Ziel Druckwellen in der dem Pumpenarbeitsraum nachgeordneten Brennstoffdruck- bzw. Einspritzleitung, welche bekanntlich ein sogenann-

tes Nachspritzen des Brennstoffes und damit Kavitationserscheinungen verursachen können, zu verhindern. Dementsprechend soii bei der bekannten Anordnung die zweite Entlastungsphase erst zu einem Zeitpunkt eingeleitet werden, zu welchem die Druckleitung durch w~» Einspritzventil bereits wieder verschlossen ist. Ferner ist aus der DE-PS 6 07 324 eine Anordnung mit einer gestaffelten Entlastung des Pumpenarbeitsraumes am Ende der Einspritzung entnehwbar, wobei zur Vermeidung eines zu plötzlichen Druckabfalls und damit zur Vermeidung von Entlastungsschwingungen im Brennstoffleitungssystem in der Anfangsphase lediglich ein Drosselquerschnitt, später dann der volle Querschnitt eines Überströmventils zwischen dem Pumpendruckraum und einem Speicherraum für den Brennstoff freigegeben wird. Von Anordnungen der gcSCnilucricM Ar! heb; sich die vorliegende Erfindung sowohl hinsichtlich der Aufgabe als auch hinsichtlich der Lösung ab.

Zweckmäßige Ausgestaltungen der Erfindung lassen sich den Unteransprüchen entnehmen. In diesem Zusammenhang ist zu bemerken, daß in Fällen, in denen beispielsweise durch die unabdingbare Forderung eines guten Einspritzverhaltens die Anfangsentlastungsphase einen zu starken Druckabfall erfordert, mit besonderem Vorteil zwischen beiden Entlastungsphasen eine Riickerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum vorgesehen wird. Diese Maßnahme dient vor allem als Mittel „ur Begrenzung des ersten Schwingungsausschlages der Nockenwelle bei einer vorhergehenden zu starken Druckentlastung. Sollte nur eine Rückerhöhung des Druckes auf einen zuverlässigen Wert nicht ausreichen, um die Schwingung der Nockenwelle ausreichend abzufangen, so können mehrere Rückerhöhungen mit anschließenden Zwischenentlastungen vorgenommen werden. Unabhängig vom Verhältnis der Länge der jeweiligen Schwingperiode zur Schnelligkeit des Druckabfalls, insbesondere der Anfangsentlastungsphase, kann damit nach dem der Erfindung zugrundeliegenden Prinzip die Schwingung der Nockenwelle während des ersten oder eines entsprechenden folgenden Schwingungsausschlages so differenziert beeinflußt werden, daß ein schneller und nachhaltiger Abbau der Schwingungsamplituden der Nockenwelle erreichbar ist.

Nachfolgend werden die in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiele näher beschrieben. Es zeigt

F i g. 1 bis 6 den zeitlichen Verlauf des Brennstoffdruckes im Pumpenarbeitsraum und die daraus resultierende elastische Verformung der Nockenwelle bei einer Druckentlastung,

Fig.7 einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäß arbeitende, als Einstempelpumpe mit Schrägkantensteuerung ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpe,

F i g. 8 die Abwicklung des Mantels des Pumpenkolbens der Brennstoffeinspritzpumpe nach F i g. 7.'

F i g. 9 den zeitlichen Verlauf des Brennstoffdruckes im Pumpenarbeitsraum und die daraus resultierende elastische Verformung der Nockenwelle bei einer Druckentlastung der Brennstoffeinspritzpumpe nach den F i g. 7 und 8 im Bereich niedriger Drehzahlen,

Fig. 10 eine Darstellung entsprechend Fig.9 im Bereich hoher Drehzahlen.

F i g. 11 einen Teillängsschnitt durch eine zweite Ausfuhrungsform einer erfindungsgemäß arbeitenden, als Einstempelpumpe mit Schrägkantensteuerung ausgebildeten Brennstoffeinspritzpumpe,

Fig. 12 die Abwicklung des Mantels des Pumpenkol

bens der in Fig. Il dargestellten Brennstoffeinspritzpumpe,

Fig. 13 einen Längsschnitt durch eine dritte Ausführungsform einer erfindungsgemäß arbeitenden, als Einstempelpumpe mit einem im Bereich der Brennstoffdruckleitung angeordneten, nockengesteuerten Abströmventil ausgebildeten Brennstoffeinspritzpumpe,

F i g. 14 die Abwicklung des Mantels eines Teilstückes der zur Ausführungsform nach Fig. 13 gehörenden

Absteuernockenwelle,

Fig. 15 ein Regelgestänge zur Längsverschiebung der Absteuernockenwelle zusammen mit der Nockenwelle der Einspritzpumpe,

Fig. 16 einen Längsschnitt durch eine vierte Ausfüh-

rungsform einer erfindungsgemäß arbeitenden, als Doppelstempelpumpe mit Schrägkantensteuerung ausgebildeter! Brennstoffeinspritzpumpe mit zwei parallel angeordneten Pumpenkolben.

In den Diagrammen der Fig. 1 bis 6, 9 und 10 ist im

oberen Teil jeweils der Verlauf des Brennstoffdruckes P im Pumpenarbeitsraum einer Brennstoffeinspritzpumpe sowie darunter die hieraus resultierende Verformung A einer den/die angekoppelten Pumpenkolben steuernden Nockenwelle jeweils über die Zeit t in gleichem Zeitmaßstab dargestellt. Die der Zeit t zugeordnete Abszisse des oberen Teils jedes Diagrammes schneidet dabei die den Druck P aufzeigende Ordinate an einem Punkt, der jenem im jeweiligen Pumpenarbeitsraum herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau zugeordnet ist. Des weiteren ist in allen Diagrammen ein Druckverlauf ausgehend jeweils vom maximalen Brennstofförderdruckniveau eingezeichnet. In jenen Diagrammteilen, in denen die Verformung bzw. Auslenkung A der Nockenwelle aufgezeigt ist, schneidet die der Zeit t zugeordnete Abszisse die Ordinate in einem Piinl.t, der dem im wesentlichen unbelasteten Zustand der Nockenwelle entspricht, jenem Spannungszustand also, der sich durch Einwirkung vc-n Gewichts- und Federkräften der über Stößel und Rollen an die Nockenwelle angekop pelten Pumpenkolben sowie das jeweils auf diese einwirkende Brennstoffdruckgrundniveau einstellt und demgegenüber die Nockenwelle bei Belastung ausge lenkt wird bzw. um den die Nockenwelle bei stoßartiger Anregung mit einer bestimmten Frequenz der in Frage kommenden Nockenwelleneigenschwingung schwingt. Zur Verdeutlichung der Erfindung ist im Diagramm von F i g. 1 ein Druck- und Schwingungsverlauf aufgezeigt, der sich bei einer solchen nockenwellengesteuerten Brennstoffeinspritzpumpe einstellt, bei der die erfindungsgemäßen Maßnahmen nicht angewandt sind. Mit 20 ist dabei der Verlauf des auf den Pumpenkolben einwirkenden Brennstoffdruckes im Pumpenarbeitsraum bei einer Druckentlastung über der Zeit t sowie über demselben Zeitmaßstab darunter die Auslenkung der Nockenwelle und bei 21 als Maß für die durch die Druckentlastung des Pumpenkolbens an der Nockenwelle verursachte elastische Verformung deren Schwingungsausschlag A aufgetragen. Aus dem Diagramm ist ersichtlich, daß bei plötzlicher, vollständiger Entlastung

des Pumpenarbeitsraumes von einem maximalen Brennstofförderdruckniveau auf ein im Pumpenarbeitsraum herrschendes Brennstoffdruckgrundniveau eine praktisch ungedämpfte Eigenschwingung der Nocken-. welle mit großer Amplitude ausgelöst wird.

Die Wirkung einer nur unvollständigen, teilweisen Druckentlastung in einer Anfangsentlastungsphase des Pumpenarbeitsraumes auf die Schwingung der Nockenwelle ist in F i g. 2 dargestellt Der bei 22 eingezeichnete

Druckverlauf ergibt entsprechend der Kurve 23 eine Schwingung der Nockenwelle um einen durch den verbleibenden Restdruck bestimmten mittleren Spannungszustand, wobei die Schwingung geringere Amplituden aufweist. Als Restdruck ist dabei, wie sich aus dem Diagramm ergibt, ein Zwischendruck zu verstehen, der etwa in der Mitte zwischen dem im Pumpenarbeitsraum herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegt und ein Rückfeden der Nockenwelle in den besagten mittleren Spannungszustand bewirkt. Wird auf einen solchen Zwischendruck entlastet, bei dem der erste Schwingungsausschlag der Nockenwelle eine solche Verformung mitteilt, wie sie im Bereich der im wesentlichen unbelasteten Nockenwelle vorliegen würde, so k-nn durch eine im Moment des Ausschlagmaximuh erfolgende zweite Druckentlastung auf den den. Brennstoffdruckgrundniveau entsprechenden Speicherdruck die Rückholspannung erheblich reduziert bzw. ganz zum Verschwinden gebracht werden. Mit der Kurve 24 in Fig.3 sind beide Druckentlastungsphasen schematisch dargestellt, während bei 25 die daraus resultierende Eigenschwingung der Nockenwelle aufgezeigt ist.

Es ist bei Ausgestaltung der konstruktiven Einzelheiten zur Realisierung der beiden Entlastungsphasen darauf zu achten, daß der besagte Zwischendruck im Pumpenarbeitsraum nach Druckentlastung in der Anfangsentlastungsphase nach Möglichkeit nicht auf ein zu niedriges Niveau abfällt.

Anhand von Fig.4 ist erkennbar, daß ein durch die Kurve 26 schematisch vorgegebener Druckverlauf mit einer zu starken Anfangsentlastung eine zu große Amplitude der bei 27 dargestellten Nockenwellenschwingung hervorruft, als daß diese durch den Druckabfaii der zweiten oder Schiußentiastungsphase noch kompensiert werden könnte. Hierfür zeigt Fi g. 5 eine Lösung, wobei, in einer Kurve 28 symbolisiert, zwischen den beiden Entlastungsphasen ein Rückanstieg des Druckes im Pumpenarbeitsraum vorgesehen ist, so daß die ciurch die Kurve 29 gegebene Schwingung der Nockenwelle eine entsprechende Dämpfung erfährt und der derart verminderte Ausschlag durch den nachfolgenden Druckabfall kompensiert werden kann.

Durch eine entsprechende Auslegung der Einspritzdüse kann der für den Beginn und vor allem das Ende der Einspritzung maßgebliche Druck im Pumpenarbeitsraum so vorgegeben werden, daß er entweder unter oder über dem nach der Anfangsentlastungsphase im Pumpenarbeitsraum verbleibenden Restdruck liegt. Im ersten Fall wird die Einspritzung erst bei einem auf die Anfangsentlastungsphase folgenden Druckabfall beendet.

Sollte bei einer beabsichtigten Beendigung der Einspritzung im Verlauf der Anfangsentlastungsphase die zur ausreichenden Dämpfung des Schwingungsausschlages benötigte Rückerhöhung des Druckes in einen Bereich führen, in dem ein Nachspritzen des Brennstoffes im Arbeitszylinder der Brennkraftmaschine zu befürchten ist, so kann, besonders einfach bei einer hochfrequenteren Eigenschwingung der Nockenwelle, die Dämpfung entsprechend den Kurven 30 und 31 aus F i g. 6 auf die entsprechenden Phasen zweier Schwingungsvorgänge verteilt werden. Zunächst erfolgt eine erste, zulässige Rückerhöhung des Druckes im Pumpenzylinder mit einer nachfolgenden Zwischenentlastung, die jedoch zur vollen Kompensption des ersten Schwingungsausschlages nicht ausreicht In der nächsten entsprechenden Phase der Schwingung erfolgt eine zweite Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum vom Enddruck der Zwischenentlastung aus bis, soweit erforderlich, auf den mit der ersten Rückerhöhung erreichten Druck zur Erzielung eines nunmehr ausreichend gedämpften, durch den folgenden Druckabfall auf den Speicherdruck kompensierbaren Schwingungsausschlages.
F i g. 7 zeigt eine Brennstoffeinspritzpumpe mit einem

ίο in einem Pumpenzylinder 32 arbeitenden Pumpenkolben 33 zur Förderung des Brennstoffes, der durch eine mit Nocken 34 verrsehene Nockenwelle 35 über eine Rollenführung 36 zur Brennstofförderung bewegt und über eine Rückholfeder 37 im Saughub zurückgezogen

is wird. Der wirksame Förderhub des Pumpenkolbens 33 endet dadurch, daß eine mit dem Pumpenarbeitsraum 38 in Verbindung stehende und zum Kolbenboden hin durch eine schräge Steuerkante 39 begrenzte Vertiefung 40 im Kolbenmantel zur wenigstens teilweisen Deckung mit einem zum Abströmen des Brennstoffes aus dem Pumpenarbeitsraum 38 dienenden Kanal 41 im Pumpenzylinder 32 kommt. Die Steuerung des Einspritzen;; erfolgt durch Verdrehen des Pumpenkolbens über ein Ritzel 42 durch ein nicht näher dargestelltes Brennstoffregelgestänge.

Wie sich insbesondere gut aus der in F i g. 8 gezeigten Abwicklung der Mantelfläche des Pumpenkolbens 33 ergibt, weist dieser in der unterhalb der schrägen Steuerkante 39 liegenden Vertiefung 40 einen Steg 43 auf, der ebenso wie die außerhalb der Vertiefung verbleibenden Bereiche des Pumpenkolbens 33 an der Innenwand des Pumpenzylinders 32 dichtend anliegt. Durch die links im Bild gestrichelt angedeutete Linie 44 ist die Stellung des Pumpenzylinders 33 zum Kanal 41 im Pumpenzylinder 32 bei Leerlauf, durch die gestrichelte Linie 45 die entsprechende Steiie bei Vollast definiert, so daß der Kanal 41 im Betrieb zwischen beiden Linien 44 und 45 liegt. Mit 46 und 47 sind zwei radiale Bohrungen im Pumpenkolben 33 bezeichnet, über die unter Hinzunahme einer gemeinsamen axialen Bohrung48(Fig. 7) die Vertiefung40mit dem Pumpenarbeitsraum 38 in Verbindung steht.

Betrachtet man zunächst die Verhältnisse bei niedrigen Drehzahlen der Brennkraftmaschine, so wird ein Abströmen des Brennstoffes über den mit 49 bezeichneten und zwischen der Steuerkante 39 und der dem Kolbenboden zugewandten Begrenzung des Steges 43 liegenden Vertiefungsabschnitt der Vertiefung 40 beim Überfahren des Kanals 41 eine Druckentlastung ermöglicht. Die anschließende teilweise Abdeckung des Kanals 41 im Pumpenzylinder 32 durch den Steg 43 ergibt eine Drosselung des Abströmvorganges, der in Anbetracht der immer noch herrschenden Fördergeschwindigkeit des Pumpenkolbens im wesentlichen einer Aufrechterhaltung des zu Beginn der Abdeckung herrschenden Druckes im Pumpenarbeitsraum 38 entspricht. Daran wiederum anschließend gibt die dem Kolbenboden abgewandte Begrenzung des Steges 43 den vollen Querschnitt des Kanals 41 wieder frei, so daß eine Entlastung des Pumpenarbeitsraumes 38 auf den Druck eines Speicherraumes 50 außerhalb des Puimpenzylinders 32 stattfindet Der zeitliche Abstand des Beginns beider - Druckentiastungen wird dabei in Anbetracht der momentanen mittleren Geschwindigkeit des Pumpenkolbens 33 zwischen den beiden Entlastungsphascn durch den Abstand a zwischen der Steuerkante 39 und der dem Kolbenboden abgewandten Begrenzung des

Ii

Steges 43 definiert. Mit Tals Dauer einer Schwiiigungsperiode der in Frage kommenden Eigenschwingung der Nockenwelle 35 und ν als momentaner mittlerer Geschwindigkeit des Pumpenkolbens 33 ergibt sich der notwendige Abstand a aus

T
a-vy.

Die Geschwindigkeit des Pumpenkolbens 33 beim Überstreichen des Kanals 41 durch die Steuerkante 39 hängt einerseits unmittelbar von der Drehzahl der Brennkraftmaschine und damit der Drehgeschwindigkeit der Nockenwelle 35 ab, zum anderen wird diese Abhängigkeit durch die Verschiebung des Entlastungspunktes im Bewegungsablauf des Pumpenkolbens 33 selbst bei der entsprechenden Drehstellung des PumpenkolUens 33 überlagert. In der vorliegenden Darstellung wurde der Einfachheit halber eine Beendigung des Einspritzvorganges auch bei Vollast noch vor der Verzögerungsphase des Pumpenkolbens 33 angenommen, was einer gebräuchlichen Auslegung entspricht. Der Verlauf der Breite b des Vertiefungsabschnittes 49 zwischen der Steuerkante 39 und der dem Kolbenboden zugewandten Begrenzung des Steges 43 zwischen den Linien 44 und 45 läßt sich rechnerisch nur grob mit Hilfe einer analogen, von einer konstanten Öffnungszeit ausgehenden Gleichung ermitteln. Durch die wechselnden Strömungsverhältnisse kann das Ziel einer Anfangsentlastungsphase auf einen über den gesamten Drehzahlbereich gleichbleibenden konstanten Zwischendruck jedoch nur durch entsprechende Versuche vollständig erreicht werden.

Im oberen Drehzahlbereich, wenn also durch die wachsende Breite (a-b)des Steges 43 der Kanal 41 im Pumpenzylinder 32 zeitweilig fast oder vollständig abgedeckt wird, wird der Druck im Pumpenarbeitsraum 38 für die Zeitspanne dieser Abdeckung erhöht, was entsprechend dem Diagramm aus Fig.5 in gewissem Umfang durch eine zusätzliche Vergrößerung der Breite b des Vertiefungsabschnittes 49 und damit einen stärkeren Druckabfall in der ersten Entlastungsphase ausgeglichen werden kann. Wird der durch die Abdeckung des Kanals 41 durch den Steg 43 bewirkte Druckanstieg im Pumpenarbeitsraum 38 unerwünscht hoch, so kann in einem in Achsrichtung des Pumpenkolbens 33 mittleren Bereich des Steges 43 zu einer Zwischenentlastung eine mit der Vertiefung 40 in Verbindung stehende Entlastungsnut 51 vorgesehen werden, die bei Erreichen einer zu großen Breite wiederum einen Steg 52 enthalten kann.

In Fig.9 ist bei 53 der mit der eben beschriebenen Anordnung erreichbare Druckverlauf im Pumpenarbeitsraum 38 im Bereich niedrigerer Drehzahlen schematisch aufgetragen, wobei die Kurve 54 darunter den entsprechenden Schwingungsausschlag der Nokkenwelle 35 kennzeichnet Es ist dabei zu erkannen, daß der Vertiefungsabschnitt 49 bei Überfahren des Kanals 41 zunächst einen starken Druckabfall verursacht während der Steg 43 vor dem endgültigen Druckabfall wiederum einen leichten Rückanstieg des Druckes bewirkt Die analogen Vorgänge im Bereich hoher Drehzahlen sind in Fig. 10 dargestellt nämlich der Druckveriauf im Pumpenarbeitsraum 38 bis 55, der korrespondierende Schwingungsausschlag der Nockenwelle 35 bei 56.

F i g. 11 stellt einen Teiiausschnitt aus einer analog wie in Fig.7 aufgebauten Brennstoffeinspritzpumpe dar. Hier erfolgen jedoch die beiden Entlastungsphasen über verschiedene Kanäle 57 und 58 in einem Pumpenzylinder 59, wobei der Kanal 57 zur Vermeidung einer zu plötzlichen Entspannung des Brennstoffes j als Drosselstelle ausgebildet ist. Ein — wie eingangs bereits erwähnt — Verhindern eines möglichen Nachspritzens bei einer an sich auch für die Belastrng und das Schwingungsverhalten der Nockenwelle günstigen, sehr starken Drosselung der ersten Entlastungsphase, kann dabei durch die Einleitung der Schlußentlastungsphase erreicht werden. Wie auch aus der Abwicklung in Fig. 12 ersichtlich ist, weist der in> Pumpenzylinder 59 arbeitende Pumpenkolben 60 zwei sich am Umfang des Pumpenkolbens 60 gegenüherliegende und mit je einem ersten bzw. zweiten Rückströmkanal 57 bzw. 58 im Pumpenzylinder 59 zusammenarbeitende Vertiefungen, und zwar eine erste Vertiefung 61 und eine zweite Vertiefung 62 auf. Die beiden Vertiefungen 61 bzw. 62, die auch am Kolbenmantel selbst untereinander in Verbindung stehen könnten, stehen über radiale Bohrungen 63 bzw. 64 und über eine gemeinsame, axiale Bohrung 65 mit dem Pumpenarbeitsraum 66 in Verbindung. Anstelle eines gedrosselten Kanals 57 könnte auch die radiale Bohrung 63 zur ersten Vertiefung 61 verengt ausgebildet sein. Die Auslegung und die Funktion der beiden von schrägen Steuerkanten begrenzten Vertiefungen 61 und 62 läßt sich dabei ohne weiteres aus der vorhergehenden Beschreibung des Pumpenkolbens 33 (F i g. 7 und 8) ableiten. Die Breite b des Vertiefungsabschnittes 49 in Fig.8 muß der Breite b der dem Kolbenboden näher liegenden ersten Vertiefung 61 entsprechen, die zur Verdeutlichung der axialen Abstände zur zweiten Vertiefung 62 in Fig. 12 rechts gestrichelt nochmals eingezeichnet ist. Der zeitliche Abstand der beiden Druckentiastungen wird durch den Abstand a zwischen den dem Kolbenboden zugewandten Begrenzungen der beiden Vertiefungen 61 und 62 definiert. Ein zu starker Rückanstieg des Druckes im Pumpenarbeitsraum 66 kann durch eine Entlastungsnut 67 entweder oberhalb der zweiten Vertiefung 62 oder unterhalb der ersten Vertiefung 61 vermieden werden.

Statt verschieden hoch am Pumpenkolben 60 angeordneter Vertiefungen 61 und 62 könnten auch die Rückströmkanäle 57 und 58 im Pumpenzylinder 59 in der Höhe entsprechend versetzt sein. Bei entsprechender Bemessung des Drosselquerschnitts für die Anfangsentlastungsphase kann in manchen Fällen darüber hinaus auf eine exakte, durch das Maß »b« vorgegebene Führung der unteren Begrenzung der ersten Vertiefung 61 sowie damit auf die Entlastungsnut 67 verzichtet werden, da durch die Drosselung des Druckabfalls allein ein weiches Einschwingen des Druckes auf den geforderten Wert zu Beginn der Schlußentlastungsphase erreicht werden kann.

Eine weitere Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Einspritzpumpe ist in Fig. 13 dargestellt Zur Förderung des Brennstoffes aus einem Pumpenarbeitsraum 68 in eine Pumpendruckleitung 69 wird ein Pumpenkolben 70 in einem Pumpenzylinder 71 durch den Nocken 72 einer Nockenwelle 73 bewegt. Bei Beendigung der Förderbewegung des Pumpenkoibens 70 wird diese durch eine Rückholfeder 74 in den unteren Totpunkt zurückgezogen, wobei neuer Brennstoff aus einem ringförmigen Speicherraum 75 durch Saugkanäle 76 und 77 in den Pumpenarbeitsraum 68 einströmen kann.
Der Pumpenarbeitsraum 68 steht iiher pine Rürlf-

stromleitung 78 und 79 mit dem Speicherraum 75 in Verbindung. In der Rückströmleitung 78, 79 ist ein Abströmventil 80 angeordnet, an welchem der Brennstoff bei der Förderbei ;egung des Pumpenkolbens 70 unter Druck ansteht und das zur Beendigung des wirksamen Förderhubs mittels einer Absteuernockenwelle 81 und eines Betätigungsgestänges 82 geöffnet werden kann, so daß der Pumpenkolben 70 über die Rückströmleitung 78, 79 in den Speicherraum 75 zurückfördert. Das Ventil 80 wird durch eine starke Schließfeder 83 auf seinen Sitz gedruckt, so daß die Öffnungs- und SchlieBzeitpunkte des Ventils 80 ausschließlich durch die Form von Nocken 84 und 85 auf der Absteuernockenwelle 81 vorgegeben werden.

Zur besseren Veranschaulichung ist in F i g. 14 der Hie Nocken 84 und 85 enthaltende Mantelteil der Absteut: nockenwelle 81 in einer Abwicklung dargestellt Dabei entspricht, wie auch durch die nochmals eingetragenen Abstände a und b weiter verdeutlicht, der Nocken 84 der ersten Vertiefung 61 aus Fi g. 12, während der Nocken 85 die Funktion der zweiten Vertiefung 62 übernimmt Bei einer zu starken Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum 68 zwischen beiden Entlastungsphasen kann hier ein Zwischenentlastungsnocken 86 vorgesehen werden, der die Aufgabe der Entlastungsnut 67 in F i g. 12 erfüllt. Eine zusätzliche Regelmöglichkeit der Dn ckentlastungsvorgänge ist über die Höhe der Nocken 84 und 85 bzw. des Zwbchenentlastungsnokkens 86 gegeben, da von dieser Höhe der Öffnungsspalt des Ventils 80 und damit die Drosselung der zugehörigen Entlastungsphase abhängt.

Der Mechanismus zur Regelung der Fördermenge der in Fig. 13 dargestellten Brennstoffeinspritzvorrichtung ist in Fi g. 15 dargestellt. Die von der Kurbelwelle her auf nicht näher dargestellte Weise angetriebene Nockenwelle 73 weist ein Treibrad 87 auf, welches über ein Zwischenrad 88 ein Antriebsrad 89 der Absteuernockenwelle 81 gleichsinnig antreibt. Der Verstellmechanismus des Brennstoffregelgestänges wirkt in der mit Pfeilen angedeuteten Weise auf ein als Stellstange ausgebildetes Stellglied 90, gegen das die Absteuernokkenwelle 8i in Richtung des Pfeiles »ß« federnd angedrückt ist und mit der das Antriebsrad 89 relativ zum feststehenden Zwischenrad 88 bewegt und damit die axiale Stellung der Absteuernockenwelle 81 gegenüber dem Betätigungsgestänge 82 (Fig. 13) für das Abströmventil 80 verändert werden kann. Dieser Verstellweg ist durch die gestrichelt eingetragenen Linien 91 und 92 in Fi g. 14 dargestellt, wobei die Linie 91 die Stellung bei Leerlauf, die Linie 92 die entsprechende Stellung bei Vollast angibt. Daraus ist zu erkennen, daß der Beginn der Entlastungsphasen bei höherer Last der Maschine zu einem späteren Zeitpunkt erfolgt und somit mehr Brennstoff zur Einspritzdüse des Arbeitszylinders gefördert wird. Anstelle einer schrägen Anordnung der Nocken 84 kann auch eine entsprechende Schrägverzahnung des Treibrades 87, des Zwischenrades 88 und des Antriebsrades 89 treten. Dadurch würde bei einer Bewegung des Stellgliedes 90 die gesamte Absteuernockenwcllc 81 gegenüber der Nockenwelle 73 unter Erzielung des gewünschten Effektes einer Änderung des Entlastungsbeginns im Bewegungsabiauf des Pumpenkolbens 70 verdreht werden.

Nach demselben Prinzip, mit dem die Einspritzpumpe nach den Fig. 11 und 12 die beiden Entlastungsphasen der Brennstoffeinspritzpumpe nach den Fig.7 und 8 über verschiedene Kanäle zum Rückströmen des Brennstoffes in den Speicherraum verwirklicht, können auch hier zwei dem Abströmventil 80 entsprechende Ventile mit den zugehörigen Leitungen und Betätigungsgestängen angeordnet sein, wobei ein dem Nocken 84 entsprechender Nocken ein erstes Ventil, und ein an der Absteuernockenwelle 81 axial versetzt angeordneter und dem Nocken 85 entsprechender Nocken ein zweites Ventil betätigt.

Die in F i g. 16 dargestellte Brennstoffeinspritzpumpe arbeitet grundsätzlich nach einem analogen Prinzip wie das Ausführungsbeispiel nach den Fig. 11 und 12. Ober den nicht mehr näher dargestellten Nocken einer Nockenwelle wird ein_s zwei Pumpenkolben, und zwar einem ersten Pumpenkolben 91 und einem zweiten Pumpenkolben 92 gemeinsames Joch 93 angetrieben, wodurch die Pumpenkolben 91, 92 den in Pumpenarbeitsräumen 94, 95 enthaltenen Brennstoff komprimieren und über Rückschlagventile 96, 97 in sich vereinigende Pumpendruckleitungen 98, 99 fördern. Jeder Pumpenarbeitsraum 94, 95 weist einen Rückströnikanal 100, 101 im zugehörigen Pumpenzylinder 102, 103 auf, der in der weiter oben bereits ausführlich dargestellten Weise zur Beendigung des wirksamen Förderhubs mit je einer Vertiefung 104,105 im Mantel des Pampenkolbens 91 bzw. 92 zusammenwirkt. Die Vertiefungen 104,105 sind zum Kolbenboden hin durch je eine schräge Steuerkante 106, 107 begrenzt und stehen durch Bohrungen 108, 109 mit dem Pumpenarbeitsraum 94 bzw. 95 in Verbindung. Zur Steuerung des Endes des wirksamen Förderhubes und damit der Einspritzdauer können beide Pumpenkolben 91, 92 mittels einer nicht näher dargestellten Zahnstange über Ritzel 110, 111 gleichzeitig verdreht werden. Nach

«ο Erreichen des oberen Totpunktes werden die Pumpenkolben 91, 91, 92 durch Rückholfedern 112, 113 in den unteren Totpunkt zurückgezogen. Im vorliegenden Ausführungsbeispiel sind beide Pumpenstempel 91, 92 im wesentlichen gleichartig ausgeführt, wobei jedoch der Boden, also die den Pumpenarbeitsraum 95 begrenzende Oberkante des zweiten Pumpenkolbens 92 zur Erzielung eines einheitlichen Förderbeginns höher liegt als der Boden des ersten Pumpenkolbens 91, während der Rückströmkanal 100 im Pumpenzylinder 102 in Förderrichtung der Pumpenkolben 91, 92 vor dem Rückströmkanal 101 im Pumpenzylinder 103 angeordnet ist. Dadurch erfolgt eine Anfangscntlastungsphase. in der der Pumpenarbeitsraum 94 über den Rückströmkanal 100 entlastet wird, und über den in der Höhe entsprechend versetzt angeordneten Rückströmkanal 101 zeitlich versetzt eine Schlußentlastungsphase, diesmal durch Entlastung des Pumpenarbeitsraumes 95. Entsprechend dem Ausführungsbeispiel nach den Fig. 11 und 12 weist dabei der Rückströmkanal 100 für die Anfangsentlastungsphase einen Drosselquerschnitt auf.

Hierzu 7 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Nockenwellenantrieb für Brennstoffeinspritzpumpen von Brennkraftmaschinen, insbesondere Großmotoren, mit wenigstens einem in einem Pumpenzylinder arbeitenden Pumpenkolben, dessen wirksamer Förderhub durch Aufsteuern wenigstens einer Rückströmleitung zu einem Brennstoffspeicherraum und damit verbundener Druckentlastung des zugehörigen Pumpenarbeitsraumes unter Verwendung von Steuermitteln, wie beispielsweise einer mit wenigstens einem Rückströmkana! im Pumpenzylinder zusammenwirkenden Schrägkantensteuerung im Bereich des einen Pumpenkolbens bei einer Einstempelpumpe oder der beiden jeweils eine, Pumpenarbeitsraum begrenzenden, auf eine gemeinsame Einspritzkitung arbeitenden und, parallel angeordnet übe« ein gemeinsames Joch angetriebenen Pumpenkolben bei einer Doppelstempelpumpe oder eines bei einer Einstempelpumpe im Bereich der Brennstoffdruckleitung angeordneten, nockengesteuerten Abströmventils beendbar ist, d a d u r c h gekennzeichnet, daß die Steuermittel derart ausgebildet und angeordnet sind, daß jeweils am Ende des wirksamen Förderhubes bei jeder Drehzahl der Brennkraftmaschine eine Dämpfung der Nockenwellenschwingungen erfolgt, und zwar durch eine Anfangsentlastimgsphase mit einer nur teilweisen Absenkung des Brennstoffdruckes im Pumpen- w arbeitsraum (38, 66, 68) be> der Ei/istempelpumpe, bzw. mit einer Entlastung lediglich eines Pumpenarbeitsraumes (94) der beiden einander iugeordneten Pumpenarbeitsräume (94, 95) bei der Doppelstempelpumpe, wobei die Größe der Entlastungsdruckstufe möglichst so gewählt ist, daß der hieraus resultierende maximale Schwingungsausschlag die Nockenwelle (35, 73) in eine im wesentlichen ihrem unbelasteten Zustand entsprechende Stellung verformt, sowie durch eine der im wesentlichen vollständigen Unterdrückung nachfolgender Nokkenwellenschwingungsausschläge dienende Schlußentlastungsphase, in welcher ein noch vorhandener Restdruck im Pumpenarbeitsraum der Einstempelpumpe abgebaut, bzw. der zweite noch belastete Pumpenarbeitsraum (95) der Doppelstempelpumpe ebenfalls entlastet wird, und deren Beginn bei n = 0.

1, 2 um etwa n+1/2 Schwingungsperioden der in Frage kommenden Nockenwellcneigenschwingung zeitlich versetzt hinter dem Beginn der Anfangsent- ">o lastungsphasc liegt.

2. Nockenwellenantrieb für Brennstoffeinspritzpumpen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den beiden Entlastungsphasen eine Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum (38,66,68; 94) erfolgt.

3. Nockenwellenantrieb für Brennstoffeinspritzpumpen nach Anspruch I, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den beiden Entlastungsphasen mehrere Rückerhöhungen des Druckes im Pumpenarbeits- m) raum (38, 66, 68; 94) mit anschließenden Zwischenentlastungen erfolgen.

4. Nockenwellenantrieb für mit Schrägkantensteuerung versehene, als Einstempelpumpen ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpen nach einem der b5 Ansprüche 1 bis 3. dadurch gekennzeichnet, daß in einer von der schrägen, den Beginn der Anfangsentlastungsphase steuernden Steuerkante (39) begrenzten Vertiefung (40) durch einen ebenfalls schräg verlaufenden, an der inneren Wand des Pumpenzylinders (32) anliegenden Steg (43) ein Vertiefungsabschnitt (43) abgetrennt ist, und daß ausgehend von einer der Minimaldrehzahl der Brennkraftmaschine bis hin zu einer deren Maximaldrehzahl entsprechenden Verdrehstellung des Pumpenkolbens (?3) und unter Anpassung an die sich ändernden Drehzahlverhältnisse und Pumpenkolbengeschwindigkeiten zum einen die axiale Breite (b) des Vertiefungsabschnittes (49) für die zeitlich begrenzte teilweise Druckentlastung während der Anfangsentlastungsphase und zum anderen der axiale Abstand (a) zwischen der den Beginn der Anfangsentlastungsphase steuernden schrägen Steuerkante (39) und der dieser abgewandten, ebenfalls schrägen sowie den Beginn der Schlußentlastungsphase steuernden Begrenzungskante des Steges (43) stetig und zwar derart zunimmt, daß bei /?=0 jeweils ein zeitlicher Abstand von angenähert 1/2 der Schwingungsperiode der in Frage kommenden Nockenwelleneigenschwingung zwischen dem Beginn der Anfangsentlastungsphase und jenem der Schlußentlastungsphase gegeben ist (F i g. 7 und 8).

5. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Vertiefungsabschnitt (49) in jeder Verdrehstellung des Pumpenkolbens (33) durch seine jeweilige Breite (bj'im Zusammenwirken mit dem Rückströmkanal (41) zwischen den beiden Entlastungsphasen eine Druckentlastung des Pumpenarbeitsraumes (38) auf einen gleichbleibenden Zwischendruck ergibt, dessen Niveau etwa in der Mitte zwischen dem im Pumpenarbeitsraum (38) herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegt (F ig. 7,8 und 9).

6. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 4 oder 5. dadurch gekennzeichnet, daß der Steg \43) im Fall einer zu einer zu starken Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum (38) führenden Breite (a — b) in seinem mittleren Bereich mit wenigstens einer mit dem Pumpenarbeitsraum (38) in Verbindung stehenden, eine Zwischenentlastung herbeiführenden Entlastungsnut (51) versehen ist (F i g. 7,8,9 und 10).

7. Nockenwellenantrieb für mit Schrägkantensteuerung versehene, als Einstempelpumpen ausgebildete Brennstoffeinjpritzpumpen nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Anfangsentlastungsphase durch die dem Kolbenboden zugewandte, als schräge Steuerkante dienende Begrenzung einer ersten Vertiefung (61) im Kolbenmantel durch das Öffnen eines ersten Rückströmkanals (57) im Pumpenzylinder (59) eingeleitet wird und durch das Schließen dieses Kanals (57) durch die vom Kolbenboden abgewandte Begrenzung der ersten Vertiefung (61) zeitlich begrenzt ist. daß ferner die Schlußentlastungsphase durch das Zusammenwirken einer zur ersten Vertiefung (61) axial sowie in Umfangsriehtung am Kolbenmantel ver= setzt angeordneten und mit einem zweiten Rückströmkanal (58) im Pumpenzylinder (59) zusammenwirkenden zweiten Vertiefung (62) steuerbar ist, und daß ausgehend von einer der Minimaldrehzahl der Brennkraftmaschine bis hin zu einer deren Maximaldrehzahl entsprechenden Verdrehstellung des Pumpenkolbens (60) und unter Anpassung an die sich ändernden Drehzahlverhältnisse und Pumpenkolbengeschwindigkeiten zum einen die Breite (b)

der ersten Vertiefung (6t) für die teilweise Druckentlastung des Pumpenarbeitsraumes (66) in der Anfangsentlastungsphase stetig zunimmt, und zum anderen der axiale Abstand (a) zwischen der dem Kolbenboden zugewandten, als schräge Steuer- -, kante für den Beginn der Anfangsentlastungsphase dienenden Begrenzung der ersten Vertiefung (61) und der ebenfalls dem Kolbenboden zugewandten, den Beginn der Schlußentlastungsphase steuernden Begrenzung der zweiten Vertiefung (62) stetig und :< > zwar derart zunimmt, daß bei n=0 jeweils ein zeitlicher Abstand von annähernd 1/2 der Schwingungsperiode der in Frage kommenden Nockenwelleneigenschwingung zwischen dem Beginn der Anfangsentlastungsphase und jenem der Schlußentlastungsphase gegeben ist (F i g. 9,11 und 12).

8. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Vertiefung (61) bei ihrem Zusammenwirken mit dem ersten Rückströmkanal (57) durch ihre jeweilige Breite (b) in jeder 2» Verdrehstellung des Pumpenkolbens (60) zwischen den beiden Entlastungsphasen eine Druckentlastung des Pumpenarbeitsraumes (66) auf einen gleichbleibenden Zwischendruck ergibt, dessen Niveau etwa in der Mitte zwischen dem im Pumpenarbeitsraum r> (66) herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegt (Fig.9,10,llundl2).

9. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß im Fall eines solchen in axialen Abstandes (a—inzwischen der dem Kolbenboden abgewandten Begrenzung der ersten Vertiefung (61) und der dem Kolbenboden zugewandten Begrenzung der zweiten Vertiefung (62), der zu einer zu starken Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum (66) führen würde, zur Herbeiführung einer Zwischenentlastung entweder unterhalb der ersten Vertiefung (61) oder oberhalb der zweiten Vertiefung (62) wenigstens eine mit dem Pumpenarbeitsraum (66) in Verbindung stehende Entlastungs- ■»» vertiefung (67) angeordnet ist (Fig. 9,10,11 und 12).

10. Nockenwellenantrieb nach einem der Ansprüche 7 bir 9, dadurch gekennzeichnet, daß im Rückströmweg des Brennstoffes über die erste Vertiefung (61) eine Drosselstelle vorgesehen ist, die vornehmlich durch eine Verengung des ersten Rückströrnkanrsls (57) an seiner dem Pumpenkolben (60) zugewandten öffnung im Pumpenzylinder (59) ausgebildet und derart bemessen ist, daß der Druck im Pumpenarbeitsraum (66) bis zum Zeitpunkt des Beginns der Schlußentlastungsphase durch die Drosselwirkung verzögert auf das in der Mitte zwischen dem Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegende Druckniveau abgefallen isi(Fig. II). >5

11. Nockenwellenantrieb für mit einem im Bereich der Brennstoffdruckleitung angeordneten, nockengesteuerten Abströmventil versehene sowie als Einstempelpumpen ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpen nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein in Drehrichtung einer Absteuernockenwelle (81) erster Nocken (84) zur öffnung des Abströmventils (80) für die Anfangsentlact'ingsphase und mit einem Abstand (a) zur in Drehrichtung vorderen Begrenzung des b5 ersten Nockens (84) ein zweiter Nocken (85) an der Absteuernocke·'welle (81) für die Schlußentlastungsphase vorgesehen ist, daß ferner die Absteuernokkenwelle (81) zwischen einer der Minimaldrehzahl der Brennkraftmaschine und einer deren Maximaldrehzahl zugeordneten Stellung längsverschieblich ist, daß außerdem, ausgehend von der der Minimaldrehzahl zugeordneten Stellung der Absteuernokkenwelle (81) bis hin zu jener der Maximaldrehzahl zugeordneten Stellung und unter Anpassung an die sich ändernden Drehzahlverhältnisse und Pumpenkolbengeschwindigkeiten, zum einen der Abstand (a) der vorderen Begrenzung des ersten Nockens (84) von der vorderen Begrenzung des zweiten Nockens (85) bei n=0 jeweils ein zeitlicher Abstand von angenähert 1/2 der Schwingungsperiode der in Frage kommenden Nockenwelleneigenschwingung zwischen dem Beginn der Anfangsentlastungsphase und jenem der Schlußentlastungsphase gegeben ist, und zum anderen die Breite (b) des ersten Nockens (84) in Drehrichturig der '- i-steuemockenwelle (81) stetig zunimmt, derart, daß eine· teilweise Drückentlastung des Pumpenarbeitsraumes (68) auf einen Zwischendruck möglich ist, dessen Niveau etwa in der Mitte zwischen dem im Pumpenarbeitsraum herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegt (Fig. 9,10,13,14und 15).

12. Nockenweilenantrieb nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Nocken (84) eine geringere Höhe aufweist als der zweite Nocken (85)(Fig.l3,14,15).

13. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Absteuernokkenwelle (81) mittels eines durch das Brennstoffregelgestänge betätigbaren Stellgliedes (90) längsverschieblich ist (F i g. 15).

14. Nockenwellenantrieb nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeicl.net, daß bei einer zu starken Rückerhöhung des Druckes im Pumpenarbeitsraum (68) zwischen den beiden Entlastungsphasen zwischen den beiden Nocken (84, 85) ein Zwischenentlastungsnocken (86) vorgesehen ist (Fig. 14 und 15).

15. Nockenwellenantrieb für als Doppelstempeipumpen ausgebildete Brennstoffeinspritzpumpen nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuerkante (106) einer Vertiefung (104) im ersten Pumpenkolben (91) mit einem Rückströmkanal (100) im zugehörigen Pumpenzylinder (102) zur Herbeiführung der Anfangsentlastungsphase und eine entsprechende Vertiefung (105) im zweiten Pumpenkolben (92) mit einem Rückströmkanal (101) im zugehörigen Pumpenzylinder (103) zur Herbeiführung der Schlußentlastungsphase zusammenwirkt, wobei die Vertiefungen (104, 105) in den beiden Pumpenkolben (91, 92) oder die Rückstromkanäle (100,101) in den Pumpenzylindern (102, 103) axial gegeneinander versetzt angeordnet sind, derart, daß bei /7 = 0 der zeitliche Abstand des Beginns der beiden Entlastungsphasen angenähert 1/2 der Schwingungsperiode der in Ff age kommenden Nockenwelleneigenschwingung beträgt (Fig. 16).

16. Nockenwellenantrieb nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß im Rückströmweg des Brennstoffes über die Vertiefung (104) im ersten Pumpenkolben (91) und dem zugeordneten Rückströmkanal (100) im Pumpenzylinder (102) wenigstens eine Drosselstelle vorgesehen ist. die so bemessen ist, daß der Druck im zugehörigen

Pumpenarbeitsraum (94) bis zum Zeitpunkt des Beginns der Schlußentlastungsphase durch die Drosselwirkung verzögert auf einen Wert abgefallen ist, dessen Niveau etwa in der Mitte zwischen dem in diesem Pumpenarbeitsraum (94) herrschenden Brennstoffdruckgrundniveau und dem maximalen Brennstofförderdruckniveau liegt(Fig. 16).