DE2047660A1 - Austenitische rostfreie Stähle - Google Patents

Austenitische rostfreie Stähle

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DE2047660A1
DE2047660A1 DE19702047660 DE2047660A DE2047660A1 DE 2047660 A1 DE2047660 A1 DE 2047660A1 DE 19702047660 DE19702047660 DE 19702047660 DE 2047660 A DE2047660 A DE 2047660A DE 2047660 A1 DE2047660 A1 DE 2047660A1
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steels
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austenitic
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DE19702047660
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English (en)
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Kazuo Tokuyama Yamaguchi; Yamamoto Daisaku Tokio; Hoshino (Japan). P
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Nippon Steel Nisshin Co Ltd
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Nisshin Steel Co Ltd
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Description

2047660 Patentanwalt Dipl.-Phys. Gerhard Liedl 8 München 22 Steinsdorfstr. 21-22 Tel. 29 84
B 4725
Nisshin Steel Co., Ltd., 3-4-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo/Japan
Austenitische rostfreie Stähle
Die Erfindung betrifft austenitische rostfreie Stähle, welche eine klei ne Menge Nickel enthalten.
Es ist bekannt, daß austenitische rostfreie Stähle mit 18% Cr und 8% Ni entwickelt wurden, wobei die Zugabe der großen Nickelmenge dazu dient, die austenitische Phase bei Ziinmörtemperatur zu stabilisieren. Die Stähle haben den Vorteil verbesserter mechanischer Eigenschaften, Form-
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barkeit und Korrosionsbeständigkeit. Der Nachteil liegt jedoch darin, daß unvermeidbar eine große Menge Nickel verwendet werden muß. Es wurde dementsprechend schon versucht, das Ni durch Mn und N zu ersetzen, welche ebenfalls eine austenitische Struktur erzeugen können. Ein Beispiel hierfür ist Tenelonstahl, welcher 18% Cr, 15% Mn und 0,7% N enthält. Bei diesem Stahl können jedoch Blasen bei der Herstellung der Rohlinge auftreten. Der Stahl erfordert ein in der Stahltechnik ungewöhnliches Herstellungsverfahren und einen über dem atmosphärischen Druck liegenden Druck während des Schmelzvorganges, wobei diese Nachteile auf den unvermeidbar hohen N-Gehalt zurückzuführen sind. Der Stahl ist dementsprechend für Preßverarbeitungsgänge ungeeignet. Er wurde dementsprechend in der Praxis noch nicht verwendet.
In jüngster Zeit wurden auch die AISI-Typen 201 und 202 entwickelt, welche als Ersatz für die AISI-Typen 301 und 304 dienen. Bei diesen Typen ist ein Teil des Nickels durch Elemente, wie Mn und N, ersetzt, welche ebenfalls eine austenitische Struktur erzeugen können. Die AISI-Typen 201 und 202 sind rostfreie Stähle, welche 3, 5 - 5, 5% bzw. 4-6% Ni enthalten. Diese rostfreien Stähle enthalten dementsprechend immer noch relativ viel Nickel. Sie sind hinsichtlich ihrer Verformbarkeit den AlSI-Stählen 301 und 304 unterlegen. Dies ist darauf zurückzuführen, daß die relativen Anteile von C, Si, Mn, Cr, Ni und N der Zusammensetzung der AISI- Type 201 mit Rücksicht darauf bestimmt wurden, daß ein Auftreten der δ -Ferritstruktur verhindert wird. Dieser Typ der austenitischen Phase ist gegen eine martensitische Transformation sehr stabil. Dementsprechend verliert diese Stahlgattung eine der überlegenen Charakteristiken der austenitischen rostfreien Stähle, nämlich die Zugverformbarkeit, welche auf die Hochleistungserhärtungseigenschaft bezogen ist und auf eine teilweise Transformation der austeniti-
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sehen Phase in die martensitische Phase bei dem Verformarbeitungsprozeß zurückzuführen ist. Produkte aus den AlSI-Stählen 201 und 202 sind zwar hart und werden als Teil von zusammengesetzten Produkten bevorzugt. Sie sind jedoch für Preßverarbeitungsverfahren unerwünscht, da ihre Zurückfederung sehr hoch liegt und da an einigen Formen der Produkte manchmal Schrumpfverformungen (wrinkle) zu beobachten sind.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, rostfreie Stähle der in Rede stehenden Art mit geringem Nickelgehalt herzustellen, welche eine verbesserte Verformbarkeit und Korrosionsbeständigkeit besitzen.
Die Stähle gemäß der Erfindung sind dadurch gekennzeichnet, daß sie als Hauptbestandteile 0, 05 - 0,15% C, 0, 3 - 1, 0% Si, 13, 0 - 16, 0% Cr, 4, 0 - 12, 0% Mn, 0, 5 - 3, 0% Ni und 0, 05 - 0,20% N enthalten und daß sie nach dem Anlassen die volle austenitische Phase annehmen. Bevorzugt werden Stähle, welche 1, 0 - 4, 0% Cu und/oder 0, 5 - 2, 0% Mo zusätzlich zu den zuvor angegebenen Bestandteilen besitzen.
Gemäß der vorliegenden Erfindung werden also ausschließlich austenitische rostfreie Stähle erzielt, indem ein Teil des Nickels durch Elemente, wie Mn, N und C ersetzt werden, welche ebenfalls eine austenitische Struktur liefern, womit sich eine Verminderung des Cr-Gehaltes auf weniger als 16% und des Nickelgehaltes auf 0, 5 - 3, 0% ergibt, wobei ein bisheriges Vorurteil auf dem Gebiet der rostfreien Stähle überwunden werden konnte, nämlich daß eine Verminderung des Cr-Gehaltes auch eine beträchtliche Abnahme hinsichtlich der Korrosionsbeständigkeit zur Folge hätte. Die ermittelte angegebene Region ist äquivalent in ihren Eigenschaften den üblichen 18-8 rostfreien Stählen
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nicht nur hinsichtlich ihrer Korrosionsbeständigkeit, sondern auch in der Verarbeitbarke it, trotzdem der Nickelgehalt wesentlich vermindert wurde und dementsprechend Nachteile, die auf einen hohen Cr- und Ni-Gehalt zurückzuführen waren, eliminiert wurden.
Die, wie angegeben zusammengesetzten Stähle haben nach dem Anlassen eine volle austenitische Phase. Nach Deformation bleiben sie in der vollen austenitischen Phase oder bilden etwas Martensit.Sie besitzen extrem verbesserte mechanische Eigenschaften, Formeigenschaften und Korrosionsbeständigkeit.
Gemäß der vorliegenden Erfindung ist Kohlenstoff in der Zusammensetzung für eine austenitische Struktur ebenso wirksam, wie Stickstoff. Es ist jedoch erwünscht, den Kohlenstoffgehalt unter 0,15% zu halten, da darüber hinausgehende Mengen in der Abkühlperiode nach dem Schweißen und Anlassen ein Ausfallen von Karbid zur Folge hat, was die Intergranulare Korrosionsbeständigkeit vermindert.
Der Cr-Gehalt muß unter 16% gehalten werden. Darüber hinausgehende Mengen führen nicht zu der voll austenitischen Phase, welches ein wesentliches Merkmal der vorliegenden Erfindung ist. Auf der anderen Seite nimmt die Korrosionsbeständigkeit scharf in der Region unter 13% ab. Der Cr-Gehalt sollte dementsprechend nicht unter diesem Wert liegen.
Soweit dies die Korrosionsbeständigkeit betrifft, wird ein höherer Si-Gehalt bevorzugt. Dieser soll jedoch unter 1% verbleiben. Ein darüber hinausgehender Si-Gehalt führt zu einer Bildung der &-Fer-
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ritstruktur und zu einer Beeinträchtigung der Warmverarbeitbarkeit.
Der Mn-Gehalt muß über 4% liegen. Bei einem geringeren Gehalt bleibt die volle austenitische Phase in den Stählen nicht bestehen. Es ist dementsprechend erwünscht, den Mh-Gehalt innerhalb eines unteren Be^ reiches zu halten, welcher gerade noch eine austenitische Struktur liefert. Eine größere Menge ist für die austenitische Phase weniger produktiv, beschleunigt die Oxydation bei hoher Temperatur bei der Warmverarbeitbarkeit und beim Anlassen und erzeugt eine wesentlichen Reduktion hinsichtlich guter Oberflächeneigenschaften der Endprodukte.
Obgleich ein höherer Gehalt an Mn den Vorteil einer besseren Stabilität der austenitischen Phase hat, muß der Mn-Gehalt jedoch unter 12% bleiben. Bei darüber hinausgehenden Mengen treten Nachteile auf, die den zuvor erwähnten Vorteil überwiegen, z. B. eine Verminderung dee Schrottrücklaufes und eine beschleunigte Oxydation bei höherer Temperatur.
Nickel ist ein wesentlicher Bestandteil, um den N-,C-und Mn-Gehalt zu vermindern, welche eine austenitische Struktur erzeugen und um eine stabile austenitische Phase beizubehalten. Der Nickelgehalt muß unter 3%, jedoch über 0, 5% liegen, da der angegebene Effekt nicht im Bereich unter 0, 5% und im Bereich über 3% auftritt, wobei bemerkt wird, daß der Effekt nicht proportional zu dem Nickelgehalt ansteigt. Ein kleinerer Nickelgehalt verbessert bei den Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung die Korrosionsbeständigkeit und die Warmverar beitbarkeit, wenn Kupfer zugegeben wird. Die Kupferzugabe erfolgt dabei, um die Eigenschaften zu verbessern, die den Stahl für eine
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Preßverarbeitung geeignet machen. Wenn der Nickelgehalt nicht in dem gemäß der Erfindung angegebenen Bereich liegt, dann kommt Kupfer an die Oberfläche in den Stählen bei dem Warmwalzen infolge selektiver Oxydation von Cr, IVIn oder Fe. Es treten dementsprechend feine An risse an der Oberfläche beim Warmwalzen auf. . Diese feinen Risse bleiben während dem Kaltwalzen bestehen. Um dann die er wähnten feinen Risse zu beseitigen, ist eine ziemliche Schleifarbeit in den Spulenrißschleifprozessen erforderlich. Bei den rostfreien Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung kann das Auftreten von feinen Rissen auf der Oberfläche der Stähle während des Heißwalzens und eine unerwünschte Beeinflussung infolge der Einlagerung von Cu durch die Zugabe von Ni vermieden werden.
N ist ein wirksamer Bestandteil zur Stabilisierung der austenitischen Struktur. Wenn der N-Gehalt jedoch unter der Löslichkeit liegt, dann treten durch das Zusammenwirken von N und in den Stählen vorliegendem Wasserstoff Gußblasen auf. Es kann auch das Phänomen des Aufwallens oder Ausblutens bei der Stahlblockherstellung beobachtet werden.
Bei den üblichen Stahlherstellungsverfahren sind 5-8 ppm Wasserstoff -gehalt bei den erzielten Stählen unvermeidbar. Wenn dementsprechend ein Schallblock (sound ingot) unter dem oben erwähnten Wasserstoffgehalt hergestellt werden soll, dann muß der N-Gehalt in einem Bereich unter 0,2% verbleiben.
Das Cu hat die Wirkung, den Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung eine entsprechende Korrosionsbeständigkeit tu verleihen. Es
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liefert weiterhin die erwünschte Charakteristik, um den Stahl zu der Verwendung in der Preßverf orniung geeignet zu machen, da es einen Erweichungseffekt hat. Weiterhin hat Cu die Wirkung, daß der Gehalt an C, N, Mn und Ni vermindert werden kann, wobei diese Wirkung etwas stärker ist als bei Mn und ziemlich äquivalent Ni ist. Der Cu-Gehalt soll jedoch im Bereich von 1 - 4% bleiben, da ein darüber hinausgehender Cu-Gehalt zu einem Kupferrotmangel führt und die Warmverarbeitbarkeit nachteilig beeinflußt.
Eine Mo-Zugabe zu den Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung verbessert erheblich die Korrosionsbeständigke it, ohne daß die mechanischen Eigenschaften verschlechtert werden. Weiter verhindert es das Ausfallen von Cr-Karbid. Darüber hinausgehende Mengen an Mo beeinträchtigen jedoch die Beibehaltung der vollen austenitischen Phase, welches ein wesentliches Merkmal der vorliegenden Erfindung ist. Die Kosten für eine derartige höhere Zugabe wiegen nicht die Vorteile auf. Dementsprechend soll der Mo-Gehalt im Bereich von O, 5 - 2% verbleiben.
Die Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, welchen Mo zugegeben ist, sind geeignet für die Verwendung in zusammengesetzten Teilen, welche miteinander verschweißt werden. Die Stähle sind gekennzeichnet durch eine hohe Zugfestigkeit.
Es können selbstverständlich auch die seltenen Erden Ti, B oder Nb zugegeben werden, um die Warmverarbeitbarkeit oder andere Eigenschaften zu verbessern, in einer Menge, je nachdem wie sie bereits in den Auegangsprodukten vorliegen, und zwar bis zu 0,1% Ti, bis
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zu 0,1 % Nb und bis zu 0,005 % B.
Die nachfolgenden Aufstellungen 1 bis 4 dienen der weiteren Erläuterung der Stähle gemäß der Erfindung, wobei die Bezugsstahle in den Aufstellungen die Unterschiede zwischen den rostfreien Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung und denjenigen, die kein Ni enthalten, aufzeigen sollen.
Die Aufstellung 1 erläutert einige Beispiele der chemischen Zusammensetzung und der Mengen von Martensit nach einer 40%igen Zugdeforma tion, und zwar für Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung für die Be zugsstähle und für übliche Stähle. Wie aus den Beispielen ersichtlich, liegt der Gehalt an Ni und N bei den Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung niedriger. Trotzdem können diese Stähle leicht in die volle austenitische Phase transformiert werden, ohne daß der Cr-Gehalt über 16% gesteigert werden müßte. Unter die Stähle fallen die meta stabilen und stabilen austenitischen rostfreien Stähle. Die ersteren sind diejenigen, bei denen ein Teil der vollen austenitischen Phase in Martensit nach einer Deformation transformiert wurde. Die letzteren sind diejenigen, bei denen die gesamte austenitische Phase auch nach einer Deformation untransformiert bleibt.
In der Aufstellung 2 sind einige mechanische Eigenschaften, Formbar keit und Rückfederungseigenschaften der Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, der Bezugsstähle und der bekannten übliche Stähle erläutert. Aus den Werten ist klar ersichtlich, daß einige der Stähle ge mäß der vorliegenden Erfindung hinsichtlich einer Streckverformbar keit den AISI 301 Stählen äquivalent sind. Sie gehören zu den metasta-
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bilen rostfreien Stählen, bei welchen ein Teil der vollen austenitischen Phase in Martensit nach einer Deformation transformiert wurde. Es ist weiterhin klar verständlich, daß einige der Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, welche Cu enthalten, den Kupfererweichungseffekt und eine verminderte Zugfestigkeit zeigen, wie dies aus den Zugfestigkeitswerten und aus der Härte hervorgeht. Die Stähle sind jedoch hinsichtlich ihrer Rückfederungscharakteristik und Verformbarkeit verbessert.
Die Aufstellung 3 erläutert die Ergebnisse von Korrosionsbeständigkeitsversuchen hinsichtlich der Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, der Bezugsstähle und üblicher Materialien. Aus der Aufstellung ist ersichtlich, daß auch austenitische Stähle, bei denen der Cr-Gehalt reduziert ist, hinsichtlich der Korrosionsbeständigkeit den AISI 430 Stählen äquivalent sind. Bei Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung, bei denen entweder Cu oder Mo oder beide zu der Grundzusammensetzung zugegeben wurde, ist die Korrosionsbeständigkeit noch besser. Sie ist äquivalent oder sogar überlegen den üblichen Stahltypen AISI 301, 304, 202 und 201. Insbesondere austenitische rostfreie Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, die Mo enthalten, sind hinsichtlich ihrer Korrosionsbeständigkeit gegen atmosphärische Gase, SOg ο. dgl. beträchtlich den üblichen Stählen AISI 430, 301, 304, 201 und 202 überlegen.
Die Aufstellung 4 erläutert die mittlere Tiefe von Hissen bei Spulenrißschleifverfahren bei einigen der Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, welche Cu enthalten und bei Bezugsstählen, welche ebenfalls Cu enthalten, jedoch nickelfrei sind. Wie aus der Aufstellung ersichtlich, vermindert sich auch bei Stählen, welche Cu enthalten, merklich die
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- ίο -
Tiefe der Risse durch die Zugabe einer kleinen Menge von Nickel.
Wie zuvor erwähnt, liegt das wesentliche Merkmal bei den Stählen gemäß der vorliegenden Erfindung darin, austenitische rostfreie Stähle zu erzielen, welche eine kleine Menge Nickel enthalten, und zwar gerade soviel, daß der X-Gehalt hoch genug ist, um Schallblöcke bei den Stahlherstellungsverfahren zu erzielen. Besonders bevorzugt werden solche, die entweder Cu oder Mo oder beide zusätzlich zu den weiter angegebenen Bestandteilen enthalten. Die guten mechanischen Eigenschaften, die Korrosionsbeständigkeit und die günstigen Ausgangsmaterialien erschließen den Stählen ein weites Anwendungsfeld.
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TABELLE 1. Beispiele von chemischen Zusammensetzungen und Mengen von Martensit nach 40<7<>-iger Zugdeformation für Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, für Bezugsstähle und für übliche Stähle
- Beschreibung Typennummer Legierungs bezeichnung C Si chemische Zusammensetzung 0Io
Mn Cr Ni N		 14.26 1.58 0.14 Cu Mo 0.97 Menge von
Martensit "h 		B h-ι NJ
O
Y -54 14Cr-IOMn-Ni 0.10 0.53 10.19 14.82 2.84 0.09 _ 1.24 1.4 3
O-,
CO 		m
to Y -57 15Cr- 6Mn-Ni 0.11 0.44 5.72 15.11 2.51 0.09 - 2.31 1.13 37 U
JS 		CD
O
co 		Y -2 15Cr- 8Mn-3Cu-Ni 0.11 0.47 8.11 15.23 1.62 0.14 2.91 2.91 1.42 tr cn
Q
OO Stähle der vor
liegenden Er
findung 		Y - 3 15Cr- 8Mn-ICu-Ni 0.12 0.55 8.20 15.26 0.75 0.09 1.23 1.98
1.79 		3.5
IO NY -5 15Cr- 7Mn-2Cu-Ni 0.11 0.51 6.90 14.20 1.42 0.12 2.15 - 17
O NY -7 14Cr- 5Mn-3Cu-Ni 0.08 0.54 5.41 13.80 1.78 0.06 2.89 - 23
OO
CJ 		NY -8 14Cr-12Mn-2Cu-Ni 0.10 0.47 11.72 13.71 2.03 0.14 2.21 - tr
cn Y -21 14Cr-12Mn-lMo-Ni 0.11 0.32 12.08 14.02 2.52 0.16 - tr
Y -27 14Cr- 8Mn-IMo-Ni 0.10 0.61 8.33 13.92 2.04 0.15 tr
Y -16 14Cr -12Mn -2Cu -Mo -Ni 0.10 0.52 11.53 14.31 1.33 0.18 tr
Bezugsstähle Y -19 14Cr -10Mn-3Cu -Mo -Ni 0.08 0.42 10.29 14.13
14.82 		- 0.19
0.14 		tr
N -15
H -37 		14Cr-14Mn-2Cu
15Cr-10Mn-2Cu 		0.13
0.10 		0.48
0.44 		13.40
10.19 		16.60 - 0.03 tr
tr
übliche AISI-430 17Cr 0.07 0.47 0.28 17.20 7.58 0.01 -
Stähle AISI-301 17Cr-7Ni 0.11 0.57 0.99 18.38 8.91 0.01 46
AISI-304 ' 18Cr-8Ni 0.08 0.59 1.06 17.13 4.57 0.14 tr
AISI-201 17Cr-6.5Mn-4.5Ni 0.10 0.43 6.61 17.92 5.59 0.14 tr
AISI-202 18Cr-9Mn-5.5Ni 0.07 0.51 9.13 tr
AUFSTELLUNG 2. Mechanische Eigenschaften und Ergebnisse von Verformbarkeitsversuchen für Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, Bezugsstähle und übliche Stähle;. (Stärke der Probe 0,8 mmt)
Beschreibung rypennummer Legierungsbezeichnung Härte
Hr(IO) 		Streck
grenze
Kg/mm2 		Zugfe
stigkeit
Kg/mm 		Dehnung
infy 		konischer
Napfwert
* 		Erichsen-
wert
°h 		Zurückfederungs -
winkel + 		I O
Y -54 14Cr-IO Mn-Ni 178 38 73 59 23.8 13.1 - to
ro Y -57 15Cr- 6Mn-Ni 193 36 84 57 23.2 13.8 3.1 I CD
CT)
CO Y -2 15Cr- 8 Mn-3Cu-Ni 155 31 71 59 24.5 14.5 2.7 Q
CD Y -3 15Cr-8 Mn-ICu-Ni 196 39 97 59 22.9 12.4 3.0
ro SUhIe der NY-5 15Cr- 7Mn-2Cu-Ni 173 33 87 57 23.5 13.5 -
083 vorliegenden
Erfindung 		NY- 7
NY -8 		14Cr- 5Mn-3Cu-Ni
14Cr-12Mn-2Cu-Ni 		175
170 		33
32 		87
70 		59
58 		23.5
24.0 		14.0
12.4 		2.8
co Y -21 14Cr-12Mn-lMo-Ni 201 42 81 59 23.8 12.2 4.0
Y -27 14Cr- 8Mn-IMo-Ni 207 44 87 59 22.1 11.7
Y -16 14Cr-12Mn-2Cu-IMo-Ni 193 39 75 60 23.8 12.1
Y -19 14Cr-10Mn-3Cu-IMo-Ni 197 39 72 58 29,5 12.2
Bezugsstähle N - 15 14Cr-14Mn-2Cu 165 38 74 57 23.8 11.8 2.8
H -37 15Cr-10Mn-2Cu 176 37 72 59 23.2 12.7 _
AISI-430 17Cr 160 38 55 30 19.8 9.2
übliche Stähle AISI-301 17Cr-7Ni 160 28 81 61 24.4 14.6 3.1
■ AISI-304 18Cr-8Ni 160 30 66 58 24.0 12.1 3.0
AISI -201 17Cr-6.5Mn-4.5Ni 197 36 76 59 23.5 11.9 -
AISI-202 18Cr- 9Mn-5. 5Ni 176 35 70 58 23.8 11.9 —
+ Zurückfederungswinkel: Der nach dem Zurückfedern erreichte Winkel, wenn eine im rechten Winkel gebogene Platte losgelassen wird.
AUFSTELLUNG 3. Korrosionsbeständigkeitsversuche für Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, für Bezugsstähle und übliche Stähle.
Beschreibung Typennummer Legierungsbezeichnung
Salzwassereintauchtest ( 1) 24 Stunden 48 Stunden
P.N(+3) A.N(+4) P. N. A.N.
100 Stunden Anzahl der Löcher (+5)
SO -Test (16 Stunden) Anzahl der Löcher (+6)
Stähle der Y -54 14Cr-IOMn-Ni 6 4.1 6 5.4 104 132
WkAlJLLC UCL
vorliegenden		 Y -57 15Cr- 6Mn-Ni 6 4.1 5 4.1 97 132
to Erfindung Y - 2 15Cr- 8Mn-3Cu-Ni 10 9.9 10 9.9 11 132
O
f J^ 		Y - 3 15Cr-8Mn-lCu-Ni 9 8.1 9 8.8 - 132
(U
OO 		NY - 5 15Cr- 7Mn-2Cu-Ni 10 9.9 10 9.9 26 132
NY - 7 14Cr- 5Mn-3Cu-Ni 10 9.9 10 9.9 - 132
NY - 8 14Cr-12Mn-2Cu-Ni 10 9.9 10 9.9 - 132
Y -21 14Cr-12Mn-lMo-Ni 10 9.8 10 9.8 18 51
O Bezugsstähle Y -27 14Cr- 8Mn-IMo-Ni 10 9.9 9 8.8 - 42
OO Y - 16 14Cr-12Mn-2Cu-lMo -Ni 10 9.9 10 9.9 7 23
CJ Übliche Stähle Y - 19 14Cr-10Mn-3Cu-lMo-Ni 10 9.9 10 9.9 3 8
N -15 14Cr-14Mn-2Cu 9 8.4 10 9.2 18 132
H -37 15Cr-IOMn-2Cu 10 9.9 10 9.6 28 132
■ AISI-430 17Cr 4 2.1 5 2.4 131 132
AISI-301 17Cr-7Ni 5 4.1 6 5.0 45 132
AISI-304 18Cr-8Ni 6 4.1 6 5.4 33 132
AISI-201 17Cr-6.5Mn-4.5Ni - - - - 69 -
AISI-202 18Cr- 9Mn-5.5Ni 10 9.9 10 9.0 55 -
CO
1 Eine Lösung, welche durch Mischen einer Lösung aus 0,5 g Natriumsulfat, 0,25g Natriumsulfit, 0,1 g Natriumthiosulfat,
52,5 g Natriumchlorid und 525 ecm Wasser mit einer Lösung aus 52,5 g Kalziumchlorid und 525 ecm Wasser hergestellt worden war. +2 Versuch in einer Luft, welche 0,66 Vol. -fy SOg'Konzentration enthielt
+3 P. N. = Schutzzahl
+4 A. N. = Augenscheinzahl
+5 Anzahl der Löcher, beobachtet auf einer Probe von 50 mm/100 mm +6 Anzahl der Löcher, beobachtet auf einer Probe von 60 mm/110 mm
Tabelle 4
Mittlere Tiefe der Oberflächenrisse bei Stählen gemäß der vorliegenden
Erfindung und Bezugsstählen
(Probenstärke 0,3 mm)
Beschreibung
Typenhammer Legierungsbezeichnung
mittlere Tiefe der Risse in μ
Stähle der vorliegenden Erfindung
Y- 2 15Cr- 8Mn-3Cu-Ni 5
Y- 3 15Cr- 8Mn- ICu-Ni 6
NY- 5 15Cr-7Mn-2Cu-Ni 8
NY- 7 14Cr- 5Mn-3Cu-Ni 6
NY- 8 14Cr-12Mn-2Cu-Ni 3
Y- 16 14Cr-12Mn-2Cu-lMo-Ni 0
Y- 19 14Cr-10Mn-3Cu-lMo-Ni 0
N- 15 14Cr-14Mn-2Cu 60
H - 31 15Cr- 8Mn-ICu 52
übliche Stähle
H- 37
15Cr-10Mn-2Cu
4725
209812/0836
SAD

Claims (4)

Patentansprüche
1. Austenitische rostfreie Stähle, dadurch gekennzeichnet, daß sie die volle austenitische Phase nach dem Anlassen annehmen und daß sie
0, 05 - 0,15% C, 0, 3 - 1, 0% Si, 13, 0 - 16, 0% Cr, 4, 0 -■ 12, 0% Mn, 0, 5 - 3, 0% Ni, 0, 05 - 0, 20 N und im übrigen Fe als wesentliche Bestandteile enthalten.
2. Austenitische Stähle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie weiterhin 1, 0 - 4, 0% Cu enthalten.
3. Austenitische Stähle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie zusätzlich 0, 5 - 2, 0% Mo enthalten.
4. Austenitische Stähle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie sowohl 1, 0 - 4, 0% Cu als auch 0, 5 - 2,0% Mo enthalten.
4725
209812/0836
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