DE202013012787U1 - Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen - Google Patents
Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen Download PDFInfo
- Publication number
- DE202013012787U1 DE202013012787U1 DE202013012787.2U DE202013012787U DE202013012787U1 DE 202013012787 U1 DE202013012787 U1 DE 202013012787U1 DE 202013012787 U DE202013012787 U DE 202013012787U DE 202013012787 U1 DE202013012787 U1 DE 202013012787U1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- percent
- pot
- side wall
- nickel
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 39
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N chromium molybdenum nickel Chemical compound [Cr].[Ni].[Mo] OGSYQYXYGXIQFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 235000019589 hardness Nutrition 0.000 description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000003483 aging Methods 0.000 description 1
- BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N chromium iron nickel Chemical compound [Cr].[Fe].[Ni] BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D13/00—Pumping installations or systems
- F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D13/021—Units comprising pumps and their driving means containing a coupling
- F04D13/024—Units comprising pumps and their driving means containing a coupling a magnetic coupling
- F04D13/025—Details of the can separating the pump and drive area
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D13/00—Pumping installations or systems
- F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
- F04D13/0606—Canned motor pumps
- F04D13/0626—Details of the can
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/02—Selection of particular materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/02—Selection of particular materials
- F04D29/026—Selection of particular materials especially adapted for liquid pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)
Abstract
Spalttopf (1) mit:
- einem Flanschteil (4);
- einem Boden (2);
- einer in montiertem Zustand des Spalttopfes in einem Spalt anordenbaren Seitenwandung (3), die zumindest teilweise aus einem Werkstoff mit einem Nickelbestandteil besteht, dadurch gekennzeichnet, dass der Werkstoff eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung ist, wobei der Chromanteil 21 Gewichtsprozent beträgt und der Nickelanteil mindestens 56 Gewichtsprozent, insbesondere 56,6 Gewichtsprozent, ist und der Molybdänanteil 17 Gewichtsprozent beträgt, wobei der Spalttopf gehärtet ist.
- einem Flanschteil (4);
- einem Boden (2);
- einer in montiertem Zustand des Spalttopfes in einem Spalt anordenbaren Seitenwandung (3), die zumindest teilweise aus einem Werkstoff mit einem Nickelbestandteil besteht, dadurch gekennzeichnet, dass der Werkstoff eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung ist, wobei der Chromanteil 21 Gewichtsprozent beträgt und der Nickelanteil mindestens 56 Gewichtsprozent, insbesondere 56,6 Gewichtsprozent, ist und der Molybdänanteil 17 Gewichtsprozent beträgt, wobei der Spalttopf gehärtet ist.
Description
- Die Erfindung betrifft einen Spalttopf zur Anordnung in einem Spalt zwischen einem Treiber und einem Läufer einer magnetgekuppelten Pumpe.
- Bei der Förderung von Fluiden, insbesondere im Chemiebereich, müssen meist hohe Anforderungen an die Dichtigkeit von Förderleitungen und Pumpen gestellt werden. Gleichzeitig muss ein guter Wirkungsgrad der Pumpen sichergestellt sein. Pumpen mit ausschließlich statischen Dichtungen, also ohne Wellendichtungen, können besonders fluiddicht ausgeführt sein. Magnetgekuppelte Pumpen können statisch abgedichtet werden, indem ein feststehender Spalttopf zwischen einem antriebsseitigen Treiber und einem magnetisch angetriebenen, abtriebsseitigen Läufer angeordnet ist und den Läufer umgibt. Der Spalttopf ist im Magnetfeld zwischen Treiber und Läufer angeordnet, und die magnetischen Kräfte werden durch den Spalttopf hindurch übertragen. An den Läufer kann ein Pumpenlaufrad gekoppelt sein. Treiber und Läufer sind mit Permanentmagneten versehen und möglichst nahe aneinander angeordnet, um einen effizienten Antrieb bereitstellen zu können. Die Wandstärke der Seitenwandung des Spalttopfs gibt dabei vor, wie groß der Abstand bzw. Spalt zwischen Treiber und Läufer mindestens sein muss.
- Häufig beträgt der Abstand und damit die Breite des zwischen Treiber und Läufer gebildeten Luftspalts z.B. nur etwa 4 mm, und der Spalttopf hat dann eine Wandstärke von z.B. 2 mm. Ein enger Spalt bzw. eine sehr knappe Auslegung der Wandstärke des Spalttopfes im Hinblick auf eine minimale Breite des Spalts liefert Vorteile beim Wirkungsgrad, insbesondere hinsichtlich einer Minimierung von Antriebsverlusten, reduziert aber gleichzeitig einen Sicherheitsfaktor und möglicherweise auch die Lebensdauer des Spalttopfes, je nachdem welche Fluide zu fördern sind. Um dennoch einen möglichst engen Spalt realisieren zu können, ist es von Interesse, den Spalttopf aus einem qualitativ besonders hochwertigen Werkstoff herzustellen, welcher neben einer hohen Festigkeit, insbesondere einer hohen Härte, auch eine gute Korrosionsbeständigkeit aufweist. Die Korrosionsbeständigkeit ist dabei gerade im Hinblick auf eine möglichst geringe Wandstärke der Seitenwandung von Bedeutung. Gleichzeitig soll der Spalttopf aber auch nachbearbeitet, insbesondere kaltumgeformt, werden können, um durch Umformverfahren die Geometrie der Seitenwandung einstellen zu können. Nickelbasislegierungen haben sich bisher als taugliches Material für Spalttöpfe erwiesen.
- Aufgabe ist, einen Spalttopf bereitzustellen, bei welchem neben guten strukturellen Werkstoffeigenschaften auch eine hohe Korrosionsbeständigkeit sichergestellt werden kann. Auch eine Aufgabe ist, den Spalttopf so auszuführen, dass er auf einfache Weise in eine Sollgeometrie gebracht werden kann. Nicht zuletzt ist es Aufgabe, einen Spalttopf so auszuführen, dass ihm auf einfache Weise eine hohe Werkstoffhärte verliehen werden kann.
- Zumindest eine dieser Aufgaben wird durch einen Spalttopf gemäß Anspruch 1. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der Unteransprüche.
- Ein erfindungsgemäßer Spalttopf, der z.B. zur Anordnung in einem Spalt zwischen einem Treiber und einem Läufer einer magnetgekuppelten Pumpe oder auch in einer Spaltrohrmotorpumpe verwendet werden kann, weist auf:
- - ein Flanschteil, z.B. zum Verbinden des Spalttopfes mit der Pumpe oder dem Motor;
- - einen Boden;
- - eine in montiertem Zustand des Spalttopfes in dem Spalt anordenbare Seitenwandung, die zumindest teilweise aus einem Werkstoff mit einem Nickelbestandteil besteht.
- Erfindungsgemäß wird vorgeschlagen, dass der Werkstoff eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung ist, wobei der Chromanteil 21 Gewichtsprozent beträgt und der Nickelanteil mindestens 56 Gewichtsprozent, insbesondere 56,6 Gewichtsprozent, ist und der Molybdänanteil 17 Gewichtsprozent beträgt. Hierdurch kann ein besonders beständiger Spalttopf bereitgestellt werden.
- Bevorzugt besteht nicht nur ein Teil der Seitenwandung aus dem Werkstoff, sondern die Seitenwandung einheitlich aus dem Werkstoff, insbesondere dann wenn die Seitenwandung im Hinblick auf eine minimale Materialstärke ausgelegt ist. Wahlweise kann der gesamte Spalttopf aus dem Werkstoff bestehen, obgleich insbesondere für das Flanschteil auch abweichende, insbesondere kostengünstigere Werkstoffe gewählt werden können.
- Bevorzugt weist der Werkstoff Kobalt (Co) auf, und der Kobalt-Anteil ist maximal 1 Gewichtsprozent. Weiter bevorzugt weist der Werkstoff Bor (B) auf, und der Bor-Anteil ist maximal 0,006 Gewichtsprozent.
- Als ein Boden des Spalttopfes ist dabei bevorzugt ein Abschnitt zu verstehen, welcher den Spalttopf an einem Ende topfförmig abschließt und dabei in die Seitenwandung übergeht.
- Als ein Flanschteil des Spalttopfes ist dabei bevorzugt ein Abschnitt zu verstehen, welcher dazu ausgebildet ist, den Spalttopf in einer definierten Lage und Ausrichtung in der Pumpe anzuordnen und zu fixieren.
- Mit anderen Worten betrifft die Erfindung die Verwendung einer geeigneten Nickel-Chrom-Molybdänlegierung für einen Spalttopf, der zur Anordnung in einem Spalt zwischen einem Treiber und einem Läufer einer magnetgekuppelten Pumpe ausgebildet ist. Ein solcher Werkstoff kann eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung sein, die eine hohe Festigkeit aufweist und daher besonders für Spalttöpfe zweckdienlich ist, die in bei hohen Drücken arbeitenden Pumpen eingesetzt werden. Gleichzeitig ist er in bestimmten Zuständen gut umformbar, insbesondere in einem lösungsgeglühten Zustand, und kann daher auf einfache Weise nachbearbeitet werden, beispielsweise durch Drückwalzen.
- Ein solcher Werkstoff liefert ferner den Vorteil, dass er härtbar ist, ohne dass Verformungen auftreten. Hierdurch kann auf einfache Weise ein hochfester Spalttopf bereitgestellt werden, welcher eine hohe Maßgenauigkeit aufweist, so dass ein Luftspalt in der Pumpe besonders eng ausgeführt werden kann. Das Härten kann dadurch erfolgen, dass eine Wärmebehandlung über einen vordefinierten Zeitraum und bei einer vordefinierten Temperatur auf zumindest einem vordefinierten Temperaturniveau erfolgt. Zur Vermeidung von Spannungsrissen ist ein vorausgehendes Lösungsglühen zweckdienlich. Das Lösungsglühen kann bevorzugt bei den folgenden Parametern erfolgen:
- ▪ in einem Ofen eine Temperatur im Bereich von 960 °C, insbesondere 960 °C ± 15 °C, bevorzugt genau 960 °C erzeugen;
- ▪ den Spalttopf in dem Ofen mindestens 60 Minuten lösungsglühen, wobei in Abhängigkeit von der Wandstärke der Spalttopf die Haltezeit mindestens 3 Minuten pro Millimeter Wandstärke beträgt;
- ▪ nach dem Lösungsglühen Abschrecken, insbesondere im Wasserbad.
- Zwar sind mit dem Werkstoff auch eine Reihe anderer Lösungsglühvorgange möglich, insbesondere in einem Temperaturbereich von 940 bis 1080 °C, und das Abschrecken kann auch in Luft erfolgen, jedoch hat sich gezeigt, dass insbesondere für die Seitenwandung der zuvor beschriebene Lösungsglühvorgang zu bevorzugen ist.
- Eine Härtemessung erfolgt dabei bevorzugt vor und nach der Wärmebehandlung.
- Es ist zu empfehlen, den Spalttopf frei von Fetten, Ölen Schmierstoffen oder anderen Verunreinigungen zu halten, bevor er wärmebehandelt wird.
- Das Einstellen der Härte des Werkstoffs kann bevorzugt bei den folgenden Parametern erfolgen:
- ▪ in einem Ofen eine Temperatur im Bereich von 720 °C, insbesondere 720 °C ± 8 °C, bevorzugt genau 720 °C erzeugen, wobei der Schritt ein Kühlen des Ofens von der Temperatur fürs Lösungsglühen auf die Härtetemperatur umfassen kann;
- ▪ den Spalttopf in dem Ofen für eine erste Haltezeit von etwa 8 Stunden, bevorzugt genau 8 Stunden bei der Temperatur wärmebehandeln;
- ▪ die Temperatur in dem Ofen auf etwa 620 °C, insbesondere 620 °C ± 8 °C, bevorzugt genau 620 °C absenken, insbesondere innerhalb einer Zeit von 2 Stunden und in geschlossenem Zustand des Ofens, wobei der Spalttopf in dem Ofen verbleibt;
- ▪ den Spalttopf in dem Ofen für eine zweite Haltezeit von etwa 8 Stunden, bevorzugt genau 8 Stunden bei der niedrigeren Temperatur wärmebehandeln, wobei die zweite Haltezeit wahlweise ausgedehnt werden kann auf bis zu 12 Stunden, insbesondere aus prozesstechnischen Gründen; und
- ▪ Abkühlen an ruhender Luft.
- Dabei kann es von Bedeutung sein, den Ofen für das Lösungsglühen bereits auf die Solltemperatur zu bringen, bevor das Werkstück in den Ofen verbracht wird.
- Gegenüber bisher häufig bei hohen Drücken eingesetzten Titanlegierungen, die der Wasserstoffversprödung unterliegen, ergibt sich somit ein breiteres Einsatzgebiet. Abgesehen davon weist der Werkstoff eine gegenüber Titan größere Härte auf. Ferner liefert der Werkstoff den Vorteil einer hohen Temperaturbeständigkeit, insbesondere bis 600 °C.
- Eine solche Legierung liefert eine hohe Festigkeit bei guter Restdehnung, also auch eine ausreichende Duktilität, um eine Nachbearbeitung zu ermöglichen. Dabei kann eine sehr gute Verformbarkeit sichergestellt werden.
- Der erfindungsgemäße Spalttopf erhält bevorzugt seine Sollgeometrie durch Drückwalzen der Seitenwandung als spezielle Art der Kaltverformung. Durch das Drückwalzen kann das Topfteil mit einer verhältnismäßig dünnen Seitenwandung bereitgestellt werden, z.B. im Bereich von 1 mm, wobei die Wandstärke der Seitenwandung auch in einem engen Toleranzbereich liegen kann, insbesondere mit Abweichungen kleiner 1/10. Die dünne Wandstärke, aber auch der enge Toleranzbereich, bieten den Vorteil einer hohen Antriebseffizienz bei einer magnetgekuppelten Pumpe, denn Treiber und Läufer der Pumpe können besonders nahe beieinander angeordnet werden. Gleichzeitig können die Herstellungskosten niedrig gehalten werden, da Nacharbeiten an der Seitenwandung des Spalttopfes nicht erforderlich sind. Die Seitenwandung kann mit einer derart hohen Genauigkeit und einem derart engen Toleranzbereich hergestellt werden, dass ein Plandrehen oder Schleifen oder irgendein weiteres Formgebungsverfahren nicht mehr erforderlich ist. Unter Drückwalzen ist dabei bevorzugt ein Kaltverformungsverfahren zu verstehen, bei welchem die Seitenwandung des Spalttopfes auf eine definierte Stärke gebracht wird und eine definierte Ausrichtung erhält, insbesondere eine zylindrische Geometrie mit einer hohen Maßhaltigkeit, d.h. einer geringen Abweichung von der zylindrischen Form in radialer Richtung (Genauigkeit besser 1/10). Dabei kann das Drückwalzen zu einer Verlängerung der zylindrischen Seitenwandung in axialer Richtung führen, ohne dass sich der Durchmesser des Spalttopfes ändert. Als eine Sollgeometrie ist dabei eine Geometrie zu verstehen, welche der Spalttopf am Ende des Herstellungsverfahrens annehmen soll, insbesondere im Bereich der Seitenwandung und des Bodens. Die Sollgeometrie ist bevorzugt durch die jeweilige Wandstärke der Seitenwandung und des Bodens, einen Außendurchmesser und Toleranzbereiche für die jeweiligen Maße definiert. Ein besonderer Vorteil bei der beschriebenen Art der Herstellung ist, dass der Spalttopf in den drucktragenden Bereichen vollständig ohne Schweißnähte auskommt oder, anders ausgedrückt, keine drucktragenden Schweißnähte aufweist.
- Die mechanischen Eigenschaften des warm- oder kaltgeformten Werkstoffs des erfindungsgemäßen Spalttopfes bei Raumtemperatur in lösungsgeglühtem Zustand und nach dem Aushärten lassen sich über die Zugfestigkeit (Rm) in N/mm2, die Dehngrenze (Rp0.2) in N/mm2, die Bruchdehnung (A5) und Einschnürung (Z) in Prozent, die Brinellhärte in HB und die Korngröße in µm definieren:
- ▪ Zugfestigkeit in N/mm2: 1240 bis 1275;
- ▪ Dehngrenze in N/mm2: etwa 1035, bevorzugt genau 1035;
- ▪ Bruchdehnung in Prozent: 6, 10, 12 oder ≥ 14;
- ▪ Brinellhärte in HB: ≥ 331, insbesondere ≥ 341;
- ▪ Korngröße in µm : bevorzugt ≤ 127.
- Das Elastizitätsmodul kann dabei für Raumtemperatur z.B. im Bereich von 205 kN pro mm2 und für 100 °C z.B. im Bereich von 199 kN pro mm2 liegen.
- Besonders vorteilhaft kann der Werkstoff des erfindungsgemäßen Spalttopfes (durch geeignete Wärmebehandlung) eine Bruchdehnung von ≥ 14% und eine Kerbschlagarbeit von ≥ 20 Joule, vorzugsweise ≥ 27 Joule aufweisen. Damit erfüllt der erfindungsgemäße Spalttopf die Vorgaben der Druckgeräterichtlinie (Richtlinie 97/23/EG über Druckgeräte). Dies macht den Spalttopf geeignet für den Einsatz in Pumpen, die mit einem inneren Überdruck von mehr als 0,5 bar arbeiten.
- Vorteilhafterweise ist der Werkstoff eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung, insbesondere die Nickellegierung Hastelloy C-22HS oder eine der Varianten dieser Legierung, wobei der Chromanteil 21 Gewichtsprozent beträgt und der Nickelanteil mindestens 56 Gewichtsprozent, insbesondere 56,6 Gewichtsprozent, ist und der Molybdänanteil 17 Gewichtsprozent beträgt. Mit anderen Worten betrifft die Erfindung die Verwendung einer geeigneten Nickel-Chrom-Molybdänlegierung für einen Spalttopf, z.B. zur Anordnung in einem Spalt zwischen einem Treiber und einem Läufer einer magnetgekuppelten oder für eine Spaltrohrmotorpumpe. Ein solcher Werkstoff ist eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung, die eine hohe Korrosionsbeständigkeit und eine hohe Duktilität bei gleichzeitig hoher Steifigkeit und damit auch Formstabilität bzw. Maßhaltigkeit in Bezug auf eine erzeugte Sollgeometrie aufweist.
- Die Legierungsbestandteile liegen bevorzugt bei den folgenden Werten in Gewichtsprozent:
- - Nickel als Hauptbestandteil in einem Prozentanteil abhängig von den Prozentanteilen der weiteren Bestandteile, mindestens jedoch 56,6 Prozent;
- - Chrom (Cr): 21 Prozent;
- - Molybdän (Mo): 17 Prozent;
- - Eisen (Fe): maximal 2 Prozent;
- - Kobalt (Co): maximal 1 Prozent;
- - Wolfram (W): maximal 1 Prozent;
- - Mangan (Mn): maximal 0,8 Prozent;
- - Aluminium (AI): maximal 0,5 Prozent;
- - Silizium (Si): maximal 0,08 Prozent;
- - Kohlenstoff (C): maximal 0,01 Prozent;
- - Bor (B): maximal 0,006 Prozent.
- Ein solcher Werkstoff kann auf einfache Weise nach einer vorausgehenden Umformung gehärtet werden. Er ist hochverfestigend durch Auslagerungshärtung nach Kaltumformung, insbesondere ohne zwischenzeitliches Lösungsglühen. Die erreichbare Härte ist eine Funktion des Umformungsgrades. Dies liefert den Vorteil, dass z.B. ein Drückwalzen der Seitenwandung des Spalttopfes erfolgen kann, um eine definierte Wandstärke einzustellen, und dass nach dem Drückwalzen ein Härten der Seitenwandung erfolgt. Ein Kaltumformen, insbesondere Drückwalzen erfolgt dabei bevorzugt nach einem Lösungsglühen. Dabei können die Vorteile einer hohen Maßgenauigkeit mit den Vorteilen einer hohen Festigkeit auf einfache Weise miteinander kombiniert werden. Der Werkstoff ist ferner von hoher Säurebeständigkeit, was dessen Verwendung für Pumpen in der chemischen Industrie (Chemiepumpen) besonders interessant macht.
- Bevorzugt weist der Werkstoff Wolfram auf, was ihn von der zuvor beschriebenen Nickel-Chrom-Eisenlegierung unterscheidet.
- Die Festigkeit des Werkstoffs kann durch eine Wärmebehandlung eingestellt werden, bei welcher Ni2(Mo, Cr)-Partikel gebildet werden, wobei die Wärmebehandlung bevorzugt in einem Temperaturbereich von 605 bis 705 °C vorgenommen wird. Die gute Korrosionsbeständig der Legierung kann jedoch auch bereits allein durch ein Lösungsglühen (annealing) erzielt werden.
- Bevorzugt wird das Wärmebehandeln zum Einstellen einer höheren Härte bei den folgenden Parametern durchgeführt:
- - Wärmebehandeln in einem Ofen bei 705 °C, insbesondere über eine Dauer von 16 Stunden;
- - Abkühlen des Ofens auf 605 °C;
- - Wärmebehandeln in dem Ofen bei 605 °C, insbesondere über eine Dauer von 32 Stunden; und
- - Abkühlen an Luft.
- Die Dichte liegt bevorzugt im Bereich von 8,6 g/cm3 im lösungsgeglühten Zustand oder 8,64 g/cm3 im gehärteten Zustand.
- Das Elastizitätsmodul liegt dabei für Raumtemperatur z.B. im Bereich von 223 GPa (bzw. kN/mm2) und für 100 °C z.B. im Bereich von 218 GPa (bzw. kN/mm2). Die mechanischen Eigenschaften des umgeformten Werkstoffs bei Raumtemperatur in lösungsgeglühtem Zustand lassen sich über die Zugfestigkeit (Rm) in N/mm2, die Dehngrenze (Rp0.2) in N/mm2, die Bruchdehnung (A5) und Einschnürung (Z) in Prozent, die Brinellhärte in HB und die Korngröße in µm definieren, wobei die ersten Werte sich auf kaltgeformte Bauteile beziehen und die zweiten Werte in Klammern auf warmgeformte Bauteile:
- ▪ Zugfestigkeit in Mpa bzw. N/mm2: etwa 837 (806);
- ▪ Dehngrenze in Mpa bzw. N/mm2: etwa 439 (376);.
- Durch das Aushärten können die Werte wie folgt eingestellt werden:
- ▪ Zugfestigkeit in Mpa bzw. N/mm2: etwa 1230 (1202);
- ▪ Dehngrenze in Mpa bzw. N/mm2: etwa 759 (690);
- Die erzielbaren Härten liegen dabei in den folgenden Bereichen, in Abhängigkeit der Dauer von einem vor dem Härten durchgeführten Lösungsglühen, wobei die Härtewerte nach Rockwell bestimmt wurden, entweder nach Skala B (Härtewerte in der Einheit Rb) oder C (Härtewerte in der Einheit Rc).
Materialform Härte [Rb] oder [Rc] geglüht Ausgehärtet Platte 92 Rb 30 Rc dünnwandiges Blech 90 Rb 30 Rc Barren/Stange 88 Rb 30 Rc - Für Raumtemperatur bei einer kaltumgeformten Seitenwandung des Spalttopfes in Abhängigkeit vom Umformgrad (in Prozent) können durch ein Auslagerungshärten folgende Härtewerte der Seitenwandung eingestellt werden:
Härte [Rc] nach Umformgrad [%] Dauer des Aushärtens [h] 0% 10% 20% 30% 40% 50% 0 < 20 29 35 37 40 45 1 < 20 27 33 38 41 47 4 < 20 26 33 39 41 48 10 < 20 35 40 41 45 51 24 < 20 40 43 44 48 52 - Wie aus der obenstehenden Tabelle hervorgeht, hängt die erreichbare Härte von dem Umformungsgrad ab. Je höher der Umformungsgrad ist, desto höher ist die erreichbare Härte.
- Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel weist der Werkstoff Eisen auf, wobei der Eisenanteil maximal 2 Gewichtsprozent beträgt.
- Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel ist die Seitenwandung eine durch einen Umformschritt in eine Sollgeometrie gebrachte Seitenwandung, die einen Umformungsgrad über 10 Prozent aufweist, bevorzugt zwischen 20 und 50 Prozent, weiter bevorzugt zwischen 30 und 40 Prozent, insbesondere 35 Prozent. Durch das Umformen kann durch ein darauffolgendes Härten eine besonders hohe Härte erzielt werden.
- Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im Folgenden anhand der Zeichnung beschrieben. Es zeigt:
-
1 : eine schematischen Darstellung eines Spalttopfs mit einem Werkstoff gemäß dem Ausführungsbeispiel der Erfindung. - In der
1 ist eine Spalttopf1 gezeigt, der symmetrisch in Bezug auf eine SymmetrieachseS ausgebildet ist und einen Boden2 , eine Seitenwandung3 sowie ein Flanschteil4 aufweist. Die Spalttopf1 weist eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung auf, ist also teilweise oder vollständig aus einem Werkstoff ausgeführt, welcher aus Nickel und Chrom und weiteren Legierungsbestandteilen gebildet werden kann. Eine teilweise Ausführung des Spalttopfes in dem Werkstoff kann z.B. nur die Seitenwandung3 betreffen. Bevorzugt ist zumindest die Seitenwandung3 vollständig aus dem Werkstoff gebildet. - Bezugszeichenliste
-
- 1
- Spalttopf
- 2
- Boden
- 3
- Seitenwandung
- 4
- Flanschteil
- S
- Symmetrieachse
Claims (4)
- Spalttopf (1) mit: - einem Flanschteil (4); - einem Boden (2); - einer in montiertem Zustand des Spalttopfes in einem Spalt anordenbaren Seitenwandung (3), die zumindest teilweise aus einem Werkstoff mit einem Nickelbestandteil besteht, dadurch gekennzeichnet, dass der Werkstoff eine Nickel-Chrom-Molybdänlegierung ist, wobei der Chromanteil 21 Gewichtsprozent beträgt und der Nickelanteil mindestens 56 Gewichtsprozent, insbesondere 56,6 Gewichtsprozent, ist und der Molybdänanteil 17 Gewichtsprozent beträgt, wobei der Spalttopf gehärtet ist.
- Spalttopf nach
Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Werkstoff Eisen aufweist, wobei der Eisenanteil maximal 2 Gewichtsprozent beträgt. - Spalttopf nach
Anspruch 1 oder2 , dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwandung (3) eine durch einen Umformschritt in eine Sollgeometrie gebrachte Seitenwandung (3) ist, die einen Umformungsgrad über 10 Prozent aufweist, bevorzugt zwischen 20 und 50 Prozent, weiter bevorzugt zwischen 30 und 40 Prozent, insbesondere 35 Prozent. - Spalttopf nach einem der
Ansprüche 1 bis3 , dadurch gekennzeichnet, dass er keine drucktragenden Schweißnähte aufweist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102012024130.5A DE102012024130B4 (de) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren |
DE102012024130.5 | 2012-12-11 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE202013012787U1 true DE202013012787U1 (de) | 2019-08-26 |
Family
ID=50777749
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102012024130.5A Withdrawn - After Issue DE102012024130B4 (de) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren |
DE202013012787.2U Expired - Lifetime DE202013012787U1 (de) | 2012-12-11 | 2013-12-11 | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE102012024130.5A Withdrawn - After Issue DE102012024130B4 (de) | 2012-12-11 | 2012-12-11 | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US10167870B2 (de) |
EP (1) | EP2932102B1 (de) |
JP (3) | JP2016509125A (de) |
KR (1) | KR102125592B1 (de) |
CN (1) | CN104937277B (de) |
DE (2) | DE102012024130B4 (de) |
ES (1) | ES2627097T3 (de) |
PL (1) | PL2932102T3 (de) |
RU (1) | RU2640306C2 (de) |
WO (1) | WO2014090863A2 (de) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012024130B4 (de) | 2012-12-11 | 2014-09-11 | Klaus Union Gmbh & Co. Kg | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren |
DE102013018159A1 (de) * | 2013-12-05 | 2015-06-11 | Klaus Union Gmbh & Co. Kg | Spalttopf und Verfahren zur Herstellung desselben |
US9771938B2 (en) * | 2014-03-11 | 2017-09-26 | Peopleflo Manufacturing, Inc. | Rotary device having a radial magnetic coupling |
JP6344872B2 (ja) * | 2015-01-27 | 2018-06-20 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 遠心圧縮機のケーシング、及び、遠心圧縮機 |
US9920764B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-03-20 | Peopleflo Manufacturing, Inc. | Pump devices |
CN105526190B (zh) * | 2016-01-21 | 2018-09-28 | 盐城海纳汽车零部件有限公司 | 一种汽车发动机冷却水泵合金结构钢模锻轮毂 |
DE102018130946B4 (de) | 2017-12-14 | 2024-06-20 | Vdm Metals International Gmbh | Verfahren zur herstellung von halbzeugen aus einer nickel-basislegierung |
AR115596A1 (es) * | 2018-06-28 | 2021-02-03 | Toa Forging Co Ltd | Método de fabricación para una válvula de motor hueco |
GB2581339A (en) * | 2019-02-08 | 2020-08-19 | Hmd Seal/Less Pumps Ltd | Containment shell for a magnetic pump |
RU2764491C1 (ru) * | 2021-03-16 | 2022-01-17 | Александр Анатольевич Изюков | Разделительный стакан магнитной муфты |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3473922A (en) * | 1967-07-21 | 1969-10-21 | Carondelet Foundry Co | Corrosion-resistant alloys |
CA1146207A (en) * | 1981-02-06 | 1983-05-10 | Nova Scotia Research Foundation Corporation | Slotted air-cooled magnetic isolation coupling |
DE3413930A1 (de) * | 1984-04-13 | 1985-10-31 | Friedrichsfeld Gmbh, Steinzeug- Und Kunststoffwerke, 6800 Mannheim | Kreiselpumpe |
JPS6352990U (de) | 1986-09-25 | 1988-04-09 | ||
GB2236113A (en) * | 1989-09-05 | 1991-03-27 | Teledyne Ind | Well equipment alloys |
JPH03134144A (ja) * | 1989-10-19 | 1991-06-07 | Toshiba Corp | ニッケル基合金部材およびその製造方法 |
DE9100515U1 (de) * | 1991-01-17 | 1991-04-04 | Friatec-Rheinhütte GmbH & Co, 65203 Wiesbaden | Magnetgekuppelte Kreiselpumpe |
WO1996000310A1 (en) * | 1994-06-24 | 1996-01-04 | Teledyne Industries, Inc. | Nickel-based alloy and method |
DE29716109U1 (de) * | 1997-09-08 | 1999-01-14 | Speck Pumpenfabrik Walter Spec | Spalttopfpumpe |
FR2798169B1 (fr) * | 1999-09-06 | 2001-11-16 | Siebec Sa | Pompe a entrainement magnetique |
US6997994B2 (en) * | 2001-09-18 | 2006-02-14 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
EP1398510B1 (de) * | 2002-09-06 | 2005-04-27 | Grundfos a/s | Nasslaufkreiselpumpenaggregat |
US6990810B2 (en) * | 2003-09-19 | 2006-01-31 | Pellizzari Roberto O | Threaded sealing flange for use in an external combustion engine and method of sealing a pressure vessel |
US7101158B2 (en) * | 2003-12-30 | 2006-09-05 | Wanner Engineering, Inc. | Hydraulic balancing magnetically driven centrifugal pump |
DE202004013080U1 (de) | 2004-08-20 | 2006-01-05 | Speck-Pumpen Walter Speck Gmbh & Co. Kg | Magnetkupplungspumpe |
RU2290540C1 (ru) * | 2005-05-13 | 2006-12-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное объединение прикладной механики им. акад. М.Ф. Решетнева" | Электронасосный агрегат |
US20070103017A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-10 | United Technologies Corporation One Financial Plaza | Superconducting generator rotor electromagnetic shield |
CA2588626A1 (en) * | 2007-05-15 | 2008-11-15 | Benoit Julien | A process for producing static components for a gas turbine engine |
CN101372730B (zh) * | 2007-08-22 | 2011-01-26 | 中国科学院金属研究所 | 一种γ”强化的高性能铸造镍基高温合金 |
US7789288B1 (en) * | 2009-07-31 | 2010-09-07 | General Electric Company | Brazing process and material for repairing a component |
DE102009049904A1 (de) * | 2009-10-12 | 2011-04-14 | Deutsche Vortex Gmbh & Co. Kg | Trennwand für einen Elektromotor und Pumpe mit Elektromotor |
JP2011157566A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | Ni基合金の製造方法および原子燃料集合体の製造方法 |
CN102463273A (zh) * | 2010-11-08 | 2012-05-23 | 北京有色金属研究总院 | 一种大口径镍基合金薄壁管材的制备方法 |
CN201934335U (zh) * | 2010-12-29 | 2011-08-17 | 四川红华实业有限公司 | 无级变频气体增压机 |
DE202012006480U1 (de) * | 2012-07-06 | 2012-08-06 | Ruhrpumpen Gmbh | Doppelwandiger Spalttopf einer Magnetkupplung, insbesondere einer Magnetkupplungspumpe |
DE102012024130B4 (de) | 2012-12-11 | 2014-09-11 | Klaus Union Gmbh & Co. Kg | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren |
JP6857428B1 (ja) * | 2020-02-12 | 2021-04-14 | 株式会社アースクリエイト | 積層体及び食品用容器包装 |
-
2012
- 2012-12-11 DE DE102012024130.5A patent/DE102012024130B4/de not_active Withdrawn - After Issue
-
2013
- 2013-12-11 DE DE202013012787.2U patent/DE202013012787U1/de not_active Expired - Lifetime
- 2013-12-11 US US14/650,823 patent/US10167870B2/en active Active
- 2013-12-11 RU RU2015128080A patent/RU2640306C2/ru active
- 2013-12-11 PL PL13820745T patent/PL2932102T3/pl unknown
- 2013-12-11 WO PCT/EP2013/076195 patent/WO2014090863A2/de active Application Filing
- 2013-12-11 CN CN201380071200.XA patent/CN104937277B/zh active Active
- 2013-12-11 ES ES13820745.1T patent/ES2627097T3/es active Active
- 2013-12-11 EP EP13820745.1A patent/EP2932102B1/de not_active Revoked
- 2013-12-11 KR KR1020157018663A patent/KR102125592B1/ko active IP Right Grant
- 2013-12-11 JP JP2015546996A patent/JP2016509125A/ja active Pending
-
2018
- 2018-07-06 US US16/029,018 patent/US10253776B2/en active Active
-
2019
- 2019-02-12 JP JP2019022806A patent/JP7185551B2/ja active Active
-
2021
- 2021-08-02 JP JP2021126789A patent/JP2021191896A/ja not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104937277B (zh) | 2018-07-13 |
KR102125592B1 (ko) | 2020-07-08 |
KR20150094754A (ko) | 2015-08-19 |
EP2932102A2 (de) | 2015-10-21 |
RU2640306C2 (ru) | 2017-12-27 |
PL2932102T3 (pl) | 2017-09-29 |
CN104937277A (zh) | 2015-09-23 |
US20180313353A1 (en) | 2018-11-01 |
DE102012024130A1 (de) | 2014-06-12 |
JP2016509125A (ja) | 2016-03-24 |
JP2019116686A (ja) | 2019-07-18 |
US10253776B2 (en) | 2019-04-09 |
WO2014090863A3 (de) | 2015-02-26 |
US20150337844A1 (en) | 2015-11-26 |
JP7185551B2 (ja) | 2022-12-07 |
EP2932102B1 (de) | 2017-03-01 |
JP2021191896A (ja) | 2021-12-16 |
US10167870B2 (en) | 2019-01-01 |
RU2015128080A (ru) | 2017-01-18 |
WO2014090863A2 (de) | 2014-06-19 |
DE102012024130B4 (de) | 2014-09-11 |
ES2627097T3 (es) | 2017-07-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE202013012787U1 (de) | Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen | |
EP2956562B1 (de) | Nickel-kobalt-legierung | |
DE112010003614B4 (de) | Hochfeste Schraube | |
EP3728675B1 (de) | Verfahren zum additiven fertigen eines gegenstandes aus einem maraging-stahlpulver | |
EP1786941B1 (de) | Höchstfester nichtrostender austenitischer stahl | |
EP1276915B1 (de) | Wälzlagerbauteil | |
EP1979501B1 (de) | Eisen-nickel-legierung | |
EP1642992B1 (de) | Spanlos hergestelltes dünnwandiges rostfreies Lagerbauteil insbesondere Wälzlagerbauteil | |
DE112014001570B4 (de) | Austenitischer hitzebeständiger Stahlguss und Verfahren zu dessen Herstellung | |
EP0866145A2 (de) | Vollmartensitsche Stahllegierung | |
EP1780293A2 (de) | Verfahren zum Herstellen von Vormaterial aus Stahl durch Warmverformen | |
DE3837544A1 (de) | Verfahren zum verbessern der bruchzaehigkeit einer hochfesten titanlegierung | |
DE112016004793T5 (de) | Verfahren zur herstellung eines karburierungs-schmiedestahlmaterials | |
DE102016224191A1 (de) | Ermüdungsfester Lagerstahl | |
EP1420077B1 (de) | Reaktionsträger Werkstoff mit erhöhter Härte für thermisch beanspruchte Bauteile | |
DE60037575T2 (de) | Grosse lagerteile aus stahl | |
DE112015005347T5 (de) | Lagerkomponente gebildet aus einer Stahllegierung | |
EP1251187B1 (de) | Verwendung eines Werkzeugstahles für Kunststoffformen | |
DE3628395C1 (de) | Verwendung eines Stahls fuer Kunststofformen | |
DE112014007041T5 (de) | Stahllegierung | |
DE19531260C5 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Warmarbeitsstahls | |
DE102017215222A1 (de) | Einsatzhärtbare Edelstahllegierung | |
DE69909940T2 (de) | Teile aus martensitischem rostfreiem Stahl und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
EP3458623B1 (de) | Verfahren zum herstellen eines stahlwerkstoffs und stahlwerksstoff | |
EP2806047A1 (de) | Ausscheidungsgehärtete Fe-Ni-Legierung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R150 | Utility model maintained after payment of first maintenance fee after three years | ||
R150 | Utility model maintained after payment of first maintenance fee after three years | ||
R207 | Utility model specification | ||
R151 | Utility model maintained after payment of second maintenance fee after six years | ||
R152 | Utility model maintained after payment of third maintenance fee after eight years | ||
R071 | Expiry of right |