KR20150094754A - 자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법 - Google Patents

자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20150094754A
KR20150094754A KR1020157018663A KR20157018663A KR20150094754A KR 20150094754 A KR20150094754 A KR 20150094754A KR 1020157018663 A KR1020157018663 A KR 1020157018663A KR 20157018663 A KR20157018663 A KR 20157018663A KR 20150094754 A KR20150094754 A KR 20150094754A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
nickel
chromium
amount
alloy
niobium
Prior art date
Application number
KR1020157018663A
Other languages
English (en)
Other versions
KR102125592B1 (ko
Inventor
토마스 에슈너
Original Assignee
클라우스 유니온 게엠베하 앤드 씨오. 카게
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=50777749&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR20150094754(A) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 클라우스 유니온 게엠베하 앤드 씨오. 카게 filed Critical 클라우스 유니온 게엠베하 앤드 씨오. 카게
Publication of KR20150094754A publication Critical patent/KR20150094754A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102125592B1 publication Critical patent/KR102125592B1/ko

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D13/021—Units comprising pumps and their driving means containing a coupling
    • F04D13/024—Units comprising pumps and their driving means containing a coupling a magnetic coupling
    • F04D13/025—Details of the can separating the pump and drive area
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D13/00—Pumping installations or systems
    • F04D13/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D13/06—Units comprising pumps and their driving means the pump being electrically driven
    • F04D13/0606—Canned motor pumps
    • F04D13/0626—Details of the can
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/02—Selection of particular materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/02—Selection of particular materials
    • F04D29/026—Selection of particular materials especially adapted for liquid pumps

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Pressure Vessels And Lids Thereof (AREA)

Abstract

자기 결합 펌프들은 드라이버와 펌프의 로터 사이의 갭에 배열되는 측벽을 가지는 캔을 사용한다. 펌프의 양호한 효율의 관점에 대하여, 갭은 가능한 좁아야 하며, 이는 오직 얇은 벽 두께의 측벽으로 달성될 수 있다. 이러한 경우에, 캔은 특히 펌프에서 압력의 차이에 견디도록 충분히 큰 강도의 것이어야만 한다. 동시에, 캔이 간단한 방식으로 필요한 기하학적 형상으로 형상화되고 높은 펌프 압력 하에서도 높은 정도의 치수 안정성을 가지는 것이 가능하여야 한다. 니켈 성분을 갖는 적어도 다수의 재료로 이루어진 측벽(3)을 갖는 캔을 만드는 것이 제안되고, 재료는 적어도 50 wt%의 니켈 및 17 내지 21 wt%의 크롬을 포함하고 열처리에 의해 측벽(3)을 경화하는 니켈-크롬 합금이다. 이러한 것은 고 내식성 및/또는 온도 저항성인 캔(1)이 간단한 방식으로 제공되는 것을 가능하게 한다.

Description

자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법{CAN FOR MAGNETICALLY COUPLED PUMPS AND PRODUCTION PROCESS}
본 발명은 드라이버(driver)와 자기 결합 펌프의 로터(rotor) 사이의 갭(gap)에 배열하기 위한 캔 뿐만 아니라 캔의 제조 공정에 관한 것이다.
특히 화학 산업에서 유체의 전달을 위하여, 대부분의 적용에서 전달 라인 및 펌프들의 견고성에 대해 높은 요구 조건을 제기한다. 동시에, 펌프들의 높은 정도의 효율이 보장되어야만 한다. 단독으로 고정 씰들이 장비된 펌프, 즉 샤프트 씰들이 없는 펌프들은 유체에 대해 높은 불침투성을 만들 수 있다. 자기 결합 펌프들은 입력 구동측 상에 위치된 드라이버와 출력 구동측 상에 위치된 자기 구동 로터 사이에 고정 캔을 배열하고 로터를 둘러싸는 것에 의해 정적으로 밀봉될 수 있다. 캔은 드라이버와 모터 사이의 자기장에 배열되고, 자기력은 캔을 통해 전달된다. 펌프 임펠러는 로터에 결합될 수 있다. 드라이버와 로터는 영구 자석들을 구비하고 효율적인 구동을 제공할 수 있기 위하여 이웃하여 가능한 밀접하게 배열된다. 캔의 측벽의 벽 두께는 드라이버와 로터 사이에 얼마나 큰 거리 및/또는 갭이 있어야만 하는지를 사전 결정할 수 있다.
그러므로, 흔히, 드라이버와 로터 사이에 형성된 공기 갭의 거리와 폭은 예를 들어 대략 4 ㎜에 이르며, 캔은 예를 들어 2 ㎜의 벽 두께를 가질 수 있다. 좁은 갭 및/또는 갭의 최소 폭에 관하여 캔의 벽 두께의 매우 엄격한 설계는 효율의 정도라는 면에서, 특히 드라이버 손실을 최소화하는 것에 관하여 이점을 제공하지만, 캔의 안전계수와 가능하게 수명을 또한 감소시키며, 역시, 이에 의존하여 유체가 전달된다. 그럼에도 불구하고, 가능한 좁은 갭을 실현할 수 있기 위하여, 특히 고강도, 고경도 외에 양호한 내식성을 또한 가지는 고급 재료로 캔을 제조하는 것이 관심사이다. 내식성은 측벽의 가능한 가장 적은 벽 두께에 관하여 특히 중요하다. 동시에, 성형 공정의 방식에 의해 측벽의 기하학적 형태를 조정할 수 있기 위하여, 캔이 후 처리, 특히 냉간 성형을 받는 것이 가능하여야 한다. 니켈 기반 합금은 지금까지 캔을 위해 적절한 것으로 입증되었다.
양호한 구조적 재료 특성 외에 또한 고 내식성을 보장하는 것이 가능한 캔을 제공하는 것을 목적으로 한다. 또한, 필요한 목표 기하학적 형상으로 용이하게 될 수 있는 방식으로 캔을 만드는 것을 목적으로 한다. 특히 간단한 방식으로 높은 재료 경도를 구비할 수 있는 방식으로 캔을 만드는 것을 목적으로 한다.
이러한 목적들 중 적어도 하나는 청구항 제1항에 따른 캔 뿐만 아니라 청구항 제9항에 따른 방법에 의해 달성된다. 본 발명의 유익한 실시예들은 종속항의 요지이다.
예를 들어 드라이버와 자기 결합 펌프 또는 밀폐 전동기식 모터(canned motor pump)에 있는 로터 사이의 갭에서 배열을 위해 사용될 수 있는 본 발명의 캔은,
- 예를 들어 펌프 또는 모터와 캔을 연결하기 위한 플랜지부(flange part);
- 바닥(bottom);
- 캔이 장착된 상태로 갭에 배열될 수 있으며, 적어도 부분적으로 니켈(nickel) 구성 성분을 갖는 재료로 이루어진 측벽(side wall)으로 구성된다.
본 발명은, 재료가 적어도 50 wt%의 니켈 및 17 내지 21 wt%의 크롬으로 구성된 니켈-크롬 합금(nickel-chromium alloy)인 것을 제안한다. 이에 의해, 특히 내성이 있는 캔을 제공하는 것이 실현 가능하다.
바람직하게, 단지 측벽의 부분만이 이러한 재료로 만들어지는 것이 아니고, 특히, 측벽이 최소 재료 두께를 가지도록 설계되면, 측벽은 전체적으로 이러한 재료로 만들어진다. 선택적으로, 상이한, 특히 보다 비용 효과적인 재료들이 플랜지부를 위해 선택될 수 있을지라도, 전체 캔이 이러한 재료로 만들어질 수 있다.
바람직하게, 재료는 코발트(Co)를 포함하고, 코발트 양은 최대 1 wt%에 이른다. 더욱 바람직하게, 재료는 붕소(B)를 포함하고, 붕소 양은 최대 0.006 wt%에 이른다.
캔의 바닥로서 이해되어야 하는 것은, 캔의 포트형 마개(pot-like closure) 를 준비하고 이에 의해 측벽 내로 합쳐지는 구획(section)이다.
바람직하게, 캔의 플랜지부로서 이해되어야 하는 것은, 펌프에서 한정된 위치 및 정렬로 캔을 배열하고 고정하도록 설계된 구획이다.
실제 예에 따라서, 재료는 니켈-크롬-철 합금(nickel-chromium-iron alloy)이며, 특히 Alloy 718(Nicofer 5219 Nb)로 지정된 니켈 합금이며, 니켈의 양은 최대 55 wt%에 이르고, 철의 양은 10 내지 25 wt%의 범위에 이른다. 즉, 본 발명은 드라이버와 자기 결합 펌프의 로터 사이의 갭에서 배열을 위해 설계된 캔을 위하여 적절한 니켈-크롬-철 합금의 사용에 관한 것이다. 이러한 재료는 고강도를 가지는, 그러므로 고압으로 작동하는 펌프들에서 이용되는 캔들에 특히 적합한 니켈-크롬-철 합금일 수 있다. 동시에, 특정 상태에서, 특히 용체화 풀림 상태(solution annealed condition)에서 양호하게 성형 가능하고, 그러므로 예를 들어 유동 성형(flow-forming)에 의해 간단한 방식으로 후처리를 허용한다. 수소 매체가 이러한 캔이 장비된 펌프에 의해 전달되도록, 수소 취화(hydrogen embrittlement)가 이러한 재료에 의해 발생하지 않는 것이 또한 유익하다.
더욱이, 이러한 재료는 변형을 유발함이 없이 경화 가능한 이점을 제공한다. 이에 의해, 간단한 방식으로 펌프에서 특히 좁은 공기 갭을 제공할 수 있도록 높은 치수 안정성을 가지는 고강도 캔을 제공하는 것이 가능하다. 경화는 사전 결정된 시간 기간에 걸쳐서 및 사전 정의된 온도에서, 적어도 사전 정의된 온도 레벨에서 열처리를 수행하는 것에 의해 달성될 수 있다. 응력 크랙(stress cracks)을 피하기 위하여, 선행하는 용체화 풀림은 적절하다. 용체화 풀림은 바람직하게 다음의 파라미터로 수행될 수 있다:
ㆍ 960℃의 범위, 특히 960℃ ± 15℃, 바람직하게 정확히 960℃의 온도를 노(furnace)에서 발생시키는 단계;
ㆍ 적어도 60분 동안 노에서 캔을 풀림하는 단계로서, 여기에서, 벽 두께에 의존하여, 캔의 잔류 시간은 벽 두께의 밀리미터당 적어도 3분에 이르러야만 하는 단계
ㆍ 용체화 풀림 후에, 특히 수조(water bath)에서 담금질하는 단계.
다수의 상이한 용체화 풀림 공정들이 특히 940 내지 1080℃의 온도 범위에서 이러한 재료에 대한 적용을 위해 실현 가능할지라도, 그리고, 담금질이 또한 공기 중에서 수행될 수 있을지라도, 상기된 용체화 풀림 공정이 특히 측벽에 바람직하다는 것이 분명하다.
경도 측정은 바람직하게 열처리 전후에 이루어진다.
열처리되기 전에 그리스, 오일, 윤활유 또는 다른 오염물 없이 캔을 유지하는 것이 바람직하다.
재료 경도의 조정 및 세팅은 바람직하게 다음의 파라미터로 수행될 수 있다:
ㆍ 720℃의 범위, 특히 720℃ ± 8℃, 바람직하게 정확히 720℃의 온도를 노에서 발생시키고, 이러한 단계는 용체화 풀림을 위한 온도로부터 경화 온도까지 노의 냉각을 포함할 수 있고;
ㆍ 이 온도에서 대략 8시간, 바람직하게 정확히 8시간의 제1 잔류 시간 동안 노에서 캔을 열처리하는 단계;
ㆍ 특히 2시간의 시간 기간 내에 그리고 노의 폐쇄된 상태에서 대략 620℃, 특히 620℃ ± 8℃, 바람직하게 정확히 620℃까지 노의 온도를 낯추고, 캔이 노에서 계속 있는 단계;
ㆍ 낮춘 온도에서 대략 8시간, 바람직하게 정확히 8시간의 제2 잔류 시간 동안 노에서 캔을 열처리하고, 특히 공정 엔지니어링 관련 이유 때문에 12시간까지의 제2 잔류 시간을 선택적으로 연장하는 것이 가능한 단계; 및
ㆍ 여전히 공기중에서 냉각 하는 단계.
작업편이 노 내로 착수되기 전에 용체화 풀림을 위한 설계 온도로 노를 가져오는 것은 중요한 것일 수 있다.
지금까지 빈번하게 고압으로 적용되고 수소 취화에 민감한 티타늄 합금과 비교하여, 보다 넓은 분야의 적용이 발생한다. 그 외에, 재료는 티타늄과 비교하여 높은 경도를 가진다. 또한, 재료는 특히 600℃까지의 고온 저항성의 이점을 제공한다.
이러한 합금은 양호한 잔류 팽창과 함께 고강도를 제공하며, 이는 후처리를 가능하게 하기 위하여 충분한 내구성을 의미한다. 양호한 성형성이 보장될 수 있다.
본 발명의 캔은 바람직하게 특별한 형태의 냉간 성형(cold forming)으로서 측벽의 유동 성형에 의해 그 목표 기하학적 형상을 수용한다. 유동 성형의 방식에 의해, 포트 부분은 예를 들어 1 ㎜의 범위에서 비교적 얇은 측벽이 제공될 수 있고, 또한 특히 1/10보다 작은 편차로 측벽의 벽 두께가 좁은 허용오차 범위에 놓이는 것이 가능하다. 얇은 벽 두께 뿐만 아니라 좁은 허용오차 범위는 드라이버와 펌프의 로터가 서로 이웃하여 특히 밀접하게 배열될 수 있기 때문에 자기 결합 펌프에 높은 드라이브 효율의 이점을 제공한다. 동시에, 캔의 측벽에서의 후처리가 필요하지 않기 때문에 제조 비용이 낮게 유지될 수 있다. 측벽은 이러한 높은 안정성과, 단면 선삭 또는 연삭 또는 임의의 다른 형상화 공정이 더이상 요구되지 않는 좁은 허용오차 범위로 제조될 수 있다. 유동 성형은, 바람직하게 캔의 측벽이 한정된 두께로 되고 한정된 정렬, 특히 높은 치수 안정성, 즉 반경 방향으로 원통형 형상으로부터 약간의 편차(1/10보다 약간 양호한 안정성)를 갖는 원통형 기하학적 형상을 수용하는 냉간 성형이도록 이해되어야 한다. 따라서, 유동 성형은 캔의 지름에서의 변화를 유발함이 없이 축선 방향으로 원통형 측벽의 연장부로 이어질 수 있다. 목표 기하학적 형상으로서 이해되는 것은 특히 측벽과 바닥의 영역에서 생산 공정의 말기에 캔이 취하는 기하학적 형상이다. 목표 기하학적 형상은 바람직하게 측벽 및 바닥의 관련 벽 두께, 외경, 및 관련 치수에 대한 허용오차 범위에 의해 정의된다. 상기된 제조 형태에 의해 제공되는 특별한 이점은 어떠한 용접 이음이 없거나, 또는 즉, 압력 지지 용접 이음(pressure-bearing weld seams)을 가지지 않는다는 것이다.
용체화 풀림 상태에서 실온에서 그리고 경화 후에 본 발명의 캔의 열간 성형 및 냉간 성형된 재료의 기계적 특성은 인장강도(Rm)(N/㎟), 항복강도(Rp0.2)(N/㎟), 균열(fracture)에서의 신장(A5), 및 수축(Z)(%), 브리넬 경도(HB), 및 입자 크기(㎛)를 통해 정의될 수 있다:
ㆍ 인장강도(N/㎟) : 1240 내지 1275;
ㆍ 항복강도(N/㎟) : 대략 1035, 바람직하게 정확히 1035;
ㆍ 균열에서의 신장(%) : 6, 10, 12 또는 ≥ 14;
ㆍ 브리넬 경도(HB) : ≥ 331, 특히 ≥ 341;
ㆍ 입자 크기(㎛) : 바람직하게 ≤ 127.
실온에 대한 탄성 모듈은 예를 들어 실온에서 205kN/㎟의 범위, 예를 들어 100℃에서 199kN/㎟의 범위에 놓인다.
특별한 이점과 함께, 본 발명의 캔의 재료(적절한 열처리의 방식에 의해)는 ≥ 14%의 균열에서의 신장과, ≥ 20 쥬울(Joule), 바람직하게 ≥ 27 쥬울의 노치 충격 에너지(notch impact energy)를 가질 수 있다. 이에 의해, 본 발명의 캔은 압력 용기 지시(압력 용기 상에서 지시(direcive) 97/23/EC)의 요구조건을 이행한다. 이러한 것은 0.5 bar 이상의 내부 과압력으로 작동하는 펌프들에서 적용하는데 적합한 캔을 만든다.
바람직하게, 합금은 상당한 부분의 니오븀(niobium)과 몰리브덴(molybdenum) 뿐만 아니라 적은 양의 알루미늄과 티타늄을 포함한다. wt%의 상대적인 양은 바람직하게 다음의 범위에 놓이며, 이러한 값은 부식성 매체, 특히 H2S, CO2 또는 Cl를 함유하는 매체에시 실행될 수 있는 합금의 변화에 관하여 둥근 괄호에서 지시된 값을 나타낸다. 조성에서의 변화는 특히 탄소와 니오븀을 구성하는 합금에 관한 것이지만, 또한 알루미늄과 티타늄에 관한 것이고, 보다 높은 탄소와 니오븀 양은 고온 적용에서의 이점을 제공하고, 낮은 탄소와 니오븀 양은 부식성 매체에서의 적용을 위해 바람직하다:
ㆍ 50 내지 55%의 니켈;
ㆍ 17 내지 21%의 크롬;
ㆍ 2.8 내지 3.3%의 몰리브덴;
ㆍ 4.75 내지 5.5%의 니오븀(니오븀과 탄탈(tantalium)은 함께 4.87 내지 5.2%);
ㆍ 0.2 내지 0.8%의 알루미늄(0.4 내지 0.6%);
ㆍ 0.65 내지 1.15%의 티타늄(0.8 내지 1.15%);
ㆍ 철의 잔부.
철 잔부는 바람직하게 11 내지 24.6 wt%(12 내지 24.13 wt%)의 범위에 놓인다.
합금은 특히 0.08%까지(0.045%)의 C, 및/또는 0.35%까지의 Mn, 및/또는 0.35%까지의 Si, 및/또는 0.3%까지(0.23%)의 Cu, 및/또는 1.0%까지의 Co, 및/또는 0.05%까지의 Ta, 및/또는 0.006%까지의 B, 및/또는 0.015%까지(0.01%)의 P, 및/또는 0.0015%까지(0.01%)의 S, 및/또는 5 ppm까지(10 ppm)의 Pb, 및/또는 3 ppm까지(5 ppm)의 Se, 및/또는 0.3 ppm까지(0.5 ppm)의 Bi의 미량 원소를 함유할 수 있다.
바람직하게, 탄소의 양은 정확하게 0.08 wt%(0.045 wt%) 또는 0.08 wt%(0.045 wt%)에서 75-100%의 범위에 놓이며, 이는 0.06 내지 0.08 wt%(0.03375 내지 0.045 wt%)를 의미한다. 이에 의해 양호한 온도 저항성이 달성될 수 있다. 선택적으로, 니오븀 양은 대안적으로 또는 추가적으로 정확하게 5.5 wt%(니오븀 및 탄탈과 함께 5.2 wt%)에 놓이거나, 또는 5.25 내지 5.5 wt%(니오븀 및 탄탈과 함께 5.1 내지 5.2 wt%)의 범위에 놓인다.
변형예에 따라서, 탄소의 양은 0.00 wt%(0.00 wt%) 또는 0.08 wt%에서 0-25%(0.045 wt%)에 놓이며, 이는 0.00 내지 0.02 wt%(0.00 내지 0.011 wt%)를 의미한다. 양호한 내식성은 이에 의해 달성될 수 있다. 선택적으로, 니오븀의 양은 대안적으로 또는 추가적으로 정확하게 4.75 wt%(4.87 wt%)에 놓이거나, 또는 4.75 내지 5.0 wt%(니오븀 및 탄탈과 함께 4.87 내지 4.98 wt%)의 범위에 놓인다.
이러한 합금은 높은 온도의 범위에서도 양호한 강도와 함께 700℃까지의 고온 저항성의 이점을 제공한다. 또한, 이러한 합금은 700℃까지의 높은 피로 강도, 양호한 크리프 강도, 및 1000℃까지의 양호한 내산화성을 특징으로 한다. 유사하게, 이것들은 저온에서 양호한 기계적 특성과 고온 및 저온에서 양호한 내식성 뿐만 아니라 응력 부식 크랙킹 뿐만 아니라 피팅(pitting)에 대한 양호한 저항성을 제공한다. 특히 응력 크랙에 대한 내식성은 특히 크롬의 양에 의해 보장될 수 있다. 그러므로, 합금은 석유 추출물과 석유 공정에서, H2S 함유 산성 가스 환경에서, 또는 선박 공학의 분야에서 존재하는 매체에서 이용될 수 있다.
따라서, 합금의 비밀도(specific density)는 예를 들어 8 g/㎤의 범위에 놓이며, 특히 이는 8.2 g/㎤에 이른다.
합금의 조직은 몇개의 상에 대해, 특히 카바이드상, 라베스상([Fe, Cr]2Nb), δ(Ni3Nb) 사방정계, γ"(Ni3Nb, Al, Ti) 공간격자(space-centered) 정방형 구조, 및/또는 γ'(Ni3Al, Nb) 면심격자 입방 구조에 대해 오스테나이트이다. 바람직하게, 임의의 방식에서, 상 (phase) γ"(Ni3Nb, Al, Ti)은 석출 경화에 의해 조정될 수 있는 공간격자 정방형 구조(space-centered tetragonal structure)에서 이용할 수 있다. 공간격자 정방형 구조에 대한 상 γ"(Ni3Nb, Al, Ti)은 에이징에 의한 변형으로 인한 크랙 형성에 대해 양호한 저항성을 제공한다.
합금의 제조는 진공 아크 유도로에서 용융하고, 그 후 일랙트로슬래그 정제(electroslag refining)에 의해 실현될 수 있다. 정제(전환)는 또한 진공 아크 공정에 의해 실행될 수 있다.
실제 예에 따라서, 재료는 몰리브덴을 함유하고, 몰리브덴의 양은 2.8 내지 3.3 wt%의 범위에 있다. 이에 의해, 양호한 내식성은 특히 캔이 사용되는 온도 범위에 관계없이 달성될 수 있다.
또 다른 실제 예에 따라서, 재료는 니오븀을 함유하고, 니오븀의 양은 4.75 내지 5.5 wt%의 범위에 있으며, 또는 재료는 니오븀 및 탄탈을 함유하고, 니오븀 및 탄탈의 양은 함께 4.87 내지 5.2 wt%에 이른다. 양호한 온도 저항성이 이에 의해 조정되고 설정된다. 니오븀의 양은 오스테나이트 조직의 다음의 상들 중 적어도 하나의 형성을 보장하고, 이에 의해, 재료의 유익한 강도값이 조정되고 설정될 수 있다; 상 δ(Ni3Nb) 사방정계, 상 γ"(Ni3Nb, Al, Ti) 공간격자 사방정계 및/또는 상 γ'(Ni3Al, Nb) 면심격자 입방체.
또 다른 실제 예에 따라서, 재료는 알루미늄 및 티타늄을 함유하고, 알루미늄의 양은 0.2 내지 0.8, 바람직하게 0.4 내지 0.6 wt%의 범위에 있으며, 및/또는 티타늄의 양은 0.65 내지 1.15, 바람직하게 0.8 내지 1.15 wt%의 범위에 있다. 특별히 양호한 기계 특성은 특히 알루미늄과 티타늄이 오스테나이트 조직의 다음의 상들 중 적어도 하나의 형성을 보장할 수 있기 때문에 달성될 수 있다: 상 γ"(Ni3Nb, Al, Ti) 공간격자 사방정계, 및/또는 γ'(Ni3Al, Nb) 공간격자 입방체.
또 다른 실제 예에 따라서, 재료는 니켈-크롬-몰리브덴 합금이며, 특히 니켈 합금 Hastelloy C-22HS 또는 이 합금의 변형이며, 크롬의 양은 21 wt%에 이르고, 니켈의 양은 적어도 56 wt%, 특히 56.6 wt%에 이르며, 몰리브덴의 양은 17 wt%에 이른다. 즉, 본 발명은 예를 들어 드라이버와 자기 결합 펌프 또는 밀폐 전동기식 모터의 로터 사이의 갭에 배열을 위한 캔을 위해 적절한 니켈-크롬-몰리브덴 합금의 사용에 관한 것이다. 이러한 재료는 높은 경도에 의해 동시에 수반되는 높은 내식성과 높은 내구성, 그러므로 제조된 목표 기하학적 형상에 관하여 형태 안정성 및/또는 치수 안정성을 특징으로 하는 니켈-크롬-몰리브덴 합금이다.
합금 구성 성분은 바람직하게 다음의 wt% 값들의 범위에 있다:
- 추가의 구성 성분의 백분율에 의존하는 주요 구성 성분(%)으로서의 니켈, 적어도 56.6%;
- 크롬(Cr): 21%;
- 몰리브덴(Mo): 17%;
- 철(Fe): 최대 2%;
- 코발트(Co): 최대 1%;
- 텅스텐(W): 최대 1%;
- 망간(Mn): 최대 0.8%;
- 알루미늄(Al): 최대 0.5%;
- 규소(Si): 최대 0.08%;
- 탄소(C): 최대 0.01%;
- 붕소(B): 최대 0.006%.
이러한 재료는 선행하는 재형상화 후에 간단한 방식으로 경화될 수 있다. 특히 중간 용체화 풀림없이 냉간 성형 후에 석출 경화의 수단에 의해 고강도의 것이다. 달성 가능한 경도는 재형상화도(reshaping degree)의 함수이다. 이러한 것은, 예를 들어 캔의 측벽의 유동 성형이 한정된 벽 두께를 조정하기 위하여 수행될 수 있고 측벽의 경화가 유동 성형 후에 수행된다는 이점을 제공한다. 냉간 성형, 특히 유동 성형은 그런 다음 용체화 풀림 후에 실행된다. 따라서, 높은 치수 안정성의 이점과 고강도의 이점은 간단한 방식으로 서로 결합될 수 있다. 또한, 재료는 화학 산업에서의 펌프(화학제 펌프)를 위해 그 용도를 특별히 흥미롭게 만드는 높은 내산성(high acid resistance) 을 특징으로 한다.
바람직하게, 재료는 상기된 니켈-크롬-철 합금으로부터 이를 구별하는 텅스텐을 함유한다.
재료의 강도는 열처리에 의해 조정될 수 있으며, 그 과정에서, Ni2(Mo, Cr) 입자들이 형성되며, 열처리는 바람직하게 605 내지 705℃의 온도 범위에서 수행된다. 그러나, 합금의 양호한 내식성은 용체화 풀림의 방식에 의해 이미 달성될 수 있다.
바람직하게, 보다 높은 경도를 조정하기 위한 열처리는 다음의 파라미터들로 수행된다:
- 특히 16시간의 기간 동안 노에서 705℃로 열처리;
- 605℃로 노의 냉각;
- 특히 32시간의 기간 동안 노에서 605℃로 열처리; 및
- 공기 중에서 담금질.
비밀도(specific density)는 바람직하게 용체화 풀림 상태에서 8.6 g/㎤의 범위 또는 경화된 상태에서 8.64 g/㎤의 범위에 놓인다.
예를 들어, 실온에서 탄성계수는 223 ㎬(및/또는 kN/㎟)의 범위에 놓이고, 100℃에서 218 ㎬(및/또는 kN/㎟)의 범위에 놓인다. 용체화 풀림 상태의 실온에서 재형상화 재료의 기계적 특성은 인장강도(Rm)(N/㎟), 항복강도(Rp0.2)(N/㎟), 균열에서의 신장(A5), 및 수축(Z)(%), 브리넬 경도(HB), 및 입자 크기(㎛), 냉간 성형된 부품에 관련한 제1 값과 열간 성형된 부품에 관련한 제2 값을 통해 정의될 수 있다:
ㆍ 인장강도(Mpa 및/또는 N/㎟) : 대략 837(806);
ㆍ 항복강도(Mpa 및/또는 N/㎟) : 대략 439(376).
경화에 의해, 값들은 다음과 같이 조정될 수 있다:
ㆍ 인장강도(Mpa 및/또는 N/㎟) : 대략 1230(1202);
ㆍ 항복강도(Mpa 및/또는 N/㎟) : 대략 759(690).
달성 가능한 경도는 경화 전에 수행된 용체화 풀림의 기간에 의존하여 다음의 범위에 놓이며, 경도값은 Rockwell에 따라서 또는 Scale B(경도값(Rb))) 또는 C(경도값(Rc))에 따라서 결정된다.

재료의 형상		 경도[Rb] 또는 [Rc]
풀림 경화
슬라브 92 Rb 30 Rc
얇은 벽 플레이트 90 Rb 30 Rc
바/막대 88 Rb 30 Rc
실온 동안 재형상화도(%로)에 의존하여 캔의 냉간 성형된 측벽에 대하여, 측벽의 다음의 경도값들이 석출 경화의 방식에 의해 조정될 수 있다:
재형상화도[%]에 따른 경도 [Rc]
경화 기간[h] 0% 10% 20% 30% 40% 50%
0 < 20 29 35 37 40 45
1 < 20 27 33 38 41 47
4 < 20 26 33 39 41 48
10 < 20 35 40 41 45 51
24 < 20 40 43 44 48 52
상기 표로부터 분명하게 됨으로써, 달성 가능한 경도는 재형상화도에 의존한다. 재형상화도가 높으면 높을수록, 달성 가능한 경도가 높다.
또 다른 실제 예에 따라서, 재료는 철을 함유하고, 철의 양은 최대 2 wt%에 이른다.
또 다른 실제 예에 따라서, 측벽은, 재형상화 단계에 의해 목표 기하학적 형상으로 되며 10% 이상, 바람직하게 20 내지 50%, 특히 35%의 재형상화도를 가지는 측벽이다. 특히 고경도는 재형상화와 후속의 경화에 의해 달성될 수 있다.
본 발명은 또한 드라이버와 자기 결합 펌프의 로터 사이의 갭에서 배열을 위한 캔을 제조하는 방법에 관한 것이며, 상기 방법은,
- 펌프와 캔을 연결하기 위하여 상기 캔의 플랜지부를 형성하는 단계;
- 상기 캔의 바닥을 형성하는 단계;
- 니켈 구성 성분을 함유하는 재료로 적어도 부분적으로 상기 캔의 장착 상태에서 갭에 배열 가능한 측벽을 형성하는 단계로서, 상기 측벽은 재형상화 단계에 의해, 특히 유동 성형에 의해 목표 기하학적 형상으로 되는 단계를 포함한다.
용체화 풀림 상태에서 적어도 50 wt%의 니켈과 17 내지 21 wt%의 크롬을 함유하고, 열처리에 의한 경화가 재형상화 후에 수행되는 니켈-크롬 합금이 재료로서 독창적으로 선택된다.
경화는 즉시 또는 중간에 실행된 용체화 풀림 후에 선택적으로 수행될 수 있다. 경화는 바람직하게 특히 18 내지 48시간의 기간 동안 605 내지 728℃의 온도 범위에서 열처리에 의해 달성되고, 열처리는 선택된 온도에 관하여 2-스테이지 처리이며, 하나의 스테이지를 각각 적어도 8시간 동안 유지한다.
실제 예에 따라서, 재형상화는 냉간 성형 절차이며, 석출 경화는 냉간 성형 후에, 특히 605 내지 728℃의 온도 범위에서, 냉간 성형 후에 중간의 용체화 풀림 없이 수행된다. 냉간 성형은 바람직하게 유동 성형 절차이다. 석출 경화는 선택적으로 냉간 성형 후에 즉시 또는 용체화 풀림을 위한 중간 단계 후에 달성될 수 있다. 상기된 니켈-크롬-몰리브덴 합금을 위하여, 석출 경화는 바람직하게 용체화 풀림의 중간 단계없이 실행된다. 따라서, 증가한 경도가 증가한 경화 시간에 의해 달성될 수 있으며, 예를 들어 보다 긴 기간으로 인하여, Rockwell Scale C에 따라서 경도(Rc)가 10% 이상 증가될 수 있기 때문에, 605℃에서 1, 4, 10, 24 또는 32시간, 바람직하게 32시간의 범위에 있는 경화 기간을 선택한다.
본 발명의 실제 예들은 도면에 의해 다음에 설명된다:
도 1은 본 발명의 제1 실제 예에 따른 합금의 전형적인 단기 특성의 그래프;
도 2는 본 발명의 제1 실제 예에 따른 합금의 전형적인 크리프 강도의 그래프; 및
도 3은 본 발명의 제1 또는 제2 실제 예에 따른 재료로 만들어진 캔을 도시하는 개략도.
도면 부호의 설명
1: 캔
2: 바닥
3: 측벽
4: 플랜지부
S: 대칭축
도 1은 온도(℃)의 함수로서 용체화 풀림 및 경화된 상태에서 니켈-크롬-철 합금의 전형적인 단기 특성들을 도시한다. 이는 아주 일정한 기계 특성이 실온의 온도 범위에서 균열(A5) 및 수축(Z)에서 신장(elongation)에 적용하는 600℃까지 효과를 나타내고, 그러므로 캔의 양호한 치수 안정성이라는 면에서 이점을 제공하는 도표로부터 수집될 수 있다.
도 2는 시간(h)의 함수로서 용체화 풀림 및 경화된 상태에서 니켈-크롬-철 합금의 전형적인 크리프 강도를 도시하며, 시간은 대수적으로 도시되고, 크리프 강도는 y-축에서 N/㎟로 지시된다. 이는 완전히 11년 이상과 동등한 105 시간 이상에 대응하는 기간에 걸쳐, 500℃ 이하의 온도에서 기계적 강도의 손실이 거의 인지할 수 없는 도표로부터 수집될 수 있다.
도 3은, 대칭축(S)에 관하여 대칭으로 구성되고 바닥(2), 측벽(3) 뿐만 아니라 플랜지부(4)를 포함하는 캔(1)을 도시한다. 캔(1)은 니켈-크롬 합금이며, 그러므로, 니켈 및 크롬과 다른 합금 구성 성분으로 형성될 수 있는 재료로 부분적으로 또는 완전히 만들어진다. 이러한 재료에서 캔의 부분적인 구성 성분은 예를 들어 단지 측벽(3)에 관한 것이다, 바람직하게, 적어도 측벽(3)은 완전히 이러한 재료로 만들어진다.

Claims (11)

  1. 플랜지부(4); 바닥(2); 캔의 장착된 상태에서 갭에 배열될 수 있는 측벽(3)을 포함하며, 상기 측벽은 니켈 구성 성분을 함유하는 재료로 적어도 부분적으로 이루어진 캔(1)에 있어서,
    상기 재료는 적어도 50 wt%의 니켈과, 17 내지 21 wt%의 크롬을 함유하는 니켈-크롬 합금인 것을 특징으로 하는 캔.
  2. 제1항에 있어서, 상기 재료는 니켈-크롬-철 합금이며, 니켈의 양은 최대 55 wt%, 철의 양은 10 내지 25 wt%의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 캔.
  3. 제2항에 있어서, 상기 재료는 2.8 내지 3.3 wt%의 범위에 있는 몰리브덴을 함유하는 것을 특징으로 하는 캔.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 재료는 니오븀을 함유하며, 니오븀의 양은 0.5 내지 10, 바람직하게 3 내지 7, 특히 바람직하게 4.75 내지 5.5 wt%에 이르거나, 또는 상기 재료는 니오븀 및 탄탈을 함유하며, 니오븀 및 탄탈의 양은 함께 0.5 내지 10, 바람직하게 3 내지 7, 특히 바람직하게 4.87 내지 5.2 wt%에 달하는 것을 특징으로 하는 캔.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 재료는 알루미늄 및 티타늄을 특징으로 하며, 알루미늄의 양은 0.2 내지 0.8, 바람직하게 0.4 내지 0.6 wt%의 범위에 있으며, 및/또는 티타늄의 양은 0.65 내지 1.15, 바람직하게 0.8 내지 1.15 wt%의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 캔.
  6. 제1항에 있어서, 상기 재료는 니켈-크롬-몰리브덴 합금이며, 크롬의 양은 21 wt%에 이르며, 니켈의 부분은 적어도 56 wt%, 특히 56.6 wt%에 이르며, 몰리브덴 부분은 17 wt%에 이르는 것을 특징으로 하는 캔.
  7. 제6항에 있어서, 상기 재료는 철을 함유하고, 철의 양은 최대 2 wt%에 이르는 것을 특징으로 하는 캔.
  8. 제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 측벽(3)은 재형상화 단계에 의해 목표 기하학적 형상으로 되는 측벽(3)이며, 상기 측벽은 10% 이상, 바람직하게 20 내지 50%, 더욱 바람직하게 30 내지 40%, 특히 35%의 재형상화도를 가지는 것을 특징으로 하는 캔.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 어떠한 압력 지지 용접 이음을 가지지 않는 것을 특징으로 하는 캔.
  10. 캔(1)의 플랜지부(4)를 형성하는 단계; 상기 캔의 바닥(2)을 형성하는 단계; 니켈 구성 성분을 함유하는 재료로 적어도 부분적으로 상기 캔의 장착 상태에서 갭에 배열 가능한 측벽(3)을 형성하는 단계로서, 상기 측벽(3)은 재형상화 단계에 의해 기하학적 형상으로 되는 단계를 포함하는, 캔(1)을 제조하는 방법에 있어서,
    재료로서 사용하기 위하여, 용체화 풀림 상태에서 니켈-크롬 합금은 적어도 50 wt%의 니켈과 17 내지 21 wt%의 크롬을 함유하며, 열처리에 의한 경화가 재형상화 후에 수행되는 것을 특징으로 하는 캔 제조 방법.
  11. 제10항에 있어서, 재형상화는 냉간 성형 절차이며, 석출 경화는 냉간 성형 후에 수행되고, 특히 605 내지 728℃의 온도 범위에서, 즉 냉간 성형 후에 중간의 용체화 풀림없이 수행되는 것을 특징으로 하는 캔 제조 방법.
KR1020157018663A 2012-12-11 2013-12-11 자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법 KR102125592B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012024130.5A DE102012024130B4 (de) 2012-12-11 2012-12-11 Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren
DE102012024130.5 2012-12-11
PCT/EP2013/076195 WO2014090863A2 (de) 2012-12-11 2013-12-11 Spalttopf fuer magnetgekuppelte pumpen sowie herstellungsverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20150094754A true KR20150094754A (ko) 2015-08-19
KR102125592B1 KR102125592B1 (ko) 2020-07-08

Family

ID=50777749

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020157018663A KR102125592B1 (ko) 2012-12-11 2013-12-11 자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법

Country Status (10)

Country Link
US (2) US10167870B2 (ko)
EP (1) EP2932102B1 (ko)
JP (3) JP2016509125A (ko)
KR (1) KR102125592B1 (ko)
CN (1) CN104937277B (ko)
DE (2) DE102012024130B4 (ko)
ES (1) ES2627097T3 (ko)
PL (1) PL2932102T3 (ko)
RU (1) RU2640306C2 (ko)
WO (1) WO2014090863A2 (ko)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012024130B4 (de) 2012-12-11 2014-09-11 Klaus Union Gmbh & Co. Kg Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren
DE102013018159A1 (de) * 2013-12-05 2015-06-11 Klaus Union Gmbh & Co. Kg Spalttopf und Verfahren zur Herstellung desselben
US9771938B2 (en) * 2014-03-11 2017-09-26 Peopleflo Manufacturing, Inc. Rotary device having a radial magnetic coupling
US10539151B2 (en) * 2015-01-27 2020-01-21 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Centrifugal compressor casing and centrifugal compressor
US9920764B2 (en) 2015-09-30 2018-03-20 Peopleflo Manufacturing, Inc. Pump devices
CN105526190B (zh) * 2016-01-21 2018-09-28 盐城海纳汽车零部件有限公司 一种汽车发动机冷却水泵合金结构钢模锻轮毂
DE102018130946B4 (de) * 2017-12-14 2024-06-20 Vdm Metals International Gmbh Verfahren zur herstellung von halbzeugen aus einer nickel-basislegierung
WO2020004286A1 (ja) * 2018-06-28 2020-01-02 株式会社東亜鍛工所 中空エンジンバルブの製造方法
GB2581339A (en) * 2019-02-08 2020-08-19 Hmd Seal/Less Pumps Ltd Containment shell for a magnetic pump
EP4024675B1 (de) 2020-12-28 2024-07-10 Tomas Pink Single-use rotor mit kurzschlusskäfig
RU2764491C1 (ru) * 2021-03-16 2022-01-17 Александр Анатольевич Изюков Разделительный стакан магнитной муфты

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020036037A1 (en) * 1994-06-24 2002-03-28 Kennedy Richard L. Nickel-based alloy having high stress rupture life
US6672818B1 (en) * 1999-09-06 2004-01-06 Societe Siebec Magnetically driven pump
US7789288B1 (en) * 2009-07-31 2010-09-07 General Electric Company Brazing process and material for repairing a component

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3473922A (en) * 1967-07-21 1969-10-21 Carondelet Foundry Co Corrosion-resistant alloys
CA1146207A (en) * 1981-02-06 1983-05-10 Nova Scotia Research Foundation Corporation Slotted air-cooled magnetic isolation coupling
DE3413930A1 (de) * 1984-04-13 1985-10-31 Friedrichsfeld Gmbh, Steinzeug- Und Kunststoffwerke, 6800 Mannheim Kreiselpumpe
JPS6352990U (ko) 1986-09-25 1988-04-09
GB2236113A (en) * 1989-09-05 1991-03-27 Teledyne Ind Well equipment alloys
JPH03134144A (ja) * 1989-10-19 1991-06-07 Toshiba Corp ニッケル基合金部材およびその製造方法
DE9100515U1 (de) * 1991-01-17 1991-04-04 Friatec-Rheinhütte GmbH & Co, 65203 Wiesbaden Magnetgekuppelte Kreiselpumpe
DE29716109U1 (de) * 1997-09-08 1999-01-14 Speck Pumpenfabrik Walter Spec Spalttopfpumpe
US6997994B2 (en) * 2001-09-18 2006-02-14 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Ni based alloy, method for producing the same, and forging die
EP1398510B1 (de) * 2002-09-06 2005-04-27 Grundfos a/s Nasslaufkreiselpumpenaggregat
US6990810B2 (en) * 2003-09-19 2006-01-31 Pellizzari Roberto O Threaded sealing flange for use in an external combustion engine and method of sealing a pressure vessel
US7101158B2 (en) * 2003-12-30 2006-09-05 Wanner Engineering, Inc. Hydraulic balancing magnetically driven centrifugal pump
DE202004013080U1 (de) 2004-08-20 2006-01-05 Speck-Pumpen Walter Speck Gmbh & Co. Kg Magnetkupplungspumpe
RU2290540C1 (ru) * 2005-05-13 2006-12-27 Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственное объединение прикладной механики им. акад. М.Ф. Решетнева" Электронасосный агрегат
US20070103017A1 (en) * 2005-11-10 2007-05-10 United Technologies Corporation One Financial Plaza Superconducting generator rotor electromagnetic shield
CA2588626A1 (en) * 2007-05-15 2008-11-15 Benoit Julien A process for producing static components for a gas turbine engine
CN101372730B (zh) * 2007-08-22 2011-01-26 中国科学院金属研究所 一种γ”强化的高性能铸造镍基高温合金
DE102009049904A1 (de) * 2009-10-12 2011-04-14 Deutsche Vortex Gmbh & Co. Kg Trennwand für einen Elektromotor und Pumpe mit Elektromotor
JP2011157566A (ja) * 2010-01-29 2011-08-18 Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd Ｎｉ基合金の製造方法および原子燃料集合体の製造方法
CN102463273A (zh) * 2010-11-08 2012-05-23 北京有色金属研究总院 一种大口径镍基合金薄壁管材的制备方法
CN201934335U (zh) * 2010-12-29 2011-08-17 四川红华实业有限公司 无级变频气体增压机
DE202012006480U1 (de) * 2012-07-06 2012-08-06 Ruhrpumpen Gmbh Doppelwandiger Spalttopf einer Magnetkupplung, insbesondere einer Magnetkupplungspumpe
DE102012024130B4 (de) 2012-12-11 2014-09-11 Klaus Union Gmbh & Co. Kg Spalttopf für magnetgekuppelte Pumpen sowie Herstellungsverfahren
JP6857428B1 (ja) * 2020-02-12 2021-04-14 株式会社アースクリエイト 積層体及び食品用容器包装

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20020036037A1 (en) * 1994-06-24 2002-03-28 Kennedy Richard L. Nickel-based alloy having high stress rupture life
US6672818B1 (en) * 1999-09-06 2004-01-06 Societe Siebec Magnetically driven pump
US7789288B1 (en) * 2009-07-31 2010-09-07 General Electric Company Brazing process and material for repairing a component

Also Published As

Publication number Publication date
PL2932102T3 (pl) 2017-09-29
US10253776B2 (en) 2019-04-09
WO2014090863A3 (de) 2015-02-26
US10167870B2 (en) 2019-01-01
JP2019116686A (ja) 2019-07-18
CN104937277A (zh) 2015-09-23
WO2014090863A2 (de) 2014-06-19
DE202013012787U1 (de) 2019-08-26
EP2932102A2 (de) 2015-10-21
JP7185551B2 (ja) 2022-12-07
EP2932102B1 (de) 2017-03-01
JP2021191896A (ja) 2021-12-16
US20150337844A1 (en) 2015-11-26
ES2627097T3 (es) 2017-07-26
RU2640306C2 (ru) 2017-12-27
JP2016509125A (ja) 2016-03-24
CN104937277B (zh) 2018-07-13
DE102012024130A1 (de) 2014-06-12
RU2015128080A (ru) 2017-01-18
DE102012024130B4 (de) 2014-09-11
KR102125592B1 (ko) 2020-07-08
US20180313353A1 (en) 2018-11-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20150094754A (ko) 자기 결합 펌프를 위한 캔 및 그 제조 방법
JP7153567B2 (ja) ターボ機械部品の製造方法、それによって得られる部品およびそれを備えたターボ機械
EP1669473B1 (en) Precipitation hardened martensitic stainless steel, manufacturing method therefor, and turbine moving blade and steam turbine using the same
EP3161174B1 (en) Component of a turbomachine, turbomachine and process for making the same
EP2631432B1 (en) Steam turbine rotor, corresponding steam turbine and steam turbine power generation plant
EP2302089B1 (en) Steam turbine rotor and alloy therefor
EP2835434A2 (en) Ni-based alloy for forging, method for manufacturing the same, and turbine component
KR20150000889A (ko) 모터 회전자 지지체 및 그를 제조하는 방법
JP4844188B2 (ja) ケーシング
EP2309010A1 (en) Nickel-base alloy for forging or rolling and steam turbine component made of the same
EP2204462A1 (en) Ni-based alloy for a forged part of a steam turbine with excellent high temperature strength, forgeability and weldability, rotor blade of a steam turbine, stator blade of a steam turbine, screw member for a steam turbine, and pipe for a steam turbine
EP3061841B1 (en) Corrosion pitting resistant martensitic stainless steel
KR100215531B1 (ko) 고온에서 사용되는 연결부재 또는 다른 기계요소용 오스테나이트 스테인레스강
CA3024661C (en) Method for producing a steel material, and steel material
JP7545442B2 (ja) ターボ機械部品の製造方法、それによって得られる部品およびそれを備えたターボ機械
EP3463721A1 (en) Process for making a component of a turbomachine, a component obtainable thereby and turbomachine comprising the same
JPS62218602A (ja) ガスタ−ビン
WO2016142963A1 (ja) オーステナイト系耐熱鋼およびタービン部品

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant