DE19953075A1 - Stellgliedsteuerschaltkreis - Google Patents
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Abstract
Es wird ein Stellgliedsteuerschaltkreis beschrieben, der ein Eingangsmesssteuersystem zur Steuerung der Verschiebungsgeschwindigkeit eines Kolbens (36) eines Pneumatikzylinders (12) verwendet und ein erstes Drucksteuerventil (26) aufweist, das in einem frei fließenden Zustand ist, wenn dem Pneumatikzylinder (12) Drucklust zugeführt wird, und ein zweites Drucksteuerventil (28) zum Halten des Abfuhrdruckes der von dem Pneumatikzylinder (12) abgeführten unter Druck stehenden Luft auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck.
Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Stellglied
steuerschaltkreis, der es ermöglicht, beispielsweise die
Verschiebungsgeschwindigkeit eines Stellgliedes (Actuators),
wie einem Zylinder, zu steuern.
In jüngerer Zeit werden pneumatische Stellglieder, beispiels
weise Zylinder, insbesondere in der Elektronik- und Elek
troindustrie aber auch anderen Industriebereichen weithin
eingesetzt, um kleine Objekte oder dgl. zu transportieren. Der
Zylinder weist einen Kolben auf, der eine gradlinig hin- und
hergehende Bewegung entlang einer Zylinderkammer eines
Zylinderrohres vollzieht. Die Zylinder, die eingesetzt werden,
wenn die Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens gesteuert
wird, weisen einen Eingangsmessschaltkreis 1 (vgl. Fig. 19)
auf, der die Durchflussrate des durch einen auf der Zu
fuhrseite angeordneten Durchgang für die Zufuhr eines unter
Druck stehenden Fluides in die Zylinderkammer fließenden
Druckfluides steuert, und einen Ausgangsschaltkreis 2 (vgl.
Fig. 20) für die Regelung der Durchflussrate des durch einen
auf der Ablassseite für den Ablass des Druckfluides aus der
Zylinderkammer angeordneten Durchgang fließenden Druckfluides
auf.
In den Fig. 19 und 20 bezeichnet das Bezugszeichen 3 ein
Geschwindigkeitssteuerventil mit einem Kontrollventil 4 und
einem variablen Drosselventil 5. Das Bezugszeichen 6 bezeich
net ein schaltendes Solenoid-betätigtes Ventil (Magnetventil).
Die Bezugszeichen 7a und 7b bezeichnen erste und zweite
Zylinderkammern.
Wird aber ein solches pneumatisches Stellglied, beispielsweise
ein Zylinder, bei geringer Geschwindigkeit betätigt, um
beispielsweise ein kleines Objekt ober dgl. zu transportieren,
werden bei der Verwendung eines Eingangsmessschaltkreises 1
der Verschiebungszustand und der Stoppzustand intermittierend
wiederholt. Als Folge hiervon tritt das sog. stick-slip-
Phänomen auf, bei dem eine stufenförmige Charakteristikkurve
der Beziehung zwischen Zeit und Verschiebungsweg erscheint.
Außerdem weist der herkömmliche Eingangsmessschaltkreis 1 den
Nachteil einer verzögerten Antwortzeit auf, bei der die Zeit,
die für das Starten der Verschiebung des Kolbens erforderlich
ist, verzögert wird, wenn die Betätigung des Zylinders nach
einem längeren Stop erneut gestartet wird.
Andererseits weist der Ausgangsmessschaltkreis 2 den Nachteil
des sog. Herausspringphänomens (jumping-out-Phänomen) auf, bei
dem der Kolben aufgrund einer Haftung des Kolbens eine
schnelle Verschiebung entlang der Zylinderkammer 7a, 7b
vollzieht, wenn die Betätigung des Zylinders nach einem
längeren Stop wieder gestartet wird.
Es ist daher eine wesentliche Aufgabe der vorliegenden
Erfindung, einen Stellgliedsteuerschaltkreis zu schaffen, der
es ermöglicht, die Verschiebungsgeschwindigkeit eines
Stellgliedes bei geringer Geschwindigkeit in stabiler Weise
zu steuern, wobei das Auftreten des stick-slip-Phänomens und
des jumping-out-Phänomens verhindert wird.
Außerdem soll die Verzögerung der Antwortzeit, die auftritt,
wenn die Betätigung des Zylinders nach einer längeren Pause
erneut gestartet wird, verbessert werden.
Die Erfindung wird nachfolgend beispielhaft anhand von
Ausführungsbeispielen und der Zeichnung näher beschrieben.
Es zeigen:
Fig. 1 eine Schaltkreisanordnung eines Stellgliedschalt
kreises gemäß einer ersten Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung,
Fig. 2 einen Längsschnitt durch eine Anordnung eines
Drucksteuerventiles, das den in Fig. 1 gezeigten
Stellgliedsteuerschaltkreis bildet,
Fig. 3 eine Schaltkreisanordnung, die der Erläuterung des
Eingangssteuersystems und des Ausgangssteuersystems
dient,
Fig. 4 Charakteristikkurven, die die Beziehung zwischen
der Zeit und dem Verschiebungsweg des Kolbens und
dem Druck des Stellgliedsteuerschaltkreises dar
stellen,
Fig. 5 eine Charakteristikkurve, die die Beziehung zwi
schen der Zeit und dem Druck des Ausgangsmess
schaltkreises gemäß dem Stand der Technik dar
stellt,
Fig. 6 eine Charakteristikkurve, die die Beziehung zwi
schen der Zeit und dem Druck des Eingangsmess
schaltkreises gemäß dem Stand der Technik dar
stellt,
Fig. 7 eine Charakteristikkurve, die die Beziehung zwi
schen der Zeit und dem Druck des Stellgliedsteuer
schaltkreises darstellt,
Fig. 8 Antwortkurven, die in dem ersten Zyklus erhalten
werden, wenn die Stellglieder nach einer Pause von
zwei Stunden erneut betätigt werden,
Fig. 9 Antwortkurven, die in dem ersten Zyklus erhalten
werden, wenn die Stellglieder nach einer Pause von
16 Stunden erneut betätigt werden,
Fig. 10 eine Schaltkreisanordnung eines Stellgliedsteuer
schaltkreises gemäß einer zweiten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung,
Fig. 11 einen Längsschnitt durch eine Anordnung eines
Steuerventils, das den Stellgliedsteuerschaltkreis
gemäß Fig. 10 bildet,
Fig. 12 eine Schaltkreisanordnung eines Stellgliedsteuer
schaltkreises gemäß einer dritten Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung,
Fig. 13 einen Längsschnitt durch eine Anordnung eines
Drucksteuerventiles, das den Stellgliedsteuer
schaltkreis gemäß Fig. 12 bildet,
Fig. 14 einen Längsschnitt mit Auslassungen, der das in
Fig. 13 gezeigte Drucksteuerventil darstellt,
Fig. 15 einen Schnitt entlang der Linie XV-XV in Fig. 14,
Fig. 16 einen Schnitt entlang der Linie XVI-XVI in Fig. 14,
Fig. 17 einen Schnitt entlang der Linie XVII-XVII in Fig.
14,
Fig. 18 Charakteristikkurven, die die Verzögerung der
Antwortzeit der Eingangsmessschaltkreise beim Stand
der Technik und des Stellgliedsteuerschaltkreises
gemäß der dritten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung darstellen,
Fig. 19 eine Schaltkreisanordnung des Eingangsmessschalt
kreises, der das Verfahren zur Steuerung des
Stellgliedes gemäß dem Stand der Technik darstellt,
und
Fig. 20 eine Schaltkreisanordnung des Ausgangsmessschalt
kreises, der das Verfahren zur Steuerung des
Stellgliedes gemäß dem Stand der Technik darstellt.
Fig. 1 zeigt einen Stellgliedsteuerschaltkreis 10 gemäß der
ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 10 verwendet das Eingangsmess
steuersystem und weist einen pneumatischen Zylinder (nachfol
gend auch einfach als "Zylinder" bezeichnet) 12 zum Transport
eines Werkstückes W, beispielsweise eines kleinen Objektes,
ein erstes Geschwindigkeitssteuerventil 16, das an der Seite
eines Zufuhrdurchgangs (erster Durchgang) 14 des Zylinders 12
vorgesehen ist, ein zweites Geschwindigkeitssteuerventil 20,
das an der Seite eines Ablassdurchgangs (zweiter Durchgang)
18 des Zylinders 12 vorgesehen ist, und ein schaltendes
Solenoid-betätigtes Ventil (Schaltmechanismus) 24 für die
Zufuhr eines unter Druck stehenden Fluides (Druckluft) von
einer Druckfluidzufuhrquelle 22 auf, wobei das Ventil 24
zwischen dem ersten Geschwindigkeitssteuerventil 16 und dem
zweiten Geschwindigkeitssteuerventil 20 umschaltet.
Das erste Geschwindigkeitssteuerventil 16 und das zweite
Geschwindigkeitssteuerventil 20 bestehen aus im wesentlichem
identischen Aufbauelementen und weisen jeweils ein Kontroll
ventil 4 und ein variables Drosselventil 5 auf.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 10 weist außerdem ein ersten
Drucksteuerventil 26, das in einen Abschnitt des Zufuhrdurch
gangs 14 zwischen dem ersten Geschwindigkeitssteuerventil 16
und dem schaltenden Solenoid-betätigten Ventil (Magnetventil)
24 eingesetzt ist, und ein zweites Drucksteuerventil 28 auf,
das in einen Abschnitt des Ablassdurchgangs 18 zwischen dem
zweiten Geschwindigkeitssteuerventil 20 und dem schaltenden
Magnetventil 24 eingesetzt ist. Bei dieser Ausführungsform
sind das erste Geschwindigkeitssteuerventil 16 und das erste
Drucksteuerventil 26 in Reihe angeordnet. In ähnlicher Weise
sind auch das zweite Geschwindigkeitssteuerventil 20 und dass
zweite Drucksteuerventil 28 in Reihe geschaltet. Das erste
Drucksteuerventil 26 und das zweite Drucksteuerventil 28
dienen als Minimaldruckhaltemechanismus.
Das erste Drucksteuerventil 26 und das zweite Drucksteuerven
til 28 bestehen aus im wesentlichen identischen Aufbau
elementen und weisen jeweils ein Kontrollventil 30 und ein
Entlastungsventil 32 auf. Das erste Drucksteuerventil 26 ist
in einem frei fließenden Zustand (geöffneter Zustand), wenn
das Druckfluid einer ersten Zylinderkammer 24a zugeführt wird.
Das zweite Drucksteuerventil 28 dient der Aufrechterhaltung
des Ablassdruckes, so dass der Ablassdruck nicht unter einen
voreingestellten Druckwert absinkt, wenn das Druckfluid aus
einer zweiten Zylinderkammer 34b abgelassen wird.
Die Anordnung des ersten Drucksteuerventils 26 (zweiten
Drucksteuerventils 28) wird nachfolgend im Detail beschrieben.
Wie in Fig. 2 dargestellt ist, umfasst das erste Druck
steuerventil 26 einen Ventilkörper 104, der eine im wesentli
chen zylindrische Form hat und einen ersten Anschluss 100 an
einem ersten Ende, der über ein nicht dargestelltes Rohr mit
dem schaltenden Magnetventil 24 verbunden wird, und einen
zweiten Anschluss 102 an einem zweiten Ende zur Verbindung mit
dem Zylinder 12 über das erste Geschwindigkeitssteuerventil
16 aufweist. Sowohl der erste Anschluss 100 als auch der
zweite Anschluss 102 weist einen Rohrverbindungsmechanismus
106 zur Herstellung einer Verbindung mit einem nicht dar
gestellten Rohr auf.
Ein erstes zylindrisches Element 110, das sich in einer im
wesentlichen senkrecht zu der Achse des Ventilkörpers 104
verlaufenden Richtung erstreckt und so installiert ist, dass
das Kontrollventil 30 an seinem ringförmigen Absatz an seinem
ersten Ende angeordnet ist, ist an einem im wesentlichen
mittigen Abschnitt des Ventilkörpers 104 vorgesehen. Ein
zweites zylindrisches Element 114, das eine Durchgangsöffnung
112 aufweist, ist mit einer Öffnung verbunden, die an einem
zweiten Ende des ersten zylindrischen Elements 110 ausgebildet
ist.
Das Kontrollventil 30 umfasst eine Zunge 116, die gemäß der
Druckkraft der von dem ersten Anschluss 100 zugeführten
Druckluft flexibel nach innen gebogen wird. Dementsprechend
funktioniert das Kontrollventil 30 wie folgt. Die Druckluft,
die von dem ersten Anschluss 100 zugeführt wird, kann in dem
frei fließenden Zustand zu dem zweiten Anschluss 102 fließen.
Die Zunge 116 steht mit der inneren Wandfläche des Ventilkör
pers 104 entsprechend der Druckwirkung der von dem zweiten
Anschluss 102 zugeführten Druckluft in Kontakt. Somit wird die
Druckluft daran gehindert, von dem zweiten Anschluss 102 zu
dem ersten Anschluss 100 zu fließen. Mit anderen Worten fließt
die Druckluft frei in Richtung von dem ersten Anschluss 100
zu dem zweiten Anschluss 102. Die Druckluft wird jedoch
entsprechend der durch das Kontrollventil 30 ausgeübten
Kontrollwirkung daran gehindert, in der entgegengesetzten
Richtung, d. h. von dem zweiten Anschluss 102 zu dem ersten
Anschluss 100, zu fließen.
Ein Verschiebungselement 118, das eine Verschiebung in einer
im wesentlichen senkrecht zu der Achse des Ventilkörpers 104
stehenden Richtung vollzieht, ist gleitend in der Durchgangs
öffnung 112 des zweiten zylindrischen Elements 114 vorgesehen.
Das Verschiebungselement 118 sitzt entsprechend der Vorspann
kraft eines Federelements 120 auf einem Sitzabschnitt 122 auf.
Dementsprechend ist die Verbindung zwischen dem ersten
Anschluss 100 und dem zweiten Anschluss 102 blockiert. Bei
dieser Ausführungsform wird durch die innere Wandfläche an dem
ersten Ende des ersten zylindrischen Elements 100, an dem das
Kontrollventil 30 installiert ist, eine Kammer 124 gebildet,
die eine Verbindung mit dem zweiten Anschluss 102 herstellt.
Wenn das Verschiebungselement 118 auf dem Sitzabschnitt 122
aufsitzt, ist die Kammer 124 in einem Zustand, in dem die
Verbindung zu dem ersten Anschluss 100 blockiert ist.
D. h., dass das Verschiebungselement 118 in einem Zustand ist,
in dem es durch die Vorspannkraft des Federelement 120 immer
nach unten gedrückt wird, um auf dem Sitzabschnitt 122
aufzusetzen. Wenn der Druck der von dem zweiten Anschluss 102
zu der Kammer 124 zugeführten Druckluft die Vorspannkraft des
Federelementes 120 übersteigt, wird das Verschiebungselement
von 118 von dem Sitzabschnitt 122 abgehoben. Wenn die
Vorspannkraft des Federelements 120 mit dem Druck der
Druckluft im Gleichgewicht steht, wird der vorbestimmte
eingestellte Druck aufrechterhalten. An dem Verschiebungs
element 118 ist über eine ringförmige Nut ein Dichtungsring
126 angebracht. An seinem ersten Ende ist ein elastisches
Element 128 angebracht, um die Stöße zu mindern, die auf
treten, wenn das Verschiebungselement 118 auf dem Sitz
element 122 aufsetzt.
Das zweite zylindrische Element 114 weist eine Einstell
schraube 132 auf, die über eine Verriegelungsmutter 130
befestigt wird. Die Vorspannkraft des Federelements 120 zum
Herablassen des Verschiebungselements 118 kann durch Ver
größern oder Verringern der Einschraubtiefe der Einstell
schraube 132 eingestellt werden. Dadurch kann der Ablassdruck
von dem Sender 12 auf einen festgelegten Minimaldruck
eingestellt werden, indem die Einschraubtiefe der Einstell
schraube vergrößert oder verringert wird, um die Vorspannkraft
des Federelements 120 einzustellen.
Die Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens 36 des Zylinders
12 wird über das erste Geschwindigkeitssteuerventil 16 und das
zweite Geschwindigkeitssteuerventil 20 eingestellt. Der untere
Grenzwert des Ablassdruckes kann im Vergleich mit dem
Eingangsmessschaltkreis 1 gemäß dem in Fig. 19 gezeigten
Stand der Technik hoch eingestellt werden, indem das erste
Drucksteuerventil 26 und das zweite Drucksteuerventil 28
vorgesehen werden.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 10 gemäß der ersten Aus
führungsform ist im wesentlichen wie oben beschrieben
aufgebaut. Nachfolgend werden sein Wirkungsweise und Funktion
erläutert.
Wenn das schaltende Magnetventil 24 auf der Basis eines von
einer nicht dargestellten Steuerung eingegebenen Schaltsignals
von dem AUS-Zustand zu dem AN-Zustand umgeschaltet wird, tritt
die von der Druckfluidzufuhrquelle 22 abgeführte Druckluft
durch das erste Drucksteuerventil 26 und das erste Ge
schwindigkeitssteuerventil 16, die mit dem Zufuhrdurchgang 14
in Verbindung stehen, und wird in die erste Zylinderkammer 34a
eingeführt.
Bei dieser Anordnung wird in dem ersten Drucksteuerventil 26
keine Kontrolle vorgenommen, so dass der frei fließende
Zustand gegeben ist. Die Druckluft, die durch das erste
Drucksteuerventil 26 hindurchgetreten ist, wird mit Hilfe des
variablen Drosselventils 4 des ersten Geschwindigkeits
steuerventils 16 auf eine vorbestimmte Durchflussrate
gedrosselt und dann in die erste Zylinderkammer 34a einge
führt. D. h., dass in dem ersten Drucksteuerventil 26 die
Zunge 116 entsprechend der Druckwirkung der von dem ersten
Anschluss 100 zugeführten Druckluft flexibel nach innen
gebogen wird. Somit erlaubt das erste Drucksteuerventil 26 dass
Fließen der von dem ersten Anschluss 100 zugeführten Druckluft
zu dem zweiten Anschluss 102 in dem frei fließenden Zustand.
Dadurch wird der Kolben 36 entsprechend der Druckwirkung der
in die erste Zylinderkammer 34a eingeführten Druckluft in
Richtung des Pfeiles A verschoben und dadurch das Werkstück
W transportiert. Während dieses Vorgangs wird die Druckluft,
die in der zweiten Zylinderkammer 34a verbleibt, über dass
zweite Geschwindigkeitssteuerventil 20 und das zweite
Drucksteuerventil 28, die mit dem Ablassdurchgang 18 in
Verbindung stehen, nach außen abgeführt. Bei dieser Anordnung
wird in dem zweiten Geschwindigkeitssteuerventil 20 keine
Kontrolle durchgeführt, so dass der frei fließende Zustand
gegeben ist. Die Druckluft, die durch das zweite Geschwindig
keitssteuerventil 20 hindurchgetreten ist, wird zurück
gehalten, so dass der Druck nicht unter den voreingestellten
Druckwert abgesenkt wird.
D. h., dass die Druckluft, die in dem frei fließenden Zustand
durch das zweite Geschwindigkeitssteuerventil 20 hindurch
getreten ist, in den zweiten Anschluss 102 des zweiten
Drucksteuerventils 28 eingeführt wird. Die Druckluft, die in
den zweiten Anschluss 102 eingeführt wird, wird entsprechend
der Kontrollwirkung des Kontrollventils 30 an einem Fließen
gehindert und der mit dem zweiten Anschluss 102 in Verbindung
stehenden Kammer 124 zugeführt. Bei dieser Anordnung wird das
Verschiebungselement 118 von dem Sitzabschnitt 122 abgehoben,
wenn der Druck (Ablassdruck) der von dem zweiten Anschluss 102
der Kammer 124 zugeführten Druckluft die Vorspannkraft des
Federelements 120 überwindet. Wenn die Vorspannkraft des
Federelements 120 im Gleichgewicht mit dem Druck der Druckluft
steht, wird der Ablassdruck des Zylinders 12 auf dem vor
bestimmten eingestellten Druck gehalten. Mit anderen Worten
dient das zweite Drucksteuerventil 28 der Aufrechterhaltung
des Druckes der abgelassenen Druckluft auf dem voreingestell
ten Druckwert. Dadurch kann das zweite Drucksteuerventil 28
dazu verwendet werden, den unteren Grenzwert des Ablassdruckes
hoch einzustellen.
Wenn der Kolben 36 in einer der Richtung A entgegengesetzten
Richtung verschoben wird, funktioniert das erste Druck
steuerventil 26 auf die gleiche Weise wie das zweite Druck
steuerventil 28.
Dementsprechend wird das Auftreten des stick-slip-Phänomens
und des jumping-out-Phänomens verhindert und der Kolben 36 des
Zylinders 12 kann bei geringer Geschwindigkeit stabil
verschoben werden.
Nachfolgend wird die oben beschriebene Tatsache unter
Verwendung von numerischen Ausdrücken erläutert, wobei sich
ergibt, dass das Steuersystem auf der Basis des Eingangsmess
schaltkreises 1 hinsichtlich des durch die Haftung des Kolbens
36 beim Beginn der Betätigung auftretenden jumping-out-
Phänomens effektiver ist als das Steuersystem auf der Basis
des Ausgangsmessschaltkreises 2.
Die nachfolgende Überlegung erfolgt für einen in Fig. 3
gezeigten Geschwindigkeitssteuerschaltkreis 41 für einen
pneumatischen Zylinder 40.
Die Bezugszeichen 42a und 42b bezeichnen Drosseln, das
Bezugszeichen 43 einen Kolben. Die in der Zeichnung dar
gestellten Symbole und numerischen Ausdrücke sind folgende:
A: Druckaufnahmefläche des Kolbens
F: externe Kraft einschließlich der statischen Rei
bungskraft und der Coulomb'schen Reibungskraft
Fs: maximale Adhäsivkraft
M: Masse des beweglichen Teils
P: Druck in der ersten Zylinderkammer 34a oder der zweiten Zylinderkammer 34b
R: Gaskonstante
T: Lufttemperatur (absolute Temperatur)
v: Geschwindigkeit
Vc: Volumen des Zylinders 40
x: Verschiebungsweg
b: viskoser Reibungskoeffizient
kp: Druckdurchflussratenkoeffizient des Geschwindig keitssteuerventils
κ: spezifisches Wärmeverhältnis von Luft
ξ: Dämpfungskoeffizient
ωn: natürliche Frequenz
F: externe Kraft einschließlich der statischen Rei
bungskraft und der Coulomb'schen Reibungskraft
Fs: maximale Adhäsivkraft
M: Masse des beweglichen Teils
P: Druck in der ersten Zylinderkammer 34a oder der zweiten Zylinderkammer 34b
R: Gaskonstante
T: Lufttemperatur (absolute Temperatur)
v: Geschwindigkeit
Vc: Volumen des Zylinders 40
x: Verschiebungsweg
b: viskoser Reibungskoeffizient
kp: Druckdurchflussratenkoeffizient des Geschwindig keitssteuerventils
κ: spezifisches Wärmeverhältnis von Luft
ξ: Dämpfungskoeffizient
ωn: natürliche Frequenz
Die in den Gleichungen verwendeten tiefgestellten Symbole sind
H zur Anzeige des Kopfseite, R zur Anzeige der Stangenseite
und "a" zur Anzeige des Atmosphärendruckzustands.
Zunächst wird das jumping-out-Phänomen aufgrund der Haftung
(Adhäsion) berücksichtigt, das beim Beginn der Betätigung
auftritt. Die Kräftegleichgewichtsgleichung, die durch die
nachfolgende Gleichung (1) dargestellt wird, betrifft die
gerade Linie, entlang der der Kolben 43 herausspringt.
PHOAH = PROAR + FS + Pa(AH-AR) (1)
In der Gleichung (1) bezeichnet "0" den Ursprungszustand
unmittelbar vor dem Herausspringen. Der Kolben 43 überwindet
die maximale Haftungskraft Fs und springt heraus, um wieder
den Gleichgewichtszustand zu erreichen. Werden die
Coulomb'sche Reibungskraft und die dynamische Reibungskraft
vernachlässigt, lässt sich die Gleichung (1) wie folgt
umschreiben:
PHAH = PAAR + Pa(AH-AR) (2)
Die Zeitdauer, die während des Herausspringvorgangs vergeht,
ist nur kurz. Daher werden der Zufluss und der Abfluss von
Luft aus dem Inneren der Zylinderkammer 34a, 34b vernachläs
sigt. Außerdem wird angenommen, dass die Zustandsänderung, die
in den ersten und zweiten Zylinderkammern 34a, 34b auftritt,
isotherm ist. Unter dieser Annahme wird entsprechend der
Gaszustandsgleichung nachfolgende Gleichung (3) erhalten:
PH(VHO + xjAH) = PHOVHO
PR(VRO-xjAR) = PROVRO (3)
PR(VRO-xjAR) = PROVRO (3)
In der Gleichung (3) bezeichnet das Symbol xj den Verschie
bungsweg (Herausspringentfernung) des Kolbens 43 von dem
Herausspringen des Kolbens 43 bis zum Erreichen des Gleichge
wichtszustands.
Wird die Asymmetrie vernachlässigt, d. h. wenn Pa(AH-AR) = 0
gilt, lässt sich auf der Basis der oben beschriebenen
Gleichungen (1) und (3) die Herausspringstrecke xj durch die
nachfolgende Gleichung (4) beschreiben.
Entsprechend der Gleichung (4) kann die Herausspringstrecke
xj klein gemacht werden, wenn die maximale Haftkraft Fs klein
ist, wenn der Ursprungsdruck PRO auf der Ablassseite hoch ist
und wenn das Ursprungsvolumen an der Kopfseite und der
Stangenseite klein ist. Unter diesem Gesichtspunkt ist die
Luftzufuhrseite bei dem Ausgangsmessschaltkreis 20 gemäß dem
in Fig. 20 gezeigten Stand der Technik im dem frei fließenden
Zustand. Damit gilt VHO ≈ ∞ und VRO ≈ Vc. Im Gegensatz dazu ist
bei dem Eingangsmessschaltkreis 1 gemäß dem in Fig. 19
gezeigten Stand der Technik die Luftzufuhrseite gedrosselt und
die Ablassseite ist in dem frei fließenden Zustand. Damit gilt
VHO ≈ 0 und VRO ≈ ∞. Dementsprechend wird im Hinblick auf die
Verhinderung des Auftretens des jumping-out-Phänomens
vorzugsweise der Eingangsmessschaltkreis 1 verwendet und es
ist wünschenswert, den Initialdruck auf der Ablassseite zu
erhöhen.
Nachfolgend wird ein Verfahren zur Verhinderung des stick-
slip-Phänomens erläutert.
Üblicherweise wird der Öffnungsgrad des variablen Drosselven
tils 5 während der Verschiebung des Kolbens 43 fest einge
stellt. Daher wird davon ausgegangen, dass die Variation der
Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens 43 durch die Änderung
der aufgebrachten externen Kraft bewirkt wird, die beispiels
weise in vielen Fällen die Reibungskraft ist. In dieser
Beschreibung wird die Übertragungsfunktion zwischen der
externen Kraft und der Geschwindigkeit des Schaltkreises
abgeleitet, um den Einfluss der Änderung der externen Kraft
auf die Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens 43 zu
untersuchen.
Bei dem Zylinder 40, der in horizontalem Zustand angebracht
ist, ergibt sich für die Bewegungsgleichung des Kolbens 43 die
nachfolgenden Gleichung (5):
Es wird angenommen, dass die Temperatur der Luft in den
Zylinderkammern 34a, 34b der Temperatur der Zufuhrluft
entspricht und dass die Zustandsänderung in den Zylinderkam
mern 34a, 34b adiabat ist. Wenn die Asymmetrie vernachlässigt
wird, lässt sich die Transferfunktion zwischen der externen
Kraft F und der Verschiebungsgeschwindigkeit v des Kolbens 43
durch die nachfolgende Gleichung (6) beschreiben:
In der Gleichung (6) bezeichnet "s" die Laplace-Variable.
Die Gleichung (6) zeigt das Verhältnis der Transferfunktion
zwischen der Änderung der externen Kraft und der Änderung der
Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens 43, die dadurch
bewirkt wird. Entsprechend der Gleichung (6) ist es wünschens
wert, dass die natürliche Frequenz ωn hoch ist, um die durch
die externe Kraft bewirkte Änderung der Verschiebungs
geschwindigkeit des Kolbens 43 zu verringern. Entsprechend
Gleichung (7) ist es notwendig, dass der hohe Druck in der auf
der Ablassseite angeordneten zweiten Zylinderkammer 34b
aufrechterhalten wird, um die natürliche Frequenz ωn für den
Zylinder 40, der eine konstante Spezifizierungsgröße aufweist,
zu erhöhen.
Gemäß dem Ergebnis der oben beschriebenen Analyse wird
vorzugsweise die Eingangsmesssteuerung verwendet, um dass
jumping-out-Phänomen zu verhindern. Außerdem ist es wünschens
wert, den Initialdruck auf der Ablassseite zu erhöhen.
Außerdem wurde erkannt, dass es wirksam ist, den hohen Druck
in den Zylinderkammern 34a, 34b aufrecht zu erhalten, um das
Auftreten des stick-slip-Phänomens zu verhindern.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 10 gemäß der ersten Aus
führungsform der vorliegenden Erfindung ist ein Schaltkreis,
der auf der Basis der oben beschriebenen Überlegungen
aufgebaut ist. Wenn der Stellgliedsteuerschaltkreis 10
verwendet wird, ist es möglich, das Auftreten des stick-slip-
Phänomens und des jumping-out-Phänomens, das durch die Haftung
des Kolbens 36 beim Beginn der Betätigung bewirkt wird, zu
verhindern.
Fig. 4 zeigt Antwortcharakteristikkurven, die erhalten
werden, wenn der Stellgliedsteuerschaltkreis 10 gemäß der
ersten Ausführungsform verwendet wird. Bei dieser Ausführungs
form wurde das Experiment durchgeführt, indem der Zufuhrdruck
(Manometerdruck) auf 0,5 Mpa, der eingestellte Druck (Mano
meterdruck) des Drucksteuerventils 26, 28 auf 0,3 Mpa und die
Steuergeschwindigkeit auf 65 mm/s eingestellt wurde.
Wie sich aus Fig. 4 ergibt, erfolgt die Betätigung bei im
wesentlichen gleichförmiger Verschiebungsgeschwindigkeit,
wobei die voreingestellten Werte des Druckes PH der Zylinder
kammer 34a an der Kopfseite und des Druckes PR der Zylinder
kammer 34b an der Stangenseite aufrecht erhalten wurden.
Als nächstes wurde das Experiment durchgeführt, indem der
Stellgliedsteuerschaltkreis 10 gemäß der ersten Ausführungs
form und der Eingangsmessschaltkreis 1 (vgl. Fig. 19) und der
Ausgangsmessschaltkreis 2 (vgl. Fig. 20) als vergleichsbei
spiele verwendet wurden.
Die Fig. 5 bis 7 zeigen Antwortcharakteristikkurven, die
erhalten werden, wenn die Betätigung kontinuierlich mit der
Verschiebungsgeschwindigkeit des Kolbens 36 des Pneumatik
zylinders 12 von etwa 1,7 mm/s durchgeführt wird. Wie in Fig.
5 dargestellt ist, tritt im Falle des Ausgangsmessschalt
kreises 2 gemäß dem Vergleichsbeispiel das sog. jumping-out-
Phänomen auf, bei dem der Verschiebungsweg x schnell gestei
gert wird, wenn die Betätigung des Kolbens 36 begonnen wird.
Wie in Fig. 6 dargestellt ist, tritt im Falle des Eingangs
messschaltkreises 1 gemäß dem Vergleichsbeispiel das stick-
slip-Phänomen auf, bei dem der Stopzustand und der Ver
schiebungszustand intermittierend wiederholt werden und
während der Verschiebung des Kolbens 36 eine stufenförmige
Kurve erhalten wird.
Wie in Fig. 7 dargestellt ist, tritt im Gegensatz dazu im
Falle des Stellgliedsteuerschaltkreises 10 gemäß der ersten
Ausführungsform weder das jumping-out-Phänomen noch das stick-
slip-Phänomen auf, wobei der Kolben 36 bei geringer Ge
schwindigkeit erfolgreich in stabiler Weise verschoben wurde.
Die Fig. 8 und 9 zeigen Antwortkurven des ersten Zyklus,
die erhalten werden, wenn die nicht dargestellten Stellglieder
mit einer Geschwindigkeit von 1,3 mm/s betätigt wurden, dann
für zwei Stunden bzw. 16 Stunden stehengelassen wurden und
dann erneut gestartet wurden. Aus den Fig. 8 und 9 ergibt
sich die folgende Tatsache. Im Falle des Ausgangsmessschalt
kreises 2 und des Eingangsmessschaltkreises 1 gemäss den
Vergleichsbeispielen tritt nach der Pause das auffallende
jumping-out-Phänomen auf. Im Gegensatz dazu tritt im Falle des
Stellgliedsteuerschaltkreises 10 gemäß der ersten Ausführungs
form ein solches jumping-out-Phänomen nicht auf.
Die Beurteilung der oben beschriebenen experimentellen
Ergebnisse zeigt, dass der Stellgliedsteuerschaltkreis 10
gemäß der ersten Ausführungsform wirksam das Auftreten des
jumping-out-Phänomens und des stick-slip-Phänomens, die bei
dem herkömmlichen Schaltkreis auftraten, verhindert.
Nachfolgend wird in Fig. 10 ein Stellgliedsteuerschaltkreis
50 gemäß der zweiten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung gezeigt. Bei den nachfolgend beschriebenen Aus
führungsformen werden die gleichen Aufbauelemente wie bei dem
Stellgliedsteuerschaltkreis gemäß der in Fig. 1 gezeigten
ersten Ausführungsform mit den gleichen Bezugszeichen
bezeichnet und auf ihre erneute detaillierte Beschreibung wird
verzichtet.
Die Anordnung des Stellgliedsteuerschaltkreises 50 gemäß der
zweiten Ausführungsform unterscheidet sich von der ersten
Ausführungsform dahingehend, das jene ein Steuerventil 200a
mit einem ersten Geschwindigkeitssteuerventils 52 und einem
ersten Drucksteuerventil 54, die integral parallel zueinander
an der Seite eines Zufuhrdurchgangs 14 zwischen einem Zylinder
12 und einem schaltenden Magnetventil 24 vorgesehen sind, und
ein Steuerventil 200b aufweist, welches ein zweites Ge
schwindigkeitssteuerventil 56 und ein zweites Drucksteuerven
til 58 umfasst, die integral parallel zueinander an der Seite
eines Ablassdurchgangs 18 vorgesehen sind. Das Steuerventil
200a und das Steuerventil 200b bestehen im wesentlichen aus
identischen Aufbauelementen.
Bei dieser Ausführungsform sind ein Kontrollventil 4 und ein
variables Drosselventil 5, die das erste Geschwindigkeits
steuerventil 52 und das zweite Geschwindigkeitssteuerventil 56
bilden, in Reihe angeordnet. Außerdem sind ein Kontrollventil
30 und ein Entlastungsventil 32, die das erste Drucksteuerven
til 54 und das zweite Drucksteuerventil 58 bilden, ebenfalls
in Reihe angeordnet.
Die Anordnung des Steuerventiles 200a (200b) wird nachfolgend
im Detail beschrieben. Die gleichen Aufbauelemente wie bei dem
Drucksteuerventil 26 (28) gemäß Fig. 2 werden mit den gleichen
Bezugszeichen bezeichnet und auf ihre erneute detaillierte
Beschreibung wird verzichtet.
Wie in Fig. 11 dargestellt ist, weist das Steuerventil 200a
(200b) einen zylindrischen ersten Ventilkörper 201 mit dem
variablen Drosselventil 5 und dem Kontrollventil (erstes
Kontrollventil) 4 in seinem Inneren, einen zweiten Ventilkör
per 202, der in einer festgelegten Richtung um das Rotations
zentrum der Achse des ersten Ventilkörpers 202 drehbar ist und
das in seinem Inneren vorgesehene Kontrollventil 30 und das
Entlastungsventil 32 umfaßt, und einen dritten Ventilkörper
206 auf, welcher in einer festgelegten Richtung um das
Rotationszentrum der Achse eines Vorsprungs 204 des zweiten
Ventilkörpers 202 drehbar ist.
Ein erster Anschluss 100, der über ein nicht dargestelltes
Rohr mit dem schaltenden Magnetventil 24 verbunden ist, ist
an dem ersten Ende des dritten Ventilkörpers 206 vorgesehen.
Ein Rohrverbindungsmechanismus 106 zur Befestigung des Rohres
ist an dem ersten Anschluss 100 vorgesehen. Ein Durchgang 210,
der mit einem durch den Vorsprung 204 des zweiten Ventilkör
pers 202 vorgesehenen Durchgang 208 in Verbindung steht, ist
an der Innenseite des dritten Ventilkörpers 206 ausgebildet.
Ein zweiter Anschluss 102, der mit einer Zylinderkammer (34a,
34b) des Zylinders 12 in Verbindung steht, ist an dem ersten
Ende des ersten Ventilkörpers 201 ausgebildet. Der zweite
Anschluss 102 ist vorgesehen, um eine Verbindung mit einer
Durchgangsöffnung 214 eines zylindrischen Elements 212
herzustellen, das in das Innere des ersten Ventilkörpers 201
eingesetzt und eingepasst ist. Das Kontrollventil 4 ist an
einem im wesentlichen mittigen Abschnitt des zylindrischen
Abschnitts 212 angebracht. Das Kontrollventil 4 funktioniert
so, dass der Durchfluss der Druckluft von dem ersten Anschluss
100 zu dem zweiten Anschluss 102 verhindert wird, und dass die
Druckluft frei von dem zweiten Anschluss 102 zu dem ersten
Anschluss 100 fließen kann. Das zylindrische Element 212 weist
eine Öffnung 216 auf, die es der von dem zweiten Anschluss 102
zugeführten Druckluft erlaubt, zu dem Kontrollventil 4 zu
fließen. Der erste Ventilkörper 201 weist eine Öffnung 218
auf, die es der durch das Kontrollventil 4 tretenden Druckluft
erlaubt, zu dem zweiten Ventilkörper 202 zu fließen.
Das variable Drosselventil 5, das die Durchflussrate der von
dem ersten Anschluss 100 zugeführten Druckluft drosselt, isst
an einem oberen Abschnitt des Ventilkörpers 201 vorgesehen.
Das variable Drosselventil 5 weist eine Drosselschraube 222
auf, die einem mit dem Durchgang 208 des Vorsprungs 204 des
zweiten Ventilkörpers 202 in Verbindung stehenden Durchgang
220 gegenüber liegt, und eine Verriegelungsmutter 224 zur
Befestigung der Drosselschraube 222 an einer vorbestimmten
Position. Ein Einsetzabschnitt 228, der in einer Verbindungs
öffnung 226 zwischen dem Durchgang 220 und der Durchgangsöff
nung 214 eingesetzt ist, ist an einem ersten Ende der
Drosselschraube 222 vorgesehen. Die Durchflussrate der
Druckluft wird gedrosselt, um mit Hilfe eines Freiraumes, der
zwischen der Öffnung 226 und dem Einsetzabschnitt 228
ausgebildet ist, eine festgelegte Menge zu erreichen. Ein
Knopf 230 ist an einem zweiten Ende der Drosselschraube 222
vorgesehen. Daher kann die Größe des Freiraumes eingestellt
werden, wenn der Knopf 230 ergriffen wird, um die Drossel
schraube 222 in einer festgelegten Richtung zu drehen, so dass
die Einschraubtiefe eingestellt wird.
Der zweite Ventilkörper 202 weist ein Kontrollventil (zweites
Kontrollventil) 30 auf, dass an der äußeren Umfangsfläche des
ersten zylindrischen Elements 232 angebracht ist, und das
Entlastungsventil 32, das ein zweites zylindrisches Element
240 aufweist, an welchem ein Verschiebungselement 238 für dass
Aufsetzen auf einen Sitzabschnitt 236 entsprechend der
Vorspannkraft eines Federelements 234 vorgesehen ist.
Das Steuerventil 200a (200b) ist im wesentlichen wie oben
beschrieben aufgebaut. Nachfolgend werden seine Funktion und
Wirkungsweise erläutert.
Die Druckluft, die über das schaltende Magnetventil 24 von der
Druckfluidzufuhrquelle 22 zugeführt wird, wird in den ersten
Anschluss 100 des Steuerventils 200a eingeführt. Die Druckluft
tritt über den Druckgang 210 und den Durchgang 208 durch das
Kontrollventil 30 und wird dann mit Hilfe des variablen
Drosselventils auf eine festgelegte Durchflussrate gedrosselt.
Die Druckluft wird von dem zweiten Anschluss 102 der ersten
Zylinderkammer 34a des Zylinders 12 zugeführt. Der Kolben 36
wird entsprechend der Wirkung der der ersten Zylinderkammer
34a zugeführten Druckluft in Richtung des Pfeiles A ver
schoben.
Die Druckluft, die von der zweiten Zylinderkammer 34b
abgeführt wird, wird in den zweiten Anschluss 102 des
Steuerventils 200b eingeführt. Die Druckluft biegt das
Kontrollventil 4 flexibel nach innen und tritt durch das
Kontrollventil 4 hindurch. Die Druckluft wird über die Öffnung
218 des ersten Ventilkörpers 201 in das Entlastungsventil 32
eingeführt. In dem Entlastungsventil 32 wird der Durchfluss
der Druckluft entsprechend der Kontrollwirkung des Kontroll
ventils 30 blockiert. Die Druckluft wird der mit der Öffnung
218 in Verbindung stehenden Kammer 124 zugeführt. Während
dieses Vorgangs wird das Verschiebungselement 238 von dem
Sitzabschnitt 236 abgehoben, wenn der Druck (Ablassdruck) der
der Kammer 124 über die Öffnung 218 zugeführten Druckluft die
Vorspannkraft des Federelements 234 überwindet. Wenn die
Vorspannkraft des Federelements 234 mit dem Druck der
Druckluft im Gleichgewicht steht, wird der Ablassdruck des
Zylinders 12 auf dem vorbestimmten eingestellten Druck
gehalten. Mit anderen Worten dient das Steuerventil 200b der
Aufrechterhaltung des Druckes der abgeführten Druckluft auf
dem voreingestellten Druckwert. Somit kann der untere
Grenzwert des Ablassdruckes durch Verwendung des Steuerventils
200b hoch eingestellt werden.
Wenn der Kolben 36 in der der Richtung des Pfeiles A ent
gegengesetzten Richtung verschoben wird, funktioniert das
Steuerventil 200a auf die gleiche Weise wie das Steuerventil
200b.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 50 gemäß der zweiten Aus
führungsform umfasst das Steuerventil 200a (200b), welches in
integrierter Weise das Kontrollventil 4, das variable
Drosselventil 5, das Kontrollventil 30 und das Entlastungs
ventil 32 aufweist. Somit kann die gesamte Vorrichtung kompakt
ausgestaltet werden, um den benötigten Installationsraum zu
reduzieren. Die übrigen Funktions- und Wirkungsweisen sind die
gleichen wie bei der ersten Ausführungsform, so dass auf ihre
erneute detaillierte Beschreibung verzichtet wird.
Als nächstes zeigt Fig. 12 einen Stellgliedsteuerschaltkreis
60 gemäß der dritten Ausführungsform der vorliegenden
Erfindung.
Der Stellgliedsteuerschaltkreis 60 gemäß der dritten Aus
führungsform weist ein erstes Geschwindigkeitssteuerventil 16
und ein zweites Geschwindigkeitssteuerventil 20 auf, die
parallel an Abschnitten zwischen einem Zylinder 12 und einem
schaltenden Magnetventil 24 angeordnet sind, und ein erstes
Entlastungsdruckreduzierventil 64a und ein zweites Entla
stungsdruckredzierventil 64b (Drucksteuerventile mit Entla
stungsmechanismen), die parallel an Abschnitten eines
Durchgangs 62 zwischen dem schaltenden Magnetventil 24 und
einer Druckfluidzufuhrquelle 22 angeordnet sind.
Bei dieser Ausführungsform funktionieren die ersten und
zweiten Entlastungsdruckreduzierventile 64a, 64b wie folgt.
Der Druck der von der Druckfluidzufuhrquelle 22 zugeführten
Druckluft wird reduziert, so dass die Druckluft einer an der
Ablassseite angeordneten Zylinderkammer 34b (34a) des
Zylinders 12 zugeführt wird. Dementsprechend wird der Druck
in der Zylinderkammer 34b (34a) auf der Ablassseite auf einem
zuvor eingestellten Druck gehalten. Wenn der Druck in der
Zylinderkammer 34b (34a) auf der Ablassseite höher ist als der
voreingestellte Druck, wird das Druckfluid nach außen
abgeführt. Dementsprechend wird der Druck in der Zylinderkam
mer 34b (34a) auf der Ablassseite auf einem vorher eingestell
ten vorbestimmten Druck gehalten.
Fig. 13 zeigt ein Drucksteuerventil 300, das aus dem ersten
Entlastungsdruckreduzierventil 64a, dem zweiten Entlastungs
druckreduzierventil 64b und dem schaltenden Magnetventil 24
besteht, die in integrierter Weise miteinander verbunden sind.
Das Drucksteuerventil 300 weist einen Ventilkörper 302 mit im
wesentlichen zylindrischer Gestalt, einen Solenoid-betätigten
Ventilkörper 304, der integral mit einem Seitenabschnitt des
Ventilkörpers 302 verbunden ist, und ein Paar von Kappen
elementen 306 auf, die zum Schließen von an beiden Enden des
Ventilkörpers 302 ausgebildeten Öffnungen vorgesehen sind.
Das erste Entlastungsdruckreduzierventil 64a und das zweite
Entlastungsdruckredzierventil 64b sind symmetrisch an der
Innenseite des Ventilkörpers 302 angeordnet. Daher wird
lediglich das erste Entlastungsdruckreduzierventil 64a im
Detail beschrieben. Entsprechende Aufbauelemente des zweiten
Entlastungsdruckreduzierventiles 64b werden durch gleiche
Bezugszeichen bezeichnet und auf ihre erneute detaillierte
Beschreibung wird verzichtet.
Das erste Entlastungsdruckreduzierventil 64a und das zweite
Entlastungsdruckreduzierventil 65b sind vorgesehen, um eine
Verbindung über einen Verbindungsdurchgang 308 mit kreisförmi
gem Querschnitt herzustellen, der an einem im wesentlichen
zentralen Abschnitt des Ventilkörpers 302 ausgebildet ist. Der
Verbindungsdurchgang 308 ist vorgesehen, um über einen später
beschriebenen ersten Durchgang 310 (vgl. Fig. 17) eine
Verbindung mit der Druckzufuhrquelle 22 herzustellen.
Der Ventilkörper 302 umfasst den ersten Durchgang 310 (vgl.
Fig. 15) zur Herstellung einer Verbindung zwischen dem
Geschwindigkeitssteuerventil 20 und dem schaltenden Magnetven
til 24, einen zweiten Durchgang 314 (vgl. Fig. 16) zur Abfuhr
des von der Druckfluidzufuhrquelle 22 dem Magnetventil 24 über
eine an der Innenseite ausgebildete Kammer 312 zugeführten
Druckfluids und einen dritten Durchgang 318 für die Zufuhr der
Druckluft von dem schaltenden Magnetventil 24 in die Kammer
312 des Ventilkörpers 302 entsprechend der Schaltwirkung einer
Spule 316, die an der Innenseite des schaltenden Magnetventils
24 vorgesehen ist.
Das erste Entlastungsdruckreduzierventil 64a weist eine
Ventilführung 328 auf, die an ihrem ersten Ende einen sich
verjüngenden Abschnitt 320 und an ihrem zweiten Ende einen
Stiftabschnitt 326 zur Anlage gegen ein Verschiebungselement
324 aufweist, das eine gleitende Bewegung entlang einer Kammer
322 vollzieht, sowie ein erstes Federelement 330, das an dem
Verschiebungselement 324 befestigt ist und die Ventilführung
328 in Richtung des Pfeiles D presst, und ein zweites
Federelement 332, das an dem sich verjüngenden Abschnitt 320
befestigt ist und die Ventilführung 328 in Richtung des
Pfeiles C presst. Das erste Federelement 320 ist so vor
gesehen, dass eine Vorspannkraft mit Hilfe eines mit einer
Einstellschraube 334 in Eingriff stehenden aufnehmenden
Elementes 336 einstellbar ist. Daher ist die Ventilführung 328
in im wesentlichen horizontaler Richtung entsprechend der
Druckeinstellwirkung des ersten Federelements 320 und des
zweiten Federelements 332 verschiebbar.
Die Einstellschraube 334 ist an einem Mutterelement 338
befestigt, um um das Rotationszentrum der Einstellschraube 334
eine Drehung in einer vorbestimmten Richtung zu vollziehen.
Die Einschraubtiefe kann erhöht oder verringert werden, indem
das Mutterelement 338 gedreht wird, um dadurch die Einstell
schraube 334 integral mitzudrehen.
Der sich verjüngende Abschnitt 320 der Ventilführung 328 sitzt
auf dem Sitzabschnitt auf. Das Stiftelement 326 ist vor
gesehen, um eine Durchgangsöffnung 340 zu verschließen, die
durch das Verschiebungselement 324 ausgebildet ist. Daher wird
das Stiftelement 326 der Ventilführung 328 von dem Ver
schiebungselement 324 abgehoben, wenn der Druck (Ablassdruck)
zu der von dem dritten Durchgang 318 zugeführten Druckluft die
Vorspannkraft des ersten Federelements 330 überwindet.
Dementsprechend wird die von der Durchgangsöffnung 340 des
Verschiebungselements 324 abgeführte Druckluft von einem
Ablassanschluss 342 nach außen abgeführt.
Wie oben beschrieben wurde, kann der Ablassdruck der von dem
Zylinder 12 abgeführten Druckluft auf einem gewünschten
minimalen voreingestellten Druck gehalten werden, indem die
Einschraubtiefe der Einstellschraube 334 vergrößert oder
verringert wird, um die Vorspannkraft des ersten Federelements
330 einzustellen.
Der Eingangsmessschaltkreis 1 gemäß dem in Fig. 19 gezeigten
Stand der Technik ist nachteilig, weil die sog. Antwortzeit
verzögerung auftritt, bei der die Zeit bis zum Beginn der
Verschiebung des Kolbens verzögert wird, wenn die Betätigung
des Zylinders nach einer längeren Pause erneut gestartet wird.
Dies bedeutet, das folgender Nachteil auftritt. Wenn der
Zylinder für eine längere Zeitdauer gestoppt wird (wenn die
hin- und hergehende Bewegung des Kolbens für eine längere
Zeitdauer unterbrochen wird), wird die Durchflussrate auf der
Zufuhrseite beim erneuten Starten der Betätigung gedrosselt.
Aus diesem Grund ist eine längere Zeitdauer erforderlich, um
durch Aufladen der Druckluft einen vorbestimmten Druck zum
Antrieb des Kolbens zu erhalten. Der Start des Kolbens wird
dementsprechend verzögert und die Antwortzeitverzögerung tritt
auf.
Im Gegensatz dazu ist der Stellgliedsteuerschaltkreis 60 gemäß
der dritten Ausführungsform an dem Zufuhrdurchgang 16 mit dem
ersten Geschwindigkeitssteuerventil 16 ausgestattet, das in
der selben Weise aufgebaut ist, wie der Eingangsmessschalt
kreis 1. Das ersten Geschwindigkeitssteuerventil 16 wird dazu
verwendet, die Durchflussrate der der ersten Zylinderkammer
34a zuzuführenden unter Druck stehenden Luft zu steuern.
Andererseits ist das Entlastungsdruckreduzierventil 64b
zwischen dem Ablassdurchgang 16 und der Druckfluidzufuhrquelle
22 für die von dem Zylinder 12 abzuführende Druckluft
vorgesehen. Der Ablassdruck der zweiten Zylinderkammer 34b
wird mit Hilfe der von dem zweiten Entlastungsdruckreduzier
ventil 64b geladenen Druckluft auf dem zuvor eingestellten
vorbestimmten Druck gehalten.
Daher wird, wenn die Betätigung des Zylinders 12 für eine
längere Zeitdauer gestoppt wird, die Druckluft über das zweite
Entlastungsdruckredzierventil 64b (oder das erste Entlastungs
druckredzierventil 64a) aufgeladen. Somit wird die Zylinder
kammer 34b an der Ablassseite (oder die erste Zylinderkammer
34a) auf dem vorbestimmten Druck gehalten. Als Folge hiervon
wird der Druck in der zweiten Zylinderkammer 34b (oder der
ersten Zylinderkammer 34a), von der die Druckluft abgeführt
wird, auf einem bestimmten Wert gehalten. Dementsprechend wird
die Zeit zum Aufladen der zweiten Zylinderkammer 34b oder der
ersten Zylinderkammer 34a mit Druckluft verkürzt. Dadurch kann
die Antwortzeitverzögerung im Vergleich mit dem Eingangsmess
schaltkreis 1 gemäß dem Stand der Technik reduziert werden
(vgl. Fig. 18).
Claims (15)
1. Stellgliedsteuerschaltkreis auf der Basis der Verwendung
eines Eingangsmessschaltkreises zur Steuerung der Ver
schiebungsgeschwindigkeit eines Stellgliedes, mit:
einem Minimaldruckhaltemechanismus zur Durchführung eines Steuerung, so dass ein frei fließender Zustand gegeben ist, wenn ein Druckfluid dem Stellglied (10) zugeführt wird, während der Druck des von dem Stellglied (12) abgeführten Druckfluides auf einem voreingestellten vorbestimmten Druck gehalten wird,
wobei der Minimaldruckhaltemechanismus ein erstes Druck steuerventil (26, 54) an einer Seite eines ersten Durchgangs (14) des Stellgliedes (12) und ein zweites Drucksteuerventil (28, 58) an einer Seite eines zweiten Durchgangs (18) des Stellgliedes (12) aufweist.
einem Minimaldruckhaltemechanismus zur Durchführung eines Steuerung, so dass ein frei fließender Zustand gegeben ist, wenn ein Druckfluid dem Stellglied (10) zugeführt wird, während der Druck des von dem Stellglied (12) abgeführten Druckfluides auf einem voreingestellten vorbestimmten Druck gehalten wird,
wobei der Minimaldruckhaltemechanismus ein erstes Druck steuerventil (26, 54) an einer Seite eines ersten Durchgangs (14) des Stellgliedes (12) und ein zweites Drucksteuerventil (28, 58) an einer Seite eines zweiten Durchgangs (18) des Stellgliedes (12) aufweist.
2. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet,
dass das erste Drucksteuerventil (26, 54) und das zweite
Drucksteuerventil (28, 58) aus im wesentlichen gleichen
Aufbauelementen bestehen und dass der Steuerschaltkreis
folgende Elemente aufweist:
einen Ventilkörper (104, 201) mit einem ersten Anschluss (100) und einem zweiten Anschluss (102),
ein Kontrollventil (30) für die Abfuhr des von dem ersten Anschluss (100) zugeführten Druckfluids von dem zweiten Anschluss (102) in dem frei fließenden Zustand und für die Verhinderung des Flusses des Druckfluides von dem zweiten Anschluss (102) zu dem ersten Anschluss (100) und
einem Entlastungsventil (32) mit einer Minimaldruckhalte funktion zum Aufrechterhalten des Druckes des von dem Stellglied (12) abgeführten Druckfluids auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck.
einen Ventilkörper (104, 201) mit einem ersten Anschluss (100) und einem zweiten Anschluss (102),
ein Kontrollventil (30) für die Abfuhr des von dem ersten Anschluss (100) zugeführten Druckfluids von dem zweiten Anschluss (102) in dem frei fließenden Zustand und für die Verhinderung des Flusses des Druckfluides von dem zweiten Anschluss (102) zu dem ersten Anschluss (100) und
einem Entlastungsventil (32) mit einer Minimaldruckhalte funktion zum Aufrechterhalten des Druckes des von dem Stellglied (12) abgeführten Druckfluids auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck.
3. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, dass das Entlastungsventil (32) ein Ver
schiebungselement (118, 238) zum Aufsetzen auf einem Sitz
abschnitt (122, 236) entsprechend einer Vorspannkraft eines
Federelements (120, 234) aufweist, und dass das Verschiebungs
element (118, 238) von dem Sitzabschnitt (122, 236) abgehoben
wird, wenn der Druck des in den Ventilkörper (104, 201)
eingeführten Druckfluides die Vorspannkraft des Federelements
(120, 234) überwindet.
4. Stellgliedsteuerschaltkreis nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Stellglied aus
einem pneumatischen Zylinder (12) besteht.
5. Stellgliedsteuerschaltkreis auf der Basis der Verwendung
eines Eingangsmessschaltkreises zur Steuerung der Ver
schiebungsgeschwindigkeit eines Stellgliedes, mit:
einem Pneumatikzylinder (12) mit einem Paar von Anschlüssen für die Zufuhr und Abfuhr von Druckluft und einem Kolben (36) zur Verschiebung entlang von Zylinderkammern (34a, 34b) entsprechend der Wirkung der von den jeweiligen Anschlüssen zugeführten Druckluft,
einem Schaltmechanismus (24) für die Zufuhr der von einer Druckluftzufuhrquelle (22) abgeführten Druckluft, wobei ein Umschalten zwischen den ersten und zweiten Anschlüssen des Pneumatikzylinders (12) erfolgt,
einem ersten Geschwindigkeitssteuerventil (16) und einem zweiten Geschwindigkeitssteuerventil (20) zwischen dem Pneumatikzylinder (12) und dem Schaltmechanismus zur Steuerung einer Durchflussrate der den Zylinderkammern (34a, 34b) zuzuführenden Druckluft, und
einem ersten Drucksteuerventil (26) und einem zweiten Drucksteuerventil (28) zwischen dem Schaltmechanismus (24) und dem ersten Geschwindigkeitssteuerventil (16) und dem zweiten Geschwindigkeitssteuerventil (20) zur Durchführung einer Steuerung derart, dass ein frei fließender Zustand gegeben ist, wenn die Druckluft dem Pneumatikzylinder (12) zugeführt wird, während ein Ablassdruck der von der Zylinderkammer (34b, 34a) abgeführten Druckluft auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck gehalten wird.
einem Pneumatikzylinder (12) mit einem Paar von Anschlüssen für die Zufuhr und Abfuhr von Druckluft und einem Kolben (36) zur Verschiebung entlang von Zylinderkammern (34a, 34b) entsprechend der Wirkung der von den jeweiligen Anschlüssen zugeführten Druckluft,
einem Schaltmechanismus (24) für die Zufuhr der von einer Druckluftzufuhrquelle (22) abgeführten Druckluft, wobei ein Umschalten zwischen den ersten und zweiten Anschlüssen des Pneumatikzylinders (12) erfolgt,
einem ersten Geschwindigkeitssteuerventil (16) und einem zweiten Geschwindigkeitssteuerventil (20) zwischen dem Pneumatikzylinder (12) und dem Schaltmechanismus zur Steuerung einer Durchflussrate der den Zylinderkammern (34a, 34b) zuzuführenden Druckluft, und
einem ersten Drucksteuerventil (26) und einem zweiten Drucksteuerventil (28) zwischen dem Schaltmechanismus (24) und dem ersten Geschwindigkeitssteuerventil (16) und dem zweiten Geschwindigkeitssteuerventil (20) zur Durchführung einer Steuerung derart, dass ein frei fließender Zustand gegeben ist, wenn die Druckluft dem Pneumatikzylinder (12) zugeführt wird, während ein Ablassdruck der von der Zylinderkammer (34b, 34a) abgeführten Druckluft auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck gehalten wird.
6. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, dass sowohl das erste Drucksteuerventil (26)
als auch das zweite Drucksteuerventil (28) ein Kontrollventil
(30) und ein Entlastungsventil (32) aufweisen, die in Reihe
angeordnet sind.
7. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 6, dadurch
gekennzeichnet, dass das Entlastungsventil (32) ein Ver
schiebungselement (118, 238) zum Aufsetzen auf einem Sitz
abschnitt (122, 236) entsprechend einer Vorspannkraft eines
Federelements (120, 234) aufweist, und dass das Verschiebungs
element (118, 238) von dem Sitzabschnitt (122, 236) abgehoben
wird, wenn der Druck der in einen Ventilkörper (104, 201)
eingeführten Druckluft die Vorspannkraft des Federelements
(120, 234) überwindet.
8. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 5, dadurch
gekennzeichnet, dass das erste Drucksteuerventil (26) und das
zweite Drucksteuerventil (28) jeweils ein Kontrollventil (30)
und ein Entlastungsventil (32) aufweisen, die parallel
zueinander angeordnet sind.
9. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 8, dadurch
gekennzeichnet, dass das Entlastungsventil (32) ein Ver
schiebungselement (118, 238) zum Aufsetzen auf einem Sitz
abschnitt (122, 236) entsprechend einer Vorspannkraft eines
Federelements (120, 234) aufweist, und dass das Verschiebungs
element (118, 238) von dem Sitzabschnitt (122, 236) abgehoben
wird, wenn der Druck der in einen Ventilkörper (104, 201)
eingeführten Druckluft die Vorspannkraft des Federelements
(120, 234) überwindet.
10. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 5, gekenn
zeichnet, durch ein Steuerventil (200a, 200b), das durch
integrales Zusammensetzen des Geschwindigkeitssteuerventils
(52, 56) und des Drucksteuerventils (54, 58) gebildet wird.
11. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, dass das Steuerventil (200a, 200b) folgende
Elemente aufweist:
ein erstes Kontrollventil (4) und ein variables Drosselventil (5), die koaxial in dem Inneren des ersten Ventilkörpers (201) angeordnet sind,
ein zweites Kontrollventil (30) und ein Entlastungsventil (32), die in dem Inneren eines zweiten Ventilkörpers (202) angeordnet sind, wobei der zweite Ventilkörper (202) um ein Rotationszentrum einer Achse des ersten Ventilkörpers (201) drehbar vorgesehen ist, und
einem dritten Ventilkörper (206), der um ein Rotationszentrum eines Vorsprungs (304) des zweiten Ventilkörpers (202) drehbar vorgesehen ist,
wobei der erste Ventilkörper (201), der zweite Ventilkörper (202) und der dritte Ventilkörper (206) durch integriertes Zusammensetzen gebildet werden.
ein erstes Kontrollventil (4) und ein variables Drosselventil (5), die koaxial in dem Inneren des ersten Ventilkörpers (201) angeordnet sind,
ein zweites Kontrollventil (30) und ein Entlastungsventil (32), die in dem Inneren eines zweiten Ventilkörpers (202) angeordnet sind, wobei der zweite Ventilkörper (202) um ein Rotationszentrum einer Achse des ersten Ventilkörpers (201) drehbar vorgesehen ist, und
einem dritten Ventilkörper (206), der um ein Rotationszentrum eines Vorsprungs (304) des zweiten Ventilkörpers (202) drehbar vorgesehen ist,
wobei der erste Ventilkörper (201), der zweite Ventilkörper (202) und der dritte Ventilkörper (206) durch integriertes Zusammensetzen gebildet werden.
12. Stellgliedsteuerschaltkreis auf der Basis der Verwendung
eines Eingangsmessschaltkreises für die Steuerung der
Verschiebungsgeschwindigkeit eines Stellgliedes, mit:
einem Pneumatikzylinder (12), der ein Paar von Anschlüssen für die Zufuhr und Abfuhr von Druckluft und einen Kolben (36) zur Verschiebung entlang von Zylinderkammern (34a, 34b) ent sprechend einer Wirkung der von den jeweiligen Anschlüssen zugeführten Druckluft aufweist,
einem Schaltmechanismus (24) für die Zufuhr der von einer Druckluftzufuhrquelle (22) abgeführten Druckluft, wobei eine Umschaltung zwischen den ersten und zweiten Anschlüssen des Pneumatikzylinders (12) erfolgt, und
einem Drucksteuerventil mit Entlastungsmechanismus (300) zwischen der Druckluftzufuhrquelle (22) und dem Schaltmecha nismus (24) zum Halten des Abführdruckes der von der Zylinder kammer (34b, 34a) abgeführten Druckluft auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck.
einem Pneumatikzylinder (12), der ein Paar von Anschlüssen für die Zufuhr und Abfuhr von Druckluft und einen Kolben (36) zur Verschiebung entlang von Zylinderkammern (34a, 34b) ent sprechend einer Wirkung der von den jeweiligen Anschlüssen zugeführten Druckluft aufweist,
einem Schaltmechanismus (24) für die Zufuhr der von einer Druckluftzufuhrquelle (22) abgeführten Druckluft, wobei eine Umschaltung zwischen den ersten und zweiten Anschlüssen des Pneumatikzylinders (12) erfolgt, und
einem Drucksteuerventil mit Entlastungsmechanismus (300) zwischen der Druckluftzufuhrquelle (22) und dem Schaltmecha nismus (24) zum Halten des Abführdruckes der von der Zylinder kammer (34b, 34a) abgeführten Druckluft auf einem zuvor eingestellten vorbestimmten Druck.
13. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 12, dadurch
gekennzeichnet, dass das Drucksteuerventil mit Entlastungs
mechanismus (300) ein Paar von Entlastungsdruckreduzierventi
len (64a, 64b) aufweist, und dass das Entlastungsdruck
reduzierventil (64a, 64b) den Druck einer an einer Abfuhrseite
angeordneten Zylinderkammer (34b, 34a) auf dem zuvor einge
stellten Druck hält, indem der Druck der Druckluft von der
Druckluftzufuhrquelle (22) reduziert wird, um die Druckluft
der Zylinderkammer (34b, 34a) auf der Abfuhrseite zuzuführen.
14. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 12, dadurch
gekennzeichnet, dass ein Entlastungsdruckreduzierventil (64a,
64b) den Druck der auf einer Abfuhrseite angeordneten
Zylinderkammer (34b, 34a) auf dem zuvor eingestellten
vorbestimmten Druck hält, indem Druckluft nach außen abgelas
sen wird, wenn der Druck der auf der Abfuhrseite angeordneten
Zylinderkammer (34b, 34a) höher ist als ein voreingestellter
Druck.
15. Stellgliedsteuerschaltkreis nach Anspruch 12, dadurch
gekennzeichnet, dass ein Paar von Entlastungsdruckreduzierven
tilen (64a, 64b) koaxial in einem Ventilkörper (202) an
geordnet ist, und dass ein Schaltmechanismus (24) integral mit
dem Ventilkörper (302) ausgebildet und zusammengesetzt ist,
um Durchflussdurchgänge für die Zufuhr der Druckluft um
zuschalten.
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