DE19943372A1 - Gradientenspulensystem für ein Magnetresonanztomographiegerät - Google Patents

Abstract

Ein Gradientenspulensystem (3) eines Magnetresonanztomographiegeräts ist als ein Hohlzylinder ausgebildet, dessen Höhlungsquerschnitt als eine Ellipse (6) mit einer kleinen und einer großen Ellipsenachse (7, 8) ausgebildet ist, und das eine erste und eine zweite transversale Gradientenspule (1, 2) beinhaltet, wobei in einem Abbildungsvolumen (14) mit der ersten Gradientenspule (1) ein erstes Gradientenfeld mit einem ersten Gradienten (G¶1¶) sowie mit der zweiten Gradientenspule (2) ein zweites Gradientenfeld mit einem zweiten Gradienten (G¶2¶) erzeugbar ist. Die Gradientenspulen (1, 2) sind dabei derart angeordnet, daß der erste und der zweite Gradient (G¶1¶, G¶2¶) gegenüber der großen und der kleinen Ellipsenachse (8, 7) eine Schrägstellung aufweisen.

Description

Die Erfindung betrifft ein Gradientenspulensystem, das als ein Hohlzylinder ausgebildet ist, dessen Höhlungsquerschnitt im wesentlichen als eine Ellipse mit einer kleinen und einer großen Ellipsenachse ausgebildet ist, und das wenigstens eine erste und eine zweite transversale Gradientenspule beinhal­ tet, wobei wenigstens in einem Abbildungsvolumen mit der er­ sten Gradientenspule ein erstes Gradientenfeld mit einem er­ sten Gradienten sowie mit der zweiten Gradientenspule ein zweites Gradientenfeld mit einem zweiten Gradienten erzeugbar ist.

Die Magnetresonanztomographie ist eine bekannte Technik zur Gewinnung von Bildern des Körperinneren eines lebenden Unter­ suchungsobjekts. Dazu beinhaltet ein Magnetresonanztomogra­ phiegerät ein Grundfeldmagnetsystem und ein Gradientenspulen­ system. Das Grundfeldmagnetsystem weist beispielsweise eine zylinderförmige Höhlung auf. In dieser Höhlung ist das Gra­ dientenspulensystem angeordnet, das beispielsweise hohlzylin­ derförmig ausgebildet ist. Innerhalb einer Höhlung des hohlzylinderförmigen Gradientenspulensystems befindet sich ein Abbildungsvolumen. Zumindest innerhalb des Abbildungsvo­ lumens erzeugt das Grundfeldmagnetsystem ein möglichst homo­ genes, statisches Grundmagnetfeld. Das Grundmagnetfeld ist dabei kollinear zur Zylinderhauptachse, der üblicherweise ei­ ne z-Achse eines kartesischen Koordinatensystems zugeordnet wird. Zumindest innerhalb des Abbildungsvolumens überlagert das Gradientenspulensystem dem Grundmagnetfeld schnell ge­ schaltete Magnetfelder mit näherungsweise konstanten Gradien­ ten, sogenannte Gradientenfelder. Dabei sind drei Gradienten­ felder entsprechend der drei Raumrichtungen des kartesischen Koordinatensystems erzeugbar. Der Gradient des Gradientenfel­ des einer bestimmten Raumrichtung ist zu jedem beliebigen Zeitpunkt innerhalb des Abbildungsvolumens ortsunabhängig nä­ herungsweise gleich groß. Da es sich bei den Gradientenfel­ dern um zeitlich variable Magnetfelder handelt, gilt vorge­ nanntes zwar für jeden Zeitpunkt, aber von einem Zeitpunkt zu einem anderen Zeitpunkt ist die Größe des Gradienten varia­ bel. Die Richtung des Gradienten ist in der Regel durch das Gradientenspulendesign fest vorgegeben und kollinear zu einer der Raumrichtungen des kartesischen Koordinatensystems.

Zur Erzeugung des Gradientenfeldes sind in der Gradientenspu­ le entsprechende Ströme einzustellen. Dabei betragen die Am­ plituden der erforderlichen Ströme mehrere 100 A. Weil die Gradientenschaltzeiten so kurz wie möglich sein sollen, be­ tragen die Stromanstiegs- und -abfallraten mehrere 100 kA/s. Zur Stromversorgung ist die Gradientenspule an einen soge­ nannten Gradientenverstärker angeschlossen. Da die Gradien­ tenspule eine induktive Last darstellt, sind zur Erzeugung vorgenannter Ströme entsprechend hohe Ausgangsspannungen des Gradientenverstärkers erforderlich.

Bei vielen Magnetresonanztomographiegeräten ist die Höhlung des Grundfeldmagnetsystems kreiszylinderförmig und das Gra­ dientenspulensystem entsprechend hohlkreiszylinderförmig aus­ gebildet. Dabei ist der Durchmesser der Höhlung des Grund­ feldmagnetsystems, insbesondere bei supraleitenden Grundfeld­ magnetsystemen eine kostenrelevante Größe. Je größer der Durchmesser ausgebildet sein muß, um das Gradientenspulensy­ stem darin unterzubringen, desto kostenintensiver ist das Grundfeldmagnetsystem.

In der US-Patentschrift 5,177,441 ist ein hohlzylinderförmi­ ges Gradientenspulensystem mit elliptischem Querschnitt be­ schrieben. Gegenüber einem vergleichbaren hohlkreiszylinder­ förmigen Gradientenspulensystem sind bei vergleichbaren Gra­ dientenfeldeigenschaften unter anderem kleinere Induktivitä­ ten der Gradientenspulen erzielbar. Dadurch sind schnellere Schaltgeschwindigkeiten für die Gradientenfelder und/oder Gradientenverstärker geringerer Leistung realisierbar. Dabei sind hohe Schaltgeschwindigkeiten insbesondere für sogenannte schnelle Pulssequenzen wichtig und ein Gradientenverstärker geringerer Leistung spart Kosten.

Bei dem Gradientenspulensystem der vorgenannten Patentschrift ist nachteilig, daß die beiden transversalen Gradientenspulen zur Erzeugung von Gradientenfeldern kollinear zur kleinen und großen Ellipsenachse in ihrer Geometrie und ihren technischen Daten stark unterschiedlich sind. Dadurch weisen die beiden Gradientenspulen insbesondere unterschiedliche Induktivitäten sowie unterschiedliche ohmsche Widerstände auf. Deswegen sind zur Erzielung vergleichbarer Schaltgeschwindigkeiten für bei­ de Gradientenspulen deren Gradientenverstärker mit einer un­ terschiedlichen Leistung auszulegen und werden im Betrieb un­ terschiedlich belastet. Ferner ist bei dem Gradientenspulen­ systemen mit elliptischem Querschnitt gemäß vorgenannter Pa­ tentschrift eine der transversalen Gradientenspulen im Mittel näher am Kreiszylindermantel der Höhlung des Grundfeldmagnet­ systems angeordnet als die andere. Dadurch sind die von den Gradientenspulen über Wirbelstrominduktion im Grundfeldma­ gnetsystem hervorgerufenen Störeffekte für die beide Gradien­ tenspulen unterschiedlich. Bei Einsatz einer aktiven Schir­ mung zur Verringerung vorgenannter Störeffekte muß zur Erzie­ lung einer vergleichbaren Schirmwirkung die aktive Schirmung für die beiden Gradientenspulen unterschiedlich ausgebildet sein, was entsprechend aufwendig ist. Bei einer vergleichbar ausgebildeten Schirmung muß eine unterschiedliche Schirmwir­ kung in Kauf genommen werden.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Gradientenspulensy­ stem der eingangs genannten Art zu schaffen, das vorgenannte Nachteile des Standes der Technik vermindert.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Gradientenspulen derart angeordnet sind, daß der erste und der zweite Gradient gegenüber der großen und der kleinen El­ lipsenachse eine Schrägstellung aufweisen. Dabei erzeugen die beiden transversalen Gradientenspulen Gradientenfelder, deren Gradienten nicht mehr kollinear zu einer der Ellipsenachsen sind. Dadurch eröffnen sich Freiheitsgrade bei der Anordnung der Gradientenspulen innerhalb des Gradientenspulensystems, die dazu genutzt werden, die beiden Gradientenspulen in ihrer geometrischen Ausgestaltung und ihren technischen Daten ein­ ander anzugleichen. Dabei wird unter einer transversalen Gra­ dientenspule eine Gradientenspule verstanden, deren Gradient wenigstens im Abbildungsvolumen zur Grundmagnetfeldrichtung orthogonal ist.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung weisen der erste und der zweite Gradient gegenüber der kleinen Ellipsenachse einen gleichen Neigungswinkel auf.

In einer weiteren vorteilhaften Ausgestaltung sind die Gra­ dientenspulen derart angeordnet und ausgestaltet, daß der ma­ ximal erzeugbare erste Gradient und der maximal erzeugbare zweite Gradient betragsmäßig gleich sind. Insbesondere in Verbindung mit vorgenannter vorteilhafter Ausgestaltung wird dadurch erreicht, daß die beiden Gradientenspulen in ihrer geometrischen Ausgestaltung und ihren technischen Daten nähe­ rungsweise gleich ausführbar sind.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung sind die Gradientenspu­ len derart angeordnet, daß der erste und der zweite Gradient gegenüber der kleinen Ellipsenachse einen Neigungswinkel in einem Bereich von ca. 45° bis 80° aufweisen. Dadurch wird insbesondere in Verbindung mit vorgenannten vorteilhaften Ausgestaltungen erreicht, daß ein aus dem ersten und dem zweiten Gradienten resultierender Gradient in Richtung der kleinen Ellipsenachse einen betragsmäßig niedrigeren Maximal­ wert annimmt als der resultierende Gradient in Richtung der großen Ellipsenachse. Vorgenanntes trägt in vorteilhafter Weise einer richtungsabhängigen Stimulationsempfindlichkeit eines Patienten Rechnung. Dies gilt unter der Voraussetzung, daß der Patient, dessen Körper näherungsweise einem Zylinder mit elliptischem Querschnitt entspricht, möglichst konzen­ trisch in der Höhlung des Gradientenspulensystems gelagert ist. Dabei ist zur richtungsabhängigen Stimulationsempfind­ lichkeit bekannt, daß Gradientenfelder, die den Patienten insbesondere in sagittaler Richtung frontal durchdringen, be­ sonders stimulationskritisch sind. Für eine ausführliche Er­ läuterung der richtungsabhängigen Stimulationsempfindlichkeit wird auf die DE 42 52 592 A1 verwiesen.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung sind die Gradientenspu­ len derart angeordnet und gestaltet, daß die erste und die zweite Gradientenspule eine gleiche Induktivität aufweisen. Dadurch sind für beide Gradientenspulen gleiche Schaltge­ schwindigkeiten erreichbar, indem in vorteilhafter Weise für beide Gradientenspulen Gradientenverstärker gleicher Leistung eingesetzt werden. Ferner impliziert vorgenannte Anordnung und Gestaltung der Gradientenspulen, daß diese in vorteilhaf­ ter Weise näherungsweise gleiche ohmsche Widerstände besit­ zen, und damit deren Verlustleistung gleich ist.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung sind die erste und die zweite Gradientenspule bezüglich einer ersten Ebene, welche die kleine Ellipsenachse und die Hohlzylinderhauptachse auf­ spannen, sowie einer zweiten Ebene, welche die große Ellip­ senachse und die Hohlzylinderhauptachse aufspannen, zueinan­ der im wesentlichen symmetrisch angeordnet und gestaltet.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist eine Schirmspule für wenigstens eine der Gradientenspulen auf einer Kreiszylinder­ mantelfläche um die Gradientenspulen herum angeordnet. Auf­ grund vorgenannter Ausbildung der Schirmspule ist insbesonde­ re im Bereich der Scheitel der kleinen Ellipsenachse infolge des großen Abstands zwischen Gradientenspule und Schirmspule eine große Abschirmwirkung erzielbar. Darüberhinaus wird bei symmetrisch zueinander angeordneten Gradientenspulen und ei­ ner Schirmung beider Gradientenspulen mit vorausgehend be­ schriebenen Schirmspulen für beide Gradientenspule die glei­ che Schirmwirkung erzielt.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung umfaßt ein erster Strom­ kreis die erste Gradientenspule und ein zweiter Stromkreis die zweite Gradientenspule, und der erste und der zweite Stromkreis sind über einen Übertrager miteinander verbunden, dessen Gegeninduktivität bei Vorzeichenumkehr gleich einer Gegeninduktivität zwischen der ersten und der zweiten Gra­ dientenspule ist. Dadurch wird eine von der Gestaltung der Gradientenspulen abhängige magnetische Kopplung beider Gra­ dientenspulen kompensiert und dadurch eine regelungstechnisch ungünstige Rückwirkung beider Gradientenverstärker aufeinan­ der verhindert.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung ist ein Kopplungsfaktor des Übertragers möglichst gleich Eins. Dadurch wird ein Lastinduktivitätszuwachs infolge des Übertragers für die bei­ den Gradientenverstärker möglichst gering gehalten und die maximal möglichen Schaltgeschwindigkeiten der Gradientenfel­ der nicht herabgesetzt.

In einer vorteilhaften Ausgestaltung sind die Gradientenspu­ len im Bereich der Scheitel der großen Ellipsenachse frei von Leiterabschnitten. Dadurch wird erreicht, daß gegenüber einem vergleichbaren hohlkreiszylinderförmigen Gradientenspulensy­ stem mit vergleichbaren Gradientenfeldeigenschaften ein klei­ nerer Außendurchmesser des Gradientenspulensystems erzielbar ist. Dementsprechend kleiner und kostengünstiger ist eine Höhlung eines Grundfeldmagnetsystems ausführbar.

Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung er­ geben sich aus der folgenden Beschreibung von Ausführungsbei­ spielen anhand der Zeichnungen. Dabei zeigen:

Fig. 1 eine perspektivische Ansicht eines hohlzylinderförmi­ gen Gradientenspulensystems mit elliptischem Innen­ querschnitt,

Fig. 2 einen Querschnitt durch das hohlzylinderförmiges Gra­ dientenspulensystem mit elliptischen Innenquer­ schnitt, und

Fig. 3 einen Ersatzschaltplan eines Stromkreises des Gra­ dientenspulensystems mit einem Übertrager.

Fig. 1 zeigt in einer Ausführungsform der Erfindung eine per­ spektivische Ansicht eines hohlzylinderförmigen Gradienten­ spulensystems 3 eines Magnetresonanztomographiegeräts mit ei­ nem elliptischen Innenquerschnitt. Der Übersichtlichkeit hal­ ber ist lediglich ein innerer Zylindermantel 4 einer Höhlung 5 des hohlzylinderförmigen Gradientenspulensystems 3 gezeich­ net. Ebenso sind andere Bauelemente des Magnetresonanztomo­ graphiegeräts wie ein Grundfeldmagnetsystem und ein Hochfre­ quenzsystem nicht dargestellt. Auf dem inneren Zylindermantel 4 sind durch Schraffierungen diejenigen Bereiche gekennzeich­ net, oberhalb derer sich im Gradientenspulensystem 3 Leiter­ abschnitte einer ersten transversalen Gradientenspule 1 und einer zweiten transversalen Gradientenspule 2 erstrecken. Da­ bei beinhaltet jede der beiden transversalen Gradientenspulen 1 und 2 jeweils vier sattelförmigen Spulen. In der Praxis wird ausgehend von einem gewünschten Gradientenfeld die exak­ te Anordnung aller Leiterabschnitte einer Gradientenspule in einem Optimierungsverfahren bestimmt. Dazu wird beispielswei­ se auf die DE 42 03 582 A1 verwiesen. Dadurch können durchaus andere Anordnungen der Gradientenspulen 1 und 2 als die ge­ zeichnete resultieren. Beispielsweise tritt eine Überlappung der Leiterabschnitt der beiden transversalen Gradientenspulen 1 und 2 auf.

Der Querschnitt des inneren Zylindermantels 4 bildet im we­ sentlichen eine Ellipse 6, die durch eine kleine Ellipsenach­ se 7 sowie durch eine große Ellipsenachse 8 mathematisch ein­ deutig beschrieben ist. Eine Hohlzylinderhauptachse 9 ist identisch mit einer z-Achse eines kartesischen Koordinatensy­ stems. Ferner bestimmt die große Ellipsenachse 8 eine x-Achse und die kleine Ellipsenachse 7 eine y-Achse des kartesischen Koordinatensystems.

Fig. 2 zeigt einen Querschnitt durch das hohlzylinderförmige Gradientenspulensystem 3 mit elliptischem Innenquerschnitt aus Fig. 1. Gegenüber Fig. 1 sind weitere Elemente darge­ stellt, die im folgenden erläutert werden. Das hohlzylinder­ förmige Gradientenspulensystem 3 mit elliptischem Innenquer­ schnitt weist einen kreisförmigen Außenquerschnitt auf und besitzt damit einen äußeren Kreiszylindermantel 10. Entlang dieses Kreiszylindermantels 10 ist im Gradientenspulensystem 3 eine Schirmspule 11 zur aktiven Schirmung der Gradienten­ spulen 1 und 2 angeordnet. In der Höhlung 5 des Gradienten­ spulensystems 3 ist ein auf einer Patientenliege 12 liegender Patient 13 gezeichnet. Ein beispielsweise kugelförmiges Ab­ bildungsvolumen 14 des Magnetresonanztomographiegeräts ist mit einem gestrichelten Kreis dargestellt. Wenigstens inner­ halb des Abbildungsvolumens 14 ist von den beiden transversa­ len Gradientenspulen 1 und 2 je ein Gradientenfeld mit einem Gradienten G₁ bzw. G₂ erzeugbar.

Jeder Gradient G₁ und G₂ wird in Fig. 2 durch zwei Pfeile gleicher Länge, aber entgegengesetzter Richtung dargestellt. Dabei geben die beiden Richtungen der Pfeile die möglichen Richtungen der Gradienten G₁ und G₂ an. Die Länge der Pfeile repräsentiert dabei die betragsmäßig maximale Größe der Gra­ dienten G₁ und G₂. Dabei wird die eine oder andere Richtung des Gradienten G₁ bzw. G₂ durch die Stromflußrichtung in der Gradientenspule 1 bzw. 2, und die Größe des Gradienten G₁ bzw. G₂ durch die Stromhöhe bestimmt. Die generelle Ausrich­ tung der Gradienten G₁ und G₂ wird durch die konstruktive Ausführung der Gradientenspulen 1 und 2 festgelegt. Im ge­ zeichneten Beispiel ist der maximale Betrag der Gradienten G₁ und G₂ gleich groß. Der Gradient G₁ bzw. G₂ ist gegenüber der kleinen Ellipsenachse 7 um einen Neigungswinkel α bzw. β ge­ neigt. Im gezeichneten Beispiel der Fig. 2 sind beide Nei­ gungswinkel α und β gleich 55°.

Aus einer Vektoraddition beider Gradienten G₁ und G₂ ergibt sich ein resultierender Gradient. Dabei bewegen sich die ma­ ximalen Werte des resultierenden Gradienten innerhalb einer Raute 15, wobei der resultierende Gradient in y-Richtung ei­ nen kleineren Maximalwert annimmt als in x-Richtung. Dies trägt in vorteilhafter Weise einer richtungsabhängigen Stimu­ lationsempfindlichkeit des Patienten 13 Rechnung. Die rich­ tungsabhängige Stimulationsgrenze 16 des Patienten 13 wird in Fig. 2 durch eine Ellipse mit gestrichelter Linie angedeutet. Dabei ist bekannt, daß Gradientenfelder, die den Patienten 13 insbesondere in y-Richtung durchdringen, aufgrund des großen magnetischen Flusses im Körper des Patienten 13 besonders stimulationskritisch sind. Deswegen dürfen zur Vermeidung von Stimulationen Gradienten in y-Richtung nicht so hohe Werte annehmen wie Gradienten in x-Richtung. Vorgenanntem Umstand trägt die Raute 15 Rechnung.

Fig. 3 zeigt einen Ersatzschaltplan einer Stromversorgung der beiden transversalen Gradientenspulen 1 und 2. Die Gradien­ tenspule 1 bzw. 2 wird durch eine Induktivität L₁ bzw. L₂ re­ präsentiert und von einem Gradientenverstärker Q₁ bzw. Q₂ elektrisch versorgt. Aufgrund der Symmetrieeigenschaft beider in den Fig. 1 und 2 dargestellter Gradientenspulen 1 und 2 zueinander sind deren Induktivitäten L₁ und L₂ gleich. Die beiden Gradientenverstärker Q₁ und Q₂ besitzen dementspre­ chend eine gleiche Leistung. Bei einer überwiegenden Anzahl von Ausführungen ergibt sich zwischen den beiden transversa­ len Gradientenspulen 1 und 2 eine Gegeninduktivität L₁₂. Die­ se magnetische Kopplung der Gradientenspulen 1 und 2 hätte regelungstechnisch ungünstige Rückwirkungen der beiden Gra­ dientenverstärker Q₁ und Q₂ aufeinander zur Folge. Zur Ver­ meidung dieser Rückwirkungen wird ein Übertrager 17, bei­ spielsweise in der Ausführung als Entkoppeltransformator ein­ gesetzt. Dazu besitzt der Übertrager 17 eine Gegeninduktivi­ tät M, die bei Vorzeichenumkehr gleich der Gegeninduktivität L₁₂ ist, d. h. M = -L₁₂. Damit ein Lastinduktivitätszuwachs für die beiden Gradientenverstärker Q₁ und Q₂ durch den Übertra­ ger 17 möglichst gering gehalten wird und die maximal mögli­ chen Schaltgeschwindigkeiten der Gradientenfelder nicht her­ abgesetzt werden, besitzt der Übertrager 17 einen Kopplungs­ faktor nahe Eins.

Claims (10)

1. Magnetresonanztomographiegerät, beinhaltend ein Gradien­ tenspulensystem (3),

• - das wenigstens eine erste und eine zweite transversale Gradientenspule (1, 2) beinhaltet, wobei wenigstens in ei­ nem Abbildungsvolumen (14) mit der ersten Gradientenspule (1) ein erstes Gradientenfeld mit einem ersten Gradienten (G₁) sowie mit der zweiten Gradientenspule (2) ein zweites Gradientenfeld mit einem zweiten Gradienten (G₂) erzeugbar ist, und
• - das als ein Hohlzylinder mit einer Hohlzylinderhauptachse (9) ausgebildet ist, dessen Höhlungsquerschnitt im wesent­ lichen als eine Ellipse (6) mit einer kleinen und einer großen Ellipsenachse (7, 8) ausgebildet ist,

dadurch gekennzeichnet, daß die Gradientenspulen (1, 2) derart angeordnet sind, daß der erste und der zweite Gradient (G₁, G₂) gegenüber der großen und der kleinen Ellip­ senachse (8, 7) eine Schrägstellung aufweisen.

2. Magnetresonanztomographiegerät nach Anspruch 1, wobei die Gradientenspulen (1, 2) derart angeordnet sind, daß der erste und der zweite Gradient (G₁, G₂) gegenüber der kleinen Ellipsenachse (7) einen gleichen Neigungswinkel (α, β) auf­ weisen.

3. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 2, wobei die Gradientenspulen (1, 2) derart angeordnet und gestaltet sind, daß der maximal erzeugbare erste Gradient (G₁) und der maximal erzeugbare zweite Gradient (G₂) betrags­ mäßig gleich sind.

4. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei die Gradientenspulen (1, 2) derart angeordnet sind, daß der erste und der zweite Gradient (G₁, G₂) gegen­ über der kleinen Ellipsenachse (7) einen Neigungswinkel (α, β) in einem Bereich von ca. 45° bis 80° aufweisen.

5. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die Gradientenspulen (1, 2) derart angeordnet und gestaltet sind, daß die erste und die zweite Gradienten­ spule (1, 2) eine gleiche Induktivität (L₁, L₂) aufweisen.

6. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei die erste und die zweite Gradientenspule (1, 2) bezüglich einer ersten Ebene, welche die kleine Ellip­ senachse (7) und die Hohlzylinderhauptachse (9) aufspannen, sowie einer zweiten Ebene, welche die große Ellipsenachse (8) und die Hohlzylinderhauptachse (9) aufspannen, zueinander im wesentlichen symmetrisch angeordnet und gestaltet sind.

7. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 6, wobei eine Schirmspule (11) für wenigstens eine der Gradientenspulen (1, 2) auf einer Kreiszylindermantelfläche (10) um die Gradientenspulen (1, 2) herum angeordnet ist.

8. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 7, wobei ein erster Stromkreis die erste Gradienten­ spule (1) und ein zweiter Stromkreis die zweite Gradienten­ spule (2) umfaßt sowie der erste und der zweiten Stromkreis über einen Übertrager (17) miteinander verbunden sind, dessen Gegeninduktivität (M) bei Vorzeichenumkehr gleich einer Ge­ geninduktivität (L₁₂) zwischen der ersten und der zweiten Gradientenspule (1, 2) ist.

9. Magnetresonanztomographiegerät nach Anspruch 8, wobei ein Kopplungsfaktor des Übertragers (17) möglichst gleich Eins ist.

10. Magnetresonanztomographiegerät nach einem der Ansprüche 1 bis 9, wobei die Gradientenspulen (1, 2) im Bereich der Scheitel der großen Ellipsenachse (8) frei von Leiterab­ schnitten sind.