DE19818596A1 - Verfahren zum Betrieb einer im Viertakt arbeitenden Hubkolbenbrennkraftmaschine - Google Patents

Verfahren zum Betrieb einer im Viertakt arbeitenden Hubkolbenbrennkraftmaschine

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb einer im Viertakt arbeitenden Hubkolbenbrennkraftmaschine, mit einem homogenen, mageren Grundgemisch aus Luft, Kraftstoff und zurückgehaltenem Abgas sowie mit Kompressionszündung und direkter Kraftstoffeinspritzung in einen Brennraum mit Gaswechselorganen. DOLLAR A Um den baulichen Aufwand für dieses Konzept klein zu halten, wird die Hubkolbenbrennkraftmaschine bei Teillast mit Kompressionszündung und vorzugsweise mechanisch gesteuerter Abgasrückhaltung betrieben, während der Betrieb im Vollast- und hohen Teillastbereich ottomotorisch erfolgt.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betrieb einer im Viertakt arbeitenden Hubkolbenbrennkraftmaschine, mit einem homogenen, mageren Grundgemisch aus Luft, Kraftstoff und zurückgehaltenem Abgas sowie mit Kompressionszündung und direkter Kraftstoffeinspritzung in einen Brennraum, dessen Volumen sich zyklisch ändert und der durch mindestens ein Einlaßorgan mit Frischgas füllbar ist, und dessen Verbren­ nungsabgase durch mindestens ein Auslaßorgan zumindest teilweise ausschiebbar sind.
Hubkolbenbrennkraftmaschinen mit innerer Verbrennung bieten bei Kompressionszündung homogener, magerer Gemische die Möglichkeit geringer Stickoxidbildung bei hohem thermischen Wirkungsgrad. Voraussetzung dafür ist das Erreichen einer optimalen Zündtemperatur, bei der sich ein optimaler Beginn und Ablauf einer sich selbst erhaltenden Verbrennung ein­ stellt.
Bei nicht ausreichender Temperatur des Gemisches während der Kompression beginnt die Verbrennung zu spät und fällt unvollständig aus. Bei einer zu hohen Temperatur entstehen aufgrund der sich dann selbst beschleunigenden Verbrennung steile Druckanstiege mit klopfender Verbrennung.
Die optimale Zündtemperatur kann durch Variation der Ver­ dichtung und/oder durch Variation der Rückhaltung von Abga­ sen aus dem vorhergehenden Zyklus erreicht werden. Die Variation dieser Größen durch ein voll variables Ventil­ steuersystem ist sehr aufwendig. Außerdem besteht bei der Variation der Verdichtung über einen variablen Einlaßschluß der Nachteil, daß mit zunehmender Leistung die zulässige Verdichtung und damit die Füllung vermindert werden muß, wodurch die Motorleistung begrenzt ist. Eine weitere Leistungsgrenze ergibt sich aus dem Betrieb mit magerem Ge­ misch. Unter Anwendung hoher Abgasanteile kann zwar auch stöchiometrisches Gemisch mit Kompressionszündung unter Vermeidung steiler Druckanstiege und Stickoxidemission ver­ brannt werden, jedoch mit dem Nachteil einer verringerten Frischgasfüllung und damit einer Leistungseinbuße.
Diese Nachteile gelten auch für die DE 195 19 663 A1, in der ein Verfahren zum Betrieb eines Verbrennungsmotors mit Kompressionszündung beschrieben ist. Hier wird in einer ersten Stufe ein mit äußerer Gemischbildung erzeugtes homo­ genes und mageres Luft/Kraftstoffgemisch bis nahe an die Zündgrenze komprimiert. In einer zweiten Stufe wird eine Zusatzmenge des gleichen Kraftstoffes fein zerstäubt und unter Vermeidung von Wandberührung in den Verbrennungsraum eingespritzt. Der spät eingespritzte Kraftstoff bildet eine Gemischwolke, die sich entzündet, da deren Zündgrenze auf­ grund des höheren Kraftstoffgehalts unterhalb der in der ersten Stufe erreichten Kompressionstemperatur liegt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der im Oberbegriff des Anspruchs 1 angegebenen Gattung zu schaffen, durch das mit möglichst geringem Bauaufwand eine niedrige NOx-Emission und ein hoher Wirkungsgrad erreicht werden.
Die Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Durch den Betrieb mit Kompressionszündung bei Teillast, die im Fahrzeugbetrieb überwiegt, sind geringe NOx-Emission und niedriger Verbrauch sichergestellt. Die dabei wirksame Regelung von Verbrennungsbeginn und -verlauf durch mecha­ nisch gesteuerte Abgasrückhaltung benötigt einen ver­ gleichsweise geringen Aufwand. Durch den ottomotorischen Betrieb bei hoher Teillast und Vollast wird eine hohe Leistung erzielt. Eine solche Lastanforderung hat jedoch nur einen geringen Anteil an der Gesamtbetriebsdauer, somit spielt die dabei auftretende NOx-Emission und Kraftstoff­ verbrauch eine untergeordnete Rolle. Der dafür erforder­ liche Aufwand hält sich in den für Otto-Motoren üblichen Grenzen.
Die zur Steuerung der Verbrennung bei Kompressionszündungen erforderliche Abgasmasse entsteht im Brennraum durch die Verbrennung des Kraftstoffs und der Luft aus der zugeführ­ ten Masse Frischgemisch. Die während der Verbrennung frei­ gesetzte Energie wird durch Expansion bis zum maximalen Brennraumvolumen auf die Kurbelwelle abgeführt. An­ schließend wird ein Auslaßquerschnitt geöffnet und Abgas durch die Verringerung des Volumens herausgeschoben. Im Laufe des Ausschiebevorgangs während der Verringerung des Brennraumvolumens schließt das Auslaßventil und hält Abgas­ anteile zurück. Die Abgasmenge wird wieder bis zum minima­ len Brennraumvolumen komprimiert und damit thermisch aktiv gehalten. Die notwendige Abgasmasse kann im Brennraum nur zurückgehalten werden, wenn das Einlaßventil nach der Kompression des Abgases bei einem Volumen öffnet, das größer ist als das, bei dem das Auslaßventil vor der Kompression geschlossen wurde.
Das zurückgehaltene Abgas entstammt einer Verbrennung unter Luftüberschuß. Mit Hilfe der vorgesehenen inneren Gemisch­ bildung kann in das bereits expandierende, komprimierte Ab­ gas eine Kraftstoffmenge eingespritzt werden, die mit der vorhandenen Restluft eine beginnende, chemische Reaktion eingeht, die aufgrund der schnellen Volumenvergrößerung nicht durchreagieren kann, aber eine signifikante Anzahl von chemisch aktiven Radikalen bildet und somit die an­ schließend zugeführte Frischgemischmasse während der darauffolgenden Kompression leichter entzündet.
Für die chemische Aktivierung ist es nicht notwendig, die Masse des zurückgehaltenen Abgases so exakt anzusteuern, wie für die Kompressionszündung ohne Aktivierung. Durch die chemische Aktivierung (Radikalbildung) wird der Effekt der thermischen Aktivierung und die zündrelevante Wirkung der Abgasrückhaltung um ein Vielfaches verstärkt. Daher kann für die Sicherstellung einer Mindestmasse der Abgasrückhal­ tung eine kleinere, aber deutliche Ventilunterschneidung vorgesehen werden.
Die Ventilunterschneidung ist mit einer zweiten Nockenform mechanisch einfach realisierbar. Die Umschaltung zwischen einer ottomotorischen Nocke mit Ventilüberschneidung und einer mit Ventilunterschneidung ist mit dem sogenannten VTEC-System leicht darstellbar. Der Motor kann mit der zweiten, einstellbaren Nockenform, die einer ottomotori­ schen Auslegung entspricht, im Vollastbereich und im Be­ reich der oberen Teillast betrieben werden. Hinzu kommen die bei ottomotorischem Betrieb üblichen Elemente wie kon­ stante Verdichtung, Einlaßdrosselklappe und Funkenzündung für das homogene, stöchiometrische Gemisch. Der Zeitquer­ schnitt für die Ventilerhebung mit Ventilunterschneidung sollte ungefähr die Hälfte des Zeitquerschnittes bei Vollast betragen.
Die notwendige zurückgehaltene Abgasmenge ist abhängig von den Aktivierungsbedingungen, die sich abhängig von Last und Drehzahl nach den Bedingungen der Einspritzung und chemi­ schen Reaktionseinleitung einstellen. Eine Steuerung der Abgasmenge über die Zeitquerschnitte ist mit einer festen mechanischen Nockenform nicht mehr möglich. Die benötigte Abgasmenge wird nicht über die Dauer der Öffnung oder der Größe des Zeitfensters der Ventilöffnung eingestellt, son­ dern über die Druckdifferenz zwischen dem Brennraum und der Abgasdrossel hinter dem Auslaßventil. Die dafür notwendige Abgasstauklappe regelt die Druckdifferenz zwischen Brenn­ raum und Abgasstrang, bevor das Ventil zur Kompression der Abgasrückhaltung wieder schließt.
Der Zeitquerschnitt des Einlaßorgans ist deutlich kleiner als der des Auslaßorgans. Der geringere Zeitquerschnitt des Einlaßorgans wird bezüglich Massenstrom durch die sich ein­ stellende größere Druckdifferenz kompensiert.
Da es im Betrieb mit Abgasdrosselklappen keine Ventilüber-, sondern eine Ventilunterschneidung gibt, kann der Druckzu­ stand im Abgaskrümmer sich nicht auf den Zustand vor dem Einlaßventil auswirken. Die beiden gasdynamischen Bereiche vor und nach dem Brennraum bleiben getrennt. Die Last­ steuerung des Betriebs geschieht über die Stellung der Ab­ gasdrosselklappe. Diese bestimmt die maximal ausgeschobene Masse aus dem Brennraum und damit die angesaugte Ladungs­ masse für den nächsten Verbrennungshub.
Die Abgasdrosselklappe kann am Ende des gemeinsamen Aus­ puffkrümmers montiert werden oder direkt hinter jedem Aus­ laßorgan jedes Einzelzylinders. Das Grundprinzip bleibt für beide Systeme identisch. Eine Überschneidung von Abgasmasse aus einem Einzelzylinder in den anderen ist nicht zu erwar­ ten, da die Anstauung nicht zeitgleich und jeweils unter deutlicher Druckdifferenz bei relativ hoher Geschwindigkeit der Änderung des Brennraumvolumens stattfindet.
Das Abgas wird von der Abgasstauklappe durch Verengung des Strömungsquerschnitts auf einen höheren Druck als den Umge­ bungsdruck gestaut. Nach dem engsten Querschnitt wird das Medium auf die Umgebungsbedingungen des Drucks expandiert und die Dichte sinkt ab. Wird die Abgasdrosselklappe mit einer sich stetig erweiternden Querschnittsfunktion über die Strömungslänge nach dem kleinsten Querschnitt in Strö­ mungsrichtung versehen, so kann die Dichte des aufgestauten Abgases unter Vermeidung des Ausflußverlustes oder eines Entspannungsstoßes geändert werden. Der Ausflußverlust einer unstetigen Druck- und Dichteänderung über das strö­ mende Medium soll vermieden werden.
Die Erfindung ist anhand der Zeichnung, die Ausführungsbei­ spiele der Erfindung zeigt, in der folgenden Beschreibung näher erläutert. In der Zeichnung zeigt
Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Hubkolbenbrenn­ kraftmaschine mit einem Steuergerät für eine mecha­ nische Abgasrückhaltung und für eine Einspritzbetä­ tigung sowie mit Mitteln zur Verbrennungsanalyse,
Fig. 2 verschiedene Ventilhubverläufe über dem Kurbelwin­ kel dargestellt bei stufenloser mechanischer Änderung der Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane,
Fig. 3 Ventilhubverläufe über dem Kurbelwinkel dargestellt bei zweistufiger mechanischer Änderung der Zeit­ querschnitte der Gaswechselorgane.
Ein in Fig. 1 schematisch dargestellte Verbrennungsmotor 15 umfaßt einen Zylinderblock 1 mit vier Zylindern 2, in denen Kolben dichtend geführt sind und die durch einen Zylinder­ kopf verschlossen sind. Zylinder 2, Kolben und Zylinderkopf umschließen einen Brennraum 3, in dem die Verbrennung stattfindet. Im Zylinderkopf befinden sich pro Brennraum 3 ein Kraftstoffeinspritzventil 4, ein Einlaßorgan 5 und ein Auslaßorgan 6. Das Kraftstoffeinspritzventil 4 wird von einer Einspritzbetätigung 7 geöffnet und geschlossen. Der mit mechanischer Abgasrückhaltung 8 bezeichnete Bereich um­ faßt eine Betätigungsvorrichtung für die Gaswechselorgane 5, 6. Je nach verwendetem System gehören dazu auch ein oder mehrere Nockenwellen mit Phasenstellern, schaltbaren Tas­ senstößeln mit variabler Ventilhubbegrenzung oder Rollen­ schlepphebel mit variablem Anlenkpunkt sowie unterschied­ liche Nocken mit Umschaltsystem ähnlich dem sogenannten VTEC-System und mindestens eine Abgasdrosselklappe. Für ottomotorischen Betrieb sind noch eine nicht dargestellte Einlaßdrosselklappe und eine Funkenzündung vorgesehen.
Ein Steuergerät 9 steuert den Öffnungs- und Schließvorgang des Kraftstoffeinspritzventils 4 und der Gaswechselorgane 5, 6.
Die Verbrennung wird mit einem Drehmomentanalysator 10 überwacht, der die Drehungleichförmigkeit der Kurbelwelle am Umfang eines Schwungrads 11 mit Hilfe eines Drehzahlsen­ sors 12 detektiert und an das Steuergerät 9 weiterleitet. Zusätzlich kann eine Ionenstromsonde im Brennraum 3 oder ein Klopfsensor am Zylinderblock 1 zur Verbrennungsbeurtei­ lung herangezogen werden. Alle diese Sensoren liefern dem Steuergerät 9 Echtzeitsignale von Lage und Verlauf der Ver­ brennung, was unter Berücksichtigung dieser Werte die Steuerung der Kraftstoffeinspritzventile 4 und der Gas­ wechselorgane 5, 6 bewirkt.
Fig. 2 zeigt unterschiedliche Auslaßventilhubkurven 13 des Auslaßorgans 6 und verschiedene Einlaßventilhubkurven 14 des Einlaßorgans 5, wobei die Gaswechselorgane 5, 6 einen mechanischen Antrieb mit kontinuierlicher Änderung der Zeitquerschnitte aufweisen. Die Ventilhubkurven 13, 14 sind über dem Kurbelwinkel KW aufgetragen. Der dargestellte Kur­ belwinkel KW umfaßt den Bereich des Ausschubtaktes (vom unteren Totpunkt der Expansion UTE bis zum oberen Totpunkt des Ladungswechsels LOT) und des Ansaugtaktes (vom LOT bis zum unteren Totpunkt der Kompression UTK). Die Ventilhub­ kurven 13, 14 haben unterschiedliche Öffnungswinkel γA, γE und dazu passende unterschiedliche maximale Ventilhübe HVA, HVE. Dadurch sind alle Ventilhubkurven 13, 14 ähnlich. Die Auslaßventilhubkurven 13 beginnen alle im unteren Totpunkt der Expansion UTE, die Einlaßventilhubkurven 14 enden alle im unteren Totpunkt der Kompression UTK. Die Ventilhubkur­ ven 13, 14 sind jeweils paarweise angeordnet, wobei der Öffnungswinkel γA der Auslaßventilhubkurve 13 größer als der Öffnungswinkel γE der zugehörigen Einlaßventilkurven 14 ist.
Alle Ventilhubkurven 13, 14 vermeiden eine Ventilüber­ schneidung, d. h. das Auslaßorgan 6 schließt immer vor dem Öffnen des Einlaßorgans 5. Weiterhin sind die Zeitquer­ schnitte für die Ladungswechselorgane 5, 6 im Betrieb mit Kompressionszündung und Abgasrückhaltung so gewählt, daß im Brennraum 3 zurückgehaltenes Abgas nicht durch die Einlaß­ ventile zurückgeschoben werden kann.
Nachstehend sind einige Beispiele der Verstellung des Aus­ laßschlusses AS bei konstantem Auslaßöffnen AÖ und des Ein­ laßbeginns EÖ bei konstantem Einlaßschließen ES im Motorbe­ trieb angeführt:
Geringe Last, mageres Luft-/Kraftstoffgemisch:
AS: früh - nur wenig Abgas wird aus dem Brennraum herausgelassen.
EÖ: spät - lange Expansion aufgrund der großen Menge und Temperatur des Abgases, das überexpandiert werden kann, führt zu einer guten Vermischung des Frischgases im Abgas,
höhere Last, annähernd stöchiometrisches Luft-/Kraftstoff­ gemisch:
AS: spät - viel Abgas muß durch Frischgemisch ersetzt werden,
EÖ: früh - die hohe Menge an einströmendem Gas sorgt für gute Vermischung,
steigende Drehzahl:
AS: tendenziell später, da mit zunehmender Drehzahl der Wandwärmeverlust abnimmt, der Kompressionsvorgang zu einer höheren Gastemperatur führt, weniger Restgas nötig ist.
EÖ: tendenziell früher, die höhere Gasgeschwindigkeit und Drehzahl führt zu ausreichend guter Vermischung.
Fig. 3 zeigt wie Fig. 2 einzelne Ventilhubkurven 13, 14 eines Auslaßorgans 5 und eines Einlaßorgans 6, die jedoch einen zweistufigen mechanischen Antrieb durch zwei unter­ schiedliche, getrennt aktivierbare Nocken aufweisen. Die übrigen Merkmale wie Ähnlichkeit der Kurven, gleicher Aus­ laßbeginn AÖ und gleicher Einlaßschluß ES, der Öffnungswin­ kel γA der Auslaßventilhubkurve 13 jeweils größer als der Öffnungswinkel γE der zugehörigen Einlaßventilhubkurve 14 und fehlende Überschneidung der Ventilhubkurven 13, 14 ent­ sprechen denen von Fig. 2.
Die Zeitquerschnitte der Ventilhubkurven der beiden Stufen verhalten sich wie 2 : 1. Eine kontinuierliche Änderung der zurückgehaltenen Abgasmenge wird bei diesem System durch Drosseln des Abgasstroms in der Abgassammelleitung oder nach den einzelnen Auslaßorganen 6 erreicht, wobei letztere Lösung besonders schnell auf geänderte Betriebsverhältnisse anspricht.
In das zurückgehaltene, komprimierte Abgas kann Akti­ vierungskraftstoff eingespritzt werden, der bei spätem Ein­ spritzzeitpunkt zur Bildung von Radikalen und bei frühem Einspritzzeitpunkt durch seine Entzündung zur Temperaturer­ höhung des Abgases führt. Durch die Aktivierung des- zurück­ gehaltenen Abgases kann dessen Menge verringert werden.
Die zur Steuerung der Kompressionszündung verwendete Abgas­ drosselung und Abgasaktivierung kann auch bei der kontinuierlichen Variation der Zeitquerschnitte der Gas­ wechselorgane 5, 6 angewendet werden.
Der Vollast- und hohe Teillastbereich wird in jedem Fall durch ottomotorischen Betrieb realisiert. Dazu sind zusätz­ lich eine Ansaugluftdrosselklappe, eine Fremdzündungsanlage sowie Ventilüberschneidung und ein stöchiometrisches Luft-/Kraftstoffgemisch erforderlich.
Im folgenden sind qualitative Beispiele des Motorbetriebs mit zweistufiger Einstellung der Zeitquerschnitte, mit Ab­ gasdrosselung und Abgasaktivierung und mit Fremdzündung aufgelistet:
Geringe Last, geringe Drehzahl
Ansaugdrosselklappe: vollständig geöffnet.
Nockenform: Ventilunterschneidung.
Einspritzung: Früh in das Abgas, Abgas nicht zu heiß und geringe Menge, viel Radikale bei nicht zu starker Durch­ mischung.
Zündung: Kompressionszündung.
Abgasdrosselklappe: Weitgehend geschlossen, hoher Abgasan­ teil, geringer Massendurchsatz.
Geringe Last, hohe Drehzahl
Ansaugdrosselklappe: Vollständig geöffnet.
Nockenform: Ventilunterschneidung.
Einspritzung: Früh in das Abgas, Abgas nicht zu heiß und geringe Menge, gute Durchmischung.
Zündung: Kompressionszündung.
Abgasdrosselklappe: Etwas weniger geschlossen, hoher Abgas­ anteil, höherer Massendurchsatz.
Mittlere Last, geringe Drehzahl
Ansaugdrosselklappe: Vollständig geöffnet.
Nockenform: Ventilunterschneidung.
Einspritzung: Später, noch in das Abgas, weil Abgas heißer und größere Kraftstoffmenge (Rußgefahr).
Zündung: Kompressionszündung.
Abgasdrosselklappe: Etwas weniger geschlossen, geringer Massendurchsatz, weniger Abgas zur Zündung erforderlich aufgrund höherer Abgastemperaturen.
Mittlere Last, hohe Drehzahl
Ansaugdrosselklappe: Vollständig geöffnet.
Nockenform: Ventilunterschneidung.
Einspritzung: Noch in das Abgas, viel Radikale, weil Abgas heißer und größere Kraftstoffmenge, gute Durchmischung.
Zündung: Kompressionszündung.
Abgasdrosselklappe: Geöffnet, höherer Massendurchsatz, hohe Abgastemperaturen.
Hohe Last, alle Drehzahlen
Ansaugdrosselklappe: Vollständig geöffnet, Teillast­ regelung.
Nockenform: Ventilüberschneidung.
Einspritzung: Saughub.
Zündung: Funkenzündung.
Abgasdrosselklappe: Vollständig geöffnet.

Claims (11)

1. Verfahren zum Betrieb einer im Viertakt arbeitenden Hubkolbenbrennkraftmaschine, mit einem homogenen, ma­ geren Grundgemisch aus Luft, Kraftstoff und zurückge­ haltenem Abgas sowie mit Kompressionszündung und di­ rekter Kraftstoffeinspritzung in einen Brennraum (3), dessen Volumen sich zyklisch ändert und der durch min­ destens ein Einlaßorgan (5) mit Frischgas füllbar ist und dessen Verbrennungsabgase durch mindestens ein Aus­ laßorgan (6) zumindest teilweise ausschiebbar sind, dadurch gekennzeichnet, daß bei Betrieb der Hubkolben­ brennkraftmaschine (15) im unteren und mittleren Teil­ lastbereich die Kompressionszündung und mit vorzugs­ weise mechanisch gesteuerter Abgasrückhaltung zur An­ wendung kommt, während die Hubkolbenbrennkraftmaschine (15) im Vollast- und hohen Teillastbereich otto­ motorisch betrieben wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Zeitpunkt und Ablauf der Verbrennung bei Kompressionszündung durch die Menge und Reaktivität bzw. Temperatur des zurückgehaltenen Abgases und bei ottomotorischem Betrieb durch die Fun­ kenzündung bestimmt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge des zurückgehal­ tenen Abgases durch Variation der Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane (5, 6) und gegebenenfalls durch Variation des Abgasgegendrucks verändert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane (5, 6) durch Phasensteller mindestens einer Nockenwelle und durch steuerbare Tassenstößel mit Ventilhubbegrenzung kontinuierlich variiert werden.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane (5, 6) durch Änderung des Anlenk­ punktes eines Rollenschlepphebels kontinuierlich variiert werden.
6. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane (5, 6) durch Umschalten auf unter­ schiedliche Nocken in zwei Stufen variiert werden.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß sich die Zeitquerschnitte der Gaswechselorgane (5, 6) für ottomotorischen und Selbstzündungsbetrieb mindestens wie 2 : 1 verhalten.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitquerschnitte des Auslaßorgans (6) zumindest bei Selbstzündungsbetrieb größer als die der Einlaßorgane (7) sind.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Drosselung des Abgas­ stroms in einer Abgassammelleitung oder nach jedem Aus­ laßorgan (6) erfolgt.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Abgasstrom nach dem engsten Querschnitt jeder Abgasdrossel in einem sich stetig erweiternden Querschnitt auf Umgebungsdruck ent­ spannt wird.
11. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktivität bzw. die Temperatur des im Brennraum (3) zurückgehaltenen und komprimierten Abgases durch die Einspritzmenge und den Einspritzzeitpunkt eines in dieses eingespritzten Akti­ vierungskraftstoffs variiert wird.
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