DE19736560A1

DE19736560A1 - Verfahren zur Herstellung eines Körpers mit einer porösen Matrix aus mindestens einem rekristallisierten Werkstoff

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Publication number: DE19736560A1
Application number: DE19736560A
Authority: DE
Inventors: Jochen Prof Dr Kriegesmann; Rolf Dr Meistring; Reinhard Dipl Ing Nixdorf; Nicole Neumann
Original assignee: Daimler Benz AG
Current assignee: Mercedes Benz Group AG
Priority date: 1997-08-22
Filing date: 1997-08-22
Publication date: 1999-02-25
Anticipated expiration: 2017-08-23
Also published as: US6228293B1; DE59806414D1; ES2186063T3; EP0899251B1; EP0899251A1; DE19736560C2

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines Kör pers mit einer porösen Matrix aus mindestens einem rekristalli sierten Werkstoff nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1, einen durch dieses Verfahren herstellbaren Körper sowie ein Verfahren zur Herstellung eines faserverstärkten Körpers mit einer porö sen Matrix und einen durch dieses Verfahren herstellbaren Kör per.

Rekristallisierte Werkstoffe wie z. B. rekristallisiertes Sili ziumcarbid (RSiC) und rekristallisiertes Borcarbid (RBC) sind allgemein bekannt. Rekristallisiertes Aluminiumnitrid (RAlN) oder rekristallisiertes Titancarbid (RTiC) oder rekristalli siertes Bornitrid (RBN) sind ebenfalls denkbar. Sie werden im allgemeinen durch Sintern von Rohstoffversätzen gewonnen, die Rohstoffpartikel und ggf. Zuschlagstoffe enthalten.

Der bekannteste Vertreter ist rekristallisiertes Siliziumcar bid. Es hat gegenüber dem herkömmlichen gesinterten Silizium carbid (SSiC) den Vorteil, daß es während der Sinterung nicht zu Schwindungserscheinungen kommt. Das SSiC gewinnt man aus feinkristallinen SiC-Partikeln unter Zusatz von Sinteradditiven zur Aktivierung und Kohlenstoff zum Dichtsintern (beispiels weise Zusätze von Bor und Kohlenstoff oder Aluminium und Koh lenstoff). Der Rohstoffversatz wird einem Formgebungsprozeß un terworfen und der resultierende Grünkörper bei ca. 2000°C drucklos gesintert. Man erhält ein dichtes Produkt mit über 96% der theoretischen Dichte. Die bei der Sinterung auftretende Verdichtung führt allerdings zu einer Schwindung.

Rekristallisiertes Siliziumcarbid (RSiC) erhält man durch Sin tern von Siliziumcarbid-Partikeln vorzugsweise bimodaler Korn verteilungen. Gattungsgemäße Verfahren sind aus der US-PS 2,964,823, der DE-OS 28 37 900 und der DE 31 49 796 bekannt. Die mittlere Partikelgröße des Grobkorns liegt im Bereich um 100 µm. Die Größe des Feinkorns liegt bei etwa 1,5 bis 8 µm. Diese Partikel werden bei Temperaturen oberhalb von 2000°C zu einem porösen Körper gesintert. Man benötigt keine Sinteraddi tive. Die Gegenwart von freiem Kohlenstoff ist für die Verfe stigung des Gefüges schädlich, da er den Sintermechanismus be hindert oder gar verhindert. Der Sintermechanismus ist bekannt. Bei der Sinterung findet keine Verdichtung statt, so daß man auch keine Schwindung beobachtet. Man erhält reines, unverdich tetes poröses Siliziumcarbid.

Siliziumcarbid ist auch Bestandteil von faserverstärkten Kera miken. Diese werden vorzugsweise über die Polymerroute, über chemische Gasphaseninfiltration (CVI) oder durch Flüssigsili zierung hergestellt. Beim Flüssigsilizieren von faserverstärk ten Keramiken wird eine Kohlenstoffmatrix im Kontakt mit flüs sigem Silizium zu Siliziumcarbid konvertiert. Die zu konvertie rende Kohlenstoffmatrix wird üblicherweise durch Pyrolyse von Harzen mit hoher Kohlenstoff-Ausbeute erzeugt. Die Herstellung faserverstärkter Keramiken durch Silizierung von C-Matrices - vor allem von kohlenstofffaserverstärkten Matrices - ist an sich bekannt. Die Fasern werden mit dem Harz und gegebenenfalls Zuschlagstoffen gemischt, geformt und ausgehärtet. Der resul tierende Grünling wird pyrolysiert. Dabei entsteht ein poröser faserverstärkter Kohlenstoff-Körper, der der Silizierung unter worfen wird.

Bei diesem Verfahren ergeben sich im allgemeinen drei Probleme.

Erstens beobachtet man meistens eine unregelmäßige Porenvertei lung. Es entstehen zum Teil sehr große Poren oder Spalten. Bei der Flüssigsilizierung füllt das Silizium diese Poren aus und verbleibt dort. Es kann sich nicht mit der Kohlenstoff-Matrix zu Siliziumcarbid umsetzen.

Zweitens entstehen aus dem Kohlenstoff spendenden Harz mehr oder weniger massive, unregelmäßige Kohlenstoff-Matrixbereiche. Bei der Reaktion mit flüssigem Silizium bildet sich um größere C-Bereiche oberflächlich eine Siliziumcarbid-Schicht. Der Koh lenstoff wird also nicht völlig umgesetzt. Die entstehende, et wa 5-10 µm dicke Randschicht behindert die weitere Umsetzung des von ihr eingeschlossenen Kohlenstoffs. Dessen Umsetzung ist nur noch über Diffusionsprozesse über diese Randschicht hinweg möglich. Diese Prozesse laufen, wenn überhaupt, nur sehr lang sam ab.

Drittens ist die resultierende Porenstruktur nicht durchgehend offen bzw. können Porenkanäle durch die Konvertierungsreaktion verschlossen werden. Es gibt also Bereiche in die das flüssige Silizium nicht eindringen kann. Dort findet auch keine Konver tierung der Kohlenstoff-Matrix statt.

Um Abhilfe zu schaffen, wird bei der Bildung der Kohlenstoff- Matrix (z. B. bei der Pyrolyse des Harzes) versucht, eine Riß struktur zu erzeugen, in die das flüssige Silizium eindringen kann. Man versucht also eine künstliche Kanalporösität oder Of fenporigkeit zu schaffen. Allerdings erfolgt die Konvertierung zu Siliziumcarbid nur in diesen Kanälen. In anderen Versuchen hat man sich damit beschäftigt die Porenstruktur über Harzzu sätze zu beeinflussen. Auch hier wurde eine vollkommene Konver tierung der Kohlenstoff-Matrix nicht erreicht.

Beim bekannten Verfahren erhält man also eine faserverstärkte Siliziumcarbid-Keramik, in der ein Rest-Kohlenstoffgehalt und ein Rest-Siliziumgehalt verbleibt. Derartige Keramiken sind aber für Hochtemperaturanwendungen in oxidierender Atmosphäre nicht geeignet, weil sich der Restkohlenstoffen Luft ab ca. 400°C zersetzt. Für Anwendungen über 1400°C darf auch kein freies Silizium vorhanden sein, weil es bei diesen Temperaturen zu schmelzen beginnt.

Aufgabe der Erfindung ist es daher, Verfahren und Erzeugnisse der o. g. Art bereitzustellen, mit denen auf einfache und bil lige Weise Körper mit einer regelmäßigen Porenstruktur erhält lich sind, insbesondere faserverstärkte Siliziumcarbid-Kerami ken, in denen sowohl das Silizium als auch der Kohlenstoff vollständig umgesetzt, d. h. vollständig zu Siliziumcarbid kon vertiert sind.

Die Lösung besteht in einem Verfahren mit den Merkmalen des An spruchs 1 bzw. 17 und den daraus herstellbaren Erzeugnissen.

Das erfindungsgemäße Verfahren nach Anspruch 1 ermöglicht es, rekristallisierte keramische Werkstoffe mit einer definierten, besonderes feinen und gleichmäßigen Porenstruktur zu erzeugen. Durch die Absenkung der Sintertemperatur sind das erfindungsge mäße Verfahren und folglich das damit erhältliche Erzeugnis auch preisgünstiger und somit für industrielle Anwendungen ge eignet.

Das erfindungsgemäße Verfahren nach Anspruch 1 ermöglicht es, die Struktur und Porosität poröser Matrices so einzustellen, daß ein flüssiges Infiltrationsmittel wie Silizium oder ein Kohlenstoffprecursor homogen in den gesamten Körper eindringen kann.

Die erfindungsgemäßen Verfahren beruhen auf der Erkenntnis, daß die Probleme, wie sie bei den bisher bekannten Verfahren auf traten, auf die Schwindung der Matrix beim Pyrolysieren zurück zuführen sind. Nun ist es zwar bekannt, daß rekristallisierte Werkstoffen wie z. B. rekristallisiertes Siliziumcarbid beim Sintern keine Schwindung zeigen. Die Sintertemperaturen lagen allerdings bisher viel zu hoch, als das dieses Material für die Herstellung faserverstärkter Keramiken hätte eingesetzt werden können. Übliche keramische Verstärkungsfasern können maximal Temperaturen von 1600°C ausgesetzt werden. Noch in der Entwick lung befindliche Fasern, wie z. B. SiBNC-Fasern, können in iner ter Atmosphäre möglicherweise auch höheren Temperaturen ausge setzt werden, die jedoch auch deutlich unter 2000°C liegen dürften. Die hochtemperaturfesten C-Fasern sind ebenfalls nur unter inerten Bedingungen beständig.

Es hat sich herausgestellt, daß dann, wenn besonders feine Par tikel verwendet werden, die Sintertemperatur von rekristalli sierten Keramikwerkstoffen wie z. B. Siliziumcarbid überraschend stark herabgesetzt wird, wie es so nicht zu erwarten war. Man benötigt also eine bestimmte Korngrößenverteilung, d. h. die zu sinternde Substanz muß einen Anteil mit besonders feiner Kör nung enthalten. Dieser Feinkornanteil sublimiert bei niedrigen Temperaturen und schlägt sich an energetisch günstigen Berei chen wie z. B. Kontaktstellen der gröberen Körner nieder. Daraus resultiert eine Verfestigung, die mit keinerlei Schwindung ver bunden ist.

Die Sintertemperatur ist also über die Korngrößenverteilung steuerbar und gezielt einstellbar. Es sind Sintertemperaturen von unter 2000°C, und zwar bis zu 1800°C, im Einzelfall bis zu 1400°C erreichbar.

Durch die Vorgabe der Korngröße und der Korngrößenverteilung kann ferner die Porenstruktur gezielt eingestellt werden. Man kann also eine definierte gleichmäßige offenporige Struktur er halten. Die Poren können anschließend z. B. mit Kohlenstoff oder Kohlenstoff-Precursoren gefüllt werden. Bei der Herstellung fa serverstärkter Siliziumcarbid-Keramiken ermöglicht es die homo gene Porenstruktur beispielsweise, das Kohlenstoffangebot, d. h. die Belegung der Poren so zu steuern, daß später eine vollstän dige Umsetzung des Kohlenstoffs mit dem flüssigen Silizium er folgen kann.

Alle Nachteile des Standes der Technik werden dadurch behoben. Bei der Herstellung faserverstärkte Siliziumcarbidkeramiken bleibt z. B. kein Rest-Kohlenstoffgehalt oder Rest-Siliziumge halt zurück. Die Struktur ist absolut gleichmäßig. Durch die niedrigen Sintertemperaturen werden die Fasern geschont. Die niedrigen Temperaturen haben auch eine merkliche Kostenerspar nis zur Folge.

Vorteilhafte Weiterbildungen ergeben sich aus den Unteransprü chen. Bei der Korngrößenverteilung hat man die Wahl zwischen mehreren Möglichkeiten. Sie kann monomodal mit einer breiteren Kornverteilung, aber auch bimodal mit einer Feinkorn- und einer Grobkorn-Fraktion sein. Auch ein trimodaler Aufbau mit einem feinem, einem mittelgroben und einem groben Korn ist denkbar. Wichtig ist in allen Fällen, daß überhaupt ein Feinkornanteil vorhanden ist. Wird eine hohe Packungsdichte angestrebt, so wird vorzugsweise ein bimodaler Kornaufbau verwendet.

Die Obergrenze für die Korngröße des Feinkornanteils liegt bei etwa 2 um. Die untere Grenze liegt im nicht mehr zuverlässig meßbaren Bereich. Eine bevorzugte Korngrößenverteilung liegt zwischen etwa 0,25 und 1 µm. Allgemein gilt, daß der Tempera tur- und Zeitaufwand beim Sintern umso geringer ist, je gerin ger die Korngröße des Feinkornanteils ist. Die Korngröße des Grobkornanteils liegt bei etwa 1,5 bis 30 µm, unabhängig von der Korngröße des jeweiligen Feinkornanteils. Bevorzugt sind Korngrößen von etwa 2 bis 5 µm. Bei der Herstellung faserver stärkter Keramiken muß die Korngröße auf den Faserdurchmesser abgestimmt sein.

Bei einem monomodalen Feinkornaufbau liegen die Korngrößenbe reiche vorzugsweise bei einem d₅₀-Wert von weniger als etwa 10 µm, insbesondere etwa 1 µm.

Es gibt zahlreiche Möglichkeiten zur Formgebung des jeweiligen Grünkörpers. Bevorzugt wird die Herstellung im Schlickerguß- Verfahren. Denkbar sind auch Druckguß und Folienguß, Extrudier verfahren, Spritzguß, isostatisches Pressen, axiales Pressen, RAM-Pressen und vergleichbare Verfahren. Wichtig sind bei der Verwendung von Langfasern oder Fasergeweben auch die klassi schen bekannten Wickel- und Ablegetechniken, bei denen die Fa ser bzw. das Gewebe in einer Aufschlämmung des Rohstoffversat zes getaucht und anschließend gewickelt bzw. gelegt und ver preßt oder anderweitig verarbeitet wird.

Zur Einstellung der Porengröße und Porenstruktur sind neben der Korngröße und der Kornverteilung auch die jeweiligen Formge bungsverfahren zur Herstellung der Grünkörper mit einzubezie hen. Bei der Herstellung faserverstärkter Körper wird die Ma trix auch in Faserbündel eingelagert und hält Kanäle offen. Die Fasern werden vollständig in die poröse Matrix eingebettet.

Der ggf. mit Verstärkungsfasern versehene Grünkörper wird bei Temperaturen bis etwa 1800°C, vorzugsweise etwa 1400 bis 1800°C, gesintert. Man erhält einen offenporigen porösen Körper mit gleichmäßiger Porenstruktur, der sich gut infiltrieren läßt. Zur Herstellung faserverstärkter Siliziumcarbid-Keramiken wird der poröse Körper mit Kohlenstoff oder einem Kohlenstoff- Precursor imprägniert. Dabei kann das Kohlenstoff-Angebot über Precursortyp, also über seine Kohlenstoff-Ausbeute oder über den Verdünnungsgrad des Kohlenstoffs bzw. Precursors im Lösemittel oder Suspensionsmittel gesteuert werden. Die Sili zierung erfolgt unter den üblichen Bedingungen. Bei diesem Ver fahren findet bei keinem Verfahrens schritt eine Schwindung des Formkörpers oder des Composites statt.

Besonders vorteilhaft ist es, daß man zur Herstellung von RSiC bei den der Erfindung zugrundeliegenden Siliziumcarbid-Versät zen mit einem, dem in den Versätzen enthaltenen Siliziumdioxid entsprechenden Kohlenstoff-Anteil arbeiten kann. Bisher waren zur Herstellung von rekristallisiertem Siliziumcarbid Verunrei nigungen mit Kohlenstoff nicht zulässig, da sie den Sinterpro zeß behinderten. Bei der Verwendung eines besonders feinen Korns hat man jedoch eine besonders große spezifische Oberflä che (z. B. ca. 35 m²(g). Diese Oberfläche ist immer mit einer dünnen Schicht von Siliziumdioxid überzogen, welches für den Verfestigungsvorgang benötigt wird. Bei Verwendung eines beson ders feinen Korns ist ein relativ hoher Siliziumdioxid-Gehalt vorhanden, der einen entsprechenden Kohlenstoff-Anteil zuläßt, ohne die Verfestigung zu behindern.

Zur Herstellung der faserverstärkten Körper geeignet sind alle bekannten Verstärkungsfasern, inklusive Whisker oder Platelets. Dazu gehören Kohlenstoff-Fasern, oxidische und nichtoxidische keramische Fasern (z. B. SiBNC-Fasern). Diese Fasern können so wohl als Kurzfasern als auch als kontinuierliche Fasern, z. B. Langfasern oder Fasergelege eingebracht werben.

Als rekristallisiertes Material eignet sich neben rekristalli siertem Siliziumcarbid auch rekristallisiertes Borcarbid, re kristallisiertes Aluminiumnitrid und rekristallisiertes Titan carbid.

Die porösen Matrices können mit einem geeigneten metallischen oder nichtmetallischen Stoff versetzt werden. Beispiele für nichtmetallische Stoffe sind Kohlenstoffprecursoren oder Glas schmelzen. Durch Infiltration oder Reaktionsinfiltration dieser porösen Matrices lassen sich vollständig dichte Körper bzw. Verbundkörper mit vollständig dichter Matrix erzeugen.

Die Poren können jedoch auch nur teilweise z. B. mit reinem Koh lenstoff versetzt werden (z. B. für Filter wie etwa Gasfilter).

Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der vorliegenden Er findung anhand der beigefügten Abbildungen naher beschrieben. Es zeigen:

Fig. 1 und 2 Anschliffe verschiedener Matrices aus RSiC, die aus verschiedenen Siliziumcarbid-Versätzen un ter verschiedenen Bedingungen erhalten wurden;

Fig. 3 eine rasterelektronenmikroskopische Aufnahme der in Fig. 2 gezeigten Matrix;

Fig. 4 den Anschliff eines Körpers aus einem Verbund werkstoff aus kohlenstoffaserverstärktem Sili ziumcarbid.

Zunächst soll beispielhaft die Herstellung eines faserverstärk ten Siliziumcarbid-Keramikkörpers im Schlickerguß-Verfahren be schrieben werden. Das Schlickergußverfahren ist an sich bekannt und in den o.g. Druckschriften beschrieben. Der Einsatz dieses Verfahrens ist aber nicht zwingend.

Zunächst wird Wasser mit einem Verflüssiger vermischt. Dabei kann es sich um einen Verflüssiger auf der Basis von Ammonium hydroxid oder auf organischer Basis handeln. Der pH-Wert der mit Ammoniumhydroxid verflüssigten Lösung wird auf 11,4 einge stellt. Der bimodale Siliziumcarbid-Versatz mit der Kornvertei lung d₅₀ = 3 µm für die Grobkorn-Fraktion (70%) und d₅₀ = 0,5 µm für die Feinkorn-Fraktion (30%) wird in die Lösung einge rührt. Auf diese Weise wird ein homogener wäßriger Schlicker mit einem Feststoffanteil von etwa 75% hergestellt und dann mit Fasergewebelagen zum Formkörper verdichtet. Der verdichtete Körper wird im lederharten Zustand ausgeformt und bis zur Ge wichtskonstanz bei 110°C (± 5°C) getrocknet.

Zur Sinterung des resultierenden Grünkörpers wird dieser in ei nem Graphitofen (Widerstandsofen) zunächst unter Vakuum, später unter Inertgas bis zu einer Endtemperatur von 1700°C erhitzt. Die Haltezeit beträgt 150 Minuten. Anschließend wird kontrol liert auf 1500°C heruntergekühlt. Danach erfolgt eine Sturz kühlung auf Raumtemperatur.

Der resultierende Verbundkörper weist eine Porosität von 19% auf und ist vollständig offenporig. Beim Sintern fand keine Schwindung und damit keine Formänderung des Körpers statt.

Der resultierende poröse Körper wurde mit einem Phenolharz va kuumimprägniert und bei 175°C bar im Autoklaven ausgehärtet. Der Körper wurde anschließend bei einer Temperatur von 1000°C unter Schutzgas pyrolysiert. Die darauf folgende Flüssigsili zierung erfolgte mittels Dochtinfiltration bei 1560°C. Die Hal tezeit betrug 20 Minuten.

Fig. 1 zeigt den Anschliff einer RSiC-Matrix, die mit dem so eben beschriebenen Schlickergußverfahren erhalten wurde. Es wurde ein Siliziumcarbid-Versatz mit einer bimodalen Kornver teilung mit 70% Grobkornanteil und 30% Feinkornanteil verwen det. Der d₅₀-Wert des Grobkornanteils betrug 9,30 µm, der d₅₀-Wert des Feinkornanteils 1,00 µm. Die Sintertemperatur betrug 1720°C; die Haltezeit bei T_max 300 min. Das Ergebnis ist eine Matrix mit einer relativ grobporigen Struktur. Man erkennt sehr schön, daß diese Struktur sehr gleichmäßig und offenporig ist.

Fig. 2 zeigt ebenfalls den Anschliff einer RSiC-Matrix. Im Un terschied zu der in Fig. 1 dargestellten Matrix wurde diese aus einem monomodalen Kornversatz mit einem d₅₀-Wert von 1,00 µm gewonnen. Die übrigen Herstellungsparameter blieben unverän dert. Die resultierende Matrix weist eine feinporige, ebenfalls sehr gleichmäßige offenporige Struktur auf. Die Struktur ist insgesamt feiner als diejenige der in Fig. 1 gezeigten Matrix.

Fig. 3 zeigt eine REM-Aufnahme der Matrix aus Fig. 2. In die ser Darstellung ist der gleichmäßige Aufbau der porösen Matrix mit den feinverteilten Poren besonders gut zu erkennen.

Fig. 4 zeigt einen Anschliff eines nach dem oben beschriebenen Verfahren hergestellten Verbundkörpers aus kohlenstofffaserver stärktem Siliziumcarbid (C/SiC). Zur Herstellung der RSiC-Ma trix wurde ein bimodaler Kornversatz mit 70% Grobkorn (d₅₀- Wert = 3,00 µm) und 30% Feinkorn (d₅₀-Wert = 0,25 µm) verwen det. Der Schlicker wurde mit Kohlenstofffasern wie oben be schrieben versetzt und bei 1680°C gesintert. Die Haltezeit bei T_max betrug 150 min. Die resultierende Matrix wurde mit einem Phenolharz imprägniert, bei 175°C ausgehärtet und bei 1000°C unter einer Argon-Atmosphäre pyrolysiert. Die resultierende Kohlenstoff-Matrix wurde mittels Flüssigsilizierung bei 1560°C unter Vakuum konvertiert. Der Verbundkörper ist gleichmäßig konvertiert, ohne offene Poren, Kohlenstoff- oder Siliziumin seln.

Die faserverstärkten Materialien sind für tribologische Anwen dungen, wie z. B. Bremseinheiten und Gleitelemente und für Strukturanwendungen, z. B. in Automobilbau und Rennsport, Trieb werksbau und Raumfahrt geeignet.

Claims

1. Verfahren zur Herstellung eines Körpers mit einer porösen Matrix aus mindestens einem rekristallisierten kerami schen Werkstoff, wobei ein Rohstoffversatz, der ein Roh stoff-Pulver und ggf. Zuschlagstoffe enthält, zuerst ei nem Formgebungsprozeß und dann einem Sinterprozeß bei ho her Temperatur unterzogen wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoff-Pulver mit einer Korngrößenverteilung verwendet wird, die einen Feinkornanteil mit einer mitt leren Korngröße von höchstens etwa 2 µm und einen Grob kornanteil mit einer mittleren Korngröße von etwa 1,5 µm bis etwa 30 µm enthält und daß der Sinterprozeß bei einer Temperatur von höchstens etwa 1800°C durchgeführt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoff-Pulver mit einer monomodalen Korngrößenver teilung verwendet wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoff-Pulver mit einem d₅₀-Wert von weniger als etwa 10 µm, vorzugsweise etwa 1 µm verwendet wird.

4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoffpulver mit einer bimodalen Korngrößenvertei lung, bei der eine Feinkornfraktion und eine Grobkorn fraktion mit einer Kornbandlücke vorliegen, verwendet wird.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Rohstoffpulver mit einer trimodalen Korngrößenvertei lung, bei der eine Feinkornfraktion, eine mittelgrobe Kornfraktion und eine Grobkornfraktion mit zwei Kornband lücken vorliegen, verwendet wird.

6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine Feinkornfraktion mit einer Korngröße von höch stens etwa 3 µm, vorzugsweise etwa 0,25 bis 1 µm und eine Grobkornfraktion mit einer Korngröße von etwa 1,5 bis 30 µm, vorzugsweise etwa 2 bis 5 µm verwendet wird.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß der Sinterprozeß bei einer Tem peratur von etwa 1400 bis 1800°C durchgeführt wird.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß als Rohstoffpulver Siliziumcar bid- und/oder Borcarbid- und/oder Bornitrid- und/oder Aluminiumnitrid- und/oder Titancarbid-Pulver verwendet wird.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß ein Siliziumcarbid-Versatz mit einem Kohlenstoff-Anteil entsprechend dem im Versatz enthaltenen Siliziumdioxid- Anteil verwendet wird.

10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß der Rohstoffversatz mit ein oder mehreren Arten von Verstärkungsfasern gemischt und weiterverarbeitet wird.

11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß als Verstärkungsfasern Kurzfasern und/oder kontinuierli che Fasern wie Langfasern und/oder Fasergewebe verwendet werden.

12. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeich net, daß als Verstärkungsfasern Kohlenstoff-Fasern und/oder keramische Fasern und/oder oxidische Fasern und/oder nichtoxidische Fasern verwendet werben.

13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß als Formgebungsprozeß einer der folgenden Prozesse eingesetzt wird: Schlickerguß, Druck guß, Folienguß, Extrudierverfahren, Spritzguß, isostati sches Pressen, axiales Pressen, RAM-Pressen und ver gleichbare Prozesse sowie Wickel- und Ablegetechniken.

14. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß die poröse Matrix mit einem ge eigneten metallischen oder nichtmetallischen Stoff ver setzt, insbesondere durch Infiltration oder Reaktionsin filtration zu einem vollständig dichten oder allenfalls Restporositäten enthaltenden Körper bzw. Verbundkörper umgesetzt wird.

15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch ge kennzeichnet, daß der aus dem Sinterprozeß resultierende poröse Körper mit Kohlenstoff oder einem Kohlenstoffspen der infiltriert wird und der Kohlenstoff anschließend mit flüssigem Silizium zu Siliziumcarbid konvertiert wird.

16. Körper aus rekristallisiertem Keramik-Werkstoff, dadurch gekennzeichnet, daß er durch das Verfahren nach einem der Ansprüche. 1 bis 11 erhältlich ist.

17. Verfahren zur Herstellung eines faserverstärkten Körpers mit einer Verstärkungsfasern enthaltenden porösen Matrix, dadurch gekennzeichnet, daß das Verfahren die folgenden Schritte umfaßt:

a) Herstellen eines Rohstoffversatzes, der ein Rohstoff- Pulver und ggf. Zuschlagstoffe enthält, wobei ein Roh stoff-Pulver mit einer Korngrößenverteilung verwendet wird, die einen Feinkornanteil mit einer mittleren Korngröße von höchstens etwa 2 µm und einen Grob kornanteil mit einer mittleren Korngröße von etwa 1,5 µm bis etwa 30 µm verwendet wird;
b) Mischen der Verstärkungsfasern mit diesem Rohstoffver satz;
c) Herstellen eines Grünkörpers, indem die resultierende Mischung einem Formgebungsprozeß unterworfen wird;
d) Sintern des Grünkörpers bei einer maximalen Temperatur von höchstens etwa 1800°C, so daß ein faserverstärkter Körper mit einer porösen Matrix aus einem rekristalli sierten keramischen Werkstoff entsteht;
e) Imprägnieren dieses Körpers mit einer Kohlenstoff spendenden Substanz;
f) Umwandeln der kohlenstoffhaltigen Substanz in Kohlen stoff, so daß ein faserverstärkter Körper mit einer kohlenstoffhaltigen porösen Matrix entsteht.

18. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoffpulver mit einer monomodalen Korngrößenver teilung verwendet wird.

19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoff-Pulver mit einem d₅₀-Wert von weniger als etwa 10 µm, vorzugsweise etwa 1 µm verwendet wird.

20. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoffpulver mit einer bimodalen Korngrößenvertei lung, bei der eine Feinkornfraktion und eine Grobkorn fraktion mit einer Kornbandlücke vorliegen, verwendet wird.

21. Verfahren nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß ein Rohstoffpulver mit einer trimodalen Korngrößenvertei lung, bei der eine Feinkornfraktion, eine mittelgrobe Kornfraktion und eine Grobkornfraktion mit zwei Kornband lücken vorliegen, verwendet wird.

22. Verfahren nach Anspruch 20 oder 21, dadurch gekennzeich net, daß eine Feinkornfraktion mit einer Korngröße von höchstens etwa 2 um, vorzugsweise etwa 0,5 bis 1 µm und eine Grobkornfraktion mit einer Korngröße von etwa 1,5 bis 30 µm, vorzugsweise etwa 2 bis 5 µm verwendet wird.

23. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, da durch gekennzeichnet, daß der Sinterprozeß bei einer Tem peratur von etwa 1400 bis 1800°C durchgeführt wird.

24. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 23, dadurch ge kennzeichnet, daß als Rohstoffpulver Siliziumcarbid- und/ oder Borcarbid- und/oder Borcnitrid- und/oder Aluminium nitrid- und/oder Titancarbid-Pulver verwendet wird.

25. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß ein Siliziumcarbid-Versatz mit einem Kohlenstoff-Anteil entsprechend dem im Versatz enthaltenen Siliziumdioxid- Anteil verwendet wird.

26. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 25, dadurch ge kennzeichnet, daß als Verstärkungsfasern Kurzfasern und/ oder kontinuierliche Fasern wie Langfasern und/oder Fa sergewebe verwendet werden.

27. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 26, dadurch ge kennzeichnet, daß als Verstärkungsfasern Kohlenstoff- Fasern und/oder keramische Fasern und/oder oxidische Fa sern und/oder nichtoxidische Fasern verwendet werden.

28. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 27, dadurch ge kennzeichnet, daß als Formgebungsprozeß einer der folgen den Prozesse eingesetzt wird: Schlickerguß, Druckguß, Fo lienguß, Extrusionsverfahren, Spritzguß, isostatisches Pressen, axiales Pressen, RAM-Pressen und vergleichbare Prozesse sowie Wickel- und Ablegetechniken.

29. Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 28, dadurch ge kennzeichnet, daß der aus dem Sinterprozeß resultierende faserverstärkte poröse Körper mit Kohlenstoff und/oder kohlenstoffhaltigen Precursoren und/oder metallischen oder nicht-metallischen Stoffen infiltriert wird und im Fall einer Kohlenstoffzugabe der Kohlenstoff anschließend mit flüssigem Silizium zu Siliziumcarbid konvertiert wird.

30. Faserverstärkter Körper mit einer Verstärkungsfasern ent haltenden porösen Matrix, dadurch gekennzeichnet, daß er durch das Verfahren nach einem der Ansprüche 17 bis 29 erhältlich ist.

31. Verwendung eines durch das Verfahren nach Anspruch 29 er hältlichen faserverstärkten Körpers für tribologische An wendungen, insbesondere Gleitlager, Gleitelemente, Brems scheiben, Bremsbeläge sowie für strukturelle Anwendungen, insbesondere als Werkstoff im Automobil- und Triebwerks bau und in der Raumfahrt.