DE1931414C - Verfahren und Vorrichtung zum Reim gen von schwerem Wasser - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Reim gen von schwerem WasserInfo
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Description
Die Erfindung betrilTt ein Verfahren zum Reinigen
von schwaJiii Wasser, das in einer kerntechnischen
Anordnung oder in einem Kernreaktor gebraucht wird, um das im schweren Wasser enthaltene Protonium
(H) und Tritium (T) daraus zu entfernen. Die Erfindung betrifft weiterhin eine Vorrichtung zur
Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Cs ist bekannt, leichtes Wasser von schwerem Wasser durch fraktionierte Destillation abzutrennen.
Dabei muß man jedoch wegen des außerordentlich geringen, in der Größenordnung von 1,04 liegenden
Trenr.faktors zwischen schwerem Wasser und leichtem Wasser eine erhebliche Zahl theoretischer
Böden benutzen.
Da der Trennfaktor im Fall des tritiumhaltigen Wassers noch geringer, in der Größenordnung von
3,01 liegt, läßi man gewöhnlich das tritiumhaltige Wasser sich ansammeln, bis es die Sättigungskonzentration
erreicht, bei der die Geschwindigkeit seines Verschwindens durch radioaktiven Zerfall gleich
Seiner Bildungsgeschwindigkeit ist. Damit beträgt die Sättigungskonzentration das Mehrfache der aus
Sicherheitsgründen zulässigen Konzentration, woraus tich die Notwendigkeit kostspieliger Schutzmaßnahmen
ergibt.
Das erfindungsgemäße Verfahren zeichnet sich dadurch aus, dal! man mtinuierlich eine Teilmenge
des schweren Wassers der kerntechnischen Anordnung oder des Kernreaktors abnimmt, den Gehalt der
abgenommenen Teilmenge an ?rotc nium und Tritium tlurch eine Isotopenausiausclireaktion mit gasförmigem
Dcii!cri"in verringert, das so an Prolonium und
Tritium angereicherte gasförmige Deuterium einer Chroniatngraphischcn Fraktionierung unterwirft und
tliis von I'rotonium und Tritium befreite gasförmige
Deuterium zur Isotopenaustauschreaktion zurückführt.
Die Vorteile des crfindungsgcmäßen Verfahrens, bei dem die Trennung der WasserstofTisotopen durch
Chromatographie erreicht wird, liegen vor allem tiarin, daß für eine gleiche Trennung die Kolonnenhohen
viel geringer sind.
Zum Vergleich sei erwähnt, daß bei den bekannten,
die Destillation von schwerem Wasser benutzenden Verfahren der elementare Trennfaktor Flüssigkeit—Dampf
zwischen den tritium- und deuteriumlialtigcn
Spezies in der Größenordnung von 1,01 liegt und: dieser Weit so gering ist, daß man mehrere
hundert theoretische Böden benötigt, so daß trotz
tier Verfügbarkeit von Kolonnen mit hohem Wirkungsgrad,
wodurch man Höhen des theoretischen tiodcns von nur einigen Zentimetern erreichen kann,
tlas bekannte Verfahren wirtschaftlich sehr ungünstig
ist.
Um die Isotopenausiausclireaktion, die keine Neigung zeigt, von selbst vonstatlcn zu gehen, zu
starten und zu beschleunigen, kann man sich fester Katalysatoren, beispielsweise Platin oder Palladium
auf inertem Träger, Fiscnoxid oder Nickel auf Chromoxid oder auch einer thermischen Aktivierung
bedienen.
Hs se« bemerkt, daß die Wahl zwischen diesen
beiden Lösungen nicht nur von wirtschaftlichen Oberlcgiiingcn, sondern außerdem vom Temperaturbereich
abhängt, in dem man arbeiten möchte, um unter Berücksichtigung der obigen Gesichtspunkte
Vorzugsweise das eine oder andere der Isotopen zu
entfernen. Die Wahl hangt ferner von den Geschwindigkeiten ab, mit denen die Isotopen jeweils in das
schwere Wasser des Reaktors gelangen. Um einen Anhaltspunkt zu geben, sei bemerkt, daß in 1 Jahr
mehr als 50 kg leichtes Wasser in einen 50 bis 100 t schweres Wasser enthaltenden Kernreaktor eindringen
können und daß in einem 80 t schweres Wasser enthaltenden Leistungsreaktor mit einem Neutronenfluß
von 5· lüi;1n/cm-/s pro Monat das Äquivalent
von etwa 10 bis 20 ml tritiumhaltigem Wasser gebildet werden könner.
Als Anhaltspunkt für die Temperaturwahl sei angegeben, daß man mit Hilfe der obengenannten
Katalysatoren bereits bei Temperaturen in der Größenordnung von 80 bis 400° C arbeiten kann
und man diese Temperatur auf etwa 800 bis 1200° C erhöhen muß, wenn nur die thermische Aktivierung
benutzt wird. Im letzteren Fall kann man die Reaktion durch Vergrößerung der Kontaktoberfläche des
Gases mit den Wänden, beispielsweise mittels inerter Füllungen, begünstigen.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens sowie der grundsätzliche
Aufbau einer Vos. ichtung zur Austührurig des Verfahrens
ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung nebst Zeichnungen. Es zeigen
Fig. 1 bis 5 verschiedene Fließschemata für das
erfindungsgemäße Verfahren, wobei die Erfindung jedoch nicht auf diese beispielsweise genannten
Ausführungsformen beschränkt sein soll.
Die in F i g. 1 gezeigte Anlage weist einen an sich bekannten, beispielsweise mit Gleichstrom arbeitenden
Isotopenaustauschreaktor 1 auf, dem das kontinuierlich aus dem Kernreaktor abgezogene schwere
Wasser durch eine Leitung 2 zugeführt wird, nachdem es mittels nicht gezeigter bekannter Vorrichtungen
von den in ihm gelösten Gasen befreit und verdampft wurde.
In den gleichen Isotopenaustausclireaktor führt man durch eine Kanalisation 3 gasförmiges Deuterium
ein, das in Berührung mit dem schweren Wasser letzteres teilweise vom darin enthaltenen
Profonium und Tritium befreit.
Am Ausgang des Isotopenaustauschers wird das schwere Wasser mit verringertem Gehallt an Protonium
und Tritium nach Kondensation durch eine Leitung 4 zum Kernreaktor zurückgeführt, während
das Deuterium mit einem höheren Gehalt an Protonium und Tritium nach Trocknen und erforderlichenfalls
Reinigung mittels an sich bekannter nicht gezeigter Vorrichtungen durch eine Leitung 5 einer
Fraklionieranlagc zugeleitet wird, in der es durch Chromatographie an einem Feststoff auf der Grundlage
von Palladium fraktioniert wird.
Bei dieser Chromatographicbehandlung erfolgt die Einstellung eines Sorptionsgleichgewichls an dem
Feststoff auf der Grundlage von Palladium, und die
Behandlung kann entweder in einer Kolonne mit beweglichem Bett oder in einer Kolonne mit feststehendem
Bett vorgenommen werden.
Im Verlauf dieser chromatographischen Behandlung erfolgt neben der Sorption des Wasserstoffs
seine Dissoziation zu Atomen gemäß dem Gleichgewicht
H,
2 H
' wodurch die Gleichgewichte
2HD-==== H2+ D2
2DT =*== D,-r-T,
zwischen den Spezies IL, DH und D., sowie Dj,
DT und T1, in jedem Augenblick eingestellt werden, r.o daß die Isotopenmiscluing sich wie ein terniires
Gemisch H-D-T verhält. Da die Werte der
Trennfaktoren sehr hoch liegen, nämlich in der Größenordnung von 2 zwischen H und D und von
1,4 zwischen D und T, stellt sich das Isotopengleichgewicht rasch ein, und die Trennung zeigt einen
hohen Wirkungsgrad.
Da die Affinitäten der verschiedenen Wasserstoll- ια
isotopen für Palladium in der Reihenfolge T— D — II zunehmen, sammelt sich das Tritium am Kopf der
Kolonne, während das Protonium sich am Boden derselben sammelt.
In der in Fig. I gezeigten Ausführungsform ist
mit 6 schematisch eine Fraktionieranlage mit beweglichem Bett gezeigt. Eine solche an sich bekannte
Anlage besitzt eine Kolonne, durch die von unten nach oben das zu fraktionierende Gas und von oben
nach unten eine Masse von gekörntem Feststoff, beispielsweise porösem Aluminiumoxid mit einem
Gehalt an Palladium, strömt. Am Boden der Kolonne wird der Feststoff ausgetragen, das von diesem
Feststoff festgehaltene Gas dcsorbiert, beispielsweise durch Erhitzen, und in die Kolonne zurückgeleitet,
während der regenerierte Feststoff durch einen Kreislauf R zum Kopf der Kolonne zurückgeführt
wird.
Die Fraktionieranlage 6 besitzt eine einzige, aus zwei Teilen A und D gebildete Kolonne, jedoch kann
man selbstverständlich auch zwei getrennte Kolonnen benutzen.
Tm oberen Teil von Λ zieht man kontinuierlich eine
erringe Menge von stark an Tritium angereichertem Deuterium ao, während im unteren Teil von D kontinuicrlich
eine geringe Menge von stark mit Protonium angereichertem Deuterium abgezogen wird.
Die jeweiligen Längen der Teile Λ und R bestimmen die Konzentration der Produkte, die man von ihnen
abnehmen kann.
Der größte Teil des Deuteriums, der so von den1
in ihm enthaltenen Tritium und Protonium teilweise befreit ist, verläßt die Anlage 6 durch eine Leitung,
die bei der vorliegenden Ausführungsform einfach die erwähnte Leitung 3 ist, durch die er zum Isolopenaustausrhcr
1 zurückkehrt. In F i g. 1 ist die Zuleitung 5 des an Tritium und Protonium angereicherten
Deuteriums in der gleichen Höhe wie die Ableitung 3 gezeigt. Man kann jedoch die Leitung 3 in
einer anderen Höhe anordnen, die von den für Tritium oder Protonium gewünschten relativen
Extraktionsgeschwindigkeiten abhängt. Es sei bemerkt, daß man durch Anordnung der Leitung 3
oberhalb der Leitung 5 die Abführung von Proloniuni zum Nachteil des Tritiums begünstigt, und umgekehrt.
Es versteht sich, daß man zur Kompensation des Dcuteriumverlustes, der sich durch den Abgang der in
der Fraktionieranlage 6 abgezogenen Mengen ergibt, einen kontinuierlichen Zustrom an frischem Deuterium,
beispielsweise durch eine Leitung 7, vorsehen muß, wobei dieses frische Deuterium das im Inneren
des Kernreaktors durch Radiolyse gebildete sein kann, das man vor dem Gebrauch einer Reinigung unterwirft.
Die beiden Deutcriumfraktioncn, die an Tritium
bzw. Protonium angereichert und am Kopf der Kolonne durch die Leitung 8 und am Boden der
Kolonne 6 durch die Leitung 9 abgezogen werden, können ihrerseits nach einem hekannlen Isotopeuanreicherungsverfahren
behandelt werden, um einen Teil des schweren Wassers zurückzugewinnen und
einen Tei! des Tritiums abzutrennen. Das an Tritium angereicherte Deuterium kann auch, gegebenenfalls
nach Umwandlung in schweres Wasser, gelagert werden, bis das Tritium durch radioaktiven Zerlall
teilweise verschwunden ist.
Im Fall der in Fig. 2 schematise)! gezeigten Vorrichtung
ist der Isotopenaiistauscher 1 durch eine Anlage mit drei hintereinandergeschaltcten Stufen
10, H und 12 ersetzt. Das verdampfte schwere Wasser tritt durch eine Leitung 13 in die Stufe 10 ein,
durchläuft dann die Stufen. 11 und 12 i.'nd gehi (.lurch
eine Leitung 14 zum Kernreaktor zurück. Das Deuterium wird seinerseits von eir.nr nicht gezeigten,
jedoch der Fraktioniereinrichtim^ 6 der Anlage der
Fig. 1 entsprechenden Trennanlage her durch eine Leitung 15 (entsprechend der Leitung 3 der Vorrichtung
der Fig. 1) zugeführt und tritt in den Stufen 12, 11 und 10 gemäß dem in Fig. 2 gezeigten Weg
nacheinander mit dem schweren Wasser in Isotopenaustausch, worauf es durch eine Leitung In zur
Chromatographieranlage zurückkehrt. Diese Gegenstromführung
verbessert den Wirkungsgrad des Austausches.
Wie im Fall der in Fig. I gezeigten Vorrichtung
sind die eigentlichen Einrichtungen zum Kondensieren des schweren Wassers oder zum Wiederverdampfen
desselben beim Einlaß und Auslaß der Gesamtanordnung der Stufen 10, 11 und 12 oder
zwischen diesen nicht gezeigt.
Es können auch andere Umlaufschcmatu vorgesehen
sein. Beispielsweise kann man die Vorrichtung so betreiben, daß die drei Stufen 10, 11 und 12
nacheinander vom Deuterium und parallel vom schweren Wasser oder umgekehrt durchlaufen werden.
Falls vor allem die Extraktion des Protoniums vor der des Tritiums begünstigt werden soil, kann die
erfindungsgemäße Vorrichtung so betrieben werden daß der Isotopenaustausch im Gegenstrom in einet
Reaktionsvorrichtung oder Kolonne vorgenommcr werden, die abwechselnd mit Blubberböden, aiii
denen der Austausch flüssiges schweres wasserdampfförmiges schweres Wasser stattfindet, um
Katalysatorbetten, an denen der Austausch dampfförmiges schweres Wasser —Gas erfolgt, ausgestalte
.linu. In diesem Fall ist man wegen der Anwcsenhei
des flüssigen schweren Wassers auf den Bereicl tiefer Temperaturen in der Größenordnung von 10f
bis 1500C beschränkt.
Es wurde bereits oben bei der Beschreibung de Vorrichtung de Fig. 1 angegeben, daß die Extrak
tion des Protoniums verbessert würde, wenn man he der Fraktionicranlage 6 die Leitung 3 oberhalb de
Leitung 5 anordnet, jedoch gleichzeitig die Extraklioi des Tritiums verringert würde, und umgekehrt.
Um diesen Nachteil zu beheben, kann man, wie ii F i g. 3 gezeigt, dis Vorrichtung fi der Fig. 1 durcl
zwei getrennte Kolonnen 17 und 18 mit beweglichen Bett, das stets aus einem granulierten Feststoff au
der Grundlage von Palladium besteht, ersetzen. Jc;l<
dieser Kolonnen besitzt einen Anreicherung abschnitt und einen Verarmungsabschnitt, nänilicl
19 bzw. 20 für die Kolonne 17 und 21 bzw. 22 fi'i die Kolonne 18. Tm übrigen arbeitet jede diese
Kolonnen i; der oben mit Bezug auf F i μ. I be
schriebenen Weise und besitzt eine Leitung zur Rück
führung des regenerierten Feststoffs zum Kopf der Kolonne. Die Rückführleitungcn der Kolonnen 17
und 18 sind mit Ii1 bzw. R2 bezeichnet.
So wird das vom Isotopcnaustaiischer (der in
Fig. 3 nicht gezeigt ist) kommende, mit Tritium und
Protonium beladene Deuterium durch eine Leitung 23 in die Kolonne 17 eingeführt. Am Kopf des Verarmungsabsclinilts
20 der Kolonne 17 zieht man durch eine Leitung 24 eine geringe Menge von an Tritium stark angereichertem Deuterium ab, und am
Boden des Anreicherungsabschnitts 19 der Kolonne 17 zieht man durch eine Leitung 25 den Hauptteil
des von Tritium teilweise befreiten, jedoch noch praktisch die Gesamtmenge des Protoniums enthallenden
Deuteriums ab. Dieses Deuterium wird, wie in Fig. 3 ersichtlich, in die Kolonne 18 eingeführt,
und am Boden des Verarmungsabschnitts 22 dieser Kolonne zieht man durch eine Leitung 26 eine geringe
Menge von an Protonium stark angereichertem Deuterium ab, während am Kopf des Anreicherungsabschiiitls
21 der Kolonne 18 durch eine Leitung 27, die im gezeigten Ausführungsbeispiel einfach die
Leitung3 der Fig. 1 ist, der Hauptteil des von Tritium und Protonium teilweise befreitem Deuteriums
abgezogen und zum Isotopenaustauscher zuriickgeführt wird.
Um im Gegensatz zu der obigen Ausfülirungsform zunächst die Abtrennung des Protoniums und anschließend
des Tritiums herbeizuführen, kann man sich der in Fig. 4 schematisch dargestellten Vorrich-Hing
bedienen, die ebenfalls die Einrichtung 6 der Fi g. 1 crset/l.
Diese Vorrichtung umfaßt zwei Kolonnen 28 und 29. die jeweils einen Anreicheriingsabschnitt und
Vcrarmungsabschnitt 30 bzw. 31 (Kolonne 28), 32 bzw. 33 (Kolonne 29) aufweisen. Die Kolonne 28
besitzt ferner eine Leitung /?., zur Rückführung des
regenerierten Feststoffs und die Kolonne 29 eine entsprechende Leitung R4.
Das vom nicht gezeigten Isotopenaustauscher kommende Deuterium wird durch eine Leitung 34
in die Kolonne 28 im oberen Teil des Verarmungsabschnilts 31 eingeführt, von der man durch eine
Leitung 35 eine geringe Menge von an Proionium stark angereichertem Deuterium abnimmt, während
man vom oberen Teil des Anreicherungsabschnitts 30 durch eine Leitung 36 den größten Teil des von
seinem Protoniumgchalt teilweise befreiten, jedoch noch nraktisch die Gesamtmenge Tritium enthaltenden
Deuteriums abzieht. Dieses Deuterium wird durch die Leitung 36 in die Kolonne 29 am Boden
des Verarmungsabschnitls 33 eingeführt, aus der man durch eine Leitung 37 eine geringe Menge von an
Tritium stark angereichertem Deuterium abzieht, während am Boden des Anreicherungsabschnitts 32
durch eine Leitung 38, die im vorliegenden Ausführungsbeispiel einfach die Leitung3 der Fig. 1 ist,
der Hauptteil des gleichzeitig von Protonium und Tritium teilweise befreiten Deuteriums abgezogen
und zum Isotopenaustauscher zurückgeführt wird.
Bei den oben beschriebenen Anlagen wurden Chromatographiereinrichtungen mit beweglichem
Bett benutzt.
Man kann jedoch auch, wie oben angegeben, die chromatographischc Behandlung in Kolonnen mit
feststehendem Bett durchführen. Eine solche Anlage ist schematisch in Fig. 5 gezeigt, worin mit 39 eine
Kolonne bezeichnet ist, die mit einer granulierten inerten Masse gefüllt ist, die eine bestimmte Menge
Palladium enthält. Diese Kolonne kann mittels einer Heiz- und Kühlvorrichtung 40 nach Belieben insgesamt
oder nur über Teilabschnitte ihrer Länge geheizt oder gekühlt werden.
Zu Beginn enthält diese Kolonne keinen Wasscrstoll
und wird beispielsweise auf die Raumtemperatur gekühlt. Die von der Isotopcnaustauschreaktion
kommende Gasmischung wird kontinuierlich durch eine Leitung 41 zugeführt. Sie wird auf dem Palladium
der Füllung zurückgehalten, die sie!, so allmählich vom F.inlritt her sättigt, während das
ursprünglich in den Zwischenräumen der Körner enthaltene Gas durch eine Leitung 42 aus der Kolonne
entweicht. Wenn ein bestimmter Abschnitt der Kolonne, der von den gewünschten Anreicherungen
abhängt, abgesättigt ist (wobei sich eine »Bande« von absorbiertem Wasserstoff ausbildet), wird die
Zufuhr von Gas durch die Leitung 41 unterbrochen und die Kolonne allmählich auf etwa 200° C erhitzt,
wobei man mit dem oberen Teil beginnt. Das Erhitzen bewirkt die Desorption des Wasserstoffs an
der Rückseite der Bande, und dieser dcsorbicrlc Wasserstoff durchströmt die Kolonne (in F i g. 5 von
oben nach unten) und wird vom Palladium an der Front (der Vorderseite) der Bande erneut absorbiert.
Die Bande durchläuft also die Kolonne.
Wenn sie am Ende der Kolonne (in F i g. 5 unten) anlangt, beginnt der Wasserstoff die Kolonne in dem
Maße zu verlassen, wie die erhitzte Zone sich diesem Ende nähert. Wegen der verschiedenen Affinitäten
der drei Wassersloffisotopen gegenüber Palladium tritt eine Fraktionierung ein, wodurch nacheinander
frei werden:
Ein Vorlauf, der an Tritium angereichert ist, eine Mittelfraktion, die aus gleichzeitig an Tritium
und Protonium verarmtem Deuterium besteht,
ein Nachlauf, der an Protonium angereichert ist.
ein Nachlauf, der an Protonium angereichert ist.
Um die Trennung dieser verschiedenen Fraktionen zu gewährleisten, kann man eine Steuervorrichtung C
vorsehen, weiche die verschiedenen Fraktionen nacheinander in Leitungen 43, 44 und 45 weilerleitet,
nachdem anfangs das in der Kolonne ursprünglich vorhandene Gas in die Leitung 42 geleitet wurde.
Die Steuervorrichtung C kann gesteuert werder
durch die Anzeigen eines kontinuierlichen Analysators des ausströmenden Gases, der beispielsweise du
Wärmeleitfähigkeit des Gases oder seine Radio aktivität (im Fall des Tritiums) mißt.
Die Mittelfraktion wird zu der Isotopenauslauschanlage
schweres Wasser —Deuterium zurückgeführi. um erneut mit Protonium und Tritium beladen z::
werden.
Die bei Beendigung des Arbeitsganges in dem zwischen den Körnern vorhandenen Volumen der
Kolonne 39 verbleibende kleine Menge von an Protonium angereichertem Deuterium kann gegebenenfalls
durch ein Inertgas ausgespült werden, das durch eine Leitung 46 eingeführt und mit dem Nachlauf
zusammen aufgefangen wird. Nach Beendigung de=
Arbeitsganges wird die Kolonne gekühlt und ist zu erneuter Verwendung bereit.
Gemäß einer Abwandlung kann man aV Kolonne
39 in mehrere Kolonnen zerlegen, die getrennt ge heizt oder gekühlt werden können. Das erfindunasgemäße
Verfahren zeichnet sich damit gegenübe:
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den bereits bekannten Verfahren durch seine einfache und bequeme Durchführbarkeit aus. Im
ivigendcn sei an Hand eines Zahlenbeispiels die
Effektivität des erfindungsgemäßen Verfahrens, bei
dem die Trennung der V/usserstoffisotopen durch Chromatographie erreicht wird, im Vergleich zu
einem herkömmlichen Austauschverfahren aufgezeigt:
Mittels des Austauschverfahrens schweres Wasser -Deuterium, kombiniert mit einer Destillation des
Deuteriums, wie in der französischen Patentschrift 1 526 867 beschrieben, werden gegenwärtig die im
folgenden angegebenen Ergebnisse erhalten. Die Extraktionsausbeute des Tritiums beim Austausch
schweres Wasser — Deuterium ist 0,8 in drei katalytischen Stufen, d. h., daß vier Fünftel des Tritiums des
den Reaktor verlassenden Wassers in das Deuterium übergehen. Die Destillation dieses Deuteriums, um
einen Verarmungsfaktor von 100 zu erhalten, d. h., daß das am Kopf abgezogene und zum katalytischen
Austausch zurückgeführte Deuterium nicht mehr als ao ein Hundertstel des im Zustrom enthaltenen Tritiums
enthält, erfordert bei dem geringen Trennfaktor von 1,2 etwa 25 theoretische Böden, d. h., daß die Verarmungsabteilung
1 bis 2 cm der Kolonne je nach deren Wirkungsgrad einnimmt. Da im Gegensatz as dazu der geforderte Anreicherungsfaktor im allgemeinen
bei 1000 oder noch darüber liegt, muß die Anreicherungsabteilung in der Größenordnung von
10 bis 30 m der Kolonne umfassen.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren, das den Austausch schweres Wasser — Deuterium mit einer
Chromatographie mit beweglichem Bett an palladiumhaltigen
Massen zur Fraktionierung dieses Deuteriums verbindet, erhält man folgende Ergebnisse:
Während die Extraktionsausbeute des Tritiums beim katalytischen Austausch immer noch 0,8 ist, wie im
obigen Fall, erfordert die Verarmung des abgezogenen Teils um einen Faktor 100 wegen des höheren
Trennfaktors (etwa 1,4) nur mehr 14 theoretische Böden; da außerdem der Wirkungsgrad der Kolonnen
höher ist, genügen einige Dezimeter der Kolonnen, um diesen Verarmungsfaktor von 100 zu
erreichen. Aus dem gleichen Grund umfaßt die Anreicherungsabteilung nur 2 oder 3 m der Kolonne.
Außerdem erfordert das erfindungsgemäße Verfahren keine Verflüssigung des Deuteriums, was das
Verfahren noch sicherer und wirtschaftlicher gestaltet. Das erfindungsgemäße Verfahren kann selbstverständlich
verschiedene Abwandlungen erfahren, insbesondere kann die chromatographische Behändlung
an einem physikalischen Absorbens bei tiefen Temperaluren vorgenommen werden.
Claims (10)
1. Verfahren zum Reinigen von schwerern Wasser, das in einer kernteclinischcn Anordnung oder
in einem Kemteaklor gebraucht wird, um das im
schweren Wasser enthaltene I'rotonium (H) und Tritium (T) daiaus zu entfeinen, dadurch gekennzeichnet,
daß man kontinuierlich eine Teilmenge des schweren Wassers des Kernreaktors oder der kerntechnischen Anordnung abnimmt,
den Gehalt der abgenommenen Teilmenge an Piotoniuni und Tritium durch eine Isotopenaustauschreaktion
mit gasförmigem Deuterium verringert, das so an Protonium und Tritium angereicherte
gasförmige Deuterium einer chromatographischen Fraktionierung unterwirft und das
von Protonium und Tritium befreite gasförmige Deuterium zur Isotopenaüstauschreaktion zurückführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das an Protonium und Tritium
angereicherte, von der Isotopenaüstauschreaktion herkommende gasförmige Deuterium (5) an einem
mittleren Punkt in eine Fraktionierkolonne (6) eingeführt wird, am Kopf dieser Kolonne an Tritium
stark angereichertes Deuterium (8) und am Boden der Kolonne eine geringe Menge von an
Pro'ontum stark angereichertem Deuterium (9) abgezogen wird und das von Tritium und Protonium
befreite Deuterium (3) etwa in der gleichen Höhe, in der das zu reinigende Deuterium
in die Kolonne eingeführt wird, aus dieser abgezogen und zum Isotopenaustauscher (1) zurückgeführt
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das an Protonium und Tritium
angereicherte, von der Isotopenaüstauschreaktion herkommende, gasförmige Deuterium (23) einer
ersten Fraktionierkolonne (17), die einen Anreicherungsabschnitt (19) und einen Verarmungsabschnitt (20) aufweist, im unteren Teil des Verarmungsabschnitts
zugeführt wird, daß am Kopf des Verarmungsabschnitts eine geringe Menge von an Tritium stark angereichertem Deuterium
(24) und am unteren Ende des Anreicherungsabschnitts (19) der Hauptteil des von Tritium befreiten
Deuteriums (25) abgezogen werden, von denen letzterer in eine zweite Fraktionierkolonne
(18), die ebenfalls einen Anreicherungsabschnitl (21) und einen Verarmungsabschnitt (22) aufweist,
am Kopf des Verarmungsabschnitts eingeführt wird, daß im unteren Teil des Verarmungs
abschnitts (22) dieser zweiten Kolonne eine ge ringe Menge von an Protonium stark angereichertem
Deuterium (26) und am Kopf des Anreiche rungsabschnitts (21) der Hauptteil des von Tri
tium und Protonium befreiten Deuteriums (25 abgezogen werden und daß letzterer zum Isoto
penaustauscher zurückgeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch ge kennzeichnet, daß das von der Isotopenaus
tauschreaktion kommende, an Protonium um Tritium angereicherte gasförmige Deuterium (34
in eine erste Fraktionierkolonne (28), die einet Anreicherungsabschnitt (30) und einen Verar
mungsabschnitt (31) aufweist, am Kopf des Ver armungsabschnitts eingeführt wird, daß im unte
ren Teil dieses Verarmungsabschnitts eine gering Menge von an Protonium stark angereicherter
Deuterium (35) und im oberen Teil des Anreiche rungsabschnitts (30) der gleichen Kolonne de
Hauptteil des von seinem Protoniumgehah teil weise befreiten Deuteriums (36) abgezogen wer
den und letzterer in eine zweite, einen Anreiche rungsabschnitt (32) und einen Verarmungsab
schnitt (33) aufweisende Fraktionierkolonne (29 am Kopf des Anreicherungsabschnitts eingefühi
wird, während am Kopf des Veraimungsabschnitl
(33) der zweiten Kolonne eine geringe Menge vo an Tritium stark angereichertem Deuterium (3"!
und im unteren Teil des Anrcidicrungsabsclinitl
(32) derselben Kolonne (29) der Hauptlcil de
von Protonium und Tritium befreiten Deuteriums (38) abgezogen werden, und daß letzterer zum
Isotopenaustauscher zurückgeführt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Fraktionierkolonnen
von einem gekörnteil Feststoff auf der Grundlage von Palladium durchströmt werden,
welcher jeweils vor seiner Wiedereinführung am Kopf der Kolonne durch Erhitzen desorbiert
wird. ίο
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das vom (sotopenaustausch
kommende, an Protonium und Tritium angereicherte gasförmige Deuterium (41) am Kopf einer
ein Festbett von gekörntem Feststoff enthalten- »j den Fraktionierkolonne (39) eingeführt wird, daß
die Kolonne allmählich von ihrem oberen Teil her beginnend auf eine Temperatur in der Größenordnung
von 200° C erhitzt wird und daß am Boden der Kolonne nacheinander ein tritium- ao
reicher Vorlauf (43), eine aus an Tritium und Protonium verarmtem Deuterium bestehende
Hauptfraktion (44) und ein protoniumreicher Nachlauf (4S) abgezogen werden.
7. Verfahren nach Anspruch 5 und 6, dadurch as
gekennzeichnet, daß der Feststoff auf der Grundlage von Palladium auf porösem Aluminiumoxid
abgeschieden ist.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche I bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die an Tritium
angereicherte Deuteriumfraktion einem an sich bekannten Isotopenanreicherungsverfahtsn
unterworfen wird, um einen Teil des Tritiums abzutrennen.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die an Protonium
angereicherte Deuteriumfraktion einem an sich bekannten Isotopenanreicherungsverfahren
unterworfen wird, um einen Teil des schweren Wassers wiederzugewinnen.
10. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9, gekennzeichnet
durch einen Isotopenaustauscher, durch den das zuvor verdampfte, Protonium und Tritium enthaltende schwere Wasser zusammen
mit dem als tsotopenaustauschmaterial verwendeten gasförmigen Deuterium strömt, und eine Anlage
zur chromatographischen Fraktionierung, die wenigstens aus einer Kolonne besteht, die einen
gekörnten Feststoff auf der Grundlage von Palladium enthält und eine Zuführungsleitung für
das an Tritium und Protonium angereicherte, vom Isotopenaustauscher kommende Deuterium
und eine zum Ionenaustauscher führende Abführungsleitung für das von Tritium und Protonium
befreite Deuterium aufweist sowie an den Enden dieser einen bzw. mehreren Kolonnen angeordnete,
zur Abführung des jeweiligen an Tritium bzw. an Protonium stark angereicherten Deuteriums
dienende Leitungen und gegebenenfalls eine Leitung zur Rückführung des Feststoffs zum
Kopf der Kolonne aufweist.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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