DE1913163A1 - Transformator mit Waermeableitkoerper - Google Patents
Transformator mit WaermeableitkoerperInfo
- Publication number
- DE1913163A1 DE1913163A1 DE19691913163 DE1913163A DE1913163A1 DE 1913163 A1 DE1913163 A1 DE 1913163A1 DE 19691913163 DE19691913163 DE 19691913163 DE 1913163 A DE1913163 A DE 1913163A DE 1913163 A1 DE1913163 A1 DE 1913163A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- heat
- transformer according
- heat dissipation
- ribs
- winding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 70
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 49
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims description 49
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 45
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 30
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 28
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 12
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 9
- 230000001976 improved effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 7
- 238000010292 electrical insulation Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 4
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 3
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 claims 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 12
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- 238000009417 prefabrication Methods 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 2
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 2
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 241000212384 Bifora Species 0.000 description 1
- 101100286286 Dictyostelium discoideum ipi gene Proteins 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 208000001491 myopia Diseases 0.000 description 1
- 239000000575 pesticide Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 230000008093 supporting effect Effects 0.000 description 1
- 238000001291 vacuum drying Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/08—Cooling; Ventilating
- H01F27/085—Cooling by ambient air
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/4902—Electromagnet, transformer or inductor
Description
"Transformator mit Wärmeableitkörper"
Die vorliegende Erfindung bezieht sich allgemein auf Transformatoren,
die mit Wärmeableitkörpern ausgerüstet sind, und genauer gesagt auf verbesserte und wirkungsvollere Kühlanordnungen
zur Ableitung von Wärme, die in den aktiven Teilen eines ortsfesten magnetischen Gerätes erzeugt wird, das mindestens
einen aktiven Teil aufweist und einem Kühlmittelstrom ausgesetzt ist.
Eine gemeinsame Eigenschaft elektrischer Transformatoren und anderer magnetischer Geräte besteht darin, daß während des
Betriebes in den aktiven Teilen (Wicklungen, Kern usw.) ein bestimmter Energieverlust auftritt, der einen Temperaturanstieg
bewirkt. Dieser Temperaturanstieg ist der Hauptbegrenzungsfaktor und oft der einzige Begrenzungsfaktor hinsichtlich
der Durchgangsleistung der Vorrichtung. Das Temperaturgefälle hält seinerseits einen Wärmestrom von dem Wärmezentrum der
Wärmequelle in Richtung auf die Oberflächen des aktiven Teiles durch dessen innere Struktur aufrecht, die einen bestimmten
Grad der Wärmeleitfähigkeit aufweist. Die Wärme wird von der
§09841/1029
Patentanwälte Dipi.-Ing. Martin Licht, Dipl.-Wirtseh.-Ing, Axel Hanjmann, Dipl.-Phyi. Sebastian Herrmann
Oberfläche teile durch das sie umgebende Kühlmittel wie z'.B.
Luft, Öl usw. abgeleitet, teils durch natürliche Konvektion oder erzwungene Strömung, und teils durch Ausstrahlung. In
den meisten Fällen tritt der größte Widerstand gegen die Wärmeströmung an den Oberflächen sswischen dem Peststoff und dem gasförmigen
oder flüssigen Kühlmittel auf. Infolgedessen ist dies der Bereich, in dem sich der größte Teil des Temperaturgefälles,
entwickelt. Das nächstgrößte Temperaturgefälle tritt bei vielschichtigen Wicklungen im Inneren auf, wo die innere Struktur
der Wicklung eine Vielzahl von Isolierschichten enthält, die schiente Wärmeleitfähigkeit aufweisen.
Die der vorliegenden Erfindung zugrundeliegende Aufgabe besteht in der Verringerung desjenigen Teiles des Widerstandes
gegen den Wärmestrom, der außen zwischen der Oberfläche der aktiven Teile des Transformators und dem Kühlmittel auftritt,
um dadurch das Temperaturgefälle dieser aktiven Teile zu verringern, das oberhalb der Temperatur des Kühlmittels auftritt.
Diese Verringerung kann durch die Anbringung von Oberflächen-Wärmeableitkörpern erzielt werden.
Ein weiteres Ziel der vorliegenden Erfindung besteht neben der Verringerung des äußeren Widerstandes gegen den Wärmestrom
an der Oberfläche in der Verringerung des Teiles des Widerstandes gegen den Wärmestrom, der innen in der Struktur der aktiven Teile auftritt, in-dem in den aktiven Teilen innere Wärmeübertragungsflächen
geöffnet werden, die den größten Teil des inneren Widerstandes umgehen, der dem Wärmestrom im Wege ist.
Diese Verringerung kann dadurch erzielt werden, daß nach innen verlängerte Wärmeableitkörper vorgesehen werden.
Ferner sollen erfindungsgemäß verschiedene praktische Möglichkeiten
für die Verwendung der neuartigen Wärmeableitkörper in Transformatoren mit verschiedenen Ausbildungen, verschiedenen
kVA-Nennleistungen und verschiedenen Kühlverfahren geschaffen
werden. :
909841/1029
Ferner soll erfindungsgemäß die wirtschaftliche Durchführung einfacherer Kühlverfahren auch auf höhere kVA-Nennleistungen
erstreckt werden; so können z.B. durch natürliche Konvektion gekühlte Trockenaggregate" für Nennleistungen gebaut werden,
für die gegenwärtig Druckluftkühlung erforderlich ist, und es können druckluftgekühlte Aggregate für alle Nennleistungen
gebaut werden, für die gegenwärtig nur flüssigkeitsgekühlte
Aggregate verwendet werden können, usw.
Ein wesentliches Merkmal der vorliegenden Erfindung ist die Verwendung von Wärmeableitkörpern in einem Transformator. Diese
Wärmeableitkörper bestehen aus mindestens einem Blech aus einem Stoff mit hoher Wärmeleitfähigkeit, das mechanisch durch
wärmeleitfähige Mittel mit mindestens einer Wärmeübertragungsfläche
des Transformators verbunden ist. Eine Wärmeübertragungsfläche
ist dabei als eine äußere oder innere Fläche eines wärmeerzeugenden aktiven Teiles definiert, durch die die Wärme
das aktive Teil verlässt und in den Wärmeableitkörper oder direkt in den Strom des Kühlmittels gelangt. Der Wärmeableitkörper
nimmt einen Bereich ein, der ihn enthält, und besteht aus mindestens einem Blech aus einem Stoff mit hoher Wärmeleitfähigkeit,
an dem eine Vielzahl von Kühlrippen durch ein Vorlertigungsverfahren angebracht sind.
Gemäß einem weiteren wesentlichen Merkmal der vorliegenden Erfindung beträgt die Abmessung der Kühlrippen in einer Orientierungsachse
(in den meisten Fällen in der Richtung des Wärmestromes) weniger als ein Viertel der Abmessung des Bereiches
der Wärmeableitkörpers, gemessen in derselben Richtung. Gemäß einem weiteren wesentlichen Merkmal der vorliegenden Erfindung
sind die Kühlrippen in mindestens einer der Zonen angeordnet, die durch Unterteilung des Bereiches, den der Wärmeableitkörper
einnimmt, entlang dieser Achse in zwei Zonen mit im wesentlichen senkrechfzu der Achse verlaufenden Grenzlinien
gebildet werden. Da die Abmessungen der Kühlrippen in der Richtung
der Orientierungsachse verhältnismässig klein sind, hat
909841/102$
das Kühlmittel nur kurzen Kontakt mit den Kühlrippen. Daher kann sich keine dicke Grenzschicht an den Oberflächen der Rippen aufbauen.
Wenn die Kühlrippen in verschiedenen Zonen entlang dem Wärmestrom angeordnet sind, so daß die notwendige Kühlfläche erzielt
werden kann, finden wiederholte Kontakte βΐ3ΐΐς Diese Anordnung führt zu einem geringfügig erhöhten Widerstand gegenüber
der Strömung des Kühlmittels, wodurch die Stärke der Strömung verringert wird. Dieser Nachteil wird jedoch in genau ausgelegten
Anordnungen durch die erhöhte Wärmeübertragung auf schmaleren Kühlrippenflächen infolge der verringerten Grenzschichtdicke
ausgeglichen.
Gemäß einem weiteren wesentlichen Merkmal der Erfindung ist ein
Oberflächen-Wärmeableitkörper mit einer offenliegenden Fläche der Wicklung, des Kernes, der Hülle und/oder des Kühlers des
Transformators verbunden. Gemäß einem weiteren Merkmal kann ein verlängerter innerer Wärmeableitkörper mit einer Innenfläche
des wärmeerzeugenden aktiven Teiles (Wicklung oder Kern) verbunden werden, wodurch die berührten Innenflächen in Übertragungsflächen
umgewandelt werden und die Wärme über verlängerte Bereiche, die dem Kühlmittelstrom ausgesetzt sind, abgeleitet
wird.
Gemäß weiteren Merkmalen können mindestens zwei Ableitbleche über der gleichen Oberfläche eines aktiven Teiles verwendet
werden. Ferner können zwei Ableitbleche in einer Kühlleitung mit aufeinander zu ausgerichteten Kühlrippen verwendet werden.
Alle diese Bleche können auch über mindestens eine Größenordnung des aktiven Teiles hinaus verlängert werden.
Die verbesserte Wärmeübertragung, die durch die Anbringung der neuartigen Wärmeableitkörper erzielt werden kann, ist das
Ergebnis der kombinierten Verbesserungen zweier Faktoren der Wärmeübertragung:
909841/102
1. Die Vergrößerung der Wärmeableitflächen durch
1.1 Verlängerung bestehender Wärmeübertragungsflächen über ihre ursprünglichen Abmessungen hinaus durch
Anbringung von Wärmeableitblechen mit größeren Abmessungen,
1.2 Umwandlung innerer Flächen in Wärmeübertragungsflächen
durch Einführung kleiner Teile der verlängerten inneren Wärmeableitbleche in aktive Teile, z.B. zwischen
Wicklungsschichten oder Kernbleche.
2. Die Einführung sehr wirkungsvoller, praktisch grenzschichtfreier
Flächen als zusätzliche Wärmeableitfläehen unterVerwendung zusätzlicher Flächen wie z.B. Kühlrippen, Streifen
oder schmale Blechflächen zwischen gestanzten Löchern usw., mit kleinen Abmessungen in Richtung des Wärmestromes. Bei
derartigen Anordnungen entwickelt die Grenzschicht nur unbeachtlichen Dicken.
Es ist eine bekannte Tatsache, daß das Kühlmittel bestrebt
ist, eine Grenzschicht zu bilden, die bei der Strömung entlang der Fläche an Dicke zunimmt, an der Fläche anhaftet und eine
gute Wärmeübertragung zwischen der Fläche und dem Kühlmittel verhindert. Die Grenzschicht beginnt sich an der Vorderkante
der Fläche zu bilden, wo sie jedoch von unbeachtlicher Dicke ist. Wenn die Fläche in eine Vielzahl von "Vorderkanten" gemäß
der vorliegenden Erfindung unterteilt ist, wird die Wärmeübertragung erheblich erhöht.
Die erhöhte Wärmeübertragung kann von dem Konstrukteur in verschiedenster Weise ausgenützt werden. Eine Möglichkeit der
Verwertung der erhöhten Wärmeübertragung führt zu der Verringerung
von Größe und Gewicht der Aggregate durch die Verwendung höherer spezifischer Belastungsdaten, wie z.B. Stromdichte und
Kraftliniendichte. Diese Verringerung kann ohne Erhöhung von Verlusten bis zu einer bestimmten kVA-Nennleistung erzielt werden,
.909841/10-29'
indem die gegenwärtig verwendeten inneren Kühlkanäle weggelassen und anstattdessen verlängerte innere Wärmeableitköfper verwendet
werden. Dieser Ersatz führt zu einer Verringerung des Kupfergewichtes aufgrund der Verringerung der mittleren Windungslänge.
Infolge der Verringerung des Kupfergewichtes kann auch das Gewicht
des Kernes verringert werden, um ein wirtschaftliches
Verhältnis aufrechtzuerhalten. In den Fällen, in denen eine geringe Erhöhung des Kupferverlustes zulässig ist, kann eine
weitere drastische Gewichtsverringerung erzielt werden; wenn beispielsweise in einem 750 kVA-Trockentransformator, der mit
6 kW-Kupferverlust und 0,8 kW-Eisenverlust gebaut ist, was zu
einem 99>1 folgen Wirkungsgrad führt (da keine Möglichkeit bestand, mehr als 6,8 kW Gesamtverluste zu verbrauchen) der Kupferverlust
auf 12 kW unter Verwendung der neuartigen Ausbildung mit Wärmeableitkörpern erhöht würde, unterliegt der Wirkungsgrad
nur einen geringen Verringerung auf 98,3 %, während das
Gesamtgewicht des Aggregates um 50 % abnimmt.
Eine andere Möglichkeit, die erhöhte Wärmeübertragung zu
verwerten, besteht in der Verringerung der Betriebstemperatur
für die gleiche Nennleistung. Infolge einer geringeren Betriebstemperatur wird der temperaturabhängige Kupferverlust verringert
und der Wirkungsgrad verbessert} ferner können die Kosten durch die Verwendung eines Isolierstoffes einer geringeren thermischen
Qualität herabgesetzt werden. In einigen Fällen bietet eine Kombination der beiden Möglichkeiten, d.h., eine massige Verringerung des Gewichtes und der Temperatur zusammen mit dem
Kupferverlust und der Verwendung einer Isolation aus einem Stoff mit geringerer thermischer Qualität die beste Lösung.
In flüssigkeitsgekühlten Transformatoren kann der Wärmeableitkörper dazu verwendet werden, die konvektive Wärmeübertragung auf den Kühlern und Gehäusewänden auf das Vierfache
zu erhöhen, wodurch die Anzahl der notwendigen Kühler auf ein Viertel verringert werden kann.
909 8 4 1/1 0 2.
Weitere Ziele Merkmale und Vorteile der vorliegenden Erfindung gehen deutlicher aus der nachfolgenden Beschreibung verschiedener
Ausführungsbeispiele hervor, die in den beigefügten Zeichnungen veranschaulicht sind.
Figur 1 ist eine Draufsicht auf ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel eines Oberflächen-Wärmeableitbleches,
Figur 2 ist eine Seitenrissansicht des in Figur 1 gezeigten Wärmeableitbleches,
Figur 3 ist eine Längsschnittansicht eines veranschaulichenden
Ausführungsbeispieles eines Transformators, der mit Wärmeableitkörpern
in verschiedenen Anordnungen ausgerüstet ist,
Figur 4 ist eine Teillängsschnittansicht eines weiteren veranschaulichenden Ausführungsbeispieles eines Transformators,
der mit verschiedenen verlängerten Wärmeableitkörpern ausgerüstet ist,
Figur 5 ist eine Teildraufsicht auf den in Figur 4 gezeigten
Transformator,
Figur 6 ist eine Teilschnittansicht einer Transformator-Scheibenwicklung,
die mit verlängerten inneren Wärmeableitkörpern ausgerüstet ist,
Figur 7 ist eine Teilschnittansicht entlang der Schnittebene
A-A in Figur 6, in der ein Wärmeableitblech in Draufsicht gezeigt ist,
Figur 8 ist eine perspektivische Teilschnittansicht entlang
der Schnittebene B-B in Figur 6,
Figur 9 ist eine Teilsehnittansicht des Schneidwerkzeuges
für die Herstellung eines in Figur 8 gezeigten Wärmeableitkörpers, gezeigt in drei aufeinanderfolgenden Arbeitsschritten
A, B, C,
Figur IO ist eine senkrechte Schnittansicht eines Transformators,
der mit Flachspulen und verlängerten Oberflächen-Wärmeableitkörpern
ausgerüstet ist,
Figur 11 ist ein waagerechter Querschnitt des Transformators entlang der Schnittebene C-C in Figur 10,
909841/1029
Figur 12 ist eine vergrösserte Darstellung des oberen Endes
der in Figur 11 gezeigten Transfoimatorwicklung, Figur 13 ist eine Abwandlung der Figur 12,
Figur Ik ist eine Längsschnittansicht eines in einem Gehäuse
angeordneten, luftgekühlten Transformators mit Oberflächen-Wärmeableitkörpern, in der die Anordnungen für geschlossene
und offene natürliche Konvektion und Druckluftkühlung veranschaulicht sind,
Figur 15 ist «ine Teilseitenrissansicht eines flüssigkeitsgekühlten
Transformators, dessen Gehäuse und Kühler mit Oberflächen-Wärmeableitkörpern ausgerüstet sind, und
Figur 16 ist eine Querschnittsansicht eines einzelnen Kühlerelementes,
das an beiden Seiten mit Oberflächen-Wärmeableitkörpern versehen ist.
In den Figuren 1 und 2 ist ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel für ein vorgefertigtes Wärmeableitblech zur Verbesserung
der Wärmeübertragung an jeder beliebigen Fläche gezeigt, die einem Kühlmittelstrom ausgesetzt ist. Das Wärmeableitblech
wird aus einem durchgehenden Blech hergestellt. Unter Verwendung eines geeigneten Werkzeuges wird eine dreirandige, im wesentlichen
rechteckige Rippe aus dem Metall herausgestanzt und um den unversehrten vierten Rand im wesentlichen rechtwinklig umgebogen.
Diese Rippen sind alle so umgebogen, daß sie von derselben
Seite des Bleches abstehen. Die großen Flächen der Rippen verlaufen
im wesentlichen parallel zu einer Ausrichtungsachse (die im allgemeinen die Richtung des Kühlmittelstromes darstellt,
mit einer am Ende dieses Absatzes ausführlicher beschriebenen Ausnahme) und im wesentlichen rechtwinklig zu dem festeren Bereich des Bleches. Wenngleich gemäß der vorliegenden Erfindung
auch andere Formen der Wärmeableitbleche verwendet werden können (z.B. durchgehende Bleche mit aufgeschweissten Rippen oder gestanzte
Bleche mit anderen Stanzmustern usw.), weist die gezeigte Anordnung bestimmte Vorteile auf, wie z.B. geringe Herstellungskosten
und in einigen Fällen zusätzliche-Wärmeübertragungsfähigkeit, wie es weiter unten im Zusammenhang mit den Figuren
3 und 16 hervorgehoben wird. Aus den Figuren 1 und 2 geht hervor,
90984 171029
1313163
daß das Metallblech 1 im wesentlichen rechteckige Rippen 2
in paarweise vorgesehenen Reihen gemäß einem regelmässigen Muster aufweist, wobei jedes Reihenpaar in einer Zone enthalten
ist. In der ersten Reihe, die den oberen Teil der ersten
Zone darstellt, befindet sich das Loch jeder Rippe (das in dem Vorfertigungsverfahren gestanzt worden ist und nachstehend als
"Stanzloch" bezeichnet wird) auf der linken Seite. In der zweiten Reihe, die den unteren Teil der ersten Zone bildet, befindet
sich jedes Stanzloch rechts von der Rippe. In der dritten Reihe, die den oberen Teil der zweiten Zone bildet, ist das
Stanzloch wieder auf der linken Seite der Rippe und so weiter. Bei Blechen mit einer rippenlosen Zone können in die letztere
Sichtschlitze gestanzt sein, die rechtwinklig zu den Rändern
verlaufen, um die Ausrichtung des Bleches beim Wickelvorgang zu erleichtern. Die Löcher und Rippen können sich verjüngend
ausgebildet sein, symmetrisch (Al und A2') oder asymmetrisch (Bl, B2 und Gl) sein. In extremen Fällen können die LoOher
sich verjüngend ausgebildet sein, mit einem rechten Winkel
an dem oberen Rand (Bl) oder an dem unteren Rand (Ci) wobei
die oberen Ränder beider Löcher auf der Zonenbegrenzungslinie
3 verbleiben. Der Abstand d. zwischen den Begrenzungslinien
4· und 5 ist etwas geringer als der Abstand dß zwischen den
Zonenbegrenzungslinien 3! und 6, während die Fläche der Rippen
die gleiche bleibt. Ein größerer Abstand d„ ist vorteilhafter
bei der praktischen Anwendung, weil dadurch mehr Raum für das Bandagieren und für das Schneiden des Bleches zur Verfügung
steht und dennoch ein glatter Rand beibehalten wird. Eine
geringfügig gekippte Anordnung, wie sie durch das Loch Cl
veranschaulicht wird, führt zu einem kleinen Winkel zwischen der Rippenflache 7 und der Richtung des Kühlmittelstromes
Wenn ein größerer Winkel bevorzugt wird, um in einigen Fällen
die Wärmeübertragung zu verbessern (Einzelheiten hierüber siehe weiter unten in Verbindung mit Figur 15) fallen die oberen
Ränder der Löcher Ci schräg ab und verlaufen über die Zonenbegrenzungslinie
3 hinaus.
909 8 41/1029
Gemäß der vorliegenden.Erfindung sind die Kühlrippen auf dem
wärmeableitkörper schmaler als ein Viertel des von dem Wärmeableitkörper eingenommenen Bereiches, wobei beide Abmeesungen
in Richtung des Kühlmittelstromes gemessen sind. Die Rippen sind in mindestens einer der Zonen angeordnet, die durch Unterteilung des von dem Wärmeableitkörper eingenommenen Bereiches
in mindestens zwei Zonen entlang der Orientierungsachse gebildet werden. Größere Rippenabmessungen in Richtung des Kiihlmittelstromes
ermöglichen die Entwicklung einer zunehmend dickeren Grenzschicht entlang der Rippenfläche, was zu einer Verringerung
der Wärmeübertragung in Richtung auf den hinteren Rand der Rippe und zu einem erhöhten Widerstand gegen den
Kühlmittelstrom führt (infolge der längeren Reibungsfläche
entlang den größeren Abmessungen). Wenn andererseits der
Kühlmittelstrom bei der Durchquerung der aufeinander lgendeii
Zonen entlang einer Anzahl schmaler Rippen verläuft, nimmt der Strömungswiderstand zwar zu (besonders in Kühlmittelkanälen).
Trotzdem kann die Wärmeübertragung infolge der geringeren Grenzschichtdicke auf den schmaleren Rippen verbessert werden.
Der beste Kompromiss kann experimentell für jeden besonderen Fall gefunden werden. Weiter unten werden einige Ergebnisse
angegeben. -...-..
Weitere Vorteile des in Figur 1 gezeigten Musters ergeben
sich, wenn es in Kühlmittelkanalanordnungen verwendet wird,,
bei denen zwei Wärmeableitbleche einander gegenüberliegen und die Rippen so ausgerichtet sind, daß sie dem Kühlmittelstrom
in dem Kanal ausgesetzt sind. Es ist leicht, auf der Grundlage der Figur 1 Muster zu entwerfen, bei denen mindestens die Hälfte
der Rippen auf eine feste Metallfläche in jeder relativen Stel-.
lung trifft, so daß die Rippen daran gehindert werden^ durch . ,^.
die Stanzlöcher hindurchzudringen und eine mögliche Beschädigung
des Isolierstoffes unter dem Metallblech vermieden wird. Ein
weiterer Vorteil besteht in einer einheitlicheren Biegefestigkeit, da das gestanzte Blech keine Neigung hat, bei dem Umbiegen der Rippen vieleckig zu werden, wie es im Falle von
Blechen ist, bei denen die Löcher alle in der gleichen Rich-
909841/1029
tung gestanzt werden.
Oberflächen-Wärmeableitkörper, beispielsweise wie die in
Figur 1 und 2 gezeigten, werden auf den Wärmeübertr®ingsflachen
von aktiven Teilen verwendet, die normalerweise einem Kühlmittel-,
strom ausgesetzt sind. Die Wärmeableitbleche sind mechanisch durch wärmeleitfähige Mittel mit den Wärmeübertragungsflächen
verbunden, und sie können über die Abmessungen ihrer Über— tragungsflache hinaus verlängert werden. Im nachfolgenden wird
das Maß der Wärmeübertragung in W/f (f = Flächeneinheit i 6,4516 cm )
in Beziehung zu der Wärmeübertragungsfläche des aktiven Teiles
gesetzt, das sich tatsächlich in Berührung mit dem Wärmeableitblech befindet, mit der im Zusammenhang mit Figur 16 beschriebenen
Ausnahme.
Die optimalen Ab»ssungen der Eippenanordnung sind bei den
verschiedenen Anwendungsfällen für den WärmeableitkUrper verschieden.
Für natürliche Konvektion und Wärmestrahlung, an in Luft befindlichen Außenflächen, kann eine Wärmeübertragung
nahe 2 W/f mit einem der besten Ausführungsbeispiele ohne Verlängerungen erzielt werden, wenn ein Temperaturgefälle von
1OO°C über 25°C Umgebungstemperatur besteht. Dieser Wert stellt
eine Verbesserung um nahezu das Doppelte verglichen mit einer rippenlosen Fläche dar. Die Abmessungen dieses Ausführungsbeispieles
sind die folgenden: Gesamte senkrechte Höhe (Bereich, den der Wärmeableitkörper einnimmt) H„, * 127,0 mm. Die anderen
Abmessungen der in Figur i gezeigten Strecken sind die folgenden: X = 9,52 mm; Y = 31,8 mm; L= 12,7 mm; H = 12,7 mm;
W = 0,813 mm. Auf einer Fläche mit größerer Höhe, z.B. H™
β 25^,0 mm, kann für die Wärmeübertragung eine Abweichung
von etwa 5 % erwartet werden, wenn der Zugang von Frischluft
unbegrenzt ist.
909841/1029
Wenn dieselben Rippenabmessungen bei der gemeinsamen Verwendung
zweier Wärme^ableitbleche verwendet werden, die in einem Kanal einander gegenüberliegen, und wenn die gleiche
Hippendichfce beibehalten wird (durch Stanzen der Rippen in/ler
ersten Zone auf dem Blech, das auf einer Seite des Kanals angeordnet
wird und in der zweiten Zone auf der gegenüberliegenden Seite des Kanals und so weiter), beträgt die Wärmeübertragung
unter denselben Bedingungen etwa 1 W/£. Dies bedeutet ein
50 folge Verbesserung gegenüber Kanälen mit den gleichen Abmessungen,
und . rippenlosen Flächen. Die Wärmeübertragung kann
um etwa 15 % auf 1,15 W/f durch die Verwendung von 19»0 mm
langen Rippen in einem 19»0 mm breiten Kanal verbessert werden,
jedoch wird bei Verdopplung der Gesamthöhe des Kanals auf Ή. s 254,0 mm der Wert der Wärmeübe rtx*agung auf etwa 0,95 -W/f
herabgesetzt.
Wenn eine Druckluftkühlung verwendet wird, ist ein Wert von
8 bis 12 W/f mit derselben Anordnung selbst bei langen Kanälen
erzielbar, ohne die sinnvollen Grenzen für den Druckabfall zu
überschreiten; beispielsweise in einem 12,7 mia breiten und
2'54t,O-mm langen Kanal ist ein Druckabfall von 5?O8 bis 7,6"2 mm
Wassersäule ausreichend. Infolgedessen bieten einfache Propeller«
gebläse mit an einem Gehäuse angeschlossenem Yenturigehäuse,
wodurch verhindert wird,, daß die Luft die Wärmeableitkörper umgeht, zufriedenstellende Lösungen, selbst in den Fällen,
in denen auch alternativ natürliche Konvektionssktilalung erwünscht ist.
Für in Luft durch natürliche Konvektion gekühlte Troekenaggregate
mit einer Einphasen-Nennleistung von etwa 100 kVA, ist die beste Anordnung, verhältnismässig kurze Spulen ohne
Kanäle au bauen, die daher eine verringerte "mittlere" Win—
dungslänge und ein verringertes Kupfergewicht aufweisen. Diese Anordnung führt auch zu kurzsehenkligea, gedrängten
Kernen} ferner führt diese Anordnung zu eingewickelten
909841/1029
ren und/oder herumgewickelten äußeren Wärmeableitkörpern, die aus schwereren, bis zu 1,6 mm dicken oder doppelten Aluminiumblechen hergestellt sind und wesentlich über die axialen Abmessungen
der ¥icklung hinaus verlaufen (wie in Figur 3 gezeigt),
In Figur 3 ist ein Transformator veranschaulicht, der einen Kern 9 und eine Wicklung 10 aufweist, die verlängerte Wärmeableitkörper
in verschiedenen Ausführungen aufweist. Auf der linken Seite sind zwei Wärmeableitbleche an der Außenfläche
über der obersten Isolierschicht 11 der Wicklung 10 angeordnet. Beide Wärmeableitbleche nehmen einen Bereich ein, der
langer ist, als die axiale Länge der Wicklung 10. Der von den
Wärmeableitblechen eingenommene Bereich ist in neun Zonen unterteilt, von denen jede eine Vielzahl von Rippen auf dem äußeren
Blech enthält. An dem inneren Blech enthalten jedoch nur die ersten beiden und die letzten beiden Zonen Rippen. Das innere
Blech 12.1 ist um die Isolierschicht 11 herumgewickelt, wobei sein mittlerer Bereich keine Rippen aufweist. Es weist
nur an seinen Verlängerungen Rippen auf, die in Richtung auf die Mitte der Wicklung ausgerichtet sind. Direkt auf der. Oberseite
des inneren Bleches 12.1 ist das äußere Blech 12.2 mit über seiner ganzen Fläche befindlichen Rippen aufgewickelt
und mit seinen Stanzlöchern in Ausrichtung auf die Stanzlöcher in dem inneren Blech 12.1 ausgerichtet, so daß Luft
durch die Löcher sowohl der oberen als auch der unteren Verlängerungen
entlang der durch die Pfeile 13.1 bzw. 13.2 angedeuteten
Strömungsstrecke strömen kann. Die Rippen des zweiten Bleches 12.2 sind von den Rippen des ersten Bleches 12.1
hinweg ausgerichtet.
Die Wärmeübertragung auf den Verlängerungsflächen des Wärmeübertragungskörpers
ist pro Flächeneinheit höher, da die gesamten verlängerten Flächen aus schmalen Streifen mit praktisch
grenzechichtfreien Flächen bestehen, einschlieeslich des ^leches
selbst zwischen den Löchern.
909841/1029
Es ist möglich, die Wärmeübertragung bei der gleichen Anordnung sogar noch weiter zu verbessern, ohne die Oberflächen
zu ändern, indem einfach die verlängerten Teile der Wärmeableitkörper entlang den Strecken der Wärmeströmung in Streifen
aufgeschnitten und auseinandergebogen werden.
Auf der rechten Seite der Figur 3 sind verschiedene Ausführungen des durch dieses Verfahren erzeugten Wärmeableitkörpers
veranschaulicht. Um die Klarheit der Veranschaulichung beizubehalten, sind im Hintergrund befindliche Streifen nicht
gezeigt, über der oberen Fläche der Isolierschicht 11 wird ein
Wärraeableitblech 12.11 mit vorgefertigten Verlängerungen angebracht.
Seine oberste Verlängerung 12.HA weist ausgestanzte Rippen 12.HB auf und ist in Streifen aufgeschnitten, die zwei
oder vier senkrechte Reihen von Rippen enthalten. Nachdem das Blech angebracht worden ist, werden die Streifen nach außen
gebogen, um die Luftbewegung zwischen ihnen zu erleichtern, was für den Konvektionsprozess den Zugang von mehr Luft gestattet.
Die unteren Verlängerungen des Bleches 12.11 sind in einfache schmale parallele Streifen 12.HC aufgeschnitten
und so verdreht, daß die Ebenen der Streifen in eine Ausrichtung gebracht werden, in der sie im wesentlichen rechtwinklig
zu der ursprünglichen Ebene des Bleches 12.11 verlaufen. Nachdem das Blech um die Wicklung gewickelt worden ist, können die
verdrehten Streifen 12.HC nach oben in eine Stellung gebogen
werden, in der sie annähernd waagerecht verlaufen, wie dargestellt,
wobei ihre schraubenförmige Übergangsflache nahe an dem Hauptkörper des um die Wicklung gewickelten Bleches 'liegt-.
Diese Anordnung kann an äußeren oder inneren Blechen an beiden Enden verwendet werden. Da die Anordnung in den Streifen
keine Verengungen aufweist, die die Wärmeströmung einschränken,
und da durch diese Anordnung die gesamten Flächen auf beiden Seiten als eine praktisch gjenzschichtfreie Wärmeableitflache
zur Verfugung stellt, die im wesentlichen iß Richtung uea Luftstromes
ausgerichtet ist, wird mit dieser Anordnung die beste
Wärmeübertragung unter den verschiedenen Anordnungen für die
809841/1029
ORIGINAL INSPECTED
Wärmeableitkörper für kurze Wicklungen (unter 304ρ8 sun) erzielt;
infolgedessen wird diesem Verfahren immer dann der Vorzug gegeben, wenn die Abmessungen der Spule seine Anwendung wirtschaftlich
vernünftig erscheinen lässt.
.Ein zweites Blech 12.12 bedeckt die Bodenfläch© der gleichen
Schicht 11. Die Verlangerungsstreifen 12.12A des Bleches 12.12
sind in diesem veranschaulichenden AusfuhrungsbeispM nach oben
gebogen, um in dem Fenster des Kernes 9 aufgenommen zu werden.
Ein Blech 12.21 ist direkt über das Blech 12.11 gewickelt und ein Blech 12.22 über das Blech 12*12, Beide Bleche haben ausgestanzte
Rippen, die ihre gesamte Fläche bedecken.* Das Blech
12.21 weist eine obere Verlängerung 12.21A auf9 die aufgeschnitten
und umgebogen ist, wie in Figur 3 gezeigt, um den
Luftstrom entlang beiden Seiten der Streifen zu gestatten.
Da die Verwendung von Streifen, als Verlängerungen eine
größere Bewegungsfreiheit für die Kühlluft ermöglicht, können zusätzliche verlängerte WärmealsleitOleche? wie z.B„ das Bisch
14j, uia eine oder mehrere inner© Schichten der Wicklung gewickelt
werden. Die Verlängerungen 14B? 14C des Bleches 14
sind in diesem Beispiel gleich den.entsprechenden'Verlängerungen
des Bleches 12.11. Das innere Blech 14 schafft innere Wärmeübertragungsflächen für die Wicklung auf ihren !beiden
Seiten, ohne die übliche Erhöhung der mittleren Windungslänge
(wie im Fall der herkömmlichen Kühlkanäle)., wodurch das innere
Temperaturgefälle und die Temperaturen der ata stärken
beanspruchten Teile der Wicklung wirkungsvoll herabgesetzt werden. Um.den WicklungsVorgang unü die Handhabung zu erleichtern,
können zwei dünnere Bleche in enger Berührung miteinander verwendet werden? die eine vorgefertigte Verlängerungsflache
(eine nach oben und eine nach unten ausgerichtete)
und eine breitere rippenlose Fläch© aufweisen, die je nach der
axialen Abmessung jeder Wicklung zugeschnitten werden können. Die beiden Bleche können mit einer elektrisch isolierenden
Schicht -zu Verhinderung von Wirbelströraeη zwischen ihnen und
909841/1029
— Io -
mit Sichtschlitzen für ihre Ausrichtung versehen sein.
Um die Anbringung von inneren, verlängerten Wärmeableitkörpern
in größeren Transformatoren zu ermöglichen, kann die Wicklung aus Schichten aufgebaut werden, zwischen denen genug
Raum gelassen wird, um die herausgebogenen Verlängerungen wie z.B. die Verlängerungen 14C aufzunehmen. Es besteht auch die
Möglichkeit, Verlängerungen dieser Art in langen Schichtwickelspulen zu verwenden, indem periodisch zwischen den Windungen
Zwischenräume gebildet werden, die der Aufnahme der aufgebogenen Verlängerungen dienen.
Ein veranschaulichendes Ausführungsbeispiel eines Herstellungswerkzeuges
für die Vorfertigung der mit den verdrehten Streifenverlängerungen ausgerüsteten Bleche, wie z.B. 12.IiG
und 14C wird weiter unten in Verbindung mit Figur 9 erörtert.
Wenn auf den Wicklungsflächen Wärmeableitkörper verwendet werden, wird die Wärmeübertragung durch die Schichten der
Wicklung auch vervielfacht. Um die Entwicklung großer innerer Temperaturunterschiede zu vermeiden, sollte Sorgfalt
darauf verwendet werden, den Wärmewiderstand in der Spule
so gering wie möglich zu halten. Um denjenigen Teil des Wärme-Widerstandes,
der auf der Schichtisolierung beruht, zu ver-.ringern, können besondere Isolierfolien mit verbesserter Wärmeleitfähigkeit verwendet werden. Diese Verbesserung kann durch
Einbettung feiner Körner eines festen Isolierstoffes mit hoher Wärmeleitfähigkeit (z.B. feiner Kieselerdesand) in den Grundstoff
der Isolierfolie erzielt werden. Eine andere Möglichkeit zur Verbesserung des Grades der Wärmeleitfähigkeit bei der
inneren Wärmeübertragung besteht in engem Wickeln, kombiniert mit hohlraumloser Vakuumimprägnierung. Wärmeableitkörper sollten
Mittel für die gute Wärmeleitung mit den Flächen aufweisen, an denen sie die Wärme aufnehmen. Sie sollten daher sorgfältig
so gebogen werden, daß sie der Krümmung der Fläche folgen, und dann fest angezogen werden. Bei rechteckigen Wicklungen
90 9 841/1029
kann die Festigkeit unter Verwendung eines Dornes verbessert
werden, der eine leichte Auswärtswölbung an allen Seiten und einen Eckradius aufweist, der mindestens die doppelte Drahtabmessung
aufweist, wie in Figur 4 gezeigt. Jede Neigung der ersten Isolierschicht zum Ausknicken (während der Imprägnierung)
kann dadurch unterbunden werden, daß ein vorübergehend angebrachtes Verstärkungsmetallblech (beispielsweise aus Kernstahl
ausgeschnitten) unter dieser Schicht aufgewickelt wird und nach der Imprägnierung und der Ofenbehandlung abgeschält
wird.
Bei Spulen, in denen Taschen des Imprägnierstoffes oder
Lufttaschen erwartet werden können, kann die Wärmeleitfähigkeit dieser Taschen erheblich verbessert werden, indem die
Taschen mit Eieselerdesand gefüllt werden, der aus sehr kleinen
Körnern mit verschiedener Korngröße zusammengesetzt ist. Der Kieselerdefüllstoff, der in dem Imprägnierstoff eingebettet
ist, ist in der Lage, alle inneren Zwischenräume wirkungsvoll zu überbrücken. Das beste Verfahren zur Einbringung
der Kieselsäure in den Zwischenraum besteht darin, trockene Kieselerde mit einem vorübergehend flüssigen Bindemittel zu
mischen, eine pastenartige Mischung zu erhalten, die dann je nach Bedarf auf jede Schicht aufgetragen wird, untere Bereiche
aufzufüllen, und während des Wickelvorganges ebene Schichtflächen herzustellen. Nach der Vakuumtrocknung und Vakuumimprägnierung
kann das flüssige Bindemittel ohne weiteres mit dem flüssigen Imprägnierungsstoff ausgetauscht werden.
Wenn keine Vakuumimprägnierungs-Ausrüstung zur Verfügung steht,
können verhältnismässig gute Ergebnisse dadurch erzielt werden, daß man die Kieselerde mit dem endgültigen Imprägnierungsstoff
mischt, diese Mischung je nach Bedarf auf die Schichten aufträgt und in einem Ofen härtet.
Für größere Trockentransformatoren mit einer Einphasen-Nennleistung
von mehr als etwa 100 kVA, bieten die in den Figuren k und 5 gezeigten Wärmeableitkörper-Anordnungen ge-
909841/1029
wisse Vorteile, besonders wenn eine wahlweise Möglichkeit'für
den Betrieb mit Druckluftkühlung bei erhöhter kVA-Nennleistung
erwünscht ist. Auf dem Schenkel 15 eines Magnetkernes wird eine
vielschichtige Wicklung 16 aufgenommen. Sechs Wärineableitbleche,
die über die Länge der Wicklung hinaus verlaufen, sind
an der Wicklung an jedem ihrer Endteile angebracht und stehen in waagerechter Richtung über die längeren Umfangslinien des
Kernes hinaus. Ein Blech 17 ist an der inneren Endfläche der Wicklung angebracht, wobei Rippen einen Kanal zwischen dem
Scheitel 15 und der Wicklung Ib durcldringen. Um die Kernverluste
abzuleiten, sind die Wärmeableitkörper 18 in dem gleichen Kanal angeordnet und mit dem Kern 15 an dessen geschichteten
Flächen verbunden. Unterhalb der letzten Schicht der ersten Wicklung (beispielsweise der Primärwicklung) wird ein weiterer
Kanal 19 an den Endteilen ausgebildet, indem zwei Wärmeableitbleche 20, 21 entlang der äusseren Fläche der zweitletzten
Schicht der Wicklung angebracht werden und ein Blech 22 entlang der inneren fläche der obersten Schicht der ersten (beispielsweise
primären) Wicklung angebracht wird. Das Blech 20, das näher an der Wicklungsoberfläche liegt, weist nur Kippen
in den Zonen auf seiner Verlängerungsfläche auf. Diese Rippen
sind in Richtung auf den Kern ausgerichtet. Die Bleche 21 und 22 weisen über ihre gesamten Flächen Rippen auf, die bei dem
Blech 21 von dem Kern hinweg und bei dem Blech 22 in Richtung auf den Kern und damit in den durch den Kanal 19 strömenden
Luftstrom ausgerichtet sind. Die Stanzlö'cher der Bleche 20 und 21 sind aufeinander ausgerichtet, um die Bewegung des Kühlmittels zu erleichtern.
Wenn die Wärmeübertragung durch natürliche Konvektion vollzogen wird, sollte die Dichte der Rippen in den Kanälen erheb-=
lieh gegenüber der Dichte auf den Außenflächen verringert werr
den, um die Bewegung des Kühlmittels zu erleichtern,, Bei einer
lichten Weite des Kanals von 12,7 mm und einer Länge des Kanals
von 152,4 mm sollten 12,7 mm breite Rippen in senkrechter Rich-:
tung nicht enger als in einem Abstand von 31*8 mm stehen,
909841/1029
während die senkrechten Reihen eine waagerechten Abstand von etwa 12,7 mm haben sollten. Die Hauptisolierung 23 wird über
der letzten Schicht der ersten Wicklung angebracht und muß die volle Meßspannung zwischen der primären und der sekundären
Wicklung aushalten. An der Oberseite der Sekundärwicklung sind Wärmeableitbleche 2h und 25 angeordnet. Alle Bleche sind
über die Länge der Wicklung hinaus verlängert. Bei den Blechen 2h und 25 sind wie bei den Blechen 20 und 21 die Rippen auseinandergeriehtet
und die Stanzlöcher aufeinander ausgerichtet, um die Bewegung der Luft zu erleichtern.
Die Wärmeableitbleche sind von der nächsten Schicht der Wicklung durch die normale Schichtisolierung getrennt und
können mit einer Stelle in der nächsten Schicht verbunden werden, an der die Spannung infolge der induktiven Spannungsverteilung
am nächsten an dem Spannungspegel der Wärmeableitungsbleche
infolge kapazitiver Spannungsverteilung liegt. Diese Anordnung ermöglicht es, daß die Wärmeableitbleches eine sekundäre
Rolle als Abschirmungen gegen SpannungsstUsse spielen,
wodurch hochfrequente Schwankungen an der Wicklung verhindert werden, falls eine plötzliche Spannungsänderung durch einen
SchaltVorgang, einen Blitzschlag oder jede andere beliebige
Ursache für einen Spannungsstoß erzeugt wird.
Die beste Anordnung für innere Wärmeableitkörper ist die,
bei der die Wärme nicht durch schwere elektrische Isolierschichten strömen muß. Dieses Strömungsbild kann in den meisten Fällen
erzielt werden, indem für die inneren Wärmeableitkörper Schichten gewählt werden, die eine Entwicklung der inneren Spitzentemperatur
zwischen zwei Ableitkörpern, wie z.B. 22 und 24t, in der Linie der schweren Isolierschicht (z.B. 23) ermöglichen.
Bei Dreiphasenkernaggregateii ist der mittlere Schenkel
hinsichtlich der Wärmeableitung stets In einer nachteiligen
Situation. Diese Situation kann ohne weiteres durch Verwendung zusätzlicher Wärmeableitkörper korrigiert werden, und zwar in
vorteilhaftester Weise an der Oberfläche der Wicklung, z*B»
909841/1029
mm GtKj —·
durch Anbringung eines Wärmeableitbleches 26 (siehe Figur 5)
um die gesamte Außenseite der Spule, wobei man das Wärmeableitblech
in dem Fensterbereich der Spulen an den äußeren Schenkel des Kernes weglässt.
• Die verlängerten Teile der Wärmeableitbleche können mit
den gleichen Vorteilen wie oben in Verbindung mit Figur 3 beschrieben aufgeschnitten und auseinandergebogen werden.
Bei Anordnungen, in denen zwei Wärmeableitbleche in einer
Wicklung in enger Berührung miteinander verwendet werden, sollte genügend elektrische Isolierung angebracht werden, und
zwar in zweckmässigster Weise in Form eines Beschichtungsfilmes,
um Wirbelströme zu verringern, die durch Streufluß zwischen den Blechen erzeugt werden können.
Für Wicklungen größerer Transformatoren, die aus flachen waagerechten Scheiben bestehen, die auf den Schenkeln aufgestapelt
sind, können flache, scheibenartige, verlängerte Wärmeableitkörper mit kühlschlitzartiger Rippenstruktur verwendet
werden. In den Figuren 6 bis 8 ist ein veranschaulichendes
Beispiel der scheibenartigen Wärmeableitkörper gezeigt, bei dem eine kühlschlitzartige Struktur entlang dem Außenumfang
der Wicklung verläuft. Auf einem isolierenden Rohr 27 werden zwischen isolierenden Ringen 28 und Scheiben 29 Wärmeableitkörper
in Form vorgefertigter Metallscheibensegmente 30 angeordnet,
indan sie zwischen den Scheibenwicklungen 31 aufgestapelt
werden« Auf den Metallsegmenten 30 sind eine Vielzahl von im wesentlichen rechteckigen Rippen 32 (in einer Reihe
entlang der Umfangelinie, der Wicklung angeordnet) entlang
ihren beiden radialen Seiten durch ein Werkzeug ausgestanzt und aus ihrer Ebene nahe an eine Richtung gedreht worden, die
im rechten Winkel zu der Ebene des Wärmeableitkörpers verläuft* Diese luftsohlitzartige Anordnung lässt das Kühlmittel hindurchströmen, wie es z.B. durch den Pfeil 33 in Figur S gezeigt ist,
wodurch eine sehr wirkungsvolle Wärmeübertragung an den ver-
909841/1029
hältnismässig schmalen, praktisch grenzschichtfreien Rippenflächen
hervorgerufen wird.
Um übermässig hohe zusätzliche Verluste in den Wärmeableitblechen
infolge von Wirbelströmen zu vermeiden, die durch starken Streufluß erzeugt werden, der die Bleche durchdringt, können
die Segmente aufgeschnitten oder schmale Trennkanäle J>k entlang
den Strecken der Wärmeströmung so nahe einander wie benötigt ausgestanzt werden. Wenn zwischen den Rippen 32 das Auftreten
von Streufluß erwartet werden kann, sollten die Kanäle 34
bis zu dem Rand verlängert werden, wie es durch den Kanal 34A
in Figur 7 veranschaulicht ist.
Figur 9 zeigt ein veranschaulichendes Ausführungsbeispiel eines Schneidwerkzeuges zur Vorfertigung der luftschlitzartigen
Rippenstrukturen 32, 12.IiC und 14G (die letzteren beiden
in Figur 3 gezeigt). Eine Vielzahl von Schneidklingen sind aufeinander
ausgerichtet angeordnet, um Mehrfachschnitte durchzuführen. Die Klingen 32.1 des unteren, unbeweglichen Teiles der
Schneidvorrichtung sind mit ihren Schneidkanten nach oben ausgerichtet. Die in senkrechte Richtung bewegbaren oberen Klingen
32.2 sind mit ihren Schneidkanten nach unten ausgerichtet. Die Kanten beider Schneidklingengruppen sind in waagerechter
Richtung ausgerichtet. In Figur 9 sind jedoch die drei oberen Klingen in drei aufeinanderfolgenden Phasen ihrer Abwärtsbewegung
A, B und. C gezeigt, um den Schneid- und VerdrehungsVorgang
zu zeigen. Das Metallblech wird in der Stellung32A zwischen die Schneidkanten eingeführt. Die Klingen beginnen den Schneidvorgang
Phase A, Sodann werden durch die weitere Bewegung die Streifen durch die abgerundeten hinteren Ränder der Klingen
verdreht (Phase B), während die Mittellinie 320 der Streifen sich ebenfalls abwärts bewegt. Die das Blech tragende Einrichtung
sollte dieser Bewegung folgen^ um eine verdrehte Rippe zu erzeugen, die an der Basislinie nicht umgebogen ist.
An der untersten Stellung der oberen Klingen (Phase c) wird jede Rippe zwischen der senkrechten RUckfläche der Klingen
zusammengedrückt und nimmt ihre endgültige Form an, während
909841/1029
sieh das Blech seitost in die Stellung 32B bewegt.
Zwei Beispiele für die Anbringung von Wärmeableitkörpern
in ebener Form sind in den Figuren IO bis 13 veranschaulicht. In den Figuren 10 bis 12 ist ein Manteltransformator gezeigt,
der einen senkrechten Schenkel 35 «ad rechteckige Flachwicklungen
aufweist, wobei Primärspulen 36 und Sekundärspulen 37 paar-,
weise angeordnet sind und eine feste Hauptisolierung 38 zwischen
sich haben. Die Wärmeableitkörper 39 werden zwischen den beiden Primärwicklungen 36 und zwischen den beiden Sekundärwicklungen
37 angeordnet, sowie an dem Ende des Festers zwischen
der letzten Wicklung und dem Kern (39A in den Figuren 11 und 12), von der Wicklung nur durch die Sehichtisolierung 38A getrennt.
Bei dieser Anordnung befinden sich die durch die Wärmeableitkörper aufgebauten Kanäle zwischen Gruppen mit ausgeglichener
Streuung, wo sich kein Streufluß entwickelt. Bei einer anderen Anordnung, die in Figur 13 gezeigt ist, wird zur Erzielung
einer hohen inneren Impedanz ein größerer Abstand zwischen den Primärspulen 40 und den Sekundärspulen 41 verwendet. In
dem Streuungskanal sind daher zwei Wärmeableitkörper 42
angeordnet, wobei sich die Schichtisolierung 43 in Nähe der
Wicklungen, getrennt durch einen Stapel befindet, der aus der Hauptisolierung 43A besteht, die zwischen zwei Metallblechen
44 angeordnet ist. Da der volle Streufluß zwischen den Priniär-
und Sekundärspulen auftritt und bestrebt ist, Wirbelströme in
den Schleifen zu erzeugen, die sich aus durch die Bleche 44 kurzgeschlossenen Rippen zusammensetzen, sind die Bleche 44
mit einem Isolierfilm beschichtet, um die notwendige elektrische Isolierung zu bilden, die für die Verhinderung von
Wirbelströmen zwischen den Blechen 42 und 44 benötigt wird.
Das in Figur 10 gezeigte Aggregat ist mit einer Gruppe von Propellergebläsen 45 ausgerüstet, die in kreisförmigen Venturirohren
46 angeordnet sind, die mit einem Gehäuse 47 verbunden sind, das den unteren Teil des Aggregates in senkrechter Richtung
einschliesst. Wenn die Propellergebläs© nicht in Betrieb
909841/1029
sind, kann das Aggregat Kühlluft durch natürliche Konvektion aus den Gebläseöffnungen erhalten. Wenn die Gebläse arbeiten,
kann mindestens viermal soviel Wärme abgeleitet und die kVA-Last auf mindestens ihren doppelten Wert erhöht werden.
Eine weitere Anordnung ist in Figur 14 für luftgekühlte Transformatoren
gezeigt, die für den Betrieb mit natürlicher Konvektion und wahlweise mit Druckluftkühlung ausgelegt sind. Ein
Trockentransformator 45 mit an seinen Wicklungen angebrachten Wärmeableitkörpern 46 ist rait einem Gebläse 47 ausgerüstet, das
in einer umgehungsfreien Umhüllung 48 untergebracht ist. Selbst
wenn das Gehäuse 47 nicht läuft, erhalten die Oberflächen-Wärmeableitkörper in dem Kanal Kühlluft durch die Gebläseöffnung
entlang den Pfeilen 49, während die äusseren Oberflächen-Wärmeableitköi-per
ihre Kühlluft vorwiegend entlang der Pfeile 50
unter Umgehung der Umhüllung 48 erhalten. Die Transformator—
Gebläseanordnung wird durch eine Umhüllung 51 umgeben, die in
zwei Ausführungen gezeigt ist. An der rechten Seite der Figur weist die Seitenwand 52 der Umhüllung luftschlitzartige Öffnungen
52.1 sowohl an der Oberseite als auch an der Unterseite auf, die als Einlaß und Auslaß für die frische Kühlluft dienen. Auf
der linken Seite der Figur 14 ist eine Ausführungsform gezeigt
bei der die Umhüllung vollständig abgedichtet ist. Die abgedichtete innere Wand 53 ist mit Wärmeableitkörpern 5^A. an ihrer
Innenfläche und Wärmeableitkörpern 5^B an ihrer Außenfläche
gezeigt. Die abgedichtete Wand 53 wird durch eine äussere Wand 55 umgeben, die an der Unterseite eingebaute Gebläse 56 und
luftschlitzartige Austrittsöffnungen 57 an der Oberseite für die durch das Gebläse 56 angesaugte Luft aufweist. Ein Leitblech
58 mit einem abstehenden Teil 58.1 umgrenzt den Luftstrom
entlang dem Wärmeableitkörper 54tA. Der abgedichtete Teil
der Umhüllung kann mit Trockenluft oder mit einem besonderen Isoliergas (Freon usw.) gefüllt sein.
909841/1029
Der Kühlprozess der abgedichteten Ausführungsform besteht aus
zwei Zyklen: bei dem inneren Zyklus wird das kalte innere Kühlmittel
nach oben entlang den Wärmeableitkörpern 46 bewegt, nimmt die Wärme auf und kehrt zurück zu seinem Ausgangsniveau. Während
es durch das Leitblech 58 geführt an dem Wärmeableitkörper 5^A
entlangströmt, überträgt es seinen Wärmegehalt auf die Wand 53
durch die Bippen des Wärmeableitkörpers 54tA. Bei dem äußeren
Zyklus wird frische Luft von dem Gebläse 56 durch den Kanal
geblasen, der durch die Außenwand 55 und die Wand 53 gebildet wird, von der die frische Luft die Wärme über die äußeren Wärmeableitkörper
54B aufnimmt, und verlässt das Aggregat durch die Luftschlitze 57.
Wenn das Gebläse 47 läuft, erhalten alle Wärmeableitkörper 46 beschleunigte Kühlluft von dem Gebläse 47. In dem schmalen
Durchgang, der durch den von dem Leitblech abstehenden Teil 58.1 gebildet wird, ruft jedoch die Strahlwirkung des mit hoher Geschwindigkeit
entlang den äußeren Wärmeableitkörpern strömen-
den Luftstromes 49.1 einen Druckabfall oberhalb des Durchganges
hervor, durch den der äußere Luftstrom entlang dem Pfeil 50 beschleunigt und ein abwärtsgerichteter Strom entlang der
Umhüllung 48 verhindert wird.
Wärmeableitkörper können auch an abgedichteten Transformatorumhüllungen
oder an allen beliebigen daran angebrachten Teilen, wie z«B. Kühlrohren, Kuhlern u.dgl. verwendet werden, die eine
isolierende Flüssigkeit enthalten. Da sich das größte Temperaturgefälle zwischen der Umhüllung und der Kühlluft an den Außenflächen
entwickelt, wenn eine Flüssigkeits-Luftkühlung verwendet wird, kann die Anbringung von Wärmeableitkörpern in den meisten
Fällen auf die Außenflächen begrenzt werden.
Ein veranschaulichendes Ausführungsbeiapiel ist in Figuren
15 und 16 gezeigt. An den Außenflächen der abgedichteten Umhüllung 59 eines Ilüssigkeitsgekühlten Transformators sind
909841/1029
Wärmeableitkörper .60 mechanisch angebracht. Um zusätzliche Kühlflächen
zu erhalten, sind Kühler 6± an die Umhüllung durch Rohre
62 angeschlossen, die eine Umwälzung der inneren Kühlflüssigkeit durch die Kühler gestatten. Die Warmeableitkörper 63 sind
mit den Außenflächen der Kühler durch wärmeleitende Mittel verbunden .
Die Kühlluft bewegt sich in senkrechter Richtung nach oben entlang den Flächen durchratürIiehe Konvektion oder wird durch
Gebläse 6k bewegt. Um zu ermöglichen, daß mehr Luft in den Kühlprozess einbezogen wird, um die durchschnittliche Wegstrecke
der Luft entlang der Kühlerfläche zu verkürzen und um auch für den oberen Teil der Kühler Frischluft zu erhalten, können die
Kühler paarweise vorgesehen sein und geringfügig gegeneinander gekippt sein, so daß sie sich oben näher aneinander befinden,
wie es durch die Kühler 61.1 und 61.2 in Figur 15 veranschaulicht ist. Wenn die Ebene der Rippen von den nah aneinander angeordneten
Oberseiten des Kühlerpaares hinweg geneigt sind, wie in Figur 15 gezeigt, kann der normalerweise senkrechte Strömungsweg 65 der Kühlluft von der Mittellinie entlang der Strecke 65.1
weiter hinweg abgelenkt werden. Dies führt zu einer erheblichen Verkürzung der ursprünglichen Wegstrecke der Kühlluft von P1-P2
auf P1-P3. ßikippte Anordnungen der Kühler 6i,l und 61.2 sind besonders dann von Vorteil, wenn sie mit wahlweisem Druckluftbetrieb
und einem gemeinsamen Gebläse 64 verwendet werden, wie
in der Zeichnung dargestellt.
Da das Temperaturgefälle in flüssigkeitsgekühlten Transformatoren auf einan erheblich geringeren Wert begrenzt ist, als
bsi Trockenaggregaten gemäß den Transformatornormen, ergibt sich eine verhältnismässig niedrige Wärmeübertragung. Die niedrige
Wärmeübertragung gestattet die Verwendung von aus Stahlblechen vorgefertigten Wärmeableitkörpern,, Diese können ans
senkrechten Stegen der Kühler angesehweisst werden, beispielsweise
durch elektrische Widerstandsschweissung. Da das Blech
909841/1029
nicht durchgehend ist und ein Lochmuster aufweist, das ähnlich
wie das in Figur 1 gezeigte Lochmuster ist, und da die urs'prüngliche
Kühlerfläche mit Stegen ausgebildet ist, und weil der
größte Teil der Fläche des Wärmeableitbleehes dem Luftstrom an beiden Seiten (z.B. 63.1 und 63.2 in Figur l6) ausgesetzt
ist, und zwar praktisch ohne Grenzschichtbxldung, ist der Wirkungsgrad der Wärmeableitung höher als in den vorangehenden
Fällen.
Da die Außenflächen der Kühler einander zugewandt sind, wird nur ein sehr geringer Teil der Wärme durch Abstrahlung abgeleitet.
Die Wärme wird daher hauptsächlich durch Konvektion abgeleitet. Der durchschnittliche Temperaturunterschied zwischen
der Kühlerfläche und der Kühlluft kann auf höchstens 500C angenommen
werden, um innerhalb der Grenzen der gegenwärtigen Normen zu bleiben. Das Maß der konvektiven Wärmeableitung an
glatten, langen Flächen für das oben genannte Temperaturgefälle beträgt etwa 0,15 W/f. Die Anbringung der Wärmeableitkörper
gemäß der vorliegenden Erfindung ermöglicht es, das Maß der Konvektiven Wärmeableitung um das Drei- bis Vierfache
auf Werte von 0,45 ois 0,60 W/f zu erhöhen (bezogen auf die
Grundfläche, die durch die Form des Kühlers gebildet wird), was auf dem hohen Wirkungsgrad des Wärmeableitkörpers bei dieser
Anordnung beruht. Infolgedessen sind bei Verwendung von Wärmeableitkörpern nur ein Drittel bis ein Viertel der gegenwärtig
verwendeten Kühler erforderlich. Da die Rippen und
ebenen Flächen der Wärmeableitkörper eine praktisch grenzschichtfreie Fläche für die Druckluftkühlung bilden, kann außerdem
die durch die Erfindung verringerte Kühlerreihe viermal soviel
Wärme bei Druckluftkühlung ableiten, wie bei Konvek ti ons kühlung.
Mit den gegenwärtig verwendeten großen Kühlerreihen kann mit Druckluftkühlung nicht mehr als eine 2- bis 2,3-faehe Erhöhung
erzielt werden. Daher können die Bruekluft-kVA-Hfennleistungen
der flüssigkeitsgekühlten Transformatoren auch erheblieh erhöht
werden.
909841/1029
Claims (29)
- Patentanmeldung; "Transformator mit Wärmeableitkörper"PATENTANSPRÜCHEI ±.JTransformator mit mindestens einem aktiven Teil, in dem durch elektrische nnd magnetische Energieverluste Wärme erzeugt wird, und der eine innere Struktur mit einem Grad der Wärmeleitfähigkeit zur Ableitung der Wärme von der Stelle ihrer Erzeugung zu einer Ableitungsfläche aufweist, gekennzeichnet durch Wärmeableiteinrichtungen, die einen Bereich bilden, den sie einnehmen und eine Orientierungsachse aufweisen, und die mindestens ein Blech aus einem Stoff mit hoher Wärmeleitfähigkeit, wärmeleitfähige Mittel, die das Blech mit der Wärmeübertragungsfläche verbinden,und eine Vielzahl von Kühlrippen aufweisen, die jeweils in gutem Wärmeleitverhältnis zu dem Blech stehen und eine Hauptfläche aufweisen, die im wesentlichen parallel zu der Orientierungsachse verläuft und eine Abmessung in der Richtung dieser Achse hat, die geringer ist, als ein Viertel der Abmessung des von der Wärmeableiteinrichtung eingenommenen Bereiches, gemessen in der gleichen Richtung.909841/1029Patentanwälte Dipl.-Ing. Martin Licht, Dipl.-Wirtsch.-Ing. Axel Hansmann, Dipl.-Phys. Sebastian Herrmannβ M0NCHEN.2, THERESIENSTRASSE 33 · Telefon! 281202 · Telegrammadresse! LipafIi/München Bayer. Vereinsbank Mönchen, Zweigst. Oskar-von-Miller-Ring, Kto.-Nr. 882495 · Postscheck-Konto: München Nr. 1Ö3397OPPeHaUBrBOrOtPATENTANWALTDR1ItEINHOtDSCHMIDT-'JSt -
- 2. Transformator nach Anspruch i, dadurch gekennzeichnet, daß durch eine unterteilung des von der Wärmeableiteinrichtung eingenommenen Bereiches entlang der Orientierungsachse in mindestens· zwei Zonen mehrere Zonen gebildet werden, deren Begrenzungslinien im wesentlichen rechtwinklig zu der Orientierungsachse verlaufen, und daß die Vielzahl der Rippen in mindestens einer dieser Zonen angeordnet ist und jede Rippe im wesentlichen rechtwinklig zu der ihr am nächsten gelegenen Fläche des Bleches verläuft.
- 3· Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine Wärmeableiteinrichtung einen Verlängerungsteil aufweist, der über mindestens eine Größenordnung des aktiven Teiles, das mit der Wärmeableiteinrichtung verbunden ist, hinaus verläuft. '
- k. Transformator nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eine Wärmeableiteinrichtung als eine innere Schicht in dem aktiven Teil angeordnet ist und mit ihrer rippenlosen Fläche mechanisch mit den Innenflächen des aktiven Teiles verbunden ist.
- 5. Transformator nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch Wärmeableiteinrichtungen, bei. denen mindestens ein Verlängerungsteil mindestens eines Wärmeableitbleches aus Streifen besteht, die längere Umfangslinien im wesentlichen entlang bestimmter Strecken der Wärmeströmung und einen vergrösserten Abstand zwischen diesen Umfangslinien aufweisen.
- 6. Transformator nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Rippenanordnung entlang mindestens einer ümfangslinie des aktiven Teiles angeordnet ist.
- 7· Transformator nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen im wesentlichen rechteckige Form mit zwei im wesentlichen parallelen längeren umfangslinien haben, und daß zwischen909841/1029dem flachen Teil der Rippen und dem Hauptkörper des Bleches eine verhältnismässig, kurze schraubenförmig verdrehte Übergangsfläche ausgebildet ist.
- 8. Transformator nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß entlang den Rändern einer rippenlosen Zone innerhalb dieser Zone Sichtschlitze ausgebildet sind.
- 9· Transformator nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableiteinrichtungen mindestens zwei Wärmeableitbleche umfassen, die über der gleichen Wärmeübertragungsfläche eines aktiven Teiles angeordnet sind.
- 10. Transformator nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableitbleche mindestens eine vorgefertigte Verlängerungsfläche mit Rippen und einen rippenlosen Teil für die mechanische Verbindung mit der Wärmeübertragungsflache des aktiven Teiles aufweisen, wobei die Abmessungen des rippenlosen Teiles nahe an den Abmessungen der berührenden Wärmeübertragungsfläche des aktiven Teiles liegen.
- 11. Transformator nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen der Verlängerungsteile bei jedem Wärmeableitblechin getrennten Zonen angeordnet sind. .
- 12. Transformator nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch Wärmeableiteinrichtungen, die mindestens zwei Wärmeableitbleche umfassen, die jeweils mechanisch an einer von zwei sich gegenüberliegenden Flächen eines Kühlkanals angebracht sind, der mindestens einen der aktiven Teile durchdringt, und daß von beiden Blechen Rippen in den Kanal abstehen, die einem Kühlmittelstrom ausgesetzt sind}- der durch den Kanal strömt«909841/1029
- 13. Transformator nach Anspruch 2S dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableiteinrichtüng mit mindestens einer Schicht
der gleichen Wicklung mechanisch verbunden ist und daß der Wärmeableitkörper an den Berührungsflächen elektrisch mit der normalen Schichtisolierung isoliert ist. - Ik. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableiteinrichtüng elektrisch mit einer Stelle der Wicklung verbunden ist, an der die durch induktive Spannungsverteilung erzeugte Spannung nahe an dem Spannungspegel der
Wärmeableiteinrichtüng liegt, der durch kapazitive Spannungsverteilung erzeugt wird, wodurch die Wärmeableiteinrichtüng eine sekundäre Rolle als Abschirmung gegen Spannungsstösse spielt und dadurch hochfrequente Schwankungen an der Wicklung infolge einer plötzlichen Spannungsänderung verhindert - 15. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableiteinrichtüng zwischen zwei verschiedenen Wicklungen angeordnet ist und eine feste elektrische Isolierung für die erforderlichen Meßspannungen an beiden Seiten der Wärmeableiteinrichtüng aufweist und an Erde geschlossen ist, wodurch sie eine sekundäre Rolle als Erdabschirmung spielt.
- 16. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß zwei Wärmeableitbleche zwischen zwei benachbarten Wicklungen angeordnet sind, wobei jedes Wärmeableitblech mit der normalen Schichtisolierung elektrisch von der näher gelegenen Wicklung isoliert ist und eine feste Isolierung zwischen zwei Blechen aufweist, um die volle Meßspannung auszuhalten, die
zwischen den beiden Wicklungen erforderlich ist, - 17. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennaeichnet,daß eine Wärmeableiteinrichtüng verwendet wird, die aus mindestens zwei Wärmeableitblechen besteht, die in engem mechanischen Kontakt miteinander stehen^ und daß eine elektrische Isolierung zwischen90 984 1/1029den Wärraeableitbleehen angebracht ist, um den Strom von durch Streufluß erzeugten Wirbe!strömen zwischen den Blechen zu verhindern.
- 18. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dau mindestens ein Wärmeableifblech getrennte Kanäle im wesentlichen entlang bestimmten Strecken der Wärmeströmung aufweist, um die Strömung von Wirbelströmen in dem Blech zu verhindern, die durch Streufluß erzeugt werden, der das Blech durchdringt.
- 19. Transformator nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch eine umgehungsfreie Umhüllung, die mit dem Venturigehäuse mindestens eines Gebläses verbunden ist.
- 20. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeableiteinrichtungen mit mindestens einer Seite einer Transformatorumhüllung mechanisch verbunden sind.
- 21. Transformator nach Anspruch 20, mit einer abgedichteten Umhüllung, die ein inneres Kühl- und Isoliermittel enthält, das entlang den aktiven Teilen des Transformators und den Innenflächen der Umhüllung umgewälzt wird, und bei dem ein ausseres Kühlmittel entlang den äusseren Kühlflächen der Umhüllung strömen kann, dadurch gekennzeichnet, daß Wärmeableiteinrichtungen an mindestens einer der äusseren Kühlflächen der abgedichteten Umhüllung angebracht sind.
- 22. Transformator nach Anspruch 21, bei dem die abgedichtete Umhüllung durch Kühler erweitert ist, dadurch gekennzeichnet, daß Wärmeableiteinrichtungen durch wärmeleitfähige Mittel an der Außenfläche der Kühler angebracht sind.
- 23. Transformator nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Ebenen der Rippen auf den Wärmeableiteinrichtungen von den Mittellinien der Kühler schräg hinwegverlaufen.9098 4 1/10 2
- 24. Transformator nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß die Kühler paarweise mit ihrer Oberseite aufeinander zu gekippt sind und daß die Ebenen der Rippen in einer Richtung gekippt sind, die der Kipprichtung der Kühler entgegengesetzt ist.
- 25· Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Wärmeabieitbleehe im wesentlichen rechteckige Rippen aufweisen, die von ein und derselben Seite des Bleches im wesentlichen rechtwinklig abstehen, daß die Rippen mit einer Seite ihrer Reehtecksform in der Ebene des Bleches verbleiben und in mindestens einer Zone angeordnet sind, die zwei in entgegengesetzter Richtung ausgerichtete Reihen enthält, wobei die Rippen der einen Reihe ihre Stanzlöcher auf ihrer linken Seite und die Rippen der anderen Reihe ihre Stanzlöcher auf ihrer rechten Seite haben.
- 26. Transformator nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß Isolierschichten mit verbesserter Wärmeleitfähigkeit vorgesehen sind, die feine Körner eines festen Isolierstoffes mit hoher Wärmeleitfähigkeit aufweisen, die in dem Grundmaterial der Isolierschichten eingebettet sind.
- 27. Transformator nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß jede Rigpe ein verhältnismässig kleiner Abschnitt eines Verlängerungsteiles ist und die längeren Umfangslinien jeder Rippe im wesentlichen rechtwinklig zu der Orientierungsachse verlaufen. '
- 28. Verfahren zur Herstellung einer hohlraumfreien, wärmeleitenden Imprägnierung, die in Transformatorwicklungen angebracht werden soll, um das innere Temperaturgefälle der Wicklung zu verringern, die mit wirkungsvollen Mitteln zur Verringerung des äusseren Temperaturgefälles und zur wesentlichen Erhöhung der Wärmeströmung unter Verwendung von Wärraeableitkörpern gemäß Anspruch 2 ausgerüstet ist, dadurch gekennzeichnet, daß sehr feine Körner verschiedener Größe eines elektrisch isolie-909841/1029renden Stoffes mit guter Wärmeleitfähigkeit mit einem vorübergehenden flüssigen Bindemittel gemischt werden, um eine pastenartige Mischung zu erhalten, die auf jede Schicht der Wicklung aufgetragen wird, um die unteren Bereiche aufzufüllen und bei dem Wickelvorgang ebene Schichtflächen zu erhalten, daß man die Wicklung im Vakuum trocknet, um das vorübergehende flüssige Bindemittel zu entfernen und dann die Wicklung im Vakuum mit dem endgültigen flüssigen Imprägnierstoff imprägniert.
- 29. Verfahren zur Herstellung der verdrehten Rippen nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Metallblech zwischen die klingen einer Schervorrichtung einführt, die mehrere Schneidklingen mit einem einander gleichen, im wesentlichen rechteckigen Profil und mit einer abgerundeten Kante aufweist, die der Schneidkante der Klinge entgegengesetzt ist, wobei die Klingen auf der unteren und oberen Hälfte der Schervorrichtung parallel zueinander mit im wesentlichen gleichen Abständen und aufeinander ausgerichteten Schneidkanten angeordnet sind, und daß dann die Schervorrichtung geschlossen wird und dadurch der Teil des Metallbleches, der in Berührung mit den Sehneidklingen steht, zunächst in Streifen aufgeschnitten und dann bei einer weiteren Schließbewegung der Schervorrichtung die Streifen durch die Gleitbewegung der abgerundeten Hinterkanten der beiden in derselben Zone, die durch die Streifenbreite entJaig dem Blech gebildet wird, angeordneten Schneidklingen in eine im wesentlichen rechtwinklige Stellung verdreht werden.909841/1029. 3f Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US71897268A | 1968-03-18 | 1968-03-18 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1913163A1 true DE1913163A1 (de) | 1969-10-09 |
Family
ID=24888294
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19691913163 Pending DE1913163A1 (de) | 1968-03-18 | 1969-03-14 | Transformator mit Waermeableitkoerper |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3551863A (de) |
CH (1) | CH512135A (de) |
DE (1) | DE1913163A1 (de) |
FR (1) | FR2004169A1 (de) |
GB (1) | GB1239342A (de) |
SE (1) | SE361972B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0056580A1 (de) * | 1981-01-16 | 1982-07-28 | Smit Transformatoren B.V. | Wicklung für einen luftgekühlten Trockentransformator oder für eine Drosselspule mit Distanzelementen in den Luftkanälen |
DE102016200744A1 (de) * | 2016-01-20 | 2017-07-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Transformator mit temperaturabhängiger Kühlung |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2135046B1 (de) * | 1971-05-04 | 1975-01-17 | Esac | |
US3763342A (en) * | 1971-08-06 | 1973-10-02 | Thermatool Corp | Air cooled magnetic structure for use in high frequency welding and heating |
IT1023916B (it) * | 1974-11-11 | 1978-05-30 | Aes Applic Elettron Spa | Dispositivo alimentatore, riduttore stat,co ad invertitore e con ventilatzione forzata, specialmente a datto per la arcosallatura elettrica acche ad alta frequeiza |
DE2824382C2 (de) * | 1978-06-03 | 1982-06-09 | Gewerkschaft Eisenhütte Westfalia, 4670 Lünen | Transformator |
US4956626A (en) * | 1989-01-13 | 1990-09-11 | Sundstrand Corporation | Inductor transformer cooling apparatus |
US5660749A (en) * | 1994-02-14 | 1997-08-26 | Yashima Electric Co., Ltd. | Transformer and A.C. arc welder |
US6281776B1 (en) * | 1999-05-05 | 2001-08-28 | Sun Microsystems, Inc. | Thermally isolating transformer |
US6563410B1 (en) * | 2000-11-16 | 2003-05-13 | Louis L. Marton | Small footprint power transformer incorporating improved heat dissipation means |
US7369024B2 (en) * | 2004-08-10 | 2008-05-06 | Crompton Greaves Limited | Compact dry transformer |
EP2115753A1 (de) * | 2008-02-22 | 2009-11-11 | Crompton Greaves Limited | Verbesserter kompakter trockentransformator |
EP2346052B1 (de) * | 2010-01-16 | 2016-04-20 | ABB Technology AG | Gehäuse für eine elektrische Maschine |
US20110303389A1 (en) * | 2010-06-09 | 2011-12-15 | Helgesen Design Services, Llc | Fluid storage tank having active integrated cooling |
ES2845207T3 (es) * | 2017-05-31 | 2021-07-26 | Abb Power Grids Switzerland Ag | Transformadores de aislamiento |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB333616A (en) * | 1929-05-17 | 1930-08-18 | Lancashire Dynamo And Motor Co | Improvements in dynamo electric machinery |
FR980877A (fr) * | 1948-12-24 | 1951-05-18 | Alsthom Cgee | Procédé et dispositifs perfectionnés de refroidissement pour appareils électriques isolés dans une cuve |
DE909122C (de) * | 1950-03-07 | 1954-04-15 | Gerhard Apelt Dipl Ing | Trockentransformator |
FR1068211A (fr) * | 1952-12-06 | 1954-06-23 | Savoisienne Const Elec | Transformateur à isolement perfectionné |
US3182380A (en) * | 1956-08-14 | 1965-05-11 | Borg Warner | Method of making a heat exchanger |
US2947957A (en) * | 1957-04-22 | 1960-08-02 | Zenith Radio Corp | Transformers |
FR1236496A (fr) * | 1958-09-29 | 1960-07-15 | Olin Mathieson | échangeurs de chaleur |
US3142809A (en) * | 1961-04-04 | 1964-07-28 | Andrew A Halacsy | Cooling arrangement for electrical apparatus having at least one multilayer winding |
FR1298471A (fr) * | 1961-06-01 | 1962-07-13 | Transformateur à refroidissement par conduction solide | |
FR1345839A (fr) * | 1961-12-11 | 1963-12-13 | Olin Mathieson | Article ceux à ailettes en tôle métallique |
US3187812A (en) * | 1963-02-11 | 1965-06-08 | Staver Co | Heat dissipator for electronic circuitry |
FR1433517A (fr) * | 1965-02-17 | 1966-04-01 | Sectram | Perfectionnements aux bobinages électriques |
US3421578A (en) * | 1966-12-22 | 1969-01-14 | Louis L Marton | Heat dissipator |
-
1968
- 1968-03-18 US US718972A patent/US3551863A/en not_active Expired - Lifetime
-
1969
- 1969-03-10 GB GB1239342D patent/GB1239342A/en not_active Expired
- 1969-03-14 DE DE19691913163 patent/DE1913163A1/de active Pending
- 1969-03-17 CH CH399669A patent/CH512135A/de not_active IP Right Cessation
- 1969-03-18 FR FR6907710A patent/FR2004169A1/fr active Granted
- 1969-03-18 SE SE03693/69A patent/SE361972B/xx unknown
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0056580A1 (de) * | 1981-01-16 | 1982-07-28 | Smit Transformatoren B.V. | Wicklung für einen luftgekühlten Trockentransformator oder für eine Drosselspule mit Distanzelementen in den Luftkanälen |
DE102016200744A1 (de) * | 2016-01-20 | 2017-07-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Transformator mit temperaturabhängiger Kühlung |
US10629356B2 (en) | 2016-01-20 | 2020-04-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Transformer with temperature-dependent cooling function |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3551863A (en) | 1970-12-29 |
CH512135A (de) | 1971-08-31 |
SE361972B (de) | 1973-11-19 |
GB1239342A (de) | 1971-07-14 |
FR2004169B1 (de) | 1973-11-16 |
FR2004169A1 (fr) | 1969-11-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE60128054T2 (de) | Ständerkühlungsdesign für Generator mit Vertiefungen versehenen Oberflächen | |
DE1913163A1 (de) | Transformator mit Waermeableitkoerper | |
DE69922094T2 (de) | Transformatorkern aus amorphem Metall | |
DE60128585T2 (de) | Gasgekühlte dynamoelektrische Maschine | |
EP2463871B1 (de) | Amorpher Transformatorkern | |
DE102012212637A1 (de) | Gießtechnisch hergestellte elektrische Spule | |
DE2330172A1 (de) | Rotierende elektrische maschine mit durch waermeleitungen gekuehlten rotoren und statoren | |
DE2809070C2 (de) | Elektrischer Linearmotor | |
DE10138164A1 (de) | Kernloser Linearmotor | |
DE2608291A1 (de) | Gasgekuehlter generator-rotor mit erhoehter ventilation | |
DE102009030067A1 (de) | Kühlkörper für eine Drossel oder einen Transformator und Drossel und Transformator mit einem solchen Kühlkörper | |
CH407305A (de) | Rotor für eine dynamoelektrische Maschine | |
DE102012204197A1 (de) | Elektrische Maschine mit Phasentrenner | |
DE1095958B (de) | Huelle fuer Kernreaktor-Brennstoffelemente | |
DE2647654C2 (de) | ||
DE1921862A1 (de) | Isolations-Scheibenelement zur Abstuetzung von Scheibenspulen | |
EP1722998B1 (de) | Magnetpol für magnetschwebefahrzeuge | |
DE2716184A1 (de) | Kurzschlusslaeufermaschine | |
DE2851110C2 (de) | Linearer Asynchronmotor | |
DE10020705A1 (de) | Elektrische Maschine | |
DE19810628A1 (de) | Belüftungssystem für die Erregerwicklung großer Schenkelpolmaschinen | |
EP0124809B1 (de) | Induktives Bauelement | |
DE2836283C2 (de) | Elektrische Gerätewicklung | |
DE140502C (de) | ||
DE202015101501U1 (de) | Aufbau des Spulenkörpers eines Transformators |