DE1808249A1 - Austenitischer hitzebestaendiger Cr-Ni-Mn-Stahl - Google Patents
Austenitischer hitzebestaendiger Cr-Ni-Mn-StahlInfo
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Description
ςηρ.
DR. F. ZUMSTEIN - DR. E. ASSMANN DR. R. KOENIQSBERQER - DIPL.-PHYS. R. HOLZBAUER
teu^mms, zumpat
povtscheckkontoi mönchen s11ss
bankkonto:
BANKKONTO:
BANKHAUS H. AUFHÄU8ER J g Q Q O Λ
BANKHAUS H. AUFHÄU8ER J g Q Q O Λ
9/ fib
Cs 71 952/ 67
JAPAN
Die Erfindung betrifft auetealtlachen hitzebeständigen otahl,
dessen Grundzusaannensetzung aus Or-Nl-Mn besteht« und dessen
Hochtemperaturfestlgkelt weit höher 1st alB die von SUS 29-Stahl
(ähnlich AISI 321-Stahl) und SUS 32-Stahl (ähnlich
AISI 316-Stahl), ganz abgesehen von SUS 28-Stahl (ähnileh
AISI 304 L-Stahl) und dem Japanischen Industrie-Standard«
stahl SUS 27 ( ähnlich AISI 304-Stahl), der fUr hohe Temporatur
ren oder hohe Drücke benutzt "wird.
Hohe Festigkeit und Säurebeständigkeit sind beispielsweise
bei Dampfkesseln erforderlich. Neuerdings werden bei überkritischem
Druck arbeitende Dampfkessel sowie große Dampfkessel eingesetzt» die bei höheren Temperaturen und höheren
DrUoken arbeiten. Die für solche Konstruktionen benutzten
Materlallen mUseen notwendigerweise bei hohen Temperaturen
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elne hobo Festigkeit bealUeu. Gegenwart lg wird für hohe ten»·
peraturen und hohe Drücke vielfach austenltlecher i8-8«Stahl
verwendet, wie SUS 27-· SUS 28-, SUS 29- und SUS 32-Stahl.
SUS 29-Stahl enthält Jedoch zu 9 bis 13# nickel sowie nicht
nur einen betrieblichen Chrom-Anteil, sondern auch einen
Titan-Volumenantell, der über 5 mal höher 1st als der von
Kohlenstoff. SUS 32-Stabl enthält darüber hinaus 2 bis 3%
Molybdän« Mit diesen Metallen kann zwar eine hohe Tempera*
turfestlgkelt erreicht werden, sie sind jedoch teuer. SUS 27-Stahl
und SUS 28-Stahl sind zwar billiger ale SUS 29- und
SUS 32-Stahl, ihre Hochtemperaturfeetlgkelt 1st jedoch niedriger,
so daß sie in den Fällen, wo eine besondere Ho oh te caperaturfestlgkeit
verlangt wird, unbrauchbar sind. Daher werden in der Praxis teurer SUS 29- oder SUS 32-Stahl benutzt.
Sa man Jedoch im Dampfkesselbau zu immer höheren Temperaturen
und größeren Einheiten übergeht, werden Materialien notwendig, die wesentlich billiger und fester als SUS 29- und SUS 52-Stahl
elnd. Sie* 1st jedoch nicht nur bei Dampfkesseln erforderlich,
sondern auch auf anderen Gebieten , auf denen eine hohe Temperaturfestlgkelt verlangt wird*
Üblicherweise wird einem Cr-Ni-Mn-Stahl eine große Menge Stickstoff
zugefUgt, um die austenltlsche Phase zu stabilisieren,
sowie eine grofle Menge von teuren Zusatzelementen wie Molybdän,
Titan, Vanadium, Niobium, Wolfram usw, um die Temperaturfestlgkelt
zu erhöhen· Dementsprechend werden die Kosten der
Elemente höher, während gleichzeitig die Dauer-KriechfeeUgkelt
wegen des großen Stickstoffgehaltes dazu neigt, niedriger zu
werden·
Der Hauptzweck der Erfindung besteht daher darin, einen billigen
hltzebeständlgen Stahl »u eohaffen. Zur Verbesserung eines
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| Chrom 1 | 5.0 | bis | 21,0 |
| Nickel - | 4,0 | bis | 15.0 |
| Mangan | 4,0 | bis | 12,0 |
| Kohlenstoff | 0,03 | bis | ο« 30 |
| Titan | 0,001 | bis | 0,51 |
| Niobium und/ oder Tantal |
0,001 | bis | O,5o |
- 3-
austenitiechea i8-3-3tahl wird erfiadungegeiaäS ein Sell dee
Ulokeis durch Mangan ersetzt und ohne Zusatz des nachteiligen
Stickstoffe eine geringe Menge Titan« Niobium und Tantal
zugefügt, um die Elemente der Metallegierung billig zu
halten und eine stabile austenltlsahe Zusammensetzung zu er«
halten. Auf diese tfeise wird erflndungsgemäß ein hochtemperaturfester
hitzebeständiger Stahl gewonnen, der preiswert ist und hinsichtlich seiner formbarkeit und Schweißbarkeit keine
Schwierigkelten bietet.
Hit anderen Worten, die Grundzusammensetzung des erflndungsgemSßen
Stahls ist Cr-Hl-Mn und seine chemische Zusammensetzung
lautet folgendermaßen»
% (vorzugsweise 17,0 bis 19.0$)
% (vorzugsweise 5,0 bis 8,0$)
% (vorzugsweise 6,0 bis 10,0$)
$ (vorzugsweise 0,01 bis 0,20$)
% (vorzugsweise 0,05 bis 0,30$)
ReBt: Bisen und Verunreinigungen.
Der Grund far die glelohzeitlge und zusätzlichejSugabe der Elemente Titan, Niobium und/oder Tantal Iu der erwähnten Zusammensetzung
liegt darin, daß es aufgrund der gegenseitigen Wirkung des Karbids unmöglich 1st, eine Konzentration des Karbids zu
verhindern, wenn nur Titan oder Kloblum und/oder Tantal zugesetzt werden, wodurch die Bauerfestigkeit vermindert wird.
Ist jedooh auoh nur eine vemaohlässlgbare Menge von Titan und
niobium und/oder Tantal vorhanden» so wirken diese Elemente derart, daß die Konzentration verhindert wird und eine gleichförmige
und feine Karbidverteilung wirkungsvoll erzielt werden kann. Xn diesem Zusammenhang ist es zweckmäßig, wenn das Verhältnis
der gesamten Menge dieses Titans, Nloblurao und /oder Tantals
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sowie des Kohlenstoffs, d.h. das Verhältnis 0/(Ti + Ub + Ta)1
bei über 5,0 % liegt· Dies bewirkt eine merkliche Erhöhung
der Festigkeit dadurch« da(3 das erzielte Ohromkarbld um das
Titan-, Niobium- und Tantalkarbid verteilt wird*
Der Grund für die Wahl dee obigen Zuearanumsetsungsbürelches
liegt darin« daß bei einem Ohroragehalt. von weniger als 15,0 %
die Säurefeetlgkelt verschlechtert wird und da3 bei einem Gehalt
Über 21,0 % infolge des Gleichgewichts ralt anderen-Elementen
die S~Phaee auftritt, so daß es schwierig ißt eine?
einfache austenltlsche Phase au erzielen. Das Optimum liegt
bei einem Gehalt von 17,0 bis 19*0 %· Liegt der Nickelgehalt
unter 4,0 %t so kann or nicht in die austenltlsche Phase Übergehen,
bei einem Gehalt von mahr ale 15»Q % ergeben eich
wirtschaftliche Nachteile. Vorzugsweise liegt der ilickalgehalt
bei 5,0 bis 8,0 ^. Liegt ferner der Mangangohalt unter
4,0 #, so tritt bei ..niedrigem Nickelgehalt die S-Phasa auf, so
daß es schwierig 1st, die austenltische Phase zu erreichen,
außerdem wird die Rochtemperaturfestigfcelt vermindert. Umgekehrt ist wegen der extremen Reduktion ein Gehalt von mehr
als 12,0 % nachteilig. Ist der MangaugQhalt zu hoch» so tritt
leicht die S-Phase auf· Der zweckmäßigste Dereich liegt bei
etwa 6,0 bis 10,0 %. Liegt der Titangehalt bol über 0,5 %
so entsteht zuviel Titsnkarbld« Diese verursachen eino Konzentration,
so daß infolge der Bildung von groben Teilchen die Festigkeit bei der Benutzung bei hoher Temperatur ttbar
lange Zeitabschnitte vermindert wird. Bei einem Gehalt von weniger als 0,001 % wird die Titanicarbidmenge. geringer, so
daß es nloht zur Vorbesserung der Festigkeit beiträgt. Der
zweckmäßigste Bereich liegt daher bei 0,01 bis 0,20 %. Bei
einem Niobium- und Tantalgehalt von unter 0,oo1 % zeigt sich keine Wirkung, da die Niobium- und/oder Tantalmenge geringer
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ist. Liegt der Gehalt umgekehrt bei Über 0,50 £, so entsteht
suvlel Niobium- und Tantalkarbid. Diese verursachen eine Konsentratlon,
so daβ die aoohtemperaturfestlgkelt geringer wird.
Der Opt!salbereich liegt bei 0,05 bis 0,30 %. Bei einem Kohlenstoffgehalt
von unter 0,03 % wird nur eine geringe Menge Karbid erseugt, umgekehrt wird bei einem Kohlenstoffgehalt von Über
0,3 % suvlel Karbid erseugt» so daft die Dauerbruohfestlgkeit
vermindert wird.
Beispielsweise lusfUhrungeformen der Erfindung werden anhand
der folgenden Tabellen und der beigefügten Diagramme näher erläutert.
71g· f zeigt ein Diagramm, in dem der austenltischo Or-Ni- Hnatahl
mit dem auetealtlsohen Or-Hl- Mn-3tahlf der einen Teil
der sueXtzllohen Elemente nioht enthalt sowie mit SUS 27-,
und hohe Drüofc· benutzt werden, hinsichtlich der 2eltstandfestlgkeit
verglichen wird·
flg. 2 selgt ein Diagramm, in dem der auatenltlache Cr-M-Mn-
und SUS 32-8tahl hlnslohtlich der Zeltstandfestigkelt verglichen
8tahl mit dem austenitlsohen Or« Hl-Mn-Stahl, der von den z\\-
sXtsllohen Blementen kein Vanadium enthält sowie mit SUS 27-,
Tabelle X selgt die chemische Zusammensetzung einer erfindungsgemtien
luefOhrungaform.
00988770676
18082A9
. 6 -
| 1 | σ | 31 | Mn | Nl | Or | Il | Nb+Ta | |
| Nr. | 2 | 0,18 | 0,61 | 8,12 | 6.34 | 18,15 | 0,039 | 0.11 |
| Nr. | 3 | 0,20 | 0,62 | 8,10 | 6,34 | 18,23 | 0,045 | 0.20 |
| Nr. | 4 | 0,21 | 0,48 | 8,62 | 6,28 | 18,57 | 0,030 | 0,11 |
| Nr. | 0,22 | 0.50 | 8,38 | 6.22 | 18,57 | 0,100 | 0,20 | |
Tabelle II zeigt die Ergebniesβ einer Äeltetandfeetlgkelteuntersuchung
der obigen vier Stahlarten nach dem Schmelzen und einer geeigneten Behandlung bei 60O0O, 6509O und 7QO0C, jeweils über
| ΙΟ5 und | 10 | 4 Stunden. |
1 ■ | ) | 1 | 700 | t | iö4std. |
| Tabelle | II | (Angaben In | kg/mm | 6500O | 1 | O5Std. | 1 | U2 |
| 6000O | d. 10 Std. | 1 | 3.7 | 1 | 1,2 | |||
| 10 | ^Std. 10*Std. | 105St | 17,5 | 1 | 3.7 | 1 | 1.8 | |
| Nr. 1 | 23 | ,0 24,0 | 20,5 | 16,3 | 1 | 4,0 | 1.5 | |
| Nr. 2 | 27 | .0 22,5 | 19.5 | 17.3 | 4,0 | |||
| Nr. 3 | 29 | ,5 25,5 | 20,8 | 17.0 | ||||
| Nr. 4 | 29 | ,5 25.0 | 21,0 | |||||
Zum Vergleich zeigt Tabelle III die chemische Zueammenaetzung
eines austenltlsohen Or-Nl-Mn-Stahle, der die zusätzlichen
Blemente Titan, Niobium und Tantal nicht enthält. Tabelle IV
celgt ein· entsprechende Krlechfeetlgkelteuntereuchung bei
den Temperaturen 60O0O, 65O0O und 7000O Jewell· während 1O3
und 10 Stunden. ■
0 81 Mn Nl Or Tl Mb V
iTl ÖTÖ8' ÖT53 8,35 5,71 17,29 ^ — —
BAD ORiatNAL
009887/0676
6OO°O 65O0O 7000O
1O5StU. 1043td. 1058td. IO4Std. i033td. |Q*Std.
Ir. 5 15.0 11,0 10,5 7,4 7,4 5,2
Tabelle V «elgt tea Ergebnle einer Zeltetandfaatlgkalttuntareu»
ohung an don herkönellohen SUB 27· t 80S 29* und 808 33-St&hlen
bet dan Temperaturen
wthrend ΙΟ5 und 10 Stunden.
wthrend ΙΟ5 und 10 Stunden.
| - | 6Q0°C ^ | U 10*8td. | !O3 | 650 | 2 | 0O | l*Std | . 10 | 7000O | |
| 27 | ?Λμ | 10,8 | 10, | 5 | rc | 3 | 7 | ^Std. 1 | ||
| SUS | 29 | 15.1 | 18,5 | 17. | 2 | 7· | 6 | 12 | .0 4, | |
| 3US | 32 | 25.5 | 18,0 | t6. | 11. | 5 | 10 | ,0 7, | ||
| SUS | 24.5 | 11. | • 5 7, | |||||||
fergleloht emn die In PIg. 1 aufgetragenen iferte der Tabellen
II, IV und Ta so let su erkonnon, daS die Zeltctaudfeatlgfcelt des
la Vereuob Sr· 5 untereuohten Stahls (Or-Hl-Mn-Stahl ohne die
ζueKteilchen Bleoente Titan, Niobium und Tantal) gleichwertig
oder eohleohter tat als die der gegenwärtig benutzten SUS 27-,
SUS-29 und 80S 52-Stähle. Sie in den Versuchen Nr. 1, 2, 3 und
untersuchten arflndungsgeafieen Stähle besitzen die mehr als xweifaohe
Zeltetandfeatiglceit de« SUS 27-Stahle und die Über ca.
1,5faoh· Zeitetandfeatlgkelt des SUS 32-Stahle. Auf diese Helae
wird arfindttngagenSO dl· unbefriedigende Hoohtenperaturfeatlgkalt
de« heric9«alioben Stahls rerbeseert« DarUberhlnaus kann .
die Hoohteeperaturfeetlgkeit duroh weitere Zugabe einer kleinen
Hange Bor und/oder Vanadlua eu den erwähnten suaätzllohen Elenenten
via Titan» Kloblun und/oder Tantal weit verbessert werden· Dar Borgehalt beträgt 0,0001 bis 0,050£, vorzugsweise
009887/0676. bad original
0,001 bis 0,02Ji, der VanadluBgehalt O6OOI bie 1»ÖX, voixugewelee
0,01 bis O,1£.
Wie ©mahnt kann duroh diese Borsugabe aufgrund d«?? gegenseitigen
wirkung yon Titan. Niobium und Tantal eine gleichförmige
und feine Karbidvertellung erzielt werden. Wird Ohromkarbid
gebildet und um das Titan-, niobium- und Tantalkarbid verteilt»
so verhindert das Bor eine Konzentration dee Ohromkarbids,
wodurch es gleichförmig vertollt wird und daa Bor selbst bewirkt
zusammen mit dem Kohlenetoff eine Verbesserung der Hochtemperaturfestlgkelt.
In diesen Zusammenhang 1st zu erwähnen.
der B.orgehalt deshalb in dem oben erwähntetiiBe reich liegt,
well seine Wirkung bei einem Gehalt unter 0,0001/6 kaum wahr»
nehmbar 1st und well bei einem Gehalt von Über 0,050,* bezüglich
der Formbarkelt und bei der Herstellung Schwierigkeiten
auftreten.
Pie Wirkung der Vahadlumzugabe 1st die gleiche wie bei Bor.
Der Grund für den obigen Zusammensetzungsberelch liegt darin,
flaß bei einem Gehalt unter O1OQIjC die Wirkung dieser Zugabe
nicht wahrnehmbar 1st, und daß bei einem Gehalt Über 1,0#
zu viel Vanadiumkarbid entsteht und da8 ee konzentriert wird,
so daß die festigkeit bei der=Benutzung Über lange Zeitabschnitte
vermindert wird und zusätzlich zu starke wirtschaftliche Macht«Ue auftreten.
Diese AusfUhrungsform wird im folgenden näher erläutert.
Tabelle VI zeigt die chemische Zusammensetzung bsi der weiteren
Zugabe von Bor.
| Tabelle | 6 | , - | ί (J | O | aben | In | Gew. | ,86 | -Ji | ) | Cr | ,26 | Ti Äb*Ta | B |
| 7 | O | ο · | O | Sl | Hn | ,77 | Hl | 18, | ,64 | 0»06 0,10 | 0,002 | |||
| Sr, | 8 | O | • 1.9" | O | .64 | 7 | *02 | 6 | r40 | 18, | 0,06 Ο,νθ | 0»0t 4 | ||
| Hr. | 9 | O | O | ,63 | 7 | »9a | 6 | .34 | 1β, | atö9 öe'J9 | ||||
| Ir* | O | ,at | »50 | 8 | 6 | ♦as | tn | |||||||
| He. | • Si? | 7 | <f? | r2% | * U | |||||||||
| BADORiGfNAL | ||||||||||||||
Diese vier Stahlarten werden geschmolzen, In tfaaaer abgekühlt
und dazjauf bei 60O0O, 65O0O und 7000O Über 105 und IQ4 Stunden
hinslohtlIch ihrer Zeltatandfestlgkelt untersucht· Die
Ergebnisse dieser Untersuchung sind In Tabelle VII dargestellt*
| 6 | 600 | 0O | 65Oc | 10 Std. | 70O0O | t 104Std. | |
| 7 | 103Std. | 104Std. | 103Std. | 20,0 | 1O^Std | 13,6 | |
| Nr. | 8 | 31,6 | 27,0 | 22,5 | »0,3 | 15,5 | 14,0 |
| Nr. | 9 | 34,4 | 27,0 | 23,7 | 20,5 | 16,4 | 14,3 |
| Nr. | 34,0 | 29,5 | 23,5 | 20,7 | 15,8 | 14,5 | |
| Nr. | 36,5 | 30,0 | 25.0 | 16,6 | |||
(erflndungegemäSar hitzebeständiger Stahl mit Titan, Niobium
und/oder Tantal* Jedoch ohne Bor) sowie Tabelle V (Zeitstandfestlgkelten
von SUS 27-, SOS 29- und SUS 32-Stahl), dargestellt
in Flg. 2 ergibt folgendes J Die Zeltstandfestigkelt der Nr. 6
7, 3 und 9 1st etwa 1,3 mal so groß wie die bei Ur. 1, 2,5
biß 3 mal so groß wie bei SOS 27-Stahl und 1,5 ble 2 mal so
groß wie bei 80S 29- oder SOS 32-Stahl. Darnach 1st festzustel·- m
len, dad durch die weitere Zugabe von Bor zur Titan* und
Tabelle VIII zeigt die chemische Zusammensetzung einer weiteren iuefUhrungsform der Erfindung, wobei anstatt Bor Vanadium zugegeben
let.
0 St Mn Or Ni Tl Nb+Ta V
Nr. 10 0,20 0,16 8,13 18,15 6,28 0,053 0,10 0,37
Nr. 11 0,19 0,60 8,12 13,23 6,28 0,045 0,19 0,53
»r, 12 0,21 0,49 8,38 18,57 6,22 0,120 0,11 0,50
Nr. 13 0,21 0,50 8,34 18,57 5,99 0,110 0,18 0,45
·- --- 00 98 87^067 6
- ίο -
Diese vier Stahleorten werden geschmolzen, unter geeigneten
Bedingungen behandelt und danach bei 60O0O9 bei 6500O und
7000O während 10* und 10 Stunden einer Zeltstandfestlgkeltsuntersuohung
unterzogen· BIe Ergebnisse dieser Untersuchung
sind In Tabelle IX gezeigt.
6000O 6500O TOO0O
105Std. 104Std. 1O58td. 104Std. 103Std. 1Q4Std.
fir. IO 32,0 28,00 23,5 20,0 15,0 12,4
Nr. 11 32,3 28,1 23,7 20,1 16,0 13,5
Hr. 12 31,2 27tO 23,0 19,5 15.2 12,8
Hr. 13 31,2 27,8 23,8 21,0 15.2 13,8
Der In Flg. 3 dargestellte Vergleich der Werte aus Tabelle IX,
Nr. 1 der Tabelle II (erflndungsgemäßer hltzebeatändlger Stahl
mit Titan, Niobium und/oder Tantal, jedooh ohne Bor) und Tabelle
V (Zeltstaudfestigkeiten von SUS 27-, SUS 29- und SUS 32-Stahl)
zeigt, da8 die Zeltstandfeatlgkelten der Stähle Nr. 10, 11, 12
und 13 etwa 1,2 mal so groß elnd wie bei Nr. 1, 2 bis 3 mal so
gro3 wie bei SUS 27-Stahl und 1,4 bis 2 mal so groß wie bei SUS
29- oder SUS 32-Stahl. Demnach 1st festzustellen, daß, wie bei
der Zugabe von Bor, die Zugabe eines anderen Stoffes als Bor
zusätzlich zur Zugabe von Titan und Niobium und/oder Tantal auf wirkungsvolle Welse eine höhere Temperaturfestigkeit
bewirke», kann·
Auf diese Welse wird duroh die Erfindung die bei den herkömmlichen
Stählen unbefriedigende Temperaturfestigkeit In weitem
Maße verbessert. Darüber hinaus 1st dieser Stahl säurefest, ohüo
daß Schwierigkeiten hlnslchtlioh der Formbarkelt und Schweißbarkeit auftreten. Da erflndungsgemäß der herkuamllohe Teil
009887/0676
- 11 -
des teuren ΒickeIs durch das billigere Mangan ersetst wird» wobei
eine geringe Menge Titan, Niobium und/oder Tantal oder > ferner eine geringe Menge Bor oder Vanadium augesetzt wird,
1st eine Preisreduzierung zu erwarten. Der erflndungsgemäße
Stahl kann daher überall dort eingesetzt werden, wo bei hohen
Arbeltstemperaturen eine hohe Festigkeit und Säurebeständiges
Vt erforderlich sind. Als Beispiel dafür kann
die Verwendung als Rohrleitungsraatarial für thermoelektrische
Dampfkessel dienen, die bot wachsender Größe bei
immer höheren Temperaturen und Drucken eingesetzt werden.
Auf diese Weise ermöglicht die vorliegende Erfindung wesentlich niedrigere Kosten bei hohen Temperaturen und hohen DrUkken,
wodurch schließlich beioplelsweise die Kosten fUr die
installierte elektrische XeIstungßeinheit wesentlich vermindert
iferden.
'J U
u ö et-"' / rif. 7 6
Claims (1)
- Belegexemplar IIjDarfniclit geändert werdenPlTBIiAJiStaüOHE1. A us te alt lecher hitzebeständiger Or-Nl-Mn-Stahl, dadurch gekennzeichnet, daß er aus folgenden Bestandteilen besteht:Chromt 15,0 bis 21,0 %> Nickel: 4,0 bis 15*0 £Mangans 4,0 bis 12,0 %Kohlenstoffs ' 0,05 bis 0,5 %Titan: ... 0,001 bis 0,50 %Niobium und/oder Tantal: 0,01 bis 0,5 i Rest: fileen und Verunreinigungen.2. AustenltIscher hitzebeständiger Or-Ni-Ma-Stahl, dadurch gekennzeichnet, dafl er aus folgenden Bestandteilen besteht:Ghrom: 17,0 bis 19,0 %Hlckel: 5,0 bis 8,0 %Mangans 6,0 .bis 10,0 #Kohlenstoff: 0,05 bis 0,5 %Titan: 0,01 bis 0,20 Jf-Niobium und/oder Tantal: 0,05 bis 0,50 % Rest: Elsen und Verunreinigungen.5· Äustenlttscher hitzebeständlgor Or-lIi-Hn-Stahl, dadurch gekennzeichnet, daß er aus folgenden Bestandteilen besteht: Chrom: 15,0 bis 21,0 %Nickel: 4,0 bis 15,0 %Mangan: 4,0 bis 12,0 %Kohlenstoff: 0,05 bis 0,50 %Titan: 0,001 bis 0,50 %Niobium und/oder Tantal: O.OOOfblB 0,50 % Rest: Elsen und Verunreinigungen.0098 8 7/06 7 6- 13 -4. Auetenitiacher hitsebeetändlger Or-Äl-Mn-Stahl naoh Anspruch, 3 dadurch gekennzeichnet, dad er 0,001 bie 0,02 % Bor enthält·5· Auatenitlecher hitzebeständiger Or-Hi-Mn-Stahl, dadurch gekennzeichnet· daß er aue folgenden Beatandteilen bestehtt Ohrom* 15*0 bis 21,0 %Nlokels 4,0 bis 15,0 %Mangans 4,0 bis 12,0 %Kohlenstoff: 0,03 bis 0,30 £ Titans 0,001 bis 0,50 %niobium und/oder Tantalι0,01 bis 0,50 % Heats Bisen und Verunreinigungen*6. Auetenitiaober hitzebeatSndlger Or-Ni-Mn-Stahl naoh Anspruch5» dadurch gekennzeichnet, da« er 0,01 bis 0,10 £ Vanadium . enthalt.7· Austenit!scher hitzebeatlindiger Or-iJl-Hn-Stahl, dadurch gekennzeichnet, dan er aus folgenden Beatandteilen besteht;
Ohroms 15fO bie ■21 ,0, Nlokels 4,0 bia 15.6 Mangans 4,0 bis 12,0 Kohlenetoffι 0,03 bis 0,30 Titan* 0,0Of bis 0,50 MiobluB und/oder Tantals 0,001 bis 0,50 Bor und Vanadium: 0,0001 bis t»O % Beat s Blaen und Verunreinigungen.8. Austeaitlaoher hitzebesttndiger Or-Mi-Hn-Stahl naoh eines oder mehreren der Anaprttohe 1 bio ^ dadurch gekennzeichnet, da« daa VerhKltnU O/(U+JtB+Ta) grOfier ala 0,5 % let.009887/0676Leerseite
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